变截面连续梁完整计算书
一、工程概况
上部结构采用预应力混凝土变截面连续箱梁，为双幅结构。单幅箱梁采用单箱单室截面，箱梁顶板宽11.99m，底板宽为6.99米，箱梁顶板设置1.5%的横坡。边跨端部及中跨跨中梁高均为2.0m（以梁体中心线为准），箱梁根部梁高为4.0米，梁高从2.0m到箱梁根部按1.5次抛物线规律变化；边跨端部及中跨跨中底板厚度为0.25米，箱梁悬臂根部底板厚度为0.6米，箱梁底板厚度从2.0m到悬臂根部按1.5次抛物线规律变化。箱梁腹板在3.5m长度内由0.45米直线变化至0.6米。
桥台采用重力式U型桥台，桥台与道路中心线正交布置。桥台扩大基础应嵌入中风化岩面不少于0.5m，同时应满足基底持力层抗压承载力要求，桩基础应嵌入中风化岩层长度不小与2.5倍桩径，桥台台身采用C25片石混凝土浇筑，台帽混凝土采用C30钢筋混凝土。台后的填料采用压实度不小于96%的砂卵石，回填时应预设隔水层或排水盲沟。
桥墩均采用钢筋混凝土八棱形截面，基础采用桩基接承台。桥墩墩身截面为3.5×2.0m，截面四角对应切除70×50cm倒角。墩顶设盖梁，桥墩盖梁尺寸为 6.99m(长)×2.4m(宽)×2.6m(高)，承台尺寸为8.4m(长)×3.4m(宽)×2.5m。每个承台接两根直径2.0m的桩基。
所有的桩基础均采用嵌岩桩，用人工挖孔成桩。桩基础应嵌入完整的中风化岩面不少于3倍桩径，并要求嵌岩岩石襟边宽度大于3.0m，同时应满足基底持力层岩石抗压强度要求。
桥型布置见图1 桥型立面布置图。
图1 桥型立面布置图
二、主要技术标准
汽车荷载：公路－I级。
人群荷载：3.5 KN/m2。
2.4.桥梁宽度：
2.5. 纵坡、横坡：
三、设计规范
3.1.《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）。
3.2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）。
3.3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）。
3.4.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）。
3.5.《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）。
3.6.《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）。
四、主要材料及计算参数
4.1混凝土
①、C50混凝土（用于主梁及桥墩盖梁）
弹性模量：3.45×104 Mpa，剪变模量：1.38×104 Mpa
轴心抗压强度设计值：f
cd =22.4 Mpa，轴心抗拉强度设计值：f
td
=1.83 Mpa
泊松比：0.2，线膨胀系数: 1.0×10-5/°C
容重：γ=26.0 KN/m3
、C40混凝土（用于桥墩）
弹性模量：3.25×104 Mpa，剪变模量：1.30×104 Mpa
轴心抗压强度设计值：f
cd =18.4 Mpa，轴心抗拉强度设计值：f
td
=1.65 Mpa
泊松比：0.2，线膨胀系数: 1.0×10-5/°C
容重：γ=25.0 KN/m3
、C30混凝土（用于承台及桩基础）
弹性模量：3.0×104 Mpa，剪切模量：1.20×104 Mpa
轴心抗压强度设计值：f
cd =13.8 Mpa，轴心抗拉强度设计值：f
td
=1.39 Mpa
泊桑比：0.2，线膨胀系数: 1.0×10-5/°C
容重：γ=25.0 KN/m3
、C25片石混凝土（用于桥台）
弹性模量：2.80×104 Mpa，剪切模量：1.12×104 Mpa
泊桑比：0.2，线膨胀系数: 1.0×10-5/°C
容重：γ=24.0 KN/m3
⑤、桥面沥青混凝土铺装γ=24.0 KN/m3
4.2普通钢筋①、HPB、4.3 预应力钢材
①、预应力采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）中规定的预应力
钢绞线。
五、结构计算分析
5.1 结构分析
5.1.1 计算软件
上部结构纵向计算采用MIDAS(2010版)程序进行，横向计算采用桥梁博士(V3.00)（正式版）程序进行，横梁计算采用上部结构计算所得出反力，用桥梁博士(V3.00)（正式版）程序进行计算；下部结构采用手工计算。
5.1.2结构整体模型概况
计算模型共有节点82个，单元81个。主桥各部位边界条件，根据结构实际情况进行模拟,支座采用约束释放的点支撑；主桥结构纵向静力计算分析以平面杆系理论为基础，采用MIDAS(2010版)进行结构分析。结构离散图见图2整体静力计算结构离散图。
图2整体静力计算结构离散图
5.2．上部结构整体计算
现浇预应力混凝土主梁按全预应力混凝土构件设计，因主梁采用支架现浇施工，主梁仅验算成桥后的运营阶段。横向计算取运营阶段纵向桥长1m梁段，按照支撑设在腹板底端的横向框架为结构模型，采用平面杆系理论进行计算。
5.3．下部结构计算
下部结构根据上部结构支反力计算结果进行计算。
六、成桥阶段荷载分项及计算参数
6.1 永久作用效应
6.1.1 一期荷载
主梁各个构件均按实际重量加载。
6.1.2 二
6.1.3
按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）取值；计算中分别考虑成桥阶段、使用10年时的收缩徐变对结构的影响并指导设计。
6.2 可变荷载效应
6.2.1 汽车荷载效应
=10.5kN/m；60m主跨
①车道荷载车道荷载：公路—I级车道荷载的均布荷载标准值为q
k
＝360KN,其它跨径按规范规定直线内差取得。计算剪力效应时，集中荷载标准值按规范取为P
k
集中荷载标准值P
应乘以1.2的系数。
k
②冲击系数：车道荷载冲击系数根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.3.2条取值计算。
6.2.2人群荷载
整体计算人群荷载标准值：3.5×4.3=15.05kN/m(人行道宽度4.5m)。
6.2.3整体温度作用按计算
6.2.4梯度温度作用
本桥铺装为9cm沥青混凝土，按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）表4.3.10-3内插计算得：①正温差梯度,桥面板表面最高温度T=15.2℃,离箱顶10cm取T=5.74℃，离箱顶40cm 取T=0℃；②负温差梯度,竖向日照反温差为正温差乘以-0.5，即箱顶取T=－7.6℃,离箱顶10cm 取T=－2.87℃，离箱顶40cm取T=0℃。见下图3竖向梯度温度取值
图3竖向梯度温度取值
6.2.5 汽车制动力
采用165kN或者10%车道荷载，并取两者中的较大值，但不包括冲击力；以两条车道为准，制动力为一个车道的2倍。
七、主梁主要计算分析结果
7.1运营阶段主梁承载能力极限状态分析结果
1、主梁内力及相应抗力弯矩包络图
持久状况承载能力极限状态验算取荷载组合Ⅰ，主梁的内力及相应抗力见下图4：
图4主梁内力及相应抗力弯矩包络图 (单位: KN-m)
由以上图表可知，主梁弯矩抗力均大于相应包络图内力，抗弯承载力满足要求。
2、主梁剪力及相应抗力包络图
持久状况承载能力极限状态验算取荷载组合Ⅰ，主梁的剪力及相应抗力见图5：
图5主梁剪力及相应抗力包络图 (单位: KN)
由以上图表可知，主梁剪力抗力均大于相应包络剪力，抗剪承载力满足要求。
7.1.3 运营阶段主梁正常使用极限状态分析结果
1、抗裂验算
根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6.3条抗裂验算的规定，正截面抗裂需满足在荷载短期效应组合下，混凝土抗裂验算边缘法向拉应力不大于0.8倍预应力在抗裂验算边缘产生的压应力；斜截面抗裂验算需满足混凝土主拉应力不大于0.4倍混凝土抗拉强度标准值。
在短期效应组合作用下，主梁的上、下缘最小正应力为1.202MPa，为压应力，可知正截面抗裂验算满足要求。
主梁的最大主拉应力为0.77MPa，规范规定的限值为：0.4×2.65＝1.06 MPa，可知斜截面抗裂验算满足要求。
2、应力验算
根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第7.1条应力验算的规定，正截面混凝土最大压应力不大于0.5倍混凝土抗压强度标准值，预应力钢铰线的最大拉应力不大于0.65倍的钢铰线抗拉强度标准值。斜截面混凝土的主压应力不大于0.6倍的混凝土抗压强度标准值。验算荷载为均为荷载标准值组合，详细结果见下表
在标准值效应组合作用下，主梁的上、下缘最大正应力为14.4MPa，规范规定的限值为：0.5×32.4＝16.2MPa，可知正截面压应力验算满足要求。
主梁的最大主压应力为14.4MPa，规范规定的限值为：0.6×32.4＝19.4 MPa，可知斜截面主压应力验算满足要求。
3、钢束应力验算
根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第7.1条应力验算的规定，预应力钢铰线的沿程最大拉应力不大于0.65倍的钢铰线抗拉强度标准值，即钢铰线沿程最大拉应力不大于0.65×1860＝1209 MPa。
钢铰线沿程最大拉应力均小于1209MPa，拉应力验算满足要求。
4、主梁挠度验算
按规范规定，主梁挠度应为荷载短期效应组合作用下的长期挠度，挠度长期增长系数按直线内差取为1.425，荷载短期效应组合作用下主梁三跨最大挠度分别为(此挠度已消除结构自重产生的挠度):9.3mm、18.4mm、9.32mm，乘以挠度长期增长系数后结构分别为：13.3mm、26.2mm、13.3mm，与跨径比值分别为：1/3018、1/2288、1/3012，满足规范规定的1/300及1/600的要求。
7.1.4 运营阶段主梁横向框架计算分析结果
1、结构离散图
取1m长的梁段进行分析，横向框架静力计算以平面杆系理论为基础，采用桥梁博士进行结构分析。结构离散见图12：
图12 横向静力计算结构离散图
2、计算参数
(1)预应力混凝土重力密度：26kN/m3，沥青混凝土重力密度：24kN/m3
(2)二期恒载：铺装层：0.09x1x24＝2.2kN/m
人行道护栏：9.3KN/m
人行道系：5.0kN/m
(3)底板纵向预应力钢束径向分力计算过程如下：
钢束沿程最大应力1170MPa，底板半径取197m，底板共设4束12ФS15.2钢铰线，则单根钢束位置的集中钢束径向分力为：T＝F/R＝1170×12×139/197/1000＝9.9KN
(4)孔道偏差系数：k＝0.0015
(5)孔道摩擦系数：μ＝0.15
(6)锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值（一端）：Δl＝6mm
(7)混凝土加载龄期：5天
(8)竖向日照温差：桥面铺装为9cm的沥青混凝土面层，竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)表4.3.10-3插值计算，取T1=15.2℃,T2=5.74℃；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。
(9)桥梁结构局部加载采用车辆荷载，车辆荷载冲击系数μ＝0.3。
3、计算结果
(1)强度验算
图13～图16中蓝线表示抗力，红线表示荷载包络值，强度验算采用承载能力组合Ⅰ。
图13 顶板最大内力及抗力包络图
图14 顶板最小内力及抗力包络图
图15底板最大内力及抗力包络图
图16 底板最小内力及抗力包络图
由以上包络图可见，强度验算满足规范要求。
(2)裂缝宽度验算
图17中蓝线表示截面下缘裂缝宽度，红线表示截面上缘裂缝宽度，单位为mm
图17 裂缝宽度验算图
由上图可见，整个框架裂缝最大值为0.138mm，规范极限值为0.2mm，满足规范要求。
7.1.5 运营阶段横梁计算分析结果
1、中横梁验算
(1)承载能力极限状态验算
中横梁抗弯承载力验算，图18及图19中蓝线表示抗力包络图，红线表示弯矩包络图。
图18 中横梁最大弯矩及抗力包络图
图19 中横梁最小弯矩及抗力包络图
由上图可见，中横梁的抗弯承载能力满足要求。
中横梁抗剪承载力验算，箱梁悬臂位置已做横向计算，此处不做抗剪承载力计算，则中横梁抗剪验算结果如下表：
(2)裂缝验算
图20中红线表示截面上缘裂缝宽度值，单位为mm。
图20 中横梁裂缝宽度包络图
计算结果显示截面下缘的裂缝宽度均小于0.01mm，由上图可知，中横梁上缘的最大裂缝
宽度为0.16mm，小于规范极限值0.2mm，满足要求。
2、端横梁验算
(1)承载能力极限状态验算
端横梁抗弯承载力验算，图21及图22中蓝线表示抗力包络图，红线表示弯矩包络图。
图21端横梁最大弯矩及抗力包络图
图22端横梁最小弯矩及抗力包络图
由上图可见，端横梁的抗弯承载能力满足要求。
端横梁抗剪承载力验算，箱梁悬臂位置已做横向计算，此处不做抗剪承载力计算，则端横梁抗剪验算结果如下表：
由以上表格可知，端横梁抗剪承载力满足要求。
(2)裂缝验算
图23中红线表示端横梁截面上缘裂缝宽度值，单位为mm。
图23 中横梁裂缝宽度包络图
计算结果显示截面下缘的裂缝宽度均小于0.01mm，由上图可知，中横梁上缘的最大裂缝宽度为0.15mm，小于规范极限值0.2mm，满足要求。
八、下部结构验算结果
8.1 桥墩盖梁验算
1、承载能力极限状态验算
本桥盖梁采用预应力混凝土结构，配置Y1和Y2两种钢铰线，施工顺序为：第一施工阶段：搭好支架、定位模板，绑扎钢筋、定位预应力波纹管、浇注混凝土；
第二施工阶段：待盖梁混凝土强度达到90％，且养护时间不小于5天，张拉Y2钢铰线；
第三施工阶段：浇注箱梁
第四施工阶段：张拉盖梁Y1钢铰线
第五施工阶段：施工主梁上铺装、人行道、护栏等二期恒载。
根据预应力盖梁的施工顺序，需验算第二～五施工阶段和成桥运营阶段。
a、施工阶段验算
第二施工阶段盖梁正截面的正应力如图24，红色表示截面上缘应力，蓝色表示截面下缘应力。
图24 盖梁第二施工阶段截面上、下缘应力图
第三施工阶段盖梁正截面的正应力如图24，红色表示截面上缘应力，蓝色表示截面下缘应力。
图25 盖梁第三施工阶段截面上、下缘应力图
第四施工阶段盖梁正截面的正应力如图24，红色表示截面上缘应力，蓝色表示截面下缘应力。
图26 盖梁第四施工阶段截面上、下缘应力图
第五施工阶段盖梁正截面的正应力如图24，红色表示截面上缘应力，蓝色表示截面下缘应力。
图27 盖梁第五施工阶段截面上、下缘应力图
根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第7.2条应力验算的规定，盖梁在施工阶段荷载作用下，截面边缘的法向压应力不大于0.7倍施工阶段的混凝土轴心抗压强度标准值，法向拉应力不大于1.15倍施工阶段的混凝土轴心抗拉强度标准值。应力钢铰线的沿程最大拉应力不大于0.65倍的钢铰线抗拉强度标准值。由应力图25～27可知，盖梁在施工阶段中，截面上缘最大压应力为7.21MPa≤0.7×0.9×22.4＝14.1MPa，最大拉应力为0.78MPa≤0.7×0.9×1.83＝1.15MPa；截面下缘最大压应力为4.07MPa≤0.7×0.9×22.4＝14.1MPa，最大拉应力为0.7×0.9×1.83＝1.15MPa ≤1.24MPa≤0.8×0.9×1.83＝1.32MPa；截面下缘纵向钢筋配筋率为0.276％≥内插值0.244％，故盖梁施工阶段应力及配筋满足要求。
b、运营阶段验算
运营阶段承载能力验算，结果见图28和图29，图中蓝色线表示弯矩抗力包络值，红色线表示弯矩包络值。
图28 盖梁最大弯矩及抗力包络图
图29 盖梁最小弯矩及抗力包络图
由图28及图29可知，盖梁强度满足要求。
运营阶段盖梁抗剪结果见下表：
由以上表格可知，盖梁抗剪承载力满足要求。
2、正常使用极限状态验算
盖梁抗裂验算，见图30和图31，图30中，红色线表示盖梁上缘最小应力，蓝色表示盖梁下缘最小应力。图31为盖梁最大主拉应力。
图30盖梁上、下缘最小应力图
图31盖梁主拉应力图
由图30及图31可知，正常使用极限状态下，盖梁上缘最小正应力为2.17MPa，为压应力。最大主拉应力为0.69MPa≤0.4×2.65＝1.06MPa，可知正常使用极限状态下盖梁抗裂满足要求。
盖梁应力验算，见图32，红色线表示盖梁上缘最大应力，蓝色表示盖梁下缘最大应力。图33为盖梁最大主压应力。
图32盖梁上、下缘最大应力图
图33盖梁最大主压应力
由图32及图33可知，正常使用极限状态下，盖梁上缘最大正应力为7.15MPa≤0.5×32.4＝16.2MPa，最大主压应力为7.15MPa≤0.6×32.4＝19.4MPa，可知正常使用极限状态下盖梁应力满足要求。
8.2 桥墩验算
8.2.1纵桥向偏心受压验算
本桥固定支座设在P2墩，考虑P2墩承受全部制动力为最大水平力，考虑P1墩承受最大水平力为支座摩阻力。支座摩阻力在P1号墩顶产生水平力为558KN；制动力在P2号墩顶产生水平力为330KN,弯矩为1881KN.M。
P1墩底纵桥向弯矩为：558×9＝5022KN.M
P2墩底纵桥向弯矩为：330×9+1881＝4851KN.M
P1及P2墩顶竖向力均为21947 KN
P1、P2墩底竖向力为：21947+37.75×26+82.86×25＝25000.0KN
支座摩阻力在墩底截面产生的弯矩换算为P1墩偏心矩为：5022/25000＝0.201m
制动力在墩底截面产生的弯矩换算为P2墩偏心矩为：4851/25000＝0.194m
根据惯性矩相等，将桥墩截面换算成2.65m×2m的矩形，因P1及P2墩高为9m，故稳定系数φ为1.0。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5.3条做如下计算。
结构重要性系数γ
＝1.1
桥墩采用C40混凝土，轴心抗压强度f
cd
＝18.4 MPa
根据桥墩截面配筋，A
S ＝A
S
’＝46×615.8/1000000＝0.0283 m2
钢筋重心至受拉或受压边缘距离a＝a’＝0.06m
钢筋抗压强度设计值f
sd
’＝280 MPa
按小偏心构件，取截面受压区高度系数为ξ＝0.56
桥墩截面钢筋应力σ
S ＝ε
CU
E
S
(βh
oi
/x-1)＝0.0033×2×105(0.8×1.94/0.56/1.94-1)
＝282.8MPa，故取σ
S
＝280 MPa，因桥墩长细比小于17.5，故偏心矩增加系数为1，对P1号墩进行验算
f cd bx+f
sd
’A
S
’-σ
S
A
S
＝18400×2×0.56×1.94＝39979.5KN≥1.1×25000＝27500KN e＝0.201+2/2-0.06＝1.141m，
f
cd
bx(h
-x/2)+f
sd
’A
S
’(h
-a’)
＝18400×2×0.56×1.94×(1.94-0.56×1.94/2)+280000×0.0283×(1.94-0.06) ＝70741KN.m≥1.1×25000×1.141＝31377.5 KN.m
对P2号墩进行验算
f cd bx+f
sd
’A
S
’-σ
S
A
S
＝18400×2×0.56×1.94＝39979.5KN≥1.1×24757.5＝27233.3 KN e＝0.194+2/2-0.06＝1.134m，
f
cd
bx(h
-x/2)+f
sd
’A
S
’(h
-a’)
＝18400×2×0.56×1.94×(1.94-0.56×1.94/2)+280000×0.0283×(1.94-0.06)
＝70741 KN.m≥1.1×24757.5×1.134＝30882.5 KN.m
可知桥墩纵桥向偏心受压满足承载力要求。
8.2.2横桥向偏心受压验算
重庆市百年一遇的基本风压W
＝0.45KPa，
设计风速重现期换算系数k
＝1.0
风载阻力系数k
1
＝1.3(桥宽B=24m，梁高取平均值H＝3m)
考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数k
2
＝1.0(B类地表，距水面高度为10m)
地形、地理条件系数k
3
＝1.0(按一般地区取用)
阵风风速系数k
5
＝1.38(B类地表)
则可知W
d ＝k
2
2k
5
2×W
＝1×1.382×0.45＝0.6219 KPa
迎风面A
wh
＝147.5+18.04＝165.54 m2(箱梁+桥墩＋盖梁迎风面)
箱梁风载标准值为：F
wh
＝1.0×1.3×1.0×0.6219×147.5＝119.3KN
箱梁风载标准值对墩底截面的弯矩为：M
wh1
＝119.3×(2.462+0.5+9)＝1427.1KN.m
桥墩风载标准值为：F
wh1
＝1.0×1.3×1.0×0.6219×18.04＝14.6KN
桥墩风载标准值墩底截面的弯矩为：M
wh1
＝14.6×(9/2)＝65.7KN.m
则墩底截面风载弯矩最大值为：M
wh
＝1427.1+65.7＝1492.8KN.m
墩顶竖向力均为21947 KN
墩底竖向力为：21947+37.75×26+82.86×25＝25000.0KN
风载在墩底截面产生的弯矩换算为墩偏心矩为：1492.8/25000＝0.06m
根据惯性矩相等，将桥墩截面换算成1.543m×3.5m的矩形，因P1及P2最大墩高为9m，故稳定系数φ为 1.0。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5.3条做如下计算。
结构重要性系数γ
＝1.1
桥墩采用C40混凝土，轴心抗压强度f
cd
＝18.4 MPa
根据桥墩截面配筋，A
S ＝A
S
’＝30×615.8/1000000＝0.0185 m2
钢筋重心至受拉或受压边缘距离a＝a’＝0.06m
钢筋抗压强度设计值f
sd
’＝280 MPa
按小偏心构件，取截面受压区高度系数为ξ＝0.56
桥墩截面钢筋应力σ
S ＝ε
CU
E
S
(βh
oi
/x-1)＝0.0033×2×105(0.8×3.44/0.56/3.44-1)
＝282.8MPa，故取σ
S
＝280 MPa，因桥墩长细比小于17.5，故偏心矩增加系数为1，对墩进行验算
f cd bx+f
sd
’A
S
’-σ
S
A
S
＝18400×1.543×0.56×3.44＝54693 KN≥1.1×25000＝27500 KN e＝0.06+2/2-0.06＝1.0m，
f
cd
bx(h
-x/2)+f
sd
’A
S
’(h
-a’)
＝18400×1.543×0.56×3.44×(3.44-0.56×3.44/2)+280000×0.0185×(3.44-0.06) ＝152972 KN.m≥1.1×27500×1.0＝30250 KN.m
可知桥墩横桥向偏心受压满足承载力要求。
8.2.3双向偏心受压合力方向验算
根据规范可知，截面具有两个互相垂直对称轴的钢筋混凝土双向偏心受压构件，其正截面抗压承载力还需按下式验算
γ0N d≤1/(1/N ux+1/N uy-1/N u0)
由以上计算可知对于P1墩
γ0＝1.1，N d＝25000 KN
桥墩全部纵向钢筋截面积A
S
’＝102×615.8/1000000＝0.0628 m2
桥墩截面毛截面积为：A＝9.75 m2
纵向钢筋配筋率为：A
S
’/A＝0.0628/9.75＝0.64％
N
u0
＝0.9×(18400×9.75+280000×0.0628)＝177285 KN
对P1墩进行验算如下：
纵桥向N
ux ＝56363 KN，N
uy
＝139065KN
则1/(1/N
ux +1/N
uy
-1/N
u0
)＝1/(1/56363+1/139065-1/177285)
＝51834 KN≥γ
N
d
＝1.1×25000＝27500KN
对P2墩进行验算如下：
纵桥向N
ux ＝56711 KN，N
uy
＝139065 KN
则1/(1/N
ux +1/N
uy
-1/N
u0
)＝1/(1/56711+1/139065-1/177285)
＝52128 KN≥γ
N
d
＝1.1×25000＝27500 KN
综合桥墩验算可知，桥墩偏心受压承载力满足要求。
8.3 承台验算
由于桥梁承台在横桥向有两根桩，纵桥向一排桩，故承台验算仅进行横桥向验算。由以上
桥墩验算可知，在P1号墩的承台顶面竖向力N
1＝21654.3KN,M
1
＝1429.5KN.M；在P1号墩的承台
顶面竖向力N
1＝21410.5KN,M
1
＝1296.9KN.M；故取P1墩承台进行验算。
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，当外排桩中心距墩台身边缘等于或者小于承台高度时，承台端悬臂可按“撑杆—系杆体系”计算撑杆的抗压承载力和系杆的抗拉承载力。
8.3.1撑杆抗压承载力按下式进行计算
验算公式：γ
0D
id
≤tb
s
f
cd,s
，本桥计算各项分别按如下取值：
γ0＝1.1，
h
＝2.24m
a＝0.15×h
＝0.15×2.24＝0.336m
θ＝arctan(h0/(a+0.75))＝64.1347°
D
id
＝(21654.3+1429.5/2.5)/sin(64.1347°)＝23049KN，
t＝0.8×2×sin(64.1347°)+(0.385+6×0.028)×cos(64.1347°)＝1.689m
b
s
＝2×1.7+3×2×(2-1)＝9.4m
T
id
＝(21654.3+1429.5/2.5)/tan(64.1347°)＝6102KN
ε1＝(6102000/62811.6/200000+0.002)/cot2(64.1347°)＝0.033
f
cd,s
＝30/(1.43+304×0.033)＝2.617MPa≤0.48×30＝14.4MPa，故取2.617MPa γ0D id＝1.1×23049＝25354KN
tb
s f
cd,s
＝1.689×9.4×2.617×106/1000＝41549KN
γ0D id＝25354KN≤tb s f cd,s＝41549KN，可知撑杆抗压承载力满足要求。
8.3.2系杆抗拉承载力按下式进行计算
验算公式：γ
0T
id
≤f
Sd
A
S
,本桥计算各项分别按如下取值：
γ
＝1.1，
T
id
＝6102KN，
f Sd ＝280MPa,A
S
＝34×3×615.8＝62811.6mm2
γ0T id＝1.1×6102KN＝6712KN≤280×62811.6/1000＝17587KN，可知系杆抗拉承载力满足要求。
8.3.3承台斜截面抗剪承载力验算
验算公式：γ
0V
d
≤(0.9×10-4(2+0.6P)(f
cu,k
)0.5)/m×b
s
h
，本桥计算各项分别按如下取值：
γ0＝1.1
V
d
＝21654.3+1429.5/2.5＝22226KN
P=100×62811.6mm2/1000000/(3.4×2.24)＝0.8247
m＝0/2.24＝0小于0.5，按0.5取用，h
＝2.24m
f
cu,k
＝30MPa
b
s
＝9.4m
γ0V d＝1.1×22226KN＝24449KN≤35052.1KN
(0.9×10-4(2+0.6P)(f
cu,k )0.5)/m×b
s
h
＝(0.9×10-4(2+0.6×0.8247)(30)0.5)/0.5×9400×2240＝51790KN
现浇箱梁支架及模板计算书
附件1:连续箱梁施工工艺流程图
附件3:质量保证体系 第 旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 疋 教 育 计 划 改进工作质量 质量保证体系 项目经理部质量 管 理领导小组 项目队质 ￡量小组 各项工作制度和标准 技术保证 贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理 现 场 Q C 小 组 活 动 熟 悉 图 纸 掌 握 规 范 应 用 新 技 术 工 -艺 技术岗位责任制 质量责任制 底 划 训 核 总结表彰先进 提高工作技能 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优 价 宀 完 善 计 量 支 付 手 续 制 疋 奖 罚 措 施 签 疋 包 保 责 任 状 L 1 接 疋 进 充加 受 期 行 分强 奖优罚劣 业 不 自 用现 主 疋 检 现场 和 期 代试 经济兑现 监 质 化试 理 量 检验 监 检 手控 督 查 段制 质量评定
附件4:安全、质量保证体系图 质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证 提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组 项目队质量小组 为用户服务质量工作检查 检查落实 改进工作质量 QC 小 组 活 岗 前 技 术 培 训 总结表彰先进 贯彻IS09000系列质量标 准，推行全面质量管理 施工保证 创优规划 制度保证 各项工作制度和标准 熟 悉 图 纸 掌 握 规 r 1 T 技术岗位责任制 底划 提高工作技能 实现质量目标 经济法规 经济责任制 优 测 优 价 复 核 卓 里 质 疋 创 优 措 施 确 创 优 项 目 制 疋 奖 罚 措 施 质量评定 充加 分强 利现 现场 代试 检验 测控 手手 制 奖优罚 劣 经济兑 现 见 专业资料
变截面连续梁完整计算书
一、工程概况 上部结构采用预应力混凝土变截面连续箱梁，为双幅结构。单幅箱梁采用单箱单室截面，箱梁顶板宽11.99m，底板宽为6.99米，箱梁顶板设置1.5%的横坡。边跨端部及中跨跨中梁高均为2.0m（以梁体中心线为准），箱梁根部梁高为4.0米，梁高从2.0m到箱梁根部按1.5次抛物线规律变化；边跨端部及中跨跨中底板厚度为0.25米，箱梁悬臂根部底板厚度为0.6米，箱梁底板厚度从2.0m到悬臂根部按1.5次抛物线规律变化。箱梁腹板在3.5m长度内由0.45米直线变化至0.6米。 桥台采用重力式U型桥台，桥台与道路中心线正交布置。桥台扩大基础应嵌入中风化岩面不少于0.5m，同时应满足基底持力层抗压承载力要求，桩基础应嵌入中风化岩层长度不小与2.5倍桩径，桥台台身采用C25片石混凝土浇筑，台帽混凝土采用C30钢筋混凝土。台后的填料采用压实度不小于96%的砂卵石，回填时应预设隔水层或排水盲沟。 桥墩均采用钢筋混凝土八棱形截面，基础采用桩基接承台。桥墩墩身截面为3.5×2.0m，截面四角对应切除70×50cm倒角。墩顶设盖梁，桥墩盖梁尺寸为 6.99m(长)×2.4m(宽)×2.6m(高)，承台尺寸为8.4m(长)×3.4m(宽)×2.5m。每个承台接两根直径2.0m的桩基。 所有的桩基础均采用嵌岩桩，用人工挖孔成桩。桩基础应嵌入完整的中风化岩面不少于3倍桩径，并要求嵌岩岩石襟边宽度大于3.0m，同时应满足基底持力层岩石抗压强度要求。 桥型布置见图1 桥型立面布置图。 图1 桥型立面布置图 二、主要技术标准 汽车荷载：公路－I级。 人群荷载：3.5 KN/m2。 2.4.桥梁宽度：
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
变截面连续梁桥常用施工方法与经典图纸
变截面连续梁桥常用施工方法 1．支架现浇法 支架现浇法适用于旱地且跨径不太大的桥梁，施工中支架的安全、变形等是必须引起重视的问题。 2．悬臂施工法 悬臂施工法是大跨径连续梁桥常用的施工方法，属于一种自架设方式，分为悬臂拼装与悬臂浇筑两种。 悬臂拼装指在预制场预制梁节段、然后进行逐节对称拼装，拼装方法主要有扒杆吊装法、缆索吊装法、提升法等。 悬臂浇注法则是利用挂蓝在桥墩两侧对称浇注箱梁节段、待已浇节段混凝土强度达到要求的张拉强度后进行预应力张拉，然后移动挂蓝进行下一节段施工，直至合拢。目前主要采用该法施工。 不论悬拼还是悬浇，都是属于自架设方式施工，且已成结构的状态（包括受力，变形）具有不可调整性，所以，施工成败的关键在于临时锚固的可靠性，施工过程中的应力监测、变形预测与标高调整以及体系转换的实施。 经典图纸：变截面预应力连续刚构箱梁桥施工图范例 桥梁全长：695.4m 设计行车速度：80Km/h。 荷载等级：公路-Ⅰ级，无人群荷载。 桥宽：左右幅桥宽布置为0.5m 11m（行车道）0.5m（防撞护栏）。 高程：黄海高程系统。 坐标：北京坐标系。
地震烈度：设计基本地震动加速度峰值A=0.05g，抗震设防烈度为6度。 桥面横坡：主桥单向横坡2%，引桥处在横坡变化段上。 单箱单室截面箱梁顶宽：12米底宽6.5米 顶板悬臂长度：2.75米顶板悬臂端部厚：20cm 根部厚70cm。全桥分五联，其中第二联为主桥，采用(70 130 70)m跨的变截面预应力混凝土 连续刚构箱梁；两岸引桥采用预应力混凝土T梁，第一、三联为先简支后刚构 （采用部分连续墩），第四、五联为先简支后连续。 主桥数量表、引桥数量表、地质纵断面图、桥型布置图 箱梁标准横断面图、箱梁施工程序示意图 箱梁截面标高、箱梁一般构造图 箱梁纵向预应力钢束布置图 箱梁纵向钢束竖弯平弯要素表 箱梁纵向预应力钢束材料数量及引伸量计算表 纵向钢束布置断面图20张 箱梁纵向预应力钢束定位钢筋示意图 箱梁锚下加强钢筋布置图 箱梁横、竖向预应力钢束(筋)布置图 箱梁横、竖向预应力钢束(筋)锚固大样图 箱梁横、竖向预应力钢束(筋)数量表 箱梁横、竖向预应力钢束(筋)定位钢筋示意图 箱梁0号节段一般构造图、箱梁0号节段钢筋布置图 箱梁1-16、1-16号节段钢筋布置图 箱梁17号节段钢筋布置图、箱梁17号节段一般构造图
20m箱梁模板计算书
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
变截面连续梁式桥设计入门
变截面连续梁桥设计入门 预应力混凝土连续梁桥在公路桥梁中的应用范围越来越广泛，跨径超过40m时多采用变截面箱梁，本文主要介绍变截面连续箱梁桥设计的入门知识和容易遗漏的一些技术处理措施。 一、变截面连续梁桥的适用范围 变截面连续梁桥主跨经济跨径一般在40～250m之间，桥型优点在于施工技术成熟、造价低廉、行车舒适、养护简单；缺陷在于结构自重大、容易开裂、恒载在使用荷载中占据较大比例、建筑高度高。 二、箱梁构造设计 1．箱梁箱室分配 （1）鉴于多室箱梁弯曲内力分配难以把握，箱梁最好采用单箱单室； （2）箱梁分室受畸变和横框架抗弯控制，当箱梁最大宽高比超过3～3.5时应考虑分室； （3）当采用单箱多室结构时，各墩支撑最好一条腹板对应一排支座； （4）当腹板与支座不是一一对应或支座中心与腹板中心存在偏离时应进行支座处横隔板的横向抗弯计算。 2．箱梁梁高 箱梁梁高的控制因素主要包括： （1）箱梁根部梁高一般取主跨跨径的1/16～1/20；跨中梁高一般取主跨跨径的1/40～1/60。 （2）跨中梁高最小箱内净高一般不宜小于1.5m，特小跨径桥梁例外。 （3）箱梁最矮梁段箱体宽高比不大于3.5。 3．梁高变化 箱梁梁高一般采用抛物线变化，主跨跨径小于120m时采用2次抛物线，大于120m时采用1.8、1.6或1.5次抛物线。 4．底板厚度 箱梁底板厚度变化规律一般采用2次抛物线，最薄处根据桥梁跨径、构造需要和横向抗弯计算确定一般为20cm～32cm；最厚处底板厚度一般取跨径的1/200～1/120，根据下缘压应力要求控制。
1．纵向预应力 一般由内力设计控制：抵抗负弯矩设置顶板束；抵抗正弯矩设置底板束；抵抗主拉应力设置腹板束。
变截面连续梁完整计算书
28+36+46+36+28m变截面连续梁计算书 第一章概述 1.1、工程简介 上部标准段结构为预应力混凝土现浇箱梁结构，跨径28+36+46+36+28m，桥宽23.5m，梁高1.8~5.9m，桥面布置为8m（人行道）+15m（车行道）+0.5m （防撞护栏），桥面铺装为10cm沥青混凝土+8cm C50混凝土。梁体采用后张法预应力构件，结构计算考虑施工和使用阶段中预应力损失以及预应力、温度、混凝土收缩徐变等引起的次内力对结构的影响。 1.1.1、采用的主要规范及技术标准 ①、《工程建设标准强制性条文》建标【2000】202号 ②、建设部部颁标准《城市桥梁设计荷载标准》CJJ11-2011 ③、交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015 ④、交通部部颁标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63—2007 ⑤、交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 ⑥、建设部部颁标准《城市道路设计规范》CJJ37-90 技术标准： 1、道路等级：主干路 2、设计车速：主线60km/h。 3、设计荷载：公路—Ⅰ级。
4、地震烈度：Ⅶ度，地震动峰值加速度0.1g。 5、横断面：8m（人行道）+15m（车行道）+0.5m（防撞护栏）=23.5m 6、桥梁结构设计安全等级：一级 7、路面类型：沥青混凝土路面。 1.1.2、应用的计算软件 Midas CIVIL 1.1.3、主要参数及荷载取值 1）主梁：C55混凝土，γ=26kN/m3，强度标准值f ck=35.5MPa，f tk=2.74MPa。强度设计值f cd=24.4MPa，f td=1.89Pa，桥梁达到设计强度的100%张拉2）二期恒载： 结构部分：155KN/m； 装饰部分：①侧面装饰12KN/m ②底面装饰6K N/m 3）预应力钢束采用1860级φs15.20钢绞线，公称面积139.0mm2，标准强度f pk=1860MPa(270级)，张拉控制应力σcon=1350MPa。 4）管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：0.0015 k=； μ=； 5）预应力钢筋与管道壁的摩擦系数：0.17 ζ=； 6）钢筋松弛系数，Ⅱ级（低松弛），0.3 7）锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值：6mm l?=（单端）； 8）混凝土加载龄期：7天； 9）收缩徐变效应计算至3650天 10）端横梁支座不均匀沉降为采用5.6mm，次中横梁支座不均匀沉降为采
现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
变截面箱型连续梁桥桥梁工程毕业设计
目录 第一章方案比选 (1) 1.1方案选取 (1) 1.11方案一：50+80+50M的变截面箱型连续梁桥 (1) 1.12方案二：4×45M等截面预应力砼连续刚构梁 (2) 1.13方案三：65+115M斜拉桥 (3) 1.2各方案主要优缺点比较表 (4) 1.3.结论 (4) 第二章毛截面几何特性计算 (5) 2.1基本资料 (5) 2.1.1主要技术指标 (5) 2.1.2材料规格 (5) 2.2结构计算简图 (5) 2.3毛截面几何特性计算 (6) 第三章内力计算及组合 (9) 3.1荷载 (10) 3.1.1结构重力荷载 (10) 3.1.2支座不均匀沉降 (11) 3.1.3活载 (11) 3.2结构重力作用以及影响线计算 (11) 3.2.1输入数据 (11) 3.3支座沉降（SQ2荷载）影响计算 (20) 3.5荷载组合 (24) 3.5.1按承载能力极限状态进行内力组合 (25) 3.5.2按正常使用极限状态进行内力组合 (27)
第四章配筋计算 (31) 4.1计算原则 (31) 4.2预应力钢筋估算 (31) 4.2.1材料性能参数 (31) 4.2.2预应力钢筋数量的确定及布置 (31) 4.3预应力筋的布置原则 (37) 第五章预应力钢束的估算及布置 (39) 5.1按正常使用极限状态的应力要求估算 (39) 5.1.1截面上、下缘均布置预应力筋 (39) 5.1.2仅在截面下缘布置预应力筋 (40) 5.1.3仅在截面上缘布置预应力筋 (41) 5.2按承载能力极限状态的强度要求估算 (41) 5.3预应力筋估算结果 (42) 5.4预应力筋束的布置原则 (44) 5.5预应力筋束的布置结果 (45) 第六章净截面及换算截面几何特性计算 (45) 6.1净截面几何特性计算（见表6-1） (46) 6.2换算截面几何特性计算（见表6-2） (46) 第七章预应力损失及有效预应力计算 (47) 7.1控制应力及有关参数的确定 (48) 7.1.1控制应力 (48) 7.1.2其他参数 (48) σ的计算 (48) 7.2摩阻损失1l σ的计算 (50) 7.3混凝土的弹性压缩损失4l σ的计算 (52) 7.4预应力筋束松弛损失5l
现浇混凝土模板的支撑设计计算书
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计
现浇板模板计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书 华景国际1#2#3#楼工程；属于框架--剪力墙结构;地上26层;地下1层；建筑高度：80.00m；一层层高：6.00m ；总建筑面积：44875.00平方米；施工单位：河南省兴城建筑有限公司。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm。 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：Φ48×3.5； 5.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 楼板的计算长度(m):4.20；施工平均温度(℃):20.000；
现浇箱梁支架及模板计算书资料
附件1：连续箱梁施工工艺流程图
附件3：质量保证体系 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优价 完善计量支付手续 制定 奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量第一 为用户服务 制定教育计划 质量 工作检查 现场Q C 小组活动 岗前 技术培训 熟悉图纸掌握规范 技术 交底 质量 计划 测量 复核 应用新技 术工艺 施工保证 创优规划 检查 创 优 效 果 制定 创 优措施 明确创优 项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
附件4：安全、质量保证体系图 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质优价 完善 计 量支 付 手 续 制 定奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量 第一 为用户服务 制定教育计划 质量工作检查 现场QC 小组活 动 岗前 技 术培训 熟 悉图纸掌握规 范 技术交底 质量计划 测量复核 应 用新技术工艺 施工保证 创优规划 检查创优效果 制定创优措施 明确创优项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
变截面箱型连续梁桥--桥梁工程毕业设计
变截面箱型连续梁桥--桥梁工程毕业设计
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：
目录 第一章方案比选 (1) 1.1方案选取 (1) 1.11方案一：50+80+50M的变截面箱型连续梁桥 (1) 1.12方案二：4×45M等截面预应力砼连续刚构梁 (2) 1.13方案三：65+115M斜拉桥 (3) 1.2各方案主要优缺点比较表 (4) 1.3.结论 (4) 第二章毛截面几何特性计算 (5) 2.1基本资料 (5) 2.1.1主要技术指标 (5) 2.1.2材料规格 (5) 2.2结构计算简图 (5) 2.3毛截面几何特性计算 (6) 第三章内力计算及组合 (10) 3.1荷载 (10) 3.1.1结构重力荷载 (10) 3.1.2支座不均匀沉降 (11) 3.1.3活载 (11) 3.2结构重力作用以及影响线计算 (11) 3.2.1输入数据 (11) 3.3支座沉降（SQ2荷载）影响计算 (21) 3.5荷载组合 (25) 3.5.1按承载能力极限状态进行内力组合 (25)
3.5.2按正常使用极限状态进行内力组合 (28) 第四章配筋计算 (32) 4.1计算原则 (32) 4.2预应力钢筋估算 (32) 4.2.1材料性能参数 (32) 4.2.2预应力钢筋数量的确定及布置 (32) 4.3预应力筋的布置原则 (38) 第五章预应力钢束的估算及布置 (40) 5.1按正常使用极限状态的应力要求估算 (40) 5.1.1截面上、下缘均布置预应力筋 (41) 5.1.2仅在截面下缘布置预应力筋 (42) 5.1.3仅在截面上缘布置预应力筋 (42) 5.2按承载能力极限状态的强度要求估算 (43) 5.3预应力筋估算结果 (44) 5.4预应力筋束的布置原则 (45) 5.5预应力筋束的布置结果 (47) 第六章净截面及换算截面几何特性计算 (47) 6.1净截面几何特性计算（见表6-1） (48) 6.2换算截面几何特性计算（见表6-2） (49) 第七章预应力损失及有效预应力计算 (49) 7.1控制应力及有关参数的确定 (50) 7.1.1控制应力 (50) 7.1.2其他参数 (50) 的计算 (51) 7.2摩阻损失1l
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 5、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性 箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600
横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000 支架立杆步数9 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1500 3 1500 4 1500 5 1500 6 1500 7 1500 8 1500 9 1000
MIDAS中PSC变截面箱梁施工阶段及PSC设计例题
PSC变截面箱梁施工阶段及PSC设计例题 北京迈达斯技术有限公司 2007年3月19日 一、结构描述 (2) 二、结构建模 (4) 三、分步骤说明 (4) 1、定义材料和截面特性 (4) 2、建立上部梁单元并赋予单元截面属性 (7) 3、定义结构组并赋予结构组单元信息 (11) 4、定义边界组并定义边界条件 (12) 5、定义荷载工况和荷载组 (13) 6、定义施工阶段 (14) 7、分阶段定义荷载信息 (14) 8、分析及后处理查看 (20) 9、按照JTG D62规范的要求对结构进行PSC设计 (21)
PSC变截面箱梁施工阶段及PSC设计例题 对于常规的PSC连续梁桥我们通常可以参考建模助手建立的模型，对于特殊的桥型或有特殊要求的结构我们需要按照一般方法建立有限元模型，施加边界和荷载进行分析。这个例题主要说如何使用一般方法建立PSC连续梁桥并定义施工阶段进行施工阶段分析和按照JTG D62规范对结构进行设计验算。 一、结构描述 这是一座50+62+50的三跨预应力混凝土连续箱梁桥，这里仅模拟其上部结构。施工方法采用悬臂浇注，跨中截面和端部截面如图1所示。 图1-1 跨中截面示意
图1-2 支座截面示意 桥梁立面图如图2所示。 图2 连续梁立面图 图3 钢束布置形状
二、结构建模 对于施工阶段分析模型，通常采用的建模方法是： 1、定义材料和截面特性（包括混凝土收缩徐变函数定义）； 2、建立上部梁单元并赋予单元截面属性； 3、定义结构组并赋予结构组信息； 4、建立边界组并定义边界条件； 5、定义荷载工况和荷载组； 6、定义施工阶段； 7、分阶段定义荷载信息（分施工阶段荷载和成桥荷载两部分）； 8、分析，分析完成后定义荷载组合进行后处理结果查看； 9、定义设计验算参数按照JTG D62对结构进行长短期及承载能力验算。 下面就每个步骤分别详述如下—— 三、分步骤说明 1、定义材料和截面特性 本模型中涉及的材料包括混凝土主梁（C40）、预应力钢绞线（Strand1860）。如下图4所示。 图4 材料列表 通常对于预应力混凝土结构（PSC结构）按照现浇施工时，要考虑混凝土的收缩徐变效应，因此需要在建模前要定义混凝土的收缩徐变函数，按照如下图所示定义混凝土收缩徐变函数。
现浇梁模板计算书
模板计算书 一、已知条件： 新建铁路沪宁城际铁路客运专线工程桥墩浇筑时采用全钢模板，模板如图所示。模板设计高度为2.5m，模板面板为6mm厚钢板，竖肋为[10#钢，水平间距为300mm，横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距500mm，背楞采用高为850mm的桁架，最大间距为900mm，用M20的标准件连接，吊钩为υ20圆钢。 1、载荷： 砼的高度H=2500㎜，浇注速度为V=2m/h，浇注温度T=35°，则初凝时间为t0=200/（T+15）=4h，砼的密度r c=4.5KN/m3。 侧压力P1=0.22r c t0β1β2V1/2 =0.22*24.5*4*1*1.15*21/2=35.06KN/㎡ 侧压力P2= r c H=2.5*24.5=61.25 KN/㎡
侧压力取P=35.06 KN/㎡ 震动产生的侧压力P 振=4 KN/㎡ 组合载荷： ∑P=35.06*1.2*0.85+1.4*4*0.85=41.71 KN/㎡ 取掉震动P=35.06*1.2*0.85=35.76 KN/㎡ 均部载荷∑q=41.71*1=41.71KN/m q=35.76*1=35.76KN/m 2、 检算标准 1) 强度要求满足钢结构设计规范； 2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm 。 二、 面板的校核： 面板空间为500*300，其 W=1*62*10-6/6=6*10-6m 3 I=W*6*10-3/2=30*10-9m 4 300/500=0.6 K=73.407491.0*12006.0*10*2063.01(12392 3＝＝－Eh ） 弯矩M=20402.0ql =0.0402*41.71*103*0.32=150.9N.m 弯曲应力σ=M/W= 6 10*309 .150－=50.3MPa ＜205 MPa 挠度f =K ql 400255.0=73 .40743.0*10*76.3500255.04 3 q
40 60 40m预应力混凝土变截面连续梁桥设计计算书
盘锦新区纬一河二号桥设计
概述 工程概况 始建于2005年12月的盘锦辽东湾新区（原盘锦辽滨沿海经济开发区），是辽“五点一线”最早的七个重点园区之一。新区地处“辽宁沿海经济带”、“辽西蒙东城市群经济圈”、“沈阳开发区城市群”三大经济板块结合点，是辽宁沿海开发开放战略的主轴线和渤海翼的交叠之地，承载着振兴东北老工业基地、辽宁沿海开发开放、资源型城市转型试点市等多项国家战略。新区初步形成了水城、产业、港口三大主体功能区，影响力、吸引力、辐射力大幅提升。 辽滨水城，又叫金帛湾水城。是盘锦沿海经济区建设与发展的最高境界。优越的区位和显著的地缘优势，使水城成为极具开发潜力和美好前景的最佳发展区域。辽滨境内水系的贯通，城内河网的存在，是辽滨水城建设的重要标志。辽滨水城陆域面积与水域面积相当，在水城内既可以开车，也可以划船。同时，水城内将根据全世界400多座名桥的形状建设桥梁，纬一河2#桥正是其中一座。由于纬一河紧临市政府，河上桥梁均仿照中世纪欧洲桥梁风格建造，以达到庄重美观的效果。总体规划布置图如图1-1 图1-1 总体规划布置图
技术标准 ⑴道路等级：双向八车道城市主干道； ⑵设计荷载：公路I级； ⑶计算行车速度：40km/h； ⑷桥梁宽度： 4.0m（人行道及栏杆）+3m（非机动车道）+30m（行车道）+3m（非机动车道）+4.0m（人行道及栏杆）= 44m。； ⑸结构设计安全等级：I 级； ⑹地震基本烈度：地震基本烈度为7度，设计基本地震峰值加速度为0.10g，按《公路桥梁抗震细则》中B类桥梁设计。 ⑺结构设计基准期：100年； 设计遵循的依据 ⑴《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。 ⑵《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）。 ⑶《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） ⑷《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） ⑸《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63-2007）。 ⑹《公路沥青路面设计规范》(JTG D50-2006) ⑺《城市道路照明设计标准》（CJJ45-2006） ⑻《公路工程水文勘测设计规范》（JTG 030—2002）
30箱梁模板计算书
目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (6) 4.3 力学验算 (8) 4.3.2 横肋力学验算 (9) 4.3.3 竖肋支架验算 (10) 4.3.4 拉杆验算 (10)
30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
变截面连续梁桥横梁计算与配筋
变截面连续梁桥横梁计算与配筋 随着我国交通运输业的蓬勃发展，公路建设正处于高速发展时期。而近年来水运以其低廉的运输成本也越来越得到重视，因而内河航道等级不断提高，这就要求跨越航道的桥梁跨径也越来越大。变截面连续箱梁桥以其工艺成熟，施工方便，在跨越Ⅲ~Ⅴ级航道中得到广泛的应用。 箱梁横梁的计算实质上就是桥梁的荷载如何传递至横梁的问题。目前工程设计中，变截面连续箱梁桥的计算一般采用桥梁博士软件进行计算，在完成纵桥向计算后，将计算所得恒载与车辆活载支反力按力平衡原理等代为永久荷载与汽车荷载，并加载于横梁之上。 在横梁计算中，不同的设计单位（或设计者）对于等代后的荷载在横梁上的分布位置与荷载大小却不尽相同，有的设计单位（或设计者）将永久荷载与车辆荷载全部按集中力加载于横梁腹板位置；有的设计单位（或设计者）则近似将永久荷载的的80％等代为永久集中荷载加载于横梁腹板位置，20％等代为均布永久荷载加载于整个横梁，将车辆荷载支反力全部等代为汽车荷载并布置于横向加载有效区内。 上述两种方法对支点处横梁顶面负弯矩计算结果相差较大。第一种方法：将永久荷载与车辆荷载全部按集中力加载于横梁腹板位置，未考虑车辆荷载的纵横向不均匀分布，偏于不安全。第二种方法：将恒载20%等代为均布永久荷载并加载于整个横梁，将车辆荷载支反力全部等代为汽荷载并布置于横向加载有效区内的计算结果，对翼缘板悬臂根部产生的弯矩和剪力均远大于按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）5.2.2条及5.2.10条计算的翼
缘板弯矩和剪力承载力值，而据目前的工程经验，按此方法设计的桥梁并未发生破坏现象，故我们可初步得出结论：第二种计算方法的计算结果偏于保守。从理论上分析：大跨径变截面连续箱梁桥面板悬臂部分为悬臂板，腹板中间部分长边与短边之比远远大于2，故为单向板，无论是永久荷载还是车辆荷载，均是先由桥面板传递至箱梁腹板，然后再由腹板传给横梁，只有横梁宽度范围内部分的荷载是直接作用于横梁，因此第二种方法有明显不合理之处。 通过以上分析可以得出，上述两种方法均不太合理，与工程实际有一定的偏差。故笔者推荐横梁计算时采用下述： 永久荷载：可将纵向计算所得的永久荷载扣除横梁自重（待横梁计算时再计入横梁自重）后平均分配于各个腹板中心处。 车辆荷载：变截面连续箱梁桥横梁的宽度一般为1.4～3.0米，按对横梁受力最不利情况，顺桥向可同时布置重车后两轴，在将纵向计算所得的车辆荷载在横梁上布置时应考虑这一最不利情况，故车辆荷载可可分为两部分，按下述方法折算： 1作用于横梁横向加载有效区内的汽车荷载： =280kN F1：填入桥梁博士活荷载描述中汽车荷载横向分布调整系数。 2作用于腹板位置活荷载： 式中： N：纵桥向计算支反力，从桥梁博士计算结果中获得，单位为kN。 μ：桥梁博士活荷载描述中汽车荷载横向分布调整系数。 ηi：各腹板横向分布系数，可按杠杆原理法或偏向压力法计算。 F2：由于F2为集中力，可采用桥梁博士外部荷载描述中汽车土侧力描述，采用其他外部荷载描述是应注意分项系数与组合系数的不同。
现浇箱梁模板设计受力计算书
箱梁模板设计受力计算书一、原始数据 混凝土浇注速度V=0.5m/h（按每小时浇注20立方米计算）二、侧压力计算 1 、模板侧面受力：F=0.22γ e toβ 1 β 2 V1/2 其中：γ e 为混凝土重力密度γ e =25KN/M3 to为初凝时间 to=4.0h β 1为外加剂影响修正系数；β 1 =1.0 β 2为混凝土坍落度影响修正系数. β 2 =1.15 计算得F=17.89KN/M2 三、受力计算 1 、横肋板受力分析 设计所选横肋的材料为[10#。横肋间距为：0.3米，故每道加强箍所受的载荷为q=17.89KN/M2X0.3m=5.37KN/M。支撑点距离为l=0.8m,弹性模量E=210GPa，惯性矩Ix=198cm^4，截面面积：A=1274.8 mm2。 最大剪力Qc=2148N，τ=Q/A=1.68Mpa<[τ]=235Mpa 符合强度要求。 2、竖肋板受力分析 选用2x[12，每根间隔为0.8m，载荷q=14.31KN/m。支撑点距离为l=3.5m,弹性模量E=210GPa，惯性矩Ix=782cm^4，截面面积：A=3192.4 mm2。 最大剪力Qc=25042.5N，τ=Q/A=7.84Mpa<[τ]=235Mpa 可满足要求。 3、支撑系统受力分析 选用2x[12+[16混合桁架结构系统，每根间隔为0.8m，以上下两道圆钢拉杆为支撑点，这里只按2x[12+[16截面分析，桁架结构提高的强度未考虑。载荷 q=14.31KN/m。支撑点距离为l=3.5m,弹性模量E=210GPa，惯性矩Ix=1648cm^4。最大挠度：Yc=5ql^4/384EI=8mm 4、拉杆受力分析 拉杆设计为φ25mm Q235圆钢。每0.8米上下两道。 每支拉杆受力为：14.31x0.8x3.15 /2=18.03KN （3.15米为模板有效高度）拉杆强度检验：