裂缝性低渗油藏周期注水与渗吸效应实验

裂缝性低渗油藏周期注水与渗吸效应实验
裂缝性低渗油藏周期注水与渗吸效应实验

收稿日期:2007 07 21

基金项目:国家973重大基础研究前期研究专项 低渗透油藏提高采收率基础理论研究(编号:2002CCA 00700)作者简介:王锐(1981 ),男,博士,主要从事低渗透油藏渗流理论及其提高采收率方法研究.

文章编号:1673 064X(2007)06 0056 04

裂缝性低渗油藏周期注水与渗吸效应实验

Cyclic waterf looding and imbibition experiments for fractured low permeability reservoirs

王锐1,岳湘安,尤源1,梁继文2

(1.中国石油大学石油工程教育部重点实验室提高采收率研究中心北京102249;

2.中海油湛江分公司,广东湛江524057)

摘要:结合长岩心周期注水实验与不同压降条件下的渗吸实验,得出了渗吸效应在周期注水中所起

的作用,进行了不同周期下的周期注水实验、无压降条件下的静态渗吸实验、不同压力及压降幅度下的动态渗吸实验,并将三者进行了对比.研究结果表明,周期注水在裂缝性低渗透油藏的开采中效果明显;低渗透基质油藏中毛管力具有较强作用;压力波动幅度对渗吸效应的影响呈先减小后增大的趋势,综合低渗透油藏中较强的压敏性,得出周期间歇性注水实验过程中,压力波动幅度较低才能获得较高采收率.

关键词:周期注水;渗吸;压降幅度;压敏性中图分类号:TE357.46 文献标识码:A 随着勘探开发的深入进行,目前新探明的储量近30.9%属于低渗透油藏,其中,具有经济开采价值的低渗透油藏一般存在着大量的裂缝.基质作为主要的储油空间,裂缝作为主要的渗流通道,常规注水开发由于渗透率存在巨大差异,注入水一般沿着高渗透裂缝窜流,水驱后期高含水饱和度的裂缝系统与高含油饱和度的基质系统交织共存,基质岩块中大量剩余油不能被采出,水驱开发效果很差[1].周期注水是该类油藏开采的一种有效方法,它亦称间歇注水、脉冲注水等,其驱油机理是周期性地改变注入量和采出量,在地层中造成不稳定的压力场,使流体在地层中不断重新分布,从而使注入水在层间压力差的作用下发生层间渗流,促进毛管吸渗作用,增大注水波及体积系数及洗油效率,提高采收率.其实质是发挥低渗透率基质系统的毛管力作用及压力周期涨落时基质与裂缝间流体的质量交换作用,使原油从致密的基质系统排入裂缝系统,即影响周期

注水效果的因素主要是渗吸毛管力作用和压力周期涨落时基质与裂缝之间的压差.前人对于周期注水的研究主要是通过改变注入端注水量以及设定不同的注采周期形成一定的压力波动,并观察和分析该压力波动对驱油效率的影响,进而结合数值模拟研

究了周期注水提高采收率的机理,得出了影响周期注水驱油效果的因素主要是毛管力和压力波动引起的压差[2 5].本文从渗吸实验的角度,通过设定不同的压降幅度和降压速度,来观察其对渗吸作用的影响,从而对周期注水方案的实施进行指导.

1 长岩心周期注水实验

本文选用80cm 45cm 45cm 的自制长岩心进行周期注水实验.岩心基质渗透率5 10

-6

m 2

,

孔隙度24%,为强亲水性岩心.选用长庆原油与煤油1 4配比的模拟油饱和岩心,初始含油饱和度为

2007年11月第22卷第6期西安石油大学学报(自然科学版)

Journal of Xi an Shiy ou U niversity(N atural Science Edition)Nov.2007V ol.22No.6

42.13%,含水饱和度为57.87%,模拟地层水矿化度为25000mg /L.实验温度为60 ,该温度下地层水黏度为0.47377mPa s,密度为0.9905g /cm 3

;模拟油黏度为0.912m Pa s,密度为0.8016g /cm 3.通过人工切割造出人工水平裂缝,并将岩心放置在一起.按相关实验标准抽真空饱和水,然后用模拟油驱替饱和油.在常规水驱结束后,进行周期注入实验.通过对比不同的周期长度,来分析周期注水过程中采油效果.周期注水前,采用常规注水至含水率达到100%时,转周期注水.此时,岩心的含水饱和度为66.85%,含油饱和度为33.15%.实验分4个周期进行,每个周期间隔一段时间,注水水驱至含水率100%,然后关闭岩心两端一段时间,再注水开采至含水率达到100%,再关闭岩心两端,如此反复几个周期,观察并分析每个周期采收率的变化情况.图1为阶段采收率和累积采收率随周期数的变化曲线.在常规水驱含水率接近100%后,常规注水采油效果很不明显,而采用间歇性周期注水后,累积采收率将有所增加.由阶段采收率曲线可知,第一周期的阶段采收率最大,后续周期阶段采收率有所下降.且在高含水饱和度条件下,周期注水阶段采收率均较小,一般在5%以下.这一实验证实了间歇性周期注水在裂缝性低渗透油藏中的存在作用,但是无法说明其作用机理,因此,本文从渗吸实验的角度进行周期注水机理探究

.

图1 长岩心周期注水采收率变化曲线

2 静态渗吸和动态渗吸实验

渗吸效应是指一种润湿相流体在多孔介质中只依靠毛管力作用置换出另一种流体的过程.在低渗透裂缝性砂岩油藏中水驱油的主要机理是渗吸促使裂缝中的水吸入基质而进行采油的.而周期注水过程中,由于压力波动而在裂缝与基质间形成一定的压差,这一压差将会对渗吸效应产生影响.在周期注

水过程中,毛管力渗吸与压力波动所引起的压差这两者之间的相互作用过程将是下文讨论的内容.2.1 无压降条件下的静态渗吸实验

选用与裂缝性长岩心基质渗透率相同的2.5cm 直径的岩心,用模拟油100%饱和,并放入渗吸容器中,然后分别置于30 和60 的恒温箱中进行静态渗吸实验.实验是在常压下进行的,整个过程中,压力保持不变,即渗吸过程是在毛管力下进行的.

图2为2块渗透率接近的岩心在常压和不同温度条件下的静态渗吸实验,从图中可以看到,30 时,渗吸采收率为33.12%;温度为60 时,渗吸采收率为61.61%.通过近似计算,30 时平均渗吸速度为0.322 10-4m/d,60 时的平均渗吸速度为7.22 10-4m/d.即高温下渗吸采收率要明显高于低温下的采收率,且高温下达到渗吸最大采收率的时间要比低温下的短,高温下渗吸速度大于低温下的渗吸速度.另外,在无压降条件下,或处于压力平衡的环境下,其渗吸效应具有较强作用,表明毛管力对提高基质采收率具有较强作用

.

图2 不同温度条件下静态渗吸实验曲线

2.2 不同压降条件下的动态渗吸实验

针对周期注水特点,设计5组不同实验.选用5个高压中间容器,每个容器内放置3块100%饱和

模拟油的2.5cm 直径的岩心,以防止单块岩心由于计量和操作引起实验误差.分别将5个中间容器加压至0.1MPa 、5MPa 、10MPa 、20M Pa 、30MPa,计量渗吸油量周期为24h.即在每24h 时,将每个中间容器压力瞬间降至0.1MPa,不同的瞬间降压幅度对应于不同的降压速度,同时,也将会在岩心内外形成不同的压差,这将会对渗吸作用造成不同的影响.

图3,图4即不同压力及压降条件下的渗吸采收率曲线.从图3中可以看出,压力波动过程中的渗

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吸采收率增加初期较快,后期逐渐变得平缓.从图4中可以看到,随着瞬时降压幅度的增大,渗吸采收率先减小后增大,即瞬时降压对渗吸作用的影响不是单调变化的.实验周期为24h,降压条件是在瞬间进行的,即在降压的瞬间,可以在岩心内外形成一定的压差,从而对渗吸效应产生影响.当压降从0MPa 变至5MPa 时,采收率变化不大;当压降从5MPa 变化至10MPa 时,采收率降低;当压力从10MPa 升高时,采收率增大.由此可见,不同的压力和不同的降压速度对采收率的影响是先减小后增大的趋势

.

图3

不同压力情况下渗吸曲线

图4 不同瞬时压降条件下渗吸采收率曲线

岩心内外压力变化过程如下所述,即当环境压力处于平衡状态时,岩心内外的压差为油水界面张力引起的毛细管力.在毛管力的作用下,水相逐步渗入到毛细管中,此时的压差由毛管力、水相黏滞力、油相黏滞力组成.当环境压力瞬时改变时,由于在致密基质岩心中压力传播具有延迟性,而导致在岩心内外产生一定的压差,将此压差定义为延迟压差,延迟压差的大小将对渗吸效应产生很大影响.此时压差由毛管力、水相黏滞力、油相黏滞力和延迟压差组成.实验过程中,在温度不变的条件下,油、水两相的黏滞力保持不变.则当压力变化时,油水界面张力和延迟压差对岩心内外的压差产生影响,以及由于压差的存在,岩石和流体物性也会发生相应的变化.当

压力为常压条件,即无压降产生时,岩心渗吸过程是在毛管力作用下进行的.当压降幅度较小时,如实验从0MPa 变为5MPa 时,降压过程中产生的延迟压差较小.此时,岩石物性基本不发生变化,基质内流体膨胀较小,故采收率变化较小.而当压力从10MPa 开始下降时,较高压时油水界面张力减小,降压过程中引起的延迟压差增大,且受力方向与毛管力方向相反.同时,由于延迟压差较小,岩石及流体性质变化较小,则采收率将较5MPa 时有所降低.当压力继续增大时,毛管力继续减小,而此时降压引起的延迟压差大于毛管力的作用,即延迟压差能够克服界面张力的作用,而将原油从岩心中排驱出来.同时,由于较大压差的存在,使得岩心开始膨胀,即孔、渗参数得到改善.基质内原油黏度降低,体积膨胀,也促使原油从基质中渗出来.上述因素均促使渗吸采收率急剧增大,即在较高降压幅度条件下,瞬间延迟压差成为基质内原油的驱动力,将其排驱出来.同时,瞬间压降造成了岩心孔隙结构的部分变形,以及原油降黏膨胀,导致渗吸采收率增大.

由无压降条件下渗吸实验可知,渗吸作用主要是由毛管力和黏滞力引起的,且当温度升高时,流体黏度降低,相应黏滞力减小,即渗吸阻力减小,则渗吸速度和采收率均增大.由不同压降条件下的渗吸实验可知,不同压降及降压速度条件下,在岩心内外可以形成一定的延迟压差,且这种压差将会对渗吸效应产生一定的抑制和促进作用.当压降幅度较小时,延迟压差较小,对渗吸作用影响较小;当压降幅度达到一定的值时,延迟压差将会平衡毛管力及黏滞力的作用,而对渗吸效应产生一定的抑制作用;当

压降较大时,延迟压差将克服毛管力及黏滞力的作用,而将基质中的原油排驱出来.同时,由于基质中流体及岩石弹性能的释放,导致采收率进一步增加.综合两组实验可知,压降幅度必须保持在较小或很大的范围内,才能充分发挥渗吸和弹性效应的作用.而对于实际低渗透油藏开采来说,岩心压力敏感性较强,即当孔隙压力降低较大时,由于上覆岩层压力基本不变,则有效上覆压力增大,从而引起岩心渗透率损失,对岩心物性造成一定的伤害,进而影响原油的产出[6].综上所述,必须保持压降在较低范围内,本实验为5M Pa 以内,渗吸效应较强,且由于压降较小,岩心压敏性较弱,此时可得到最终的综合采收率较大,即周期注水的实施必须综合考虑渗吸效应、弹性作用及岩心的压敏性,压力波动幅度必须保持

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较低水平,才能获得较大采收率.

3 结 论

(1)长岩心驱替实验中,当含水率很高时,水驱效果较差,此时采用间歇周期注水,能起到一定的效果.

(2)常压下的静态渗吸实验表明,渗吸效应是由毛管力与黏滞力引起的,当温度升高时,毛管力变化较小,流体黏度急剧降低,黏滞力减小,渗吸速度增加,渗吸采收率增大.

(3)不同的压力及压降速度对采收率的影响是先减小后增大的趋势.即当降压幅度较小时,其降压引起的延迟压差对渗吸作用影响较小;而当降压幅度达到一定值时,延迟压差会一定程度抑制毛管力的作用,导致渗吸采收率减小;当降压幅度较大时,延迟压差会克服毛管力的作用,将基质中的原油排驱出来,渗吸采收率急剧增大.

(4)在低渗透油藏中,周期注水必须保持较低的压降幅度才能得到较高的渗吸采收率,当压降较大时,岩心的压力敏感性会不同程度地抑制驱油效果,导致最终采收率降低.

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[6] 阮敏,王连刚.低渗透油田开发与压敏效应[J].石油学

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编辑:贺元旦

(上接第55页)

4 结 论

(1)剩余油饱和度较高区域分布在断层遮挡区、压力平衡区、井网不完善区、沉积微相过渡区,另外在水淹严重的主体区,低效潜力储量所占比例大,有进一步挖潜的物质基础.

(2)针对聚驱后不同类型剩余油,提出了平面液流转向技术、含油污泥深度调剖技术、不均匀井网优化重组技术等高效挖潜对策,这些配套技术方法的核心是通过改变平面压力场分布,实现液流转向,同时通过完善井网,进一步提高油层动用程度,进而提高最终采收率.

(3)通过开展单井交联聚合物注入实验,聚驱后采用交联聚合物驱可进一步提高采收率.

(4)在现有技术及工艺条件下,仍存在部分剩余油无法挖掘,应加大新技术、新方法的研究和应用力度,为后续水驱阶段进一步挖掘剩余油提供保障.

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编辑:贺元旦

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王锐等:裂缝性低渗油藏周期注水与渗吸效应实验

carbon of t he fourth member distributes in the periphery of the sag,the hy drocarbon of the t hir d member distr ibutes in the central part of the sag,and the mixed hydr ocarbon of them distributes in the intermediate zone of the tw o regions.

Key words:Dongy ing Sag;sour ce rock;lithologic structure;hydrocarbon expulsion;hydrocarbon accumulat ion

CH EN Zhong hong1,L I U Wei2(1.Faculty o f Resources and I nformation,China U niv ersity of Petroleum(East China),Dongy ing257061,Shandong,China;2.M anagement Department of Exploration Project,Shengli Oilfield Co.L td.,Dongying257061,Shan do ng,China)JXSY U2007V.22N.6p.40 43,49

C haracteristics of the passage system s in different sequences in Dongying Depression

Abstract:A ccording to the geolog ical character istics of Dong ying Depression,its hydro carbon passage system is analyzed using the compr ehensive study method of passag e system.It is found that the passage systems of different sequences have difference:(1)T he passage systems of deep depositional sequences(Ek Es4)are characterized by the complex hydrocarbon conduction in t he sides of sand bo dies.In t heir marg inal zone,the essential element of t he passag e systems i s the lateral conduct ion of sand bodies,w hich is also the main passage form in the deep depositional sequences.I n their depression zone,the essent ial element of the passage systems i s t he verti cal conduction of faults,which is the secondary passage form in t he deep deposit ional sequences.(2)In medium shallow depositional sequences(Es3 Ed),sand bodies and faults ar e all very dev eloped,and therefore the t ypes of passage system are div erse,including fault unconformit y type,sand bo dy fault step t ype,net car pet fault type,simple sand body fault type,ladder type and unconformity t ype passage systems.T he passage systems of the medium shallow deposit ional sequences are characterized by the complex hydrocarbon conduction of sand body fault.(3)Fr om the deep depositional sequences to the medium shallow depositional sequences,conducting di rection v ar ies continuously,and the conducting character varies from simple conduction to complex conduct ion.

Key words:Dongy ing Depression;depositional sequence;passage system;complex hy drocar bon conduction

L I Y un z hen1,LI U Zhen1,ZH A O Yang1,ZH A N G Shan wen2,L V X i x ue2(1.Key L aboratory of Education M inistr y for Hy drocarbon Accumulation M echanism,China U niversity of Petro leum(Beijing),Beijing102249,China;2.Shengli Oilfield Co.L td., SI NOP EC,Dongying257000,Shandong,China)JXSY U2007V.22N.6p.44 49

C alculation of the isotherm al running temperature of hot oil pipeline

Abstract:A t present,crude oil is transported by means of heating,and so energ y consumption is hug e.I f the isother mal trans po rtation of crude oil can be realized,the cost of the transportation can greatly be r educed.T he possibility of realizing the tr ansporta tion of crude oil without heating by means of friction heat is analyzed by a case.T he ex pressio n of iso therm running temperature is de r ived based energy equatio ns,and the value of it is calculated by means of prog ramming.T he factors of influencing the isothermal r un ning temper ature are analyzed,and it is held that there are many factors of influencing it,but main factors are flow r ate of cr ude oil, environment temper ature and pipeline diameter.T he calculation result of a case show s that the transportation of crude oil without heating by means of friction heat can co mpletely be realized under the conditions of large diameter pipeline and great flow rate.

Key words:hot oil pipeline;friction heat;non heating transportaton;isot hermal running

L I Feng1,Z H U Jing2,LI Chuan x ian2(1.Guangdong Dapeng Liquefied Natural G as L imited Company,Shenzhen518000, G uang dong,China;2.F aculty of Stor ag e T r ansformation and Building Eng ineering,China U niversity of Petroleum(East China), Dongy ing257061,Shandong,China)JXSYU2007V.22N.6p.50 52

Study on the remaining oil distribution law after polymer flooding and potential tapping measures

Abstract:After poly mer flooding,the remaining oil distr ibut ion is mo re complex and scattered.T he remaining oil distribution o f X iaer men Oilfield is studied by using reservoir numerical simulation and compr ehensive geologic analysis,t he different po tential tapping measur es are put fo rward for differ ent po tential zones:optimization and recombination technology of the irregular w ell pattern,plane liquid flow turning technology,oily sludge profile control technolog y,and so on.T he applications of t he measures gain good r esults.T he r esults in this paper have refer ence to the potential tapping of the remaining o il of other oilfields.

Key words:polymer flooding,remaining oil distribution,potential tapping measur es

S UN Yi li,PEN G G uan yu,ZH EN G Shu w ei,D U Jian ming,H UA N G Yong qiang,CH EN K ai(No.1Production Plant, Henan Oilfield Branch Company,T ong bai474700,Henan,China)JXSY U2007V.22N.6p.53 55,59

C yclic waterflooding and imbibition experiments f or f ractured low permeability reservoirs

Abstract:T he effect o f imbibition on the cyclic w ater floo ding of the fractur ed low permeability r eservo irs is obtained according to t he cyclic w aterflooding experiment of long cores under differ ent cy cles,their static imbibition ex periments w ithout pressure drop and t heir dynamic imbibitio n exper iments at different pressur e drop.T he r esults show that cyclic waterflooding has obvious effect on the r ecovery of the fractured low permeability reservoirs;there is a strong capillary effect is in t he low permeability matr ixes;the effect of

pressure fluctuat ion amplitude on the imbibit ion presents the trend of first decreasing and then increasing;pressure fluctuation ampli tude must be in lower level in o rder to obtain hig her recovery factor due to t he str ong pr essure sensitivity of the low permeability reser voirs.

Key words:cyclic waterflooding;imbibition function;pressure drop amplitude;pressure sensitivity

W AN G R ui1,Y UE X iang an1,Y O U Yuan1,L IA N G J i wen2(1.R esearch Center of Enhanced Oil Recovery,K ey L aboratory of Education M inistry fo r Petroleum Eng ineering,China U niv ersity of Petroleum(Beijing),Beijing102249;2.Zhanjiang Branch Com pany,CN OOC,Zhanjiang524057,G uang dong,China)JXSYU2007V.22N.6p.56 59

Design of well cementing slurry system based on fractal theory

Abstract:T he fractal theory is used in the establishment of t he fractal gr ading model for the proportion design of the well ce menting slur ry materials.T he gr ain size distributio ns of the slurr y materials are measured by a laser grain size test machine,and an ap propriate fractal dimension is scr eened(D=2.561).Suppose that the grain sizes of micro silica,cement and float ing beads distr ibute r espectiv ely in<1.68 m,1.68~56.23 m and>56.23 m,and a ternary low density cement slurr y system of1.40g/cm3is de signed.T hen the mechanical property(co mpression strength,bending strength and interfacial cement ing strength)of the cement stone and the proper ties of t he slurr y in the proposed system are tested.T he results show that the particles in the system closely pile,the me chanical propert y of the cement stone in the ternar y system is obviously hig her than t hat in the binary systems of micro silica or float ing beads w ith the same density.T he performance of the cement slurry of the ter nary system can meet the r equirements of cementing operations due to its low er water loss and syneresis r ate,favor able stability,and desired thickening property and rheolog ical propert y. T hese ex perimental results validate the feasibility of the fractal g rading theory in assisting the design of well cement ing slurr y system.

Key words:w ell cement ing slur ry;fractal theory;gr ain gr ading;ex perimental evaluation

CH EN G Rong chao,WA N G Rui he,B U Yu huan(F aculty of Petroleum Eng ineering,China U niv ersity of Petr oleum(East China),Dongying257061,Shandong,China)JXSY U2007V.22N.6p.60 63,67

potential and charge density on the membrane surf ace of the modif ied polytetrafluoroethylene in the oily sewage from oilfields Abstract:T he streaming potential on the membrane sur face of t he modified polytetrafluo roet hylene of differ ent hole diameters in t he oily sew age fro m oilfields are studied by exper iments.T he potential of the membr ane is estimated on the basis of Helmho ltz Smoluchowski equation,and then its sur face charge density is estimated from the abov e potential based on Gouy Chapmann equa tion.T he potential o f the suspended particles in the oily sewage from o ilfields is measured.T he ex perimental and the calculation re sults show t hat there is negative charg e in the membrane surface,w hose potential maintains at-20mV around.T he potential of t he suspended particles in the oily sew ag e fr om oilfields is also negative.T he membrane has strong er ability to retar d the suspended particles in the oily sewage and to prevent pollutio n because of the charges on the membrane surface.

Key words:o ily sewag e;membrane;str eaming potential; po tential;surface charg e density

L IN A i guo(Faculty of Chemistr y and Chemical Engineer ing,China U niversity of Petroleum(East China),Dong ying257061, Shando ng,China)JXSY U2007V.22N.6p.64 67

Studies on the ef fect of polyacrylate(high carbon alcohol)on pour point of diesel

Abstract:Poly(tetradecy l acr ylate)(PA 14)has a good pour po int depressing performance to the diesel o il whose carbon num ber is near to14because the side chain leng th of its alkyl matches w ith the carbon chain length of the nor mal alkane in the diesel oil. Polymerizat ion conditions dir ectly influence the relat ive molecular mass distr ibut ion of polymer and therefo re influence its pour point depressing performance to the diesel oil.T he polymerization conditions are optimized by ort hogonal experiments,and the PA 14pre par ed under the best conditions can make the solidifying point depr ession(SP)and cold filter plug ging point(CFPP)of the diesel oil decrease18 and6 respectively.T he optical microscope observ at ion results of wax crystallite mor phology show that the pour point depressing behavio r of the pour point depressant may be related to the thinning of the wax crystal by the polymer as cr ystal nu cleus.

Key words:pour point depressant;poly(alkyl acrylates);diesel oil;wax crystal

W AN G Le q i,H U D ao dao(K ey Laboratory of Shaanxi Pro vince for M acromolecular Science,School of Chemistry and M ateri als Science,Shaanx i N ormal U niversity,Xi an710062,Shaanxi,China)JXSY U2007V.22N.6p.68 73

Preparation and evaluation of a new thickener for acidif ication treatment

Abstract:T he sy nthesis conditions of acrylamide(A M)and dimethyl diallyl ammonium chloride(DM DAA C)copoly mer are op timized.Based on this,a new thickeneer is prepared by adding a chain extender to the copolymer.T he effects of the concentration and adding time of the chain ex tender on its t hickening performance are studied.T he molecular structure of the copolymer is character ized

混凝土抗渗性实验

*混凝土抗渗性实验:《普通混凝土长期性能及耐久性长期实验方法标准》GB/T50082-2009对抗渗性实验包括渗透等级法,渗水高度法,逐级加压法本次泵送混凝土采用的是渗透等级法 目的和适用范围: 主要用于检测混凝土硬化后的防水性能以测定其抗渗标号。 试件制备 每组试件为六个100mm*100mm*100mm,如用人工插捣成型时,分两层装入混凝土拌合物,每层插捣25次,在标准条件下养护,如结合工程需要,则在浇筑地点制作,每单位工程制件不少于两组,其中至少一组应在标准条件下养护,其余试件与构件相同条件下养护,试块养护期不少于28d,不超过90d。 试件成型后24h拆模,用钢丝刷刷净两端面水泥浆膜,标准养护龄期为28d。 试验步骤: 试件到期后取出,擦干表面,用钢丝刷刷净两端面,待表面干燥后,在试件侧面滚涂一层溶化的密封材料(黄油掺滑石粉)装入抗渗仪上进行试验。 如在试验中,水从试件周边渗出,说明密封不好,要重

新密封。 试验时,水压从0.2Mpa开始,每隔8h增加水压0.1Mpa,并随时注意观察试件端面情况,一直加至6个试件中3个试件表面发现渗水,记下此时的水压力,即可停止试验。注:当加压至设计抗渗标号,经过8h后第三个试件仍不渗水,表明混凝土以满足设计要求,也可停止试验。 试验结果计算: 混凝土的抗渗标号以每组6个试件中4个未发生渗水现象的最大压力表示。抗渗标号按下列计算: S=10H-1 式中 S——混凝土抗渗标号: H——第三个试件顶面开始有渗水时的水压力(Mpa) 注:混凝土抗渗标号分级为:S2、S4、S6、S8、S10、S12、若压力加至1.2Mpa,经过8h,第三个试件仍未渗水,则停止试验,试件的抗渗标号以S12表示 若抗渗性不符合相应要求,分析如下: 1.提高混凝土抗渗性能因素的分析 影响混凝土抗渗性的根本因素是孔隙率和孔隙特征。混凝土的孔隙率越低,连通孔越少,抗渗性越好。为了最大程度的降低混凝土的孔隙率,提高混凝土的抗渗性,主要的措施是降低水灰比,旋转好的骨料级配,充分振捣和养护,掺用引气剂和优质粉煤灰掺和料等方法来实现。

裂缝性低渗油藏周期注水与渗吸效应实验

收稿日期:2007 07 21 基金项目:国家973重大基础研究前期研究专项 低渗透油藏提高采收率基础理论研究(编号:2002CCA 00700)作者简介:王锐(1981 ),男,博士,主要从事低渗透油藏渗流理论及其提高采收率方法研究. 文章编号:1673 064X(2007)06 0056 04 裂缝性低渗油藏周期注水与渗吸效应实验 Cyclic waterf looding and imbibition experiments for fractured low permeability reservoirs 王锐1,岳湘安,尤源1,梁继文2 (1.中国石油大学石油工程教育部重点实验室提高采收率研究中心北京102249; 2.中海油湛江分公司,广东湛江524057) 摘要:结合长岩心周期注水实验与不同压降条件下的渗吸实验,得出了渗吸效应在周期注水中所起 的作用,进行了不同周期下的周期注水实验、无压降条件下的静态渗吸实验、不同压力及压降幅度下的动态渗吸实验,并将三者进行了对比.研究结果表明,周期注水在裂缝性低渗透油藏的开采中效果明显;低渗透基质油藏中毛管力具有较强作用;压力波动幅度对渗吸效应的影响呈先减小后增大的趋势,综合低渗透油藏中较强的压敏性,得出周期间歇性注水实验过程中,压力波动幅度较低才能获得较高采收率. 关键词:周期注水;渗吸;压降幅度;压敏性中图分类号:TE357.46 文献标识码:A 随着勘探开发的深入进行,目前新探明的储量近30.9%属于低渗透油藏,其中,具有经济开采价值的低渗透油藏一般存在着大量的裂缝.基质作为主要的储油空间,裂缝作为主要的渗流通道,常规注水开发由于渗透率存在巨大差异,注入水一般沿着高渗透裂缝窜流,水驱后期高含水饱和度的裂缝系统与高含油饱和度的基质系统交织共存,基质岩块中大量剩余油不能被采出,水驱开发效果很差[1].周期注水是该类油藏开采的一种有效方法,它亦称间歇注水、脉冲注水等,其驱油机理是周期性地改变注入量和采出量,在地层中造成不稳定的压力场,使流体在地层中不断重新分布,从而使注入水在层间压力差的作用下发生层间渗流,促进毛管吸渗作用,增大注水波及体积系数及洗油效率,提高采收率.其实质是发挥低渗透率基质系统的毛管力作用及压力周期涨落时基质与裂缝间流体的质量交换作用,使原油从致密的基质系统排入裂缝系统,即影响周期 注水效果的因素主要是渗吸毛管力作用和压力周期涨落时基质与裂缝之间的压差.前人对于周期注水的研究主要是通过改变注入端注水量以及设定不同的注采周期形成一定的压力波动,并观察和分析该压力波动对驱油效率的影响,进而结合数值模拟研 究了周期注水提高采收率的机理,得出了影响周期注水驱油效果的因素主要是毛管力和压力波动引起的压差[2 5].本文从渗吸实验的角度,通过设定不同的压降幅度和降压速度,来观察其对渗吸作用的影响,从而对周期注水方案的实施进行指导. 1 长岩心周期注水实验 本文选用80cm 45cm 45cm 的自制长岩心进行周期注水实验.岩心基质渗透率5 10 -6 m 2 , 孔隙度24%,为强亲水性岩心.选用长庆原油与煤油1 4配比的模拟油饱和岩心,初始含油饱和度为 2007年11月第22卷第6期西安石油大学学报(自然科学版) Journal of Xi an Shiy ou U niversity(N atural Science Edition)Nov.2007V ol.22No.6

抗渗性能试验方法

抗渗性能试验方法 1、本方法适用于测定硬化后混凝土的抗渗等级。 2、抗渗性能试验应采用顶面直径为175mm,底面直径为185mm,高 度150mm的圆台体或直径与高度均为150mm 的圆柱体试件(视抗渗设备要求而定)。 以六个试件为1 组。试件成型至拆模后,用钢丝刷刷去两端面水泥浆膜,然后编号送标准养护室养护。 试件一般养护至28d 龄期进行试验,如有特殊要求,可在其他龄期进行,但不超过90d。 3、混凝土抗渗性能试验采用的设备应符合下列规定: [1] 混凝土抗渗仪:应能使水压按规定的制度稳定地作用在试件上的装置。 [2] 加压装置:螺旋或其他形式,其压力以能把试件压入试件套内为宜。4、混凝土抗渗性能试验应按下列步骤进行: [1] 试件养护至试验前一天取出,将表面晾干,然后在其侧面涂(滚)一层厚度约1~2mm 的密封材料,随即在螺旋或其他加压装置上,将试件压入试件套中,恒压5~10min 即可解除压力,连同试件套安在抗渗仪上进行试验。 注:密封材料可采用水泥掺黄油拌匀,也可采用石蜡掺少量松香 40℃熔化。当采用石蜡掺松香密封时,试件与试件套应经烘箱预热左右再 滚涂和压入;若采用水泥掺黄油密封时,则不必加热,滚涂后直接压 入。 [2] 试验从水压为0.1MPa开始。以后每隔8h 增加水压0.1MPa,并且要随时注意观察试件端面的渗水情况。

[3] 当6 个试件中有3 个试件端面呈有渗水现象时,即可停止试验,记录当时的水压。 [4] 在试验过程中,如发现水从试件周边渗出,则应停止试验,重新密封。 5、混凝土抗渗等级以每组6 个试件中4 个试件未出现渗水时的最大水压力计算,按下式计算: P=10H-1 式中:P——混凝土抗渗等级; H——6 个试件中3个试件渗水时的压力(MPa)。混凝土表观密度试验 1、本方法适用于测定混凝土拌合物捣实后的单位体积质量(即表观密 度) 2、混凝土拌合物表观密度试验所用的仪器设备应符合下列规定: [1] 容量筒:金属制成的圆筒,两旁有提手。对骨料最大粒径不大于40mm 的拌合物采用容积为5L 的容量筒,其内径与内高均为186± 2mm,筒壁厚为3mm;骨料最大粒径大于40mm 时,容量筒的内径与内高均应大于骨料最大粒径的4 倍。容量筒上缘及内壁应光滑平整,顶面与底面应平行并与圆柱体的轴垂直。 [2] 台秤:称量为50kg、感量为50g。 [3] 振动台; [4] 捣棒:直径16mm、长600mm、端部呈半球形。 3、混凝土拌合物表观密度试验应按以下步骤进行:

裂缝性油藏数值模拟方法

裂缝性油藏数值模拟方法 摘要:目前对天然裂缝性油藏的数值模拟可以大致分为连续性模型和离散性模型两大类;连续性模型又可以分为双重介质模型和单介质模型,双重介质模型主要是以Barrenblatt和Warren-Root在20世纪60年代提出的双重孔隙/双重渗透模型为基础,在这类模型中认为油藏中每一点都存在有基岩和裂缝两种介质,基岩被相互平行排列的裂缝分割称为单个的岩块,每种介质存在独立的水动力场,通过两种介质间的窜流的将其联系起来;而对于单介质模型,则是通过一定的方法将裂缝的渗透率和基岩的渗透率进行综合的考虑,得出整个油田的有效渗透率,该有效渗透率考虑了裂缝的密度、方位等的影响,然后将该有效渗透率输入到普通的单一介质模拟器中来对裂缝性油藏进行模拟; 由于双重介质模型不能够对不连续且控制着流体流动的大裂缝进行准确的模拟等原因,离散性模型在近段时间逐渐发展起来,而其又可以分为离散裂缝网络模型和离散管网模型;在离散裂缝网络模型中,对地质上描述出来的每个裂缝都进行了离散的显式的表示,同时根据局部裂缝的形状决定基岩的几何形状,由于地质上描述的裂缝数目一般较多,相应的在数值模拟中需要的离散点数目也就十分巨大,对模拟造成了一定的困难,所以目前很多的专家和学者又对该方法进行了进一步的改进,有许多简化的方法存在;离散管网模型则是先对所要模拟的区域进行了网格的划分,进而采用管子连接两个网格块,相应的两个网格块之间的传导率也采用管子的传导率来代替,这种方法的特点是数学上比较简单,灵活性较强,同时由于管子只对其连接的两个网格有影响,所以改变管子的传导率只会影响一个方向的传导性,而不会像常规的模拟器那样要同时影响两边的传导性,但是该方法目前研究较少。 0 前言 随着世界碳酸盐岩油气田的大规模开发,系统深入研究这类油气田的渗流模式及其在开发中的应用已成为重要课题。地质学家通过岩芯分析,确认碳酸盐岩(灰岩、白云岩)具有明显可见的裂缝、孔洞,含有密集的树枝状构造的粗裂缝以及连接的孔洞和孔隙。这类特殊的储集层结构不仅造成了井的高产、不稳定、跃变等开采特征,而且也造成各异的油气井压力降或压力恢复曲线特征。 碳酸盐岩油藏在孔隙结构和渗流机理上同砂岩油藏相比都存在很大的差别,由于天然裂缝的发育十分的不规则,裂缝的密度、长度、方位等参数都会因沉积过程以及沉积后应力的变化而变得非均质性极强,裂缝的发育程度和连接性也因此而各异,同时由于基岩的存在并向裂缝和/或井筒供液,造成了相同位置基岩

裂缝性油藏单井渗流规律研究

裂缝性油藏单井渗流规律研究 冯金德1,2,程林松1,2,李春兰1,2 1.中国石油大学石油天然气工程学院,北京昌平(102249); 2.中国石油大学石油工程教育部重点实验室,北京昌平(102249) E-mail: kind.f@https://www.360docs.net/doc/1113116319.html, 摘 要:在进行裂缝性油藏渗流理论研究时,用常规方法难以对随机分布在储层中的不与油水井相连通的天然裂缝进行处理。针对这个难题,根据等值渗流阻力原理,将天然裂缝表征成果应用到油田开发研究中,考虑天然裂缝表征参数对渗流特征的影响,建立了裂缝性油藏单井稳态渗流的理论模型。用实际油藏参数进行了实例计算,研究了裂缝长度、裂缝开度、裂缝数目、裂缝线密度及裂缝与油井的相对距离等参数对压力分布和产量的影响。结果表明,在距井约10m范围内天然裂缝对压力和产量的影响大,超过10m范围,天然裂缝对压力产量的作用减小;裂缝开度、数量和线密度超过一定值后天然裂缝对压力和产量的影响程度减小。实现油水井、井网与裂缝参数的合理匹配,是有效利用天然裂缝,提高裂缝性油藏开发效果的关键。 关键词:裂缝性油藏;渗流;等值渗流阻力;模型 中图分类号:TE312 文献[1]认为天然裂缝所起的主要作用是提高了地层的渗透率和造成了储层的各向异性,根据等值渗流阻力原理[2]对天然裂缝进行处理,建立了研究裂缝性油藏的产能及压力分布的理论模型。该模型考虑了天然裂缝的渗透率、开度、长度、数量及裂缝与井的相对位置等参数。但模型中裂缝的数量为常数,裂缝密度是沿径向变化的,不能用来研究裂缝线密度为常数时的压力和产量变化规律。针对该问题,在文献[1]的基础上对模型进行了改进,在模型中考虑了裂缝密度。 1 地质模型 天然裂缝与流线方向平行时增产作用最显著,因此模型中只考虑天然裂缝对产量影响最大的情况,即认为天然裂缝发育方向平行流线方向。基本假设如下:①圆形供给边界的地层中央一有口生产井;②油层中存在天然裂缝,天然裂缝都为垂直缝,方向沿径向;③天然裂缝中的流体流动符合达西渗流规律;④油层水平均质等厚;⑤油层中流体为原油;⑥忽略流体及油层的弹性作用。 油层供液半径为R e,外边界压力为p e,油层渗透率为K1,生产井半径为R w,井底流压为p w,天然裂缝数量为n,天然裂缝长度为l,天然裂缝渗透率为K f,裂缝开度为b f。示意图如图1中左图所示。存在天然裂缝的油藏的简化地质模型如图1中右图所示。认为天然裂缝对油层的主要贡献是增加了油层的渗透率。因此,在天然裂缝发育处形成一个较油层渗透率高的区域(如图1中区域2),区域2的渗透率为K2,外边界压力为p1,内边界压力为p2。 国家自然科学基金项目“西部深层变形介质复杂油气非线性渗流模型”(90210019) 教育部高等学校博士学科点专项科研基金项目“裂缝性低渗透油藏非线性渗流模型”(20060425001) 教育部新世纪优秀人才支持计划项目“裂缝性特低渗透油藏非线性渗流理论与开发对策研究”(NCET-05-0108)

裂缝性油藏数值模拟方法(正文)

裂缝性油藏数值模拟方法 姚军 (中国石油大学山东东营 257061) 摘要:目前对天然裂缝性油藏的数值模拟可以大致分为连续性模型和离散性模型两大类;连续性模型又可以分为双重介质模型和单介质模型,双重介质模型主要是以Barrenblatt和Warren-Root在20世纪60年代提出的双重孔隙/双重渗透模型为基础,在这类模型中认为油藏中每一点都存在有基岩和裂缝两种介质,基岩被相互平行排列的裂缝分割称为单个的岩块,每种介质存在独立的水动力场,通过两种介质间的窜流的将其联系起来;而对于单介质模型,则是通过一定的方法将裂缝的渗透率和基岩的渗透率进行综合的考虑,得出整个油田的有效渗透率,该有效渗透率考虑了裂缝的密度、方位等的影响,然后将该有效渗透率输入到普通的单一介质模拟器中来对裂缝性油藏进行模拟; 由于双重介质模型不能够对不连续且控制着流体流动的大裂缝进行准确的模拟等原因,离散性模型在近段时间逐渐发展起来,而其又可以分为离散裂缝网络模型和离散管网模型;在离散裂缝网络模型中,对地质上描述出来的每个裂缝都进行了离散的显式的表示,同时根据局部裂缝的形状决定基岩的几何形状,由于地质上描述的裂缝数目一般较多,相应的在数值模拟中需要的离散点数目也就十分巨大,对模拟造成了一定的困难,所以目前很多的专家和学者又对该方法进行了进一步的改进,有许多简化的方法存在;离散管网模型则是先对所要模拟的区域进行了网格的划分,进而采用管子连接两个网格块,相应的两个网格块之间的传导率也采用管子的传导率来代替,这种方法的特点是数学上比较简单,灵活性较强,同时由于管子只对其连接的两个网格有影响,所以改变管子的传导率只会影响一个方向的传导性,而不会像常规的模拟器那样要同时影响两边的传导性,但是该方法目前研究较少。 0 前言 随着世界碳酸盐岩油气田的大规模开发,系统深入研究这类油气田的渗流模式及其在开发中的应用已成为重要课题。地质学家通过岩芯分析,确认碳酸盐岩(灰岩、白云岩)具有明显可见的裂缝、孔洞,含有密集的树枝状构造的粗裂缝以及连接的孔洞和孔隙。这类特殊的储集层结构不仅造成了井的高产、不稳定、跃变等开采特征,而且也造成各异的油气井压力降或压力恢复曲线特征。 碳酸盐岩油藏在孔隙结构和渗流机理上同砂岩油藏相比都存在很大的差别,由于天然裂缝的发育十分的不规则,裂缝的密度、长度、方位等参数都会因沉积

包14块裂缝性低渗透油藏深部调驱研究与应用_欧洲

作者简介:欧洲,工程师,2006年毕业于大庆石油学院石油工程专业,目前主要从事油藏动态管理工作。 E-mail :47846096@https://www.360docs.net/doc/1113116319.html, 1前言 包14块探明含油面积为8.07km 2,探明石油地质储量为717.47×104t ,标定采收率为20.0%,主力含油层位为中生界侏罗系上侏罗统九佛堂组,油藏埋深为850~1420m ,地层条件下原油黏度21.66mPa ·s 。九上段储层孔隙度为17%,渗透率为33.9×10-3μm 2,属中孔-低渗储层。根据岩心观察及包9-19、包6-10井周波成像测井资料显示裂缝发育,Ⅰ油层组发育北西-南东向135°~335°和南西向225°两组裂缝;Ⅲ油层组发育北东向60°~70°一组裂缝。1997年1月,包14井试油获工业油流。同年6月,区块按300m 井距、正方形井网、一套层系投入开发。2000年8月,区块以反九点面积注水方式实现全面注水开发。2001~ 2006年,先后实施四次扩边部署,处于产量上升阶段,年产油由2.6077×104t 最高上升到9.4820×104t 。 2006~2010年,虽采用多种方式注水,但受区块开发矛盾制约,产量递减迅速,年产油由6.7021×104t 下降到1.9126×104t 。截至2011年12月,包14块日产液188.8t/d ,日产油36t/d ,综合含水80.9%,采油速度 0.27%,累积采油60.89×104t ,地质储量采出程度8.49%,可采储量采出程度42.43%。2开发中的主要问题 2.1区块裂缝发育,平面矛盾突出 包14块天然裂缝发育,且油井基本采用压裂 方式投产。因此,受天然及人工裂缝影响,包14块注入水沿裂缝突进,主向油井见效快,见效后产液量不变,含水上升,水淹快,侧向油井见效缓慢。 统计4口井测得的微地震水驱前缘测试资料 (见表1)显示,水驱波及长度在120~180m 之间,水驱波及宽度在80~95m 之间,水驱波及范围较小,优势水驱方向明显。测试结果与实际生产中注水见效情况基本符合,反映了区块水驱方向性强的注水特点[1]。 2.2储层非均质性强,层间矛盾严重 包14块储层渗透率仅为17%,砂体间非均质性严重,均质程度较低,变异系数大于1,渗透率级差在6~141之间。 统计近两年的吸水剖面资料可以看出,水井注水厚度为1347.4m ,吸水厚度为579.5m ,水驱储量动用程度仅为43%;而且,吸水层主要集中在中下部,层间矛盾突出。 2.3常规注水开发效果差,无法达到标定采收率 近年来,积极探索适合低渗透油藏开发特点的注水方式,细化注水参数,分区域、分层位进行“二 包14块裂缝性低渗透油藏深部调驱研究与应用 欧洲 (中国石油辽河油田公司,辽宁盘锦124010) 摘要 辽河油田包14块为典型的裂缝性低渗透油藏,采用压裂方式投产。该区块裂缝发育,储层非均质性强,层间矛盾严重,常规注水开发效果差,无法达到标定采收率。通过三维地震资料与动静态资料紧密结合分析,对裂缝水驱机理进行研究并对调驱可行性进行论证,确定由裂缝驱油向孔隙基质驱油方式转变,进而引进具有封堵和驱替作用的深部调驱技术。结合包14块优势通道发育分布及裂缝开度,通过室内研究,研制出适合低渗透裂缝油藏的配方体系。优选储层及油层发育、剩余油富集、优势注水通道发育、连通性好的西南部构造高部位两个井组开展调驱先导试验。试验结果表明,日产油由10.8t/d 上升至23.9t/d ,含水由71.4%下降至56.3%,注入水推进速度由10.9m/d 下降至6.1m/d ,水驱储量动用程度由39.8%提高至52.2%,区块整体递减率下降,大幅改善了平面及层间矛盾。 关键词 低渗透裂缝注水深部调驱剩余油开发效果 2015年第20卷 ·52· SINO-GLOBAL ENERGY

裂缝性油藏等效渗透率张量的边界元求解方法

?油气藏工程? 裂缝性油藏等效渗透率张量的边界元求解方法 姚 军,李亚军,黄朝琴,王子胜 (中国石油大学(华东)石油工程学院,山东青岛266555) 摘要:等效渗透率张量是裂缝性油藏渗流分析的重要参数,应用边界元算法可计算裂缝性油藏的等效渗透率张量。根据流量等效原理,考虑每条裂缝的空间分布和属性参数对流动的影响,建立了求解裂缝性多孔介质等效渗透率张量的数学模型,并给出了数学模型的边界元求解方法。实例研究表明,边界元法数值计算结果与解析结果较为一致;裂缝对介质的渗透能力有重要影响,忽略渗透率张量的非对角线元素将产生较大误差;等效渗透率张量能够反映裂缝性多孔介质的非均质性和各向异性。 关键词:裂缝性油藏;等效渗透率张量;连续介质;边界元方法;周期边界条件;数学模型 中图分类号:TE344文献标识码:A 文章编号:1009-9603(2009)06-0080-04 裂缝性油藏在中国油气资源中占有重要的地 位[1],由于裂缝性油藏内在的复杂性、模型基本假 设、裂缝识别技术和计算机硬件等因素的限制[2-3], 传统的双重介质模型[4-5]和近年出现的离散裂缝网 络模型[6-7]都有其局限性。等效连续介质模型则结 合了两者的优点,具有广泛的研究前景。等效渗透 率张量用来表征裂缝性油藏的非均质性和各向异 性,是等效连续介质模型的重要参数。 渗透率张量理论由Snow [8]提出,以解决裂缝含 水介质渗透各向异性的问题,这种基于优势节理组 统计特征的渗透率张量计算方法在实际工程中得到 广泛应用,但由于该方法不考虑实际裂缝的连通情 况及空间分布情况,计算结果存在误差。Long [9]利 用连续介质理论计算了裂缝性岩体的等效渗透率张 量,没有考虑基岩的渗透性。Tei m oori 等[10]应用边 界元方法计算裂缝性油藏的等效渗透率张量,将裂 缝假设成一维线形裂缝。 笔者根据等效连续介质模型的原理,建立求解 裂缝性油藏等效渗透率张量的数学模型,利用边界 元方法求解模型,并进行了实例研究。1 渗透率张量 渗透率是岩石的固有属性,是表征油藏非均质 性和各向异性的重要参数,具有二阶张量形式。二维情况下的渗透率张量可表示为k =k xx k xy k yx k (1) 式中:k 为渗透率张量,μm 2;k ζτ(ζ,τ=x,y )为渗透率张量的分量,μm 2;ζ为渗流速度方向;τ为位势梯度方向。为保证渗透率张量具有物理意义,其应为对称张量[11],即k ζτ=k τζ。当渗透率主轴方向与坐标轴方向平行时,k 为对角形式k =k x 00 k (2) 式中:k x 和k y 分别为x 和y 方向的渗透率主值,μm 2。对于裂缝性多孔介质,其等效渗透率张量综合考虑了网格块中基岩和裂缝对整个系统渗透性的影响,可描述任意裂缝分布和几何形态储层的岩石特征。 2 数学模型 2.1 模型假设 实际储层中的裂缝分布极为复杂,研究流体在其中的渗流规律,建立储层的理论模型,须对裂缝系 收稿日期2009-09-09;改回日期2009-10-15。 作者简介:姚军,男,教授,1984年毕业于华东石油学院采油工程专业,从事油气田开发工程的教学与科研工作。联系电话:(0532)86981707,E -mail:yaojunhdpu@https://www.360docs.net/doc/1113116319.html, 。 基金项目:国家科技重大专项专题“离散裂缝网络油藏数值模拟技术”(2008Z X05014-005-03)和国家“973”项目“碳酸盐岩缝洞型油藏 开发基础研究” (2006CB202404) 第16卷 第6期 油 气 地 质 与 采 收 率 Vol .16,No .6 2009年11月 Petr oleu m Geol ogy and Recovery Efficiency Nov .2009

HP-40型混凝土抗渗仪

HP-4.0型混凝土抗渗仪主要使用于混凝土抗渗性 能试验和抗渗标号的测定。同时也可利用它做建筑材料透气性的测定和质量检查,因此得到了有关生产、施工、设计、教研等部门的广泛使 用。HP-4.0型混凝土抗渗仪主要是压力值通过传感器在压力显示仪上显示出来,并能按设定的程序实现自动升压,自动完成试验,减轻工作人员负担。符合GB/T50081-2002(普通混凝土力学性能试验方法标准)、T0528-94、GBJ81-85等标准要求。 主要技术参数 1、最大工作压力:4mpa 2、工作方式:自动恒压(数显型:自动恒压且自动升压) 3、一次可作试件数:6个 4、试模几何尺寸(亦称主模)模腔上口直径:φ174.8mm模腔下口直径:φ185mm 高度:153mm 5、柱塞泵参数:流量:0.16L/min 6、电动机:功率:120W、电源:380V-50HZ 7、外形尺寸:950×800×950mm 8、质量:≈220kg 主要工作原理及其结构 HP-4.0型混凝土抗渗仪是利用密封容器内压力处处相等的原理(水位差疏忽不计),以水泵对整个系统输压,并通过电接点压力表或压力控制器加压压力的大小来实现压力水由下向上渗透压装在试模中的试件,从而测定试件抗渗性能和计算其抗渗标号的仪 器。 主要由箱体、工作台,由不锈钢面板制成,并安装有6个模座及36个M12螺栓,用于安装试模之用。 3、供压系统,由电动机、动力箱、水泵、水包、安全阀,管道等组成,电动机用于向系统提供动力源,动力箱用于将电动机所提供的动力源转化成往返运动的动力并提供给水泵,水泵用以向整个系统提供水压,水包用以稳定供应系统的水压并起水压源,动力箱用于将电动机所提供的动力源转化成往返运动的动力并提供给水压,并起水压源的分流作用;安全阀安装字水包中央,安全阀的作用是确保系统压力不大于4MPA 4、操作台,主要由电器控制和控制阀组成。由红绿按钮开关和1只电接点压力表所组成,绿色按钮为启动开关,红色按钮为停止开关,电接点压力表用于控制供压系统的压力保持在你需要的范围,当压力指针达到上限时,水泵停止工作,由于试件渗透等原因,致使水压下降,指针逆时针转动,离开上限位置,直至到达下限位,水泵重新启动,水压上升到上限位(2)控制阀。其开启与关闭与一般阀们相同,即 顺时针转为关系,逆时针旋转为开启,每个阀相 对应控制一个试模,(3)电器控制部分:由组合开关和1只压力传感器相连接的控制器所组成。组合开关控制抗渗仪电源,“0”位为关“1”位为开;控

低渗透油藏概述

低渗透油藏概述[加入收藏][字号:大中小] [时间:2012-03-23 来源:中国能源网关注度:3083] 摘要: 要认识低渗透油藏,我们可以从以下几个方面去进行认识:低渗透油藏的形成条件、低渗透油田的概念和低渗透油藏的主要特征、低渗透油层界限、低渗透油田分类。为什么laowen会首先选择介绍低渗透油藏?因为在laowen看来,国内,特别是我们四川... 要认识低渗透油藏,我们可以从以下几个方面去进行认识:低渗透油藏的形成条件、低渗透油田的概念和低渗透油藏的主要特征、低渗透油层界限、低渗透油田分类。为什么laowen 会首先选择介绍低渗透油藏?因为在laowen看来,国内,特别是我们四川这个卡卡低渗透的油藏很是普遍,想什么胜利油田啊,塔河油田啊,都存在大面积的低渗透油藏,所以呢,laowen一直觉得有需求才有价值!所以我们一定要好好的研究一下低渗透油藏。 一、低渗透油藏的形成条件 我国低渗透油层,形成于山麓冲积扇-水下扇三角洲沉积体系和浊积扇沉积体系,有砾岩油层、跞状砂岩(或含跞砂岩)油层、砂岩(粗中细砂岩)和粉砂岩油层四种岩石类型。主要包括由近源沉积的油层分选差、矿物成熟度低、成岩压实作用、近源深水重力流和远源沉积物形成的油层。 二、低渗透油田的概念和低渗透油藏的主要特征 所谓低渗透油田是一个相对的概念,世界上并无统一固定的标准和界限,因不同国家、不同时期的资源状况和技术经济条件而划定,变化范围较大。根据我国生产实践和理论研究,对于低渗透油层的范围和界限已经有了比较一致的认识。低渗透油藏的主要特征,不言而喻,就是其渗透率很低、油气水赖以流动的通道很微细、渗流的阻力很大、液固界面及液液界面的相互作用力显著。它导致渗流规律产生某种程度的变化而偏离达西定律。这些内在的因素反映在油田生产上往往表现为单井日产量小,甚至不压裂就无生产能力,稳产状况差,产量下降快,注水井吸水能力差;注水压力高,而采油井难以见到注水效果;油田见水后,随着含水上升,采液指数和采油指数急剧下降,对油田稳产造成很大困难。 三、低渗透油层界限 油层是原油储集和流动的场所,油层的物理化学性质影响油水在孔隙中的分布及渗流的特征和规律。在渗流的范畴,油层属于多孔介质,它是由岩石的颗粒、胶结物作为固体骨架和大量形态复杂的孔隙网络空间组成的。流体就在那些细小的孔隙网络中流动。根据渗透率对采收率的影响程度及渗透率与临界压力梯度关系曲线的观察,渗透率在(40*10^-3 um2)前后有较大的变化,即渗透率低于40*10^-3μm2后,采收率明显降低,临界压力梯度明显加大,从油田生产实际看,渗透率低于50*10^-3μm2 的储层,虽然具有工业油流,但一般都要进行压裂改造,经过增产措施后,才能有效地投入正常开发,综上所述,1990 年油田开发工作会议上把低渗透油层上限定为50*10^-3μm2 。 低渗透油层下限也就是通常所称的有效厚度下限(截止值),对低渗透油田来说这是一个十分重要的问题。在渗透率贡献分布图上,对应于渗透率累积贡献为98%的孔喉半径即为有效孔喉半径下限,低于该下限的孔隙空间对渗透率基本无贡献,液体基本不流动,如老君庙M 油层孔喉半径下限为0.691μm 2。通过单层试油确定能够产油的有效厚度渗透率下

低渗透油藏的开发技术及其发展趋势

低渗透油藏的开发技术及其发展趋势 摘要:中国低渗透油气资源丰富,具有很大的勘探开发潜力。近20年来,在低渗透砂岩、海相碳酸盐岩、火山岩勘探方面取得了很大发现,形成了国际一流的开发配套技术。低渗透油气田开发成熟技术有注水、压裂、注气等,储层精细描述和保护油气层是开发关键。多分支井技术、地震裂缝成像和裂缝诊断技术、新型压裂技术、注气提高采收率等新技术快速发展,发达国家低渗透油气田勘探开发技术日趋成熟。本文主要介绍了低渗透油藏的开发技术及其未来发展趋势。 关键词:低渗透油藏;开发技术;发展趋势 1 前 言 在中国特有的以陆相沉积为主的含油气盆地中,普遍具有储层物性较差的特点,相应发育了丰富的低渗透油气资源。经过长期不懈的探索,中国低渗透油藏的勘探开发取得了很大的突破。通过持续不断的开发技术攻关和创新,中国的低渗透资源实现了规模有效开发,形成了国际一流的低渗透开发配套技术系列。在中国油气产量构成中低渗透产量的比例逐步上升,地位越来越重要。 低渗透油藏通常具有低丰度、低压、低产“三低”特点,其有效开发难度很大。低渗储层中油气富集区,特别是裂缝发育带和相对高产区带的识别评价、开发方案优化、钻采工艺、储层改造、油井产量、开采成本、已开发油田的综合调整等技术经济问题,制约着低渗透油藏的有效和高效开发。如何经济有效地开发低渗透油气藏已成为世界共同关注的难题。 国外低渗透油田开发中,已广泛应用并取得明显经济效益的主要技术有注水保持地层能量、压裂改造油层和注气等,储层地质研究和保护油层措施是油田开发过程中的关键技术。 小井眼技术、水平井、多分支井技术和CO2泡沫酸化压裂新技术应用,较大幅度地提高了单井产量,实现了低渗透油田少井高产和降低成本的目的。 2 低渗透油藏的特点 2.1 低渗透的概念 严格来讲,低渗透是针对储层的概念,一般是指渗透性能低的储层,国外一般将低渗透储层称之为致密储层。而进一步延伸和概念拓展,低渗透一词又包含了低渗透油气藏和低渗透油气资源的概念,现在讲到低渗透一词,其普遍的含义是指低渗透油气藏。具体来说低渗透油气田是指油层孔隙度低、喉道小、流体渗

裂缝性低渗透油藏特征综述

裂缝性低渗透油藏特征综述 前言 低渗透油气藏广泛分布于全国各大油气田或主要盆地,在我国石油工业中占有重要地位,这类油藏在今后相当一段时期内将是我国石油工业增储上产的重要资源基础[1]。低渗透储层中,由于岩石致密程度增加,岩石的强度和脆性加大,因而在构造应力场的作用下,岩石会不同程度的产生裂缝,常常使裂缝和低渗透储层相伴生,形成裂缝性低渗透储层[2]。由于裂缝发育及分布的复杂性,使低渗透油田开发困难。目前这类油田储量动用程度低,开发效果不理想,经济效益差。因此研究如何进一步经济有效地开发好这类油田,对我国石油工业持续稳定发展具有重要的现实意义。此外,从世界石油工业的发展趋势来看,物性好、规模大的陆上油田也愈来愈少,低渗透油田所占比例逐年增高,因此研究这类油田经济有效的开发问题对世界石油工业也有重要意义。 1996年我国著名的油田开发专家秦同洛教授撰写的“对低渗透油田开发的几点意见”中提出:“低渗透油田之所以能够进行开发,与油藏中存在的裂隙系统有关,不存在裂缝系统的低渗透油藏一般是不能经济有效地开发的”。对于低渗透的特殊性,秦先生也很早就指出“低渗透油藏开发研究的重点应不是油藏渗透率的分布和变化,而是油藏中裂缝系统的发育及分布”[3]。李道品也指出,低渗透油田的油藏描述重点是仔细研究地层裂缝,包括裂缝的生成、形态、展布、规模以及对流体渗流的影响。因为裂缝(无论是原生的还是人工压裂形成的)是控制低渗地层渗流的主要因素。因此,裂缝在低渗透油藏开发中的作用愈来愈受到重视。 虽然对岩石中天然裂缝的研究早在上世纪20年代就已开始,但始终发展缓慢。从20世纪70年代以来,国外许多学者对天然裂缝的成因、形成机理及分布预测方法做了大量有意义的研究工作。而我国则是在开发玉门油田时发现了天然裂缝对注水的控制作用,遂于20世纪60、70年代开展了此方面的研究工作。目前,人们从一系列的经验教训中对裂缝的认识提高到一个新水平:即在油田投入开发前就要对裂缝特征和作用高度重视。正确认识和研究裂缝将成为裂缝性低渗透油田开发成败的关键因素之一。 1.裂缝性低渗透油藏的概念及特征

混凝土抗渗性试验方法T

混凝土抗渗性试验方法 T 文件管理序列号:[K8UY-K9IO69-O6M243-OL889-F88688]

混凝土抗渗性试验方法T0528----94 目的和适用范围: 主要用于检测混凝土硬化后的防水性能以测定其抗渗标号。 试件制备 每组试件为六个,如用人工插捣成型时,分两层装入混凝土拌合物,每层插捣25次,在标准条件下养护,如结合工程需要,则在浇筑地点制作,每单位工程制件不少于两组,其中至少一组应在标准条件下养护,其余试件与构件相同条件下养护,试块养护期不少于28d,不超过90d。 试件成型后24h拆模,用钢丝刷刷净两端面水泥浆膜,标准养护龄期为28d。 试验步骤: 试件到期后取出,擦干表面,用钢丝刷刷净两端面,待表面干燥后,在试件侧面滚涂一层溶化的密封材料(黄油掺滑石粉)装入抗渗仪上进行试验。 如在试验中,水从试件周边渗出,说明密封不好,要重新密封。 试验时,水压从0.2Mpa开始,每隔8h增加水压0.1Mpa,并随时注意观察试件端面情况,一直加至6个试件中3个试件表面发现渗水,记下此时的水压力,即可停止试验。注:当加压至设计抗渗标号,经过8h后第三个试件仍不渗水,表明混凝土以满足设计要求,也可停止试验。 试验结果计算: 混凝土的抗渗标号以每组6个试件中4个未发生渗水现象的最大压力表示。抗渗标号按下列计算: S=10H-1 式中S——混凝土抗渗标号:

H——第三个试件顶面开始有渗水时的水压力(Mpa) 注:混凝土抗渗标号分级为:S2、S4、S6、S8、S10、S12、若压力加至1.2Mpa,经过8h,第三个试件仍未渗水,则停止试验,试件的抗渗标号以S12表示。

混凝土抗渗性能试验操作规程

混凝土抗渗性能试验操作规程 一、试件制备 需抗渗要求的砼经试验拌制后,用标准试模成型一组试件,24小时脱模后,用钢丝刷刷去两端的水泥浆送入标养室进行养护。 二、试验步骤 1、试件养护至试验前一天取出,凉干并擦试干净。试验时将 密封料加热熔化后,在试件测面滚涂一层。 2、用加压机将涂有密封材料的试件压入预热的抗渗试模套 内,要求试件与模套平整。待试件稍冷后即可解除压力。 3、排除渗透仪管路糸统中的空气,并将密封好的试件安放在 渗透仪上。 4、试验从水压0.1Mpa开始,每隔8小时增加0.1Mpa,并随 时观测试件端面渗水情况。 5、当六个试件端面有三个试件出现渗水时,即可停止试验, 记下当时的水压。当加压至规定压力时,在8小时内6个 试件中表面渗水试件不超过2个时,该组抗渗试件视为合 格,并记录下渗水高度情况。 6、在试验中,如果发现水从试件的四周渗出,则将试件取出 进行重新密封。 7、试验结束后,应及时拉掉电源,排除掉贮水罐中的水,以 备下次使用。

亚甲蓝值试验操作规程 1、将滤纸架空放置在敞口烧杯的顶部,使其不与任何其 它物品接触。 2、细集料悬浊液在加入亚甲蓝溶液并经400r/min± 40r/min转速搅拌1min后,在滤纸上进行第一次色晕 检验,即用玻璃棒沾取一滴悬浊液于滤纸上,液滴在 滤纸上形成环状。中间是集料沉淀物,液滴的数量应 使沉淀物直径在8mm~12mm之间。外围环绕一圈无色 的水环,当在沉淀物周围边缘放射出一个宽度约1mm 左右的浅蓝色色晕时,试验结果称为阳性。 3、如果第一次的5ml亚甲蓝没有使沉淀物周围出现色晕, 再向悬浊液中加入5m亚甲蓝溶液,继续搅拌1min, 再用玻璃棒沾取一滴悬浊液,滴于滤纸上进行第二次 色晕试验,若沉淀物周围仍未出现色晕,重复上述步 骤,直到沉淀物周围放射出约1mm的稳定浅蓝色色晕。 4、停止滴加亚甲蓝溶液,但继续搅拌悬液,每1min进行 一次色晕试验。若色晕在最初的4min内消失,再加入 5ml亚甲蓝溶液。若色晕在第5min内消失,再加入2ml 亚甲蓝溶液,两种情况下,均应继续搅拌并进行色晕 试验,直至色晕可持续5min为止。 5、记录色晕持续5min时所加入的亚甲蓝溶液总体积,精 确至1ml.并作好设备使用记录及清理卫生。

浅谈低渗透油藏的特点及注汽机理

浅谈低渗透油藏的特点及注汽机理 分析国内外低渗透油藏,我们可得低渗透油藏的特点为: (1)低渗、低孔、自然产能低,常规投产甚至不出油,注水困难; (2)原油粘度低,密度小、性质较好; (3)储层物性差,粒细、分选差、胶结物含量高,后生作用强; (4)油层砂泥岩交互,砂层厚度不稳定,层间非均质性强; (5)油层受岩性控制、水动力联系差,边底水不活跃; (6)流体的不流动具有非达西流的特征。 低渗透储层的特征为: 低渗透储层形成有其独特的沉积环境及沉积后的成岩 作用和构造作用的影响,使其具有典型的特征,主要包括:储层物性差,沉积物成熟度低,但后生成岩作用往往经较强烈;孔隙度低,孔喉半径小、毛细管压力高,原始含油饱和度低;基质渗透率低;裂缝往往比较发育;非均质性强;粘土矿物含量高,水敏、酸敏、速敏严重。正是由于这些特征,决定了低渗透储层研究的特殊性。

低渗透油藏开发特征为: (1)低产井多。在开发过程中,油井自然产能低。渗透率低,导压系数小,压力传递慢,油井供液不足,投产后产量递减很快,出现很多低产井。 (2)采收率低。油层受岩性控制,水动力联系差,边水,底水驱动很低,自然能量补给不足,多数油藏主要靠弹性驱动和溶解气驱方式采油。一次采收率很低,一般只能达到8%-12%,注水后,一般低渗透油田二次采收率提高到25%-30%,特低渗透油田则为20%-25%。 (3)采油速度低。特低渗透油田,依靠天然能量开采,采油速度约在1%以下;注水开发,采油速度在1%左右;一般低渗透油田,注水开发,采油速度在短期能达到2%以上。 由于低渗透油质轻,又加之气易流动的特点,使注汽变得更具吸引力。关于注汽机理的论述很多,总体上可分为一次接触混相、多次接触混相、非混相驱三种,而多次接触混相又分为蒸发气驱混相和凝析气驱混相两种。 一次接触混相驱: 注入的驱替剂与原油一经接触就立即混相,称为一次接触混相。最常用的一次接触混相驱的混相剂一般是中等分子量的烷烃,如丙烷、丁烷或液化石油气。尽管注入中等相对分子质量的烷烃能很很好地与原油混相,但是连续注入的费用太高,不经济。因此,一次接触混相驱替过程一般都包括

低渗透油藏

一.低渗透致密气藏的定义 关于低渗透气田的定义,大多根据储层物性来划分,但是目前国内外尚没有统一的 低渗透气田划分标准。以前关于低渗透气田的定义多参考低渗透油田标准,由于气体分 子直径要比油分子小得多,气体熟度(o.01mPa?)也远远小于原油,使气体具有吸附、 渗透和扩散的特性,在地层条件下其流动应该较原油容易得多,因此相应的气体可流动 的物性下限应较原油低得多。采用袖藏物性划分标准,往往使得气田的流动物性界限偏高,而忽略了许多有开采价值的储层,因此有必要对气藏的可流动物性界限做相应的研究。根据我国气田开发多年的经验,借鉴国外相关研究成果已形成了以下比较一致的观点。 一.低渗透气藏地质特征 美国在低渗透致密储层方面已经作过了不少的研究工作,其中最主要的研究成果有下列的几项:spenc欧(1985)简要讨论了落基山地区的低渗透致密储层的地质现状,F1nley (1984)总结了有代表性的毯状(层状)致密储层的地质及工程特征s spe皿。和Mast (1986)以美国石油地质学家协会名义发表了致密气藏的地质研究;M踢比船(1984)描述了 加拿大致密气藏的重要现状,spnc既(1989)总结了美国西部的低渗透致密储层特征等。 由于我国在低渗透气藏方面尚未进行全面的系统研究,因此下列基本特征是在美国所总结的资料基础上,参考我国低渗透油气田实际情况进行总结得到的。 (一)沉积特征和成因分娄 我国低渗透储层和其他中高渗透层一样,大部分生成于中、新生代陆相盆地之中,具有陆相碎屑岩储层共有的一些基本沉积特征——多物源、近物源、矿物及其结构成熟度低和沉积相带变化快等。从具体沉积环境分析,低渗透储层有以下几种成因类型和特点。 1.近源沉积 储层离物源区较近,未经长距离搬运就沉积下来,碎屑物质颗粒大小相差悬殊,分选差,不同粒径颗粒及泥块充填在不同的孔隙中,使储层总孔隙显连通孔隙都大幅度减小,形成低渗透储集层。冲积扇相沉积属于这类型,冲积扇沉积是山地河流一出山口,坡度变缓,宽度扩大,加上地层滤失,水量减少,流速急速更小,河水携带的碎屑物快速堆积成扇体沉积。 2.远源沉积 储层沉积时离物源区较远,水流所携带的碎屑经长距离的搬运,颗粒变细,悬浮部分增多。沉积成岩后,形成粒级细、孔隙半径、泥质(或钙质)含量高的低渗透储层。此类 储层在助陷型大型盆地沉积中心广泛发育。 3成岩作用 碎屑岩的形成从渗透储层的原因来说,除沉积成因以外,沉积后的成岩作用及后生作用对储层物性也起着十分重要的作用。储层在压实作用、胶结作用和溶蚀作用下,储层的孔隙度、渗透率不断发生变化。成岩过程中的压实作用和胶结作用使岩石原生孔隙减小,特别是成熟度低的岩石,由于孔隙度大量减小,容易变为低渗透储层,甚至变为极致密的非储集层。溶蚀作用可产生次生孔隙,使致密层孔隙度增加,重新变为低渗透储层。一般该类储层主要表现为低孔、低渗储层。 (二)储层特征 低渗透砂岩气藏主要有以下特征: 含水饱和度。 1.非均质性 低渗透砂岩储层一般具有严重的非均质性,储层物性在纵、横向上各向异性明显,产层厚度和岩性都很不稳定,在短距离内就会出现岩相变化或岩性尖灭,以致井问无法对比。

水泥混凝土抗渗性试验方法作业指导书

水泥混凝土抗渗性试验方法作业指导书 1 目的和适用范围 本方法适用于检测水泥混凝土硬化后的防水性能以及测定其抗渗等级。 2 仪器设备 2.1 水泥混凝土渗透仪:应能使水压按照规定方法稳定地作用在试件上。 2.2 成型试模:上口直径175mm,下口直径185mm,高150的锥台或上下直径与高度均为150mm的圆柱体。 2.3 螺旋加压器、烘箱、电炉、浅盘、铁锅、钢丝刷等。 2.4 密封材料:如石蜡,内掺松香约为2%。 3 试件制备 3.1 制备和养生符合规范的要求。试块养护期不少于28d,不超过90d。 3.2 试件成型后24h拆模,用钢丝刷刷净两端面水泥浆膜,标准养护龄期为28d。 4 试验步骤 4.1 试件到龄期后取出,擦干表面,用钢丝刷刷净两端面,待表面干燥后,在试件侧面滚涂一层熔化的密封材料,然后立即用螺旋加压器上压入经过烘箱或电炉预热过的试模中,使试件底面和试模底平齐,待试模变冷后,即可解除压力,装在渗透仪上进行试验。 如在试验过程中,水从试件周边流出,说明密封性不好,要重新

密封。 4.2 试验时,水压从0.1MPa开始,每隔8h增加水压0.1MPa,并随时注意观察试件端面情况,一直加至6个试件中有3个试件表面发现渗水,记下此时的水压力,即可停止试验。 注:当加压至设计抗渗等级,经过8h后第三个试件仍不渗水,表明混凝土已满足设计要求,也可停止试验。 5 试验结果 混凝土的抗渗等级以每组6个试件4个未发现有渗水现象时的最大水压力表示,抗渗等级按下式计算: S=10H-1 式中: S——混凝土抗渗等级; H——第三个试件顶面开始有渗水时的水压力(MPa)。 注:混凝土抗渗等级为S2,S4,S6,S8,S10,S12,若压力加至1.2MPa,经过8h,第三个试件仍未渗水,则停止试验。

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