钢制焊接常压容器
一、钢制焊接常压容器
JB/T4735—1997
一、概述
本标准属推荐性行业标准，即非强制性标准。而GB150，151均属于强制性标准。
1、适用范围——本标准适用于符合下表所列条件的容器
2、不适用范围
①直接受火焰加热的容器。
②受核辐射作用的容器。
③盛装毒性为极度或高度危害介质的容器。
④直接埋入地下的容器。
⑤可升降式气柜。
⑥经常搬运的容器。
⑦计算容积小于500L的容器。
说明：
JB/T 4735规定不允许介质为高度或极度毒性介质，或者说：容器的介质为高度或极度毒性将必须按GB150进行设计；即提高设计压力，提高制造和检测要求。
3、JB/T 4735与GB150除适用与不适用范围不同外，还有许多方面存在差异，现举几个常见适用与不适用范围差别如下：
①材料方面
对于碳素钢，低合金钢不论板材、管材、锻件、紧固件等其安全系数取值不同，故许用应力值也不同，其中GB150偏于安全。如部分材料在常温状态下的许用应力。
②焊接接头系数
A.双面焊或相当于双面焊的单面焊
100% RT、UT 取Φ=1
局部RT、UT 取Φ=0.85
不探取Φ=0.7
B.带垫板的单面焊
100% RT、UT 取Φ=0.9
局部RT、UT 取Φ=0.8
不探 取Φ=0.65 C. 单面焊
局部 RT 、UT 取Φ=0.7 不探 取Φ=0.6 D. JB/T 4735中，立式大型储罐的纵向接头并经局部无损检测的全焊透结构，焊接接头系数取0.9。 E. 此外 双面搭接 Φ=0.55 双面角接 Φ=0.55 单面角接 Φ=0.5
③ 压力试验及试漏方面
GB150——只有液压和气压试验及气密性试验。
JB/T 4735——除液压(不小于0.1MPa)、气压试验外，可根据具体情况作气密、盛水、煤油渗透、，皂液试漏，真空箱试漏等代替压力或检漏试验。
二、圆筒形容器
1. 内压圆筒——适用于受内压和/或液柱静压力作用下圆筒厚度的计算 A. 圆筒计算式比较
JB/T 4735 GB150
[]φ
σδ??=
t
c D P 21
[]c
t
c P D P -??=
φσδ21
圆筒计算应力
c c t
D P δσ21?=
c
e c t
D P δδσ2)(1+?= B. 外压圆筒和外压球壳，以及各种凸形封头，无折边锥形封头同GB150。
说明：常压容器由于压力很低，其破坏形式已不因强度不足而破坏，而是刚度不足发生失稳而塌陷。设计的主要问题是结构的处理和用材的合理。 三、立式圆筒形储罐
1. JB/T 4735—97中立式圆筒形储罐的范围： ① 设计压力
P D =-500pa~2000pa
即 P D =-50mmH 2O~200mmH 2O 当设置呼吸阀时：
P D =1.2倍排放或吸入压力，且不超过以上规定。 ② 设计温度范围： -20℃＜T D ≤250℃ ③ 容积范围： V=20~10000m 3 2. 立式储罐的种类和特点 ① 固定顶储罐
A. 锥顶储罐——罐顶为正圆锥体。
a. 自支承式锥顶——常用于直径不大的场合，锥顶载荷靠锥顶板周边支承在罐壁上。
b. 支承式锥顶——锥顶支承在中间立柱与其相连的支承梁上，梁的另一端与支承圈相连。通常
也可将梁焊在锥顶上表面，以此增加锥顶刚度。
B. 拱顶储罐——顶盖为一球面（球冠）与锥顶相
比用材量小，能承受较高的压力，但制造较难。
a.自支承式拱顶——载荷靠拱顶板周边支承在罐壁上。
b.支承式拱顶——载荷主要靠立柱或罐顶桁架支承在罐壁上。
C. 伞形顶储罐——介于锥形顶与拱顶之间的一种结构形式，从水平断面看是一个多边形，是一种修
正后的拱顶，其强度接近丁拱顶。
D. 悬链式无力矩罐顶储罐——根据悬链理论，用薄钢板制造的顶盖和中心柱组成。顶盖一端支承在
中心柱顶部的伞形罩上，另一端支承在圆周装有包边角钢或刚性环上，形成一悬链曲线，顶盖不承受弯矩，仅在拉力下工作。因此，较拱顶盖更节省材料。
②浮动顶储罐——浮顶是一个漂浮在贮液面上的浮动顶盖，并随着贮液面上，下浮动。浮顶与罐壁之
间有一环形空间并有密封件，使得贮液与大气隔开，从而大大减少贮液的蒸发损失，减少污染。由于无气相空间，减少了腐蚀和发生火灾的危险性。
A. 单盘式浮顶贮罐——容器范围10000~50000m3。
B. 双盘式浮顶贮罐——由于上，下顶板之间空气层的隔热作用，降低了蒸发损失，故常用于蒸发
量大的汽油罐或有毒液体介质，其容积范围一般在1000~5000m3。
C. 浮子式浮顶储罐——由环形浮舱，单盘板及均匀分布在单盘板上的圆形浮子组成。整个浮顶重
量由环形浮舱与浮子来支持。浮顶又分成若干个隔舱，当单盘或相邻隔舱泄露时，仍能保持浮顶不沉。
3. 立式储罐经济尺寸的选择 ① 最省材料的经济尺寸
A. 等壁厚储罐——罐壁厚度为一固定厚度，即壁厚不随高度的变化而变化。
在等壁厚储罐中，当罐顶和罐底的金属用量等于罐壁用量的一半时，储罐金属用量最省。此时
储罐高度H 如下：
R
S S S S S S V H 2132
2
2
1+=?+=π）（ 或 S S S D H 221+= 其中： S 1——罐顶板厚 V ——罐容积
S 2——罐底板厚 R ——罐内半径 S ——罐壁板厚
a. 在敞口容器中，当罐底与罐壁等厚时，即S 2=S ，S 1=0 代入上式：
21221=+=S S S D H ∴R D H ==2
1 即H=R 时用料最省。
b. 在闭口容器中，若： S 1=S 2=S 代入公式：
122
1=+=S
S S D H 即H=D 时用料最省。
等壁厚贮罐，由于受到S 的限制，只能用于一定容积范围内。这个容积取决于钢板的厚度和强度，对于碳素钢V=1000m 3。当容积大于1000m 3应采用不等壁厚储罐。
B. 不等壁厚储罐——对于大型储罐，由于高度相对加大罐壁承受液体的静压，亦随高度的变化而
变化，罐壁厚度也应随静压的增加而增加。
a. 当罐顶与罐底金属用量之和等于罐壁承受液体静压力所需金属用量时，金属用量最省；此时
的经济高度
[])(21
S S
r
H +?=
φσ
其中： S1——罐底板厚 [σ]——材料许用应力 S2——罐顶板厚 r ——罐体内半径
从上式可见储罐高度与容积无关。贮罐时经济高度取决于罐顶，罐底的厚度和材料的许用应
力。
b. 当储罐容积和高度确定后，储罐的直径如下：H
V
D π4=
② 最省费用的经济尺寸 A. 等壁厚的储罐
a. 对于小型敞口储罐 H=R
b. 对于小型闭式储罐 H=D
B. 不等壁厚的储罐——大容量不等壁厚储罐的直径与罐壁费用成正比，与顶、底费用成反比。罐
壁费用越高直径应当愈大。当罐壁，罐顶费用为罐底费用的两倍时，储罐直径如下
H D 38=
或 高度 D H 8
3= 说明：a 1储罐的储存系数（或称充装系数）中，对于原油和热油罐为0.85，化工原料罐和成品油罐为0.90。浮顶和内浮顶可以比以上系数再大5%，即0.90和0.95。
公称容积 实际容积 操作容积 H D V D ?=
24
π
)(4
21A H D V -=
π
)(4
2B A H D V W --=
π
)1(1<=φφV V
b. 储罐的设计尺寸 经过初算的直径，高度尺寸应进行圆整或调整，比如直径D=10620可取：D=11000、D=10500、
D=10000。然后对高度H 进行调整，高度的调整应和钢板宽度相适应。使焊缝的总长及余料愈少愈好。调整的另一原则是设计的总容积基本不变。
c. 储罐的经济尺寸还应和储罐的基础一同考虑，特别是大型储罐，基础费用有时可达总价的40%。
只有对工程造价，材料消耗进行全盘考虑，才是最终的储罐经济尺寸。
4. 立式储罐设计 ① 罐顶设计 A. 一般规定
a. 罐顶最小厚度5.4min =δ，且不含C 。
b. 顶板拼接可采用对接或搭接，搭接宽度不小于5S ，且不小于25mm 。
c. 顶板与包边角钢的连接采用弱连接，外侧为连续焊，焊脚高度为0.75倍顶板板厚。且不大
于4，内侧不得焊接。
B. 自支承式锥顶——由于稳定性的限制，设计直径有一定限制，一般DN ≤6.000mm ，且锥顶坡
度范围1/6~3/4（即半锥角9.5°~37°） a. 厚度计算
C E
P Q D t C
+=
s i n 24.21δ 例：D 1=6000 Q=15°
P C =2000pa E=2×105MPa
C +=???=
19.510
2002
.015sin 600024.25
δ b. 锥顶材料的临界压应力和许用临界压应力 r
E cr δ
σ6.0= Q
D
r sin 2=
mm r 1159015sin 26000
=?
=（罐顶曲率半径）
MPa mm
mm
MPa cr
621159061026.05=??=σ
[]27.5117.512
62
12
cm Kg MPa cr
cr ===
=
σσ C. 自支承式拱顶——与锥顶相比较，结构简单，刚性好，使用尺寸大于锥形顶盖，能承受较高的
压力。因此材料消耗少，但气相空间较大使蒸发损失加大，制造上也难于锥形顶盖。
a. 几点规定
拱顶的球半径R=0.8~1.2D 1（D i —罐体内径） 拱顶板的最少厚度不得小于4.5mm ，且不含C 。 b. 拱顶厚度规定： 美国 API650规定
S R 42.0min =δ且不小于4.26mm 。 英国 BS2654规定 mm 5min ≥δ 日本 JISB8501规定
S R 42.0min =δ且不小于4.5mm 。 c. 拱顶厚度计算（R S =D i =10000mm 材料Q235） C mm C E P R C S +=??=+=2.31092.11.0002
.0100001.05
δ d. 拱顶验算
[]pa R E P c
tc t cr 6900)10000
6(
1092.11.0)(1.02
52=??==δ ∴[]pa P P c cr 2000=>
② 罐壁设计 A. 一般说明
a. 罐壁承受贮液的静压，此静压按三角形
分布，由上至下逐渐增大，其壁厚也应由上至下 逐渐增厚。
b. 罐壁受罐底的约束，使紧靠罐底的罐壁 环向应力趋近于零，使最大环向应力上移。
B. 壁厚计算
[][]C h P D i +?-+=
φσρδ2)30(0min
上式经简化 []C 2P c
m i n +?=
φ
σδi D
其中：D i ——罐内径 cm
P 0——罐内保持的气相压力
P c ——计算压力=P 0+ρ（H-300） ρ——介质比重，且不小于1
φ——接头系数取0.9（纵向接头为全焊透的对接结构）
h ——最高液面到所计算圈板下端的距离。
（h-300）——计算液压高度。
对于高强钢制造的大型储罐（V ≥50000m 3）,罐底的弯曲应力和剪力增大，有可能超过许用应力，而造成破坏，此时应对罐体下边缘板应力进行计算。
C.
D. 罐壁顶部包边角钢（含承压圈）截面尺寸的确定
a. 包边角钢的连接型式
b. 包边角钢的截面积——包边角钢截面积加上与其相连的罐壁、罐顶板上各16倍板厚范
围内的截面积之和应满足下式要求
[]22
1
8mm tgQ
D P A t
D φσ≥
说明——自支承式锥顶或拱顶，需要在罐顶及罐壁连接处设置包边角钢，以承受从罐顶传来的横
向力，此横向力是由罐内或罐外压力以及顶盖自重而产生的水平分力。
③ 罐底设计——罐底板上方承受罐内的液体压力及下方基础的支承力。在罐底与壁厚连接周边存在
较大的边缘应力，所以储罐的边缘板比中幅板稍厚，当储罐较大，应计算边缘力矩并对其校核。
A. 结构型式
筒体内径Di ＜12.5m 时宜采用条形排板组焊，当内径Di ＞12.5m 时宜采用弓形边缘板与中幅板组焊。
B. 壁板与罐底板相连接的几点规定
a. 罐底边缘板伸出壁厚外表面的宽度不小于50mm
c. 罐底板坡度
底板与基础接触，在长期液压作用下，罐底和基础中心部位挠度最大，当超过限度时，会造成底板焊缝开裂。为消除因基础下沉而引起的中部凹陷，同时也为了便于排出残液，底板应具有和基础同样的坡度，如下图：
d. 罐底边缘板的最小宽度和和底板最大应力
根据储罐应力实测，罐底最大径向应力在距离罐壁300~500mm处。为此规定边缘板，径向最小尺寸为700mm。
5. 风载荷作用下罐壁稳定校核 ① 罐壁许用临界压力
5
.21151006.5???? ?????
? ???=D H D
P n
i
cr δ
其中：H n ——罐壁当量高度H n =∑Hei Hei ——第i 层罐壁板的当量高度
5
.21)(
ei
hi Hei δδ=
12000
11200066120008021
891.090008690004891
815.0600010660002273
758.0300012630005
.245
.235
.225
.21=?=?
?
?
??==?=?
?
?
??==?=?
??
??==?=?
?
?
??=H H H H
② 稳定校核
pa MPa P er 1116001116.01054414.01006.512000627185120001006.5955
.25==????=?
?
?
????? ???=-
i o z er P q K P +?≥25.2
38.1=Z K pa m N q 400/4002
0== 20pa O 200H 2.1P 2i =?=
1262pa
20pa 1242pa 20pa 400pa 38.125.2=+=+??=er P
③ 加强圈的设置
A. 当Per 不满足校核要求时，罐壁上应设置加强圈，数量如下式 Pcr
P q K n i
z +?=
025.2
B. 加强圈的最小尺寸
Di ≤20000 用L100×63×8 Di ≤32000 用L125×80×8 6. 储罐的抗震校核
在地震设防地区建罐，需进行抗震校核，详见附录C 。
7. 立式圆筒形储罐检验 请参照GBJ128—90
四. 矩形容器
1. 范围——用于直接与大气连通，或敞开式，且仅承受液体静压力的矩形容器。其支承方式一般置于
平面基础上，或支承在基础上的型钢上表面。
2. 矩形容器加固型式和部位
① 顶边加固——加固件应设置于壁板顶边四周。 ② 垂直加固——加固件应垂直地面并与壁板连接。 ③ 横向加固——加固件应平行地面并与壁板连接。 ④ 拉杆加固——加固拉杆应设置于二平行壁板之间。
⑤ 垂直和横向的组合加固——加固件垂直，水平交叉设置在壁板上。
⑥ 带双向水平联杆的垂直加固——P8内部加固结构在垂直加固柱上设置1~2排 水平交叉
向的联杆。而顶部水平联杆，可作为支承盖板的杆件。
①顶边加固——加固件设置在壁板顶部四周
A. 壁板厚度计算按下式：
[]mm
mm mm mm
N mm s m mm kg mm H g L t
01.5001365.036751086.1367515015008.9101019.0150045.245.262
23
6=?=?=???=???=--σραδ 其中：
α——查图13—3 当H=L 时，α=0.019 ρ——液体密度≥1×10-6kg/mm 3 g ——重力加速度9.8m/s 2 H ——容器内侧高度。
[σ]t ——查表4—1（注意该值不同于GB150中的许用值，如Q235A ，[σ]=150MPa 。） B. 顶边加固件所需的最小惯性矩——加固件常采用角钢。其规格不小于L50×50×5。
43
2217
.0mm E
L H g I t
???=ρ
其中：
E t ——材料设计温度下的弹性模量（1.92×105MPa ）。
② 垂直加固
A. 加固柱的最大间距 []mm H
g c L t
n ???-=ρασδ)
(408.03
其中： δn ——壁板的名义厚度。
c ——板材负偏差+腐蚀裕量。 B. 加固柱的截面系数
[]3
2336)(0642.0mm c H g L Z n t
??
????--??=δσρ C. 当有拉杆时，顶边加固件所需的惯性矩 43
32217
.0mm E L H g I t
???=ρ
D. 当无拉杆时，顶边加固件所需的惯性矩按下式： 43
2217
.0mm E
L H g I t
???=ρ
E. 圆钢拉杆截面积计算
a. 拉杆长度L 2≥363d 2/3，拉杆直径16~24mm 时，拉杆直径如下：
[]mm C L g H
d bt
23
553.0+??=σρ
22
3190138.013751553000/8.910250055.022
26=+=+?=+???=C C MPa
mm s m mm kg d
其中[σ]bt ——拉杆材料的许用应力，材料为Q235—A 时，取[σ]bt =155MPa 。 b. 拉杆长度L 2＜363d 2/3的应力校核 (a ) 拉杆重力引起的拉应力：
MPa L d E t
t 22
2
1864.0=σ
(b) 拉杆自重引起的弯曲应力：
MPa d
L g n 2
2?=νσ
其中 ρ——液体的密度kg/mm 3 ν——拉杆材料的密度kg/mm 3 (c) 液体静压对拉杆引起的拉应力
MPa d L H g t 2
3
22306
.0???=ρσ
(d) 拉杆最大应力及校核
[]MPa b t n t σσσσδ≤++=21max ③ 横向加固——加固件及壁板计算
A. 横向加固件所需的惯性矩
43
21217
.0mm E L h g I t
???=ρ
B. 加固圈的数量与段距见下表
加固圈数量
加固圈段距
C. 第一道横向加固圈单位长度上的载荷计算
)(6
1
2121h h h g F +??=
ρ D. 第一道横向加固圈所需的惯性矩
43
1
13.1mm E
L F I t = E. 第一段壁板计算厚度
[]
mm h g a L
t
σρδ1
113??=
其中 a 1由H1/L 按图13—3查得。
F. 矩形容器从顶端算起，第i （i=2、3、4……）道横向加固圈单位长度上的载荷按下式： ))((6
1
11111-+-+---?=
i i i i i h h h h h g F ρ G . 第i 道横向加固圈所需的惯性矩 43
3.1mm E
L F I t i
i = H. 第i 道壁板计算厚度按下式计算
[]
mm h h g a L
t
i i i i σρδ)
(61-+??=
④拉杆加固的壁板计算
对于尺寸较大的矩形容器，宜采用内部拉杆结构。
A. 壁板计算厚度按下式
其中拉杆间距a=h 时（即等距排列）
[]
mm h g h
t
i
σρδ2??= B. 拉杆直径按下式计算，且不小于6mm []mm C h g h d t
b i
i 213
.1+????=σρα C. 顶边加固件所需惯性矩同前 43
21217
.0mm E
L h g I t
???=ρ
⑤ 垂直和横向组合加固的壁板计算
在矩形容器高度超过2200时，通常在壁板垂直加固的型式上，再加横向加固圈，以增加壁板的
刚度。
这种型式的容器按5中相关公式计算，且将L 换成L 3
如：A. 加固圈的数量和段距——按5中②选取.
B. 加固圈所需惯性矩——按5中①计算，其中L 换成L 3： 43
321217
.0mm E L h g I t
???=ρ
C. 壁板厚度：
[]
mm h h g a L
t
i i i i σρδ)
(61+??=+
此外 ，应按4中相关公司确定垂直加固柱和拉杆的规格尺寸。 ⑥ 带双向水平联杆(拉杆)垂直加固的壁板计算
该型式为内部加固的矩形容器,通常在垂直加固柱中间再设置一排或两排不等距联杆。顶部联杆
作为支承盖板的杆件。
A. 设置一层联杆（拉杆）的矩形容器 a. 加固柱连接的一层联杆H 1=0.6H 加固柱所需的截面系数
[]3
2336)(015.0mm c H g L Z n t
??
????--??=δσρ b. 扁钢联杆（拉杆）。
中间联杆：
(a) 联杆自重引起的拉应力按下式
例：扁钢尺寸：FB60×6 L 2=2600
自重引起的拉应力如下
MPa
mm mm MPa
MPa L b E
t
t 821033.51054.1)2600()60(1092.18.08.04522
2
2
21=???=??==-σ
(b) 联杆自重引起的弯曲应力
MPa
MPa mm
mm s m mm kg MPa
b
L g n 5.666.875.060)2600(/8.910/75.075.075
.02
2362
2=?=??=??=νσ
(c) 液体静压作用于中间联连引起的拉应力
MPa
mm
mm
mm s m mm kg C b C L H g nb t 2.4416427.0)26)(260(800)2200(/8.910/127.0)
2)(2(27
.02
22363
22
=?=--???=--???=δρσ (d) 中间联杆最大应力
[][]
t
t t t
t n t MPa MPa σσσσσσσδ<+=++=≤++=1121max 7.50)2.445.6(
验算合格。
B. 放置两层联杆的矩形容器
a. 加固柱连接的两层联杆。取总高H=3000mm ，各分段高度如下：
H 1=0.45H H 2=0.3H H 3=0.25H
加固柱所需的截面系数（惯性矩）
[][
]
2
222232363
2334236653.91200636/1508.142812006)28(150)3000(/8.9/100054.012006)2(0054.02
mm mm mm mm mm N mm mm MPa mm s m mm kg mm Z mm c H g L Z n t =-=??????-=?
??
???--???=?
?
????--??=-δσρ
2/)(s m kg N ?=牛 26210//mm N pa m N ==
2
2
/1.0/1mm kg mm N MPa ==
b. 角钢联杆
(a) 第一层联杆
σt1，σn ——同前
液体静压作用于第一层联杆上引起的拉应力按下式
MPa C b C L H g nb t )
2)(2(15.03
22--???=δρσ
联杆最大拉应力
[]t t n t σσσσδ≤++=21max
(b) 第二层联杆
σt1，σn ——同前
MPa mm N mm
N
mm
mm
mm s m mm kg MPa
C b C L H g t nb t 4.30/4.3078680098.9202.0)280)(28(800)3000(/8.9/10202.0)
2)(2(202.022
2
223623
22
==???=--??=--???=-σδρσ
[]t t n t σσσσδ≤++=21max
(c) 顶部联杆
顶部联杆组合截面图。
联杆自重引起的拉应力
)
(6.932
21L L I E n nb x
t
t δδσ+=
联杆自重引起的弯曲应力：
n
n nb n Z L b L )
(610
.932
26
δδσ+?=-
液体静压作用于顶部联杆上的拉应力：
)
()2)((06
.032C L C C b g
n nb t -+--?=δδρσ
联杆最大拉应力：
[]t t n t σσσσδ≤++=21max
3. 矩形容器的底板
① 型钢支承的底板计算厚度如下：
[]
C mm H
g L t
+??=σρδ1
8.0底 例：
C
mm C mm C
MPa
mm
s m mm kg mm +=+?=+???-96.8014.06401503000/8.9/108008.0236底底δδ 取).(12s c mm =底δ
).(10s s mm =底δ
② 如果已知底板厚度，则支承梁的最大间距如下 []mm GH
C L t
n ρθδ)
(25.11-=
③ 如果底板在平整的基础上，全平面支承——底板的最小厚度为4~6mm ，或底板与壁板等厚。
管道支架制作安装施工方案
目录 一、综合说明 (2) 二、施工技术措施 (3) 1、工艺流程 (3) 2、技术措施 (3) 三、安全管理措施 (14) 四、环境管理措施 (15) 五、质量保证措施 (16)
一、综合说明 1、保证按要求进行施工，并在所有方面令业主感到满意，遵守业主所有合理的指示和要求。 2、组织落实：由公司主管经理亲自担任工程总指挥，由优秀的项目经理担任本工程的项目经理，我公司将派出达到国内先进水平的队伍参与管理和施工。 3、质量目标：达到一次性验收合格，确保工程质量达到合格。 4、安全目标：达到无工伤、无事故、无险情，搞好文明施工。
、施工技术措施1、工艺流程 图1施工流程图2、技术措施 2.1旧支架、支架基础 2.1.1立柱拆除: 钢管立柱的拆除，拆除时采取装载机配合，随拆、随装、随运, 及时清扫 2.1.2基础拆除： 用于支架承重的砼基础也需及时破除，砼基础破除时，可在白天利用风镐等
设备将基础凿出。 2.2、管道支架制作规定 2.2.1管道支架的形式、材质、加工尺寸、精度及焊接质量应符合设计文件和有关施工验收规范的要求。 2.2.2支架底板及吊架弹簧盒的工作面应平整。 2.2.3管道支架焊缝应进行外观检查，焊缝应均匀完整，外观成型良好，不得有漏焊，欠焊，裂纹、姣边等缺陷。 2.2.4制作合格的支架成品应及时进行防腐处理，防腐层应完整，厚度均匀。 2.2.5管道支架必须满足管道的稳定和安全，允许管道自由伸缩并符合安装高度。 2.3、支架制作 2.3.1施工前准备 1.工艺文件的编制。按照《钢结构施工与验收规范》要求编制详细的加工、制造、施焊、预装、涂装工艺。 2.焊接工艺评定及其它工艺试验：选择不同接头形式由焊接工程师下达工艺评定任务书，选派优秀、有证焊工作工艺评定试验，以确定合理的焊接坡口、焊材焊剂、焊接规范后编制焊接工艺卡。 3.焊工考试及资格确认。 4.探伤人员的资格确认。 劳动人员进场计划如下表:
矩形钢制常压水池的结构分析与设计
矩形钢制常压水池的结构分析与设计 作者：罗佑新， 李晓润， 吴昌栋， 杨春峰， 卞晓芳， Luo Youxin， Li Xiaorun， Wu Changdong， Yang Chunfeng， Bian Xiaofang 作者单位：中冶建筑研究总院有限公司,北京,100088 刊名： 钢结构 英文刊名：STEEL CONSTRUCTION 年，卷(期)：2011,26(3) 参考文献(4条) 1.JB/T 4735-1997.钢制焊接常压容器技术规程 2.储乐平;孙章权海洋平台大型矩形常压容器的框架结构式设计方法[期刊论文]-压力容器 2006(10) 3.姜英明常压矩形容器壁板强度和刚度设计[期刊论文]-合肥工业大学学报(自然科学版) 2001(05) 4.陈鸿斌矩形容器加强筋的合理设计[期刊论文]-石油化工设备 1994(03) 本文读者也读过(10条) 1.曹资.薛素铎.冯远.夏循.王立维.王雪生.Cao Zi.Xue Suduo.Feng Yuan.Xia Xun.Wang Liwei.Wang Xuesheng 张弦网壳结构地震响应规律分析[期刊论文]-钢结构2011,26(4) 2.赵光明.陈东兆.王惠芬.Zhao Guangming.Chen Dongzhao.Wang Huifen门式刚架三阶柱计算长度系数的计算方法[期刊论文]-钢结构2011,26(5) 3.闫华林.YAN Hua-lin水池结构的设计分析[期刊论文]-山西建筑2011,37(13) 4.彭宣茂.杨挺.周晨软基上多格水池结构计算的半解析法[期刊论文]-特种结构2001,18(2) 5.杜鹏.DU Peng浅析钢筋混凝土水池结构设计[期刊论文]-矿业工程2011,09(2) 6.朱召泉.Zhu Zhaoquan钢结构构件稳定性问题浅析[期刊论文]-钢结构2011,26(3) 7.杨振业.姚勇.刘琳混凝土结构水池设计与施工中的几个常见问题[会议论文]-2006 8.徐硕预应力技术在水池结构中的应用初探[会议论文]-2009 9.丁大益.刘威.DING Da-yi.LIU Wei四川省博物馆采光天棚张拉筒壳设计[期刊论文]-空间结构2007,13(3) 10.罗尧治.王彬.LUO Yao-zhi.WANG Bin双层圆柱面和球面网壳的风振系数实用公式[期刊论文]-空间结构2008,14(1) 本文链接：https://www.360docs.net/doc/1310970599.html,/Periodical_gjg201103007.aspx
管道支架及吊架施工方案
一、支吊架的设置原则 常用的管道支吊架按用途分为固定支架、活动支架、导向支架、拖吊架等。管道支吊架的布置和类型应满足管道荷重、补偿及位移的要求，并注意减少管道的振动；另外，还必须考虑管道的稳定性、强度和刚度以及输送介质的温度和工作压力，并尽量简便易于制作和节省钢材。 有膨胀要求的管道，在不允许有任何位移的地方，应设置固定支架；在水平管道上只允许管道单向水平位移的地方，应装设导向支架或活动吊架；在管道具有垂直位移的地方，应装活动支架；水平安装的方型补偿器或弯管附近的支架，应选用滑动支架（属于活动支架），以使管道能自由地横向移动。另外，在一条管路上连续使用吊架不宜过多，应在适当位置设立型钢支架，以避免管道摆动。二、施工工艺： 本工程综合管线较多，支吊架形式类别、工艺要求复杂。 2.1.穿墙管线横梁安装的说明及分类；
? 立管的底部和各层管道分支水平管处应设置固定支架。 ? 支架的间距按3-3.9米考虑（根据层高）。楼层≥5米左右应考虑两个支 架并均称安装。 ? 排水（机制铸铁）中水源水管、铜管应单独考虑支架间距的设置。在综 合支架之间增加活动支架。 2.2.1.2单立管固定； a) 当管道≤DN150的生活给水（冷水）、直饮水、中水、排水、雨水、透气及消 防立管等在竖井或其它位置为单管或与其它管道间距较远时，可按下图形式一设置支架。≥DN200的单管可按形式二设置支架。 1.50-1.80米 钢 管角钢支架 单立管（刚性）固定形式立面 一 4.0米 膨胀螺栓 墙体或柱 抱 卡墙体或柱 膨胀螺栓 单立管（刚性）固定形式立面二 槽 钢钢 管1.50-1.80米 抱 卡 单立管（刚性）固定形式二平面 钢 管 楼板面 膨胀螺栓 钢板槽 钢 抱 卡
最新压力管道支吊架的安装要求教学内容
压力管道支吊架的安装要求 ①管道支吊架的安装应符合设计文件的规定。不锈钢和钛管道安装时应防止铁 离子污染，在碳钢支吊架与不锈钢或钛管接触处应用与管子相同的材料或非金属材料隔 离。非金属材料与不锈钢接触时，其氯离子含量不得超过50×10-6。 ②管道安装时，应及时进行支吊架的固定和调整工作。支吊架位置应正 确，管子和支承面接触应良好。导向支架和滑动支架的滑动面应无歪斜和卡涩现象。 ③无热位移的管道吊架其吊杆应垂直安装；有热位移的管道吊架其吊点应设在 位移的相反方向，按位移值的1／2偏位安装。两根热位移方向相反或位移值不等的管道不得同时使用同一吊杆。 ④固定支架应在补偿装置预拉伸或预压缩前固定。导向支架或滑动支架的滑动 面应洁净平整，不得有歪斜和卡涩现象。 ⑤不得在无补偿装置的热管道直管段上同时安装两个及以上固定支架。 ⑥弹簧支、吊架的弹簧安装高度应按设计文件规定进行调整。弹簧支架的临时 固定件应待系统安装、试压、隔热完毕后方可拆除。弹簧支、吊架的安装调整应注意下列事项： a．弹簧刻度铭牌朝向应处于便于观测的位置，同时弹簧定位销要朝向便于拆除 的位置。
b．在安装前调整弹簧调整螺栓高度，使其位于行程中部，便于以后调整。弹簧支吊架制作偏差应由支架及吊杆来调整，不得使用弹簧调整螺栓调节。 c．管道水联运后应将弹簧锁定销拆除，将弹簧调整到设计规定值并作好调整记录。 ⑦支吊架的固定必须牢固，支吊架的焊接应由合格焊工施焊，并不得有漏焊、 欠焊或焊接裂纹等缺陷。管道与支架焊接时，管道不得有咬边、烧穿等现象。 ⑧不得在滑动支架底板处临时点焊定位。仪表及电气的支撑件不得焊在活动支 架上。 ⑨从有热位移的主管引出小直径的支管时，支管的支架类型和结构应符合设计 要求，并不应限制主管的位移。 ⑩管道的固定支架、导向支架和滑动支架的安装位置应符合设计规定，其允许偏差见表5—34。 表5—34 固定支架、导向支架和滑动支架安装的允许偏差 mm
钢制焊接常压容器
一、钢制焊接常压容器 JB/T4735—1997 一、概述 本标准属推荐性行业标准，即非强制性标准。而GB150，151均属于强制性标准。 1、适用范围——本标准适用于符合下表所列条件的容器 2、不适用范围 ①直接受火焰加热的容器。 ②受核辐射作用的容器。 ③盛装毒性为极度或高度危害介质的容器。 ④直接埋入地下的容器。 ⑤可升降式气柜。 ⑥经常搬运的容器。 ⑦计算容积小于500L的容器。 说明： JB/T 4735规定不允许介质为高度或极度毒性介质，或者说：容器的介质为高度或极度毒性将必须按GB150进行设计；即提高设计压力，提高制造和检测要求。 3、JB/T 4735与GB150除适用与不适用范围不同外，还有许多方面存在差异，现举几个常见适用与不适用范围差别如下： ①材料方面 对于碳素钢，低合金钢不论板材、管材、锻件、紧固件等其安全系数取值不同，故许用应力值也不同，其中GB150偏于安全。如部分材料在常温状态下的许用应力。 ②焊接接头系数 A.双面焊或相当于双面焊的单面焊 100% RT、UT 取Φ=1 局部RT、UT 取Φ=0.85 不探取Φ=0.7 B.带垫板的单面焊 100% RT、UT 取Φ=0.9 局部RT、UT 取Φ=0.8
不探 取Φ=0.65 C. 单面焊 局部 RT 、UT 取Φ=0.7 不探 取Φ=0.6 D. JB/T 4735中，立式大型储罐的纵向接头并经局部无损检测的全焊透结构，焊接接头系数取0.9。 E. 此外 双面搭接 Φ=0.55 双面角接 Φ=0.55 单面角接 Φ=0.5 ③ 压力试验及试漏方面 GB150——只有液压和气压试验及气密性试验。 JB/T 4735——除液压(不小于0.1MPa)、气压试验外，可根据具体情况作气密、盛水、煤油渗透、，皂液试漏，真空箱试漏等代替压力或检漏试验。 二、圆筒形容器 1. 内压圆筒——适用于受内压和/或液柱静压力作用下圆筒厚度的计算 A. 圆筒计算式比较 JB/T 4735 GB150 []φ σδ??= t c D P 21 []c t c P D P -??= φσδ21 圆筒计算应力 c c t D P δσ21?= c e c t D P δδσ2)(1+?= B. 外压圆筒和外压球壳，以及各种凸形封头，无折边锥形封头同GB150。 说明：常压容器由于压力很低，其破坏形式已不因强度不足而破坏，而是刚度不足发生失稳而塌陷。设计的主要问题是结构的处理和用材的合理。 三、立式圆筒形储罐 1. JB/T 4735—97中立式圆筒形储罐的范围： ① 设计压力 P D =-500pa~2000pa 即 P D =-50mmH 2O~200mmH 2O 当设置呼吸阀时： P D =1.2倍排放或吸入压力，且不超过以上规定。 ② 设计温度范围： -20℃＜T D ≤250℃ ③ 容积范围： V=20~10000m 3 2. 立式储罐的种类和特点 ① 固定顶储罐 A. 锥顶储罐——罐顶为正圆锥体。 a. 自支承式锥顶——常用于直径不大的场合，锥顶载荷靠锥顶板周边支承在罐壁上。 b. 支承式锥顶——锥顶支承在中间立柱与其相连的支承梁上，梁的另一端与支承圈相连。通常 也可将梁焊在锥顶上表面，以此增加锥顶刚度。
管道支架制作安装标准规范 (2)
一、编制说明 管道安装在机电安装工程中占较大的比重，而管道支架的制安在管道安装中扮演着主要的角色，它直接关系到管道的承重流向及观感。目前各实施项目中制安的各种管道支架，各有特点，但也暴露出不少缺点，而且有些支吊架不但影响观感，更存在着安全隐患，为了消除管道支吊架存在的各种隐患，使管道支吊架制安达到较高水平，特制定机电公司管道支吊架的统一标准做法，目的使在机电公司的管道支架制安达到标准化，统一化。 二、 角钢类支吊架的制安 1、 倒吊式： 倒吊式支吊架材料适用表 吊架钢材 适用管道 倒吊钢板 膨胀螺栓 L30×30×4 ≤DN25 δ=6 100×100 M8×80 L40×40×5 DN32~DN50 δ=8 110×110 M10×85 2、 龙门式 龙门式支吊架材料适用表 支架型材 适用管道 倒吊钢板 膨胀螺栓 L30×30×4 ≤DN25~DN40 δ=6 100×100 M8×80 30 5～10 （根据角钢大小而 选定，其余倒角类同。）
L40×40×5 DN50~DN150 δ=8 110×110 M10×85 3、单支角钢支架 单支角钢式支吊架材料适用表 支架型材适用管道膨胀螺栓备注L30×30×4 ≤DN25 M8×80 适用于Ⅰ型L40×40×5 DN32~DN80 M10×85 适用于Ⅰ型 L50×50×6 DN100~DN150 M12×100 适用于Ⅰ L30×30×4 DN25~DN50 M8×80 适用于Ⅱ L40×40×5 DN60~DN150 M10×85 适用于Ⅱ 4、水平式支架 I型：水平龙门式 20-30 Ⅱ型：水平单支角钢组合式
常压容器制造方案
宁夏宝丰集团20万吨/年甲醇项目 气体预处理 常压容器、放空筒、水封等施工方案 批 准： 审 批： 审 核： 编 制： 中国化学工程建设工程公司第六分公司 宁夏宝丰甲醇项目部 类管路处理高以及安互关系控试验行整核术，要在围，
1 编制说明 本方案为宁夏宝丰甲醇气体预处理装置常压容器制作施工方案。该单元常压容器包括焦炉气洗涤塔前后水封、旁路水封，过滤器前后水封、电捕焦前后水封、放净水封、气柜安全水封、气柜后水封、放空筒、溶液贮槽等。本方案对常压容器制作安装及焊接进行了具体的阐述，施工中须遵照执行。 2.编制依据 2.1《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341-2003 2.2《立式圆筒形钢制焊接储罐施工及验收规范》GB 50128-2005 2.3《钢制压力容器焊接规程》JB/4709—2000 2.4《钢制管法兰、垫片、紧固件》HG20592~20635-1997 2.5《钢制焊接常压容器》JB/T4735-1997 3.工程概况 本工程中施工的常压容器包括10台大小不同水封、1台212m3溶液贮槽、1台36m 高放空筒，其中溶液贮槽、放空筒为较主要非标设备，是此工程施工关键；要求参加作业的所有人员要严格按图纸及有关规范要求施工，严把质量关，安全关。鉴于宁夏地区地质特征，各水封、放空筒设备预制时均需在相应预制平台上进行预制，然后运至各设备基础处进行安装；溶液储槽在预制平台上进行深度预制后，材料运至基础上进行组装。 4 . 施工准备 4.1施工技术准备 4.1.1熟悉各施工图纸，知悉了解各细节尺寸，明确各制作步骤。 4.1.2施工方案得到批准后，技术员向参加施工的人员作书面技术交底，明确相应施工 规范和施工方案，以便施工顺利进行。 4.2现场准备 4.2.1施工现场要求“三通一平”并满足施工连续进行，根据设备现场分布位置选择合适的预制平台位置进行预制平台搭设，钢板预制平台为6*9m大小。 4.2.2施工现场做好防护措施，设立醒目警示标志，严禁分工作人员入内。 4.3主要工机具准备 4.3.1工机具按平面布置图的要求进行布置，各种设备检修确保应运行良好。 4.3.2计量器具精度应满足施工要求，并经检验合格，在有效期内。
常压容器监督检验计划及检验试验要求
常压容器监督检验计划及检验试验要求 一、前言 为规定钢制焊接常压容器检验及验收的技术要求，确保容器施工质量，特制定本要求。 本要求适用于储存石油、石化产品及其他类似液体的常压（包括微内压）立式圆筒形钢制焊接常压容器及与容器相焊接附件的检验和验收。 容器的检验与验收，除应符合本要求的规定外，尚应符合国家现行的有关标准的规定。 本要求依据NB/T 47003.1-2009钢制焊接常压容器和GB50128-2005 立式圆筒形钢制焊接储罐施工及验收规范。 二、监督检验计划 监督检验项目分为A类和B类，其要求如下： （一）A类，是对容器安全性能有重大影响的关键项目，在容器制造、施工到达该项目时，监检员现场监督该项目的实施，其结果得到监检员的现场确认合格后，方可继续施工； （二）B类，是对容器安全性能有较大影响的重点项目，监检员一般在现场监督该项目的实施，如不能及时到达现场，受检单位在自检合格后可以继续进行该项目的实施，监检员随后对该项目的结果进行现场检查，确认该项目是否符合要求。 监检工作见证包括监检员签字（章）确认的受检单位提供的相应检验（检测）、试验报告和监检记录。
常压容器产品安全性能监督检验项目表见附录1。 三、检验及验收要求 容器的检验与验收除应符合本规定外，还应符合设计图样的规定。 3.1 材料验收 3.1.1 列入GB150的钢材均可作容器用钢。 3.1.2 建造容器选用的材料和附件，应具有质量合格证明书，并符合相应国家现行标准规定。钢板和附件上应有清晰的产品标识。按质量证明书对钢材进行验收，必要时尚应进行复验。在下列情况下应对制造容器的材料进行复验： a) 钢材质量证明书提供的材料性能数据不全； b）焊接材料无质量证明书； c）图样注明对钢材有特殊要求。 3.1.3 焊接材料应具有质量合格证明书，并符合相应国家现行标准规定。 3.1.4 钢板应逐张进行外观检查，其质量应符合现行国家相应钢板标准规定。 3.1.5 钢板表面局部减薄量、划痕深度与钢板实际负偏差之和，不应大于相应钢板标准允许负偏差值。 3.1.6 钢管的标准及许用应力按NB/T 47003.1-2009中表5-2的规定。 3.1.7 锻件的标准及许用应力按NB/T 47003.1-2009中表5-3的规定。 3.1.8 螺柱和螺母的标准及许用应力按NB/T 47003.1-2009中表5-4的规定。
GB150-1998《钢制压力容器》
国标委工交函[2004]2号 关于批准GB150－1998《钢制压力容器》 国家标准第2号修改单的函 全国锅炉压力容器标准化技术委员会： 你标委会以锅容标委〔2003〕秘字28号文和锅容标委〔2003〕秘字35号文报批的GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改通知单，业经国家标准化管理委员会批准，于2004年4月1日起实施，并在《中国标准化》杂志2004年第3期上公布。 修改单见附件。 附件：GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单 二○○四年一月十六日
附件： GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单 本修改单经国家标准化管理委员会于2004年1月16日批准，自2004年4月1日起实施。 2 引用标准 a）删除标准JB2536-80压力容器油漆、包装和运输 b）增加以下4个标准： JB/T 4736-2002 补强圈 JB/T 4746-2002 钢制压力容器用封头 JB/T 4747-2002 压力容器用钢焊条订货技术条件 JB/T 4711-2003 压力容器涂敷与运输包装 10 制造、检验与验收 a）10.1.2 条中增加新条文： 10.1.2.1 压力容器用封头的制造、检验和验收还应符合JB/T 4746-2002。 10.1.2.2 在JB/T 4736-2002标准范围内的补强圈还应符合JB/T 4736-2002。 10.1.2.3 压力容器用钢焊条应符合JB/T4747-2002。 b）10.10.3条修订为：容器的涂敷与运输包装应符合JB/T 4711-2003。 主题词：国家标准修改单函 国家标准化管理委员会办公室 2004年2月6日印发 录入：芦菁校对：肖寒— 2 —
常压储罐管理规定
常压储罐管理规定 -标准化文件发布号：（9556-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
文件编号：MYH.03/BA.ZD-05.08-2013(C) 常压储罐管理规定
文件会签表
目录 1 目的 (5) 2 适用范围 (5) 3 编制依据 (5) 4 术语和定义 (5) 5 组织与职责 (6) 6 管理要求 (7) 7 制度执行与检查 (12) 8 相关文件 (12) 9 记录 (13) 10 其它 (13)
1 目的 为加强公司储罐管理，确保储罐安全、稳定、长周期运行，依据国家相关法律、法规和中国神华煤制油化工有限公司《设备管理办法》及《常压储罐管理制度》，制定本规定。 2 适用范围 本规定适用公司用于储存非人工制冷、非剧毒的油品、化工类原料、中间产品、产品、助剂等液体介质的常压立式圆筒形钢制焊接储罐。 3 编制依据 3.1 GB 50128-2005 立式圆筒形钢制焊接储罐施工及验收规范 3.2 GB 50236-2011 现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范 3.3 SHS 01011-2004 钢制圆筒形常压容器维护检修规程 3.4 SHS 01012-2004 常压立式圆筒形钢制焊接储罐维护检修规程 3.5 SH 3046-1992 石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范 3.6 NB/T47003.1-2009(JB/T 4735.1)钢制焊接常压容器 3.7 NB/T 47003.1～47003.2-2009 NB/T 47001-2009钢制焊接常压容器固体料仓钢制液 化石油气卧式储罐型式与基本参数 3.8 NB/T 47003.2-2009(JB/T 4735.2)固体料仓 3.9 中国神华煤制油化工有限公司《设备管理办法》 3.10 中国神华煤制油化工有限公司《常压储罐管理制度》 4 术语和定义 常压储罐，就是设计压力是常压，基本跟大气压相同的固定顶罐，内浮顶，外浮顶都属于常压储罐。 5
管道支架制作与安装常见质量问题及对策
管道支架制作与安装常见质量问题及对策 管道安装工程是建筑业不可分割的组成部分。在施工中，由于支架的构造及制作不当，设置的位置不妥，导致管道的走向不顺、排列不整齐和管道固定性能差、噪声大等缺陷，管道的使用功能得不到最佳发挥。现对管道安装工程中支架质量问题进行一些简要分析及浅谈一下防治的对策。 一、管道支吊架是管道安装中不可缺少的组成部分。支吊架的功能可概括为三个方面：承受管道载荷(包括管道内的介质荷重)、限制管道的位移和控制管道振动(管道内介质流动发生变化和设备运转变化时所产生的振动)。其中以承受管道重力荷载为支吊架最主要、最普遍的功能。正确选用支吊架，可以减小管道体系的应力及管道对设备的推力和力矩。使管道和没备能够长期安全运行。 二、支吊架的制作好坏直接影响到承受管道载荷功能的作用。在现场发现的支吊架制作质量问题，大体存在以下几个方面： 1．支吊架型钢连接方式不妥； 2．焊接的焊缝不符合施工规范要求，没有达到应全长焊接的要求； 3；有的支吊架、焊渣和型钢表面的锈蚀都没有清理干净，就进行油漆涂刷工作； 4．有的支吊架下料时采用焊割，孔洞采用烧割； 5．有的支吊架连红丹漆都没涂刷就安装上去了； 6．角钢、槽钢的平面在下面，而翻边、槽口向上； 7. 成排的支吊架外形尺寸不一致等问题。 8.支架角未磨边。 三、要克服支吊架制作时的缺陷出现，首先在施工前，必须注意以下几个问题： 1．确定符合施工图要求和现场管道经统一排列所需要的支吊架结构形式。 2．根据支吊架结构形式和管道荷载的需要，选择型钢进行备料工作。 3．在支吊架的制作时，下料一定要准确，使支吊架的拼接平直，下料、钻孔时均不得用焊割、气烧，每个支吊架的尺寸要准确，外形规矩。 4．同一规格的支吊架要求几何尺寸一致，大小相同。
钢制压力容器(GB150—1998)
钢制压力容器 GB150—1998 引言 随着科学技术的发展，科技成果的应用，使标准不断完善，在GB150-1998《钢制压力容器》标准的基础上，结合中国国情，合理采用了美国ASME Ⅷ-1卷、日本 JISB8370～8285标准的最新成果，修订了原标准的不合理的或与其它标准法规不相吻合的部分内容，制订了GB150-1998《钢制压力容器》标准。 在制订GB150-98标准时，遵循了以下几条原则。 撤消了部分单元设备和自成体系的受压元件设计内容，另行制订产品标准，使 GB150成为压力容器的基础标准。 将GB150-89第8章“卧式容器”从标准中分离出来，这部分内容将单独出标准 JB4731-98《钢制卧式容器》，现已报批。 将第9章“直立容器”和相关的附录F“直立容器高振型计算”从标准中分离出来，这部分内容将纳入修订后的JB4710-92《钢制塔式容器》之中，成为塔式容器的产品标准。 撤消附录E“U型膨胀节”，独立出新标准GB16749-97《压力容器波形膨胀节》，已于1997年8月1日实施。 撤消附录H“钢制压力容器渗透探伤”和附录L例题，前者并入JB4730-94《压力容器无损检测》加第1号修改单，后者尚未编制出来。 充分体现近年来在冶金、制造和无损检测等方面的技术进步，使标准能够反映和应用各行业技术进步的成果和适应行业发展的要求。例如新增加撤消了一些钢材的牌号，严格了钢板超声检测的要求。 以实施中取得的经验为依据，修正原标准中的错误和不足，完善标准的技术内容，力求先进。 充分协调本标准和相关标准、法规在技术内容上的一致性，以利于将标准用于产品设计、制造、检验和验收的各个环节。 1998年3月国家技术监督局发布了GB150-1998《钢制压力容器》标准，并要求从1998年10月1日起执行。学习和贯彻新GB150标准是提高压力容器质量，保证压力容器安全使用的前提。为了更好地了解、学习和贯彻新GB150，本文将新、旧GB150标准中的主要变化，以表格方式逐项对比，在比较项目中，为了做到准确，读者便于查阅，尽可能摘引部分原文或对有关规定加以阐述。 1 压力容器标准体系 详见表1。 表1 压力容器标准体系
JB 4711---2000 《钢制压力容器焊接工艺评定》标准释义
JB 4744—2000 《钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验》 标准释义
《钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验》作为GB l50的规定性附录在行业上已广泛应用。但随着我国压力容器标准化体系的形成和完善，有必要将其制订成行业标准，以供GB l50及其相关标准(例如GB 151、GB 12337、JB 4710、JB 473l等)的配套引用。 本标准是在GBl50—1998附录巨的基础上，结合生产实践中的问题和经验，并参照国外同类标准而制订的。本标准与GB 150一1998附录E的主要差异如下： (1)适用范围 本标准除对单层容器A类焊接接头的产品焊接试板和力学性能试样提出要求外，对多层包扎及热套容器、锻焊容器、堆焊和复合钢板制容器的试板和试样也作了相应的规定。 (2)弯曲试样 取消原标准按钢种选择弯曲直径；按单面焊或双面焊选择冷弯角的评定指标。采取对所有压力容器用钢都选用弯轴直径为四倍板厚（D=4a）；冷弯角a为180°的评定指标。这使整个焊接接头在较宽的范围内产生均匀的、具有20%的变形量。这样一方面足够考核焊接接头的塑性；另一方面不会因弯曲变形量超过焊接金属固有的塑性而导致误判。 (3)冲击试验 1)焊缝金属冲击试样 焊缝金属冲击试样分3个和6个两种，对于钢材标准抗拉强度下限σ b ≤540MPa的钢材（例如16MnR等），焊缝金属冲击试样为3个，取样位置沿用原标准的规定（图8中的I组）。 对于钢材标准抗拉强度下限σ b >540MPa，且试板厚度δ s >60mm的钢材，焊缝金属冲击试样 为6个，取样位置为图8中的I和Ⅱ两组。 增加焊缝金属冲击试样的原因： ①GB 6654《压力容器用钢板》对厚度大于60mm的钢板，拉伸、冲击试样规定在1/4板厚处取样。而产品试板的焊缝金属仅在表面取样，其内部焊缝质量未达到考核的目的。 ②ASME Ⅷ-1 UG-84(h)(3)对产品焊接试板冲击试验取样的要求，规定当板厚大于 1.5in（40mm）时，要取两组（图8中的Ⅰ和Ⅱ组）焊缝金属冲击试样。 2)不锈钢低温冲击合格指标 对碳钢和低合金钢我国标准参照1986年版的ASME Ⅷ-1按钢材的抗拉强度下限确定夏比冲击合格指标，而对奥氏体不锈钢却参照AD规范确定A KV ≥31J。这种多元化参照是否恰当，行业上有反映。 金重厂为此做了不锈钢低温冲击的试验（见《压力容器》2000年第3期），试验钢号有OCrl8Ni9、 0Crl8Nil0Ti、 304L、 316L、 0Crl7NJl4M02等；焊接方法有SMAW、SAW、GTAW；试验温度有7.5℃、-10℃、-70℃、-120℃和℃，共计有20多块试板。他们在测定冲击功的同时，也测定了每个试样的侧向膨胀量，对大量数据的分析表明： ①不锈多焊缝金属冲击功与侧向膨胀量有一定的对应关系A KV ≥31J所对应的侧向膨
05钢制焊接常压容器分部工程验收表
目录 钢制焊接常压容器分部工程施工质量验收表 (2) 矩形常压容器分项工程施工质量验收表 (2) 矩形常压容器检验批施工质量验收表（表4.6.1） (3) 圆形常压容器分项工程施工质量验收表 (4) 立式圆形常压容器检验批施工质量验收表（表4.6.2） (5) 卧式圆形常压容器检验批施工质量验收表（表4.6.2） (7) 立式圆筒形钢制焊接储罐分项工程施工质量验收表 (9) 立式圆筒形钢制焊接储罐检验批施工质量验收表（表4.6.3） (10) 表4.2.14 钢制焊接常压容器灌水试验签证 (12)
钢制焊接常压容器分部工程施工质量验收表 机组性质：主控工程编号： 单位工程名称加工配制 序 分项工程名称性质验收结果备注 号 1矩形常压容器主控 2圆形常压容器主控 3立式圆筒形钢制焊接储罐主控 验收结论： 监理单位： 验收单位签字 施工单位年月日监理单位年月日建设单位年月日 矩形常压容器分项工程施工质量验收表
机组性质：主控工程编号：分部工程名称钢制焊接常压容器 序 检验批名称性质验收结果备注 号 1矩形常压容器主控 验收结论： 监理单位：验收单位签字 施工单位年月日监理单位年月日建设单位年月日 矩形常压容器检验批施工质量验收表 机组性质：工程编号：表 4.6.1
分项工程名称 序号检验项目性质单位质量标准 质量检 查结果 结论 1 原材料品种、规格、性能主控 应符合现行国家产品标准和设计要求。进口钢材产品质量应符合设计要求和合同规定标准的规定 2 原材料尺寸偏差应符合产品标准的规定 3 原材料表面外观质量应符合现行有关标准的规定 4 箱体边长偏差mm ±L/500，且≤6 5 两对角线差mm ±3L/1000，且≤10 6 箱体高度偏差mm ±H/500，且≤8 7 箱壁平面度 偏差s≤5 mm mm/m ≤6 s＞5 mm ≤4 8 底板、盖板平面度偏差mm/m ≤8 9 箱壁垂直度偏差mm ±3H/1000，且≤15 10 加固筋位置偏差mm ≤5 11 法兰与轴线垂直度偏差mm ≤D/100，且≤3 12 接管位置偏差mm ±3 13 接管伸出长度偏差mm ±3 14 入孔接管开口位置不宜在焊缝上 15 箱体零件位置应符合图纸要求 16 对口错边量s≤10mm mm ≤1 s＞10mm ≤0.1s，且≤2 17 焊 接 焊接材料的品种、规格、 性能 主控 应符合设计要求和现行国家产 品标准的规定 18 接头 表面 质量焊缝尺寸主控应符合设计要求 19 焊缝成型焊缝过渡圆滑，接头良好 20 裂纹、弧坑、 气孔和夹渣 无 21 灌水试验主控无渗漏，无异常变形 23 油 漆油漆的品种、规格、性能主控 应符合设计要求和现行国家有 关产品标准的规定 24 涂装前钢材表面除锈应符合设计和附录B的要求 25 底层防锈漆涂刷涂刷均匀、无透底、漏刷 注：L为设计边长；H为设计高度；D为法兰外径；s为壁板厚度。 验收结论： 监理单位：验收单位签字 施工单位年月日监理单位年月日建设单位年月日 圆形常压容器分项工程施工质量验收表 机组性质：主控工程编号：
详解管道支架制作安装标准
图文详解管道支架制作安装标准 一、编制说明 管道安装在机电安装工程中占较大的比重，而管道支架的制安在管道安装中扮演着主要的角色，它直接关系到管道的承重流向及观感。目前各实施项目中制安的各种管道支架，各有特点，但也暴露出不少缺点，而且有些支吊架不但影响观感，更存在着安全隐患，为了消除管道支吊架存在的各种隐患，使管道支吊架制安达到较高水平，特制定机电公司管道支吊架的统一标准做法，目的使在机电公司的管道支架制安达到标准化，统一化。 二、角钢类支吊架的制安 1、倒吊式： 倒吊式支吊架材料适用表 吊架钢材适用管道倒吊钢板膨胀螺栓 L30×30×4 ≤DN25 δ=6 100×100 M8×80 L40×40×5 DN32~DN50 δ=8 110×110 M10×85 2、龙门式
龙门式支吊架材料适用表 支架型材 适用管道 倒吊钢板 膨胀螺栓 L30×30×4 ≤DN25~DN40 δ=6 100×100 M8×80 L40×40×5 DN50~DN150 δ=8 110×110 M10×85 3、 单支角钢支架 单支角钢式支吊架材料适用表 支架型材 适用管道 膨胀螺栓 备注 30 5～10 （根据角钢大小而 选定，其余倒角类同。）
L30×30×4 ≤DN25 M8×80 适用于Ⅰ型L40×40×5 DN32~DN80 M10×85 适用于Ⅰ型L50×50×6 DN100~DN150 M12×100 适用于ⅠL30×30×4 DN25~DN50 M8×80 适用于ⅡL40×40×5 DN60~DN150 M10×85 适用于Ⅱ 4、水平式支架 I型：水平龙门式 20-30 Ⅱ型：水平单支角钢组合式 （两角钢距离可根据 水平长度移动准确后 焊接。） 水平式支架材料适用表
GB150-1998钢制压力容器
目录 一．基本概念 1．1 压力容器设计应遵循的法规和规程 1．2 标准和法规（规程）的关系。 1．3 压力容器的含义（定义） 1．4 压力容器设计标准简述 1．5 D1级和D2级压力容器说明 二．GB150-1998《钢制压力容器》 1．范围 2．标准 3．总论 3．1 设计单位的资格和职责 3．3 GB150管辖的容器范围 3．4 定义及含义 3．5 设计参数选用的一般规定 3．6 许用应力 3．7 焊接接头系数 3．8 压力试验和试验压力 4．对材料的要求 4．1 选择压力容器用钢应考虑的因素 4. 2 D类压力容器受压元件用钢板 4．3 钢管 4．4 钢锻件 4. 5 焊接材料 4．6 采用国外钢材的要求 4．7 钢材的代用规定 4．8 特殊工作环境下的选材 5．内压圆筒和内压球体的计算 5. 1 内压圆筒和内压球体计算的理论基础 5．2 内压圆筒计算 5．3 球壳计算 6．外压圆筒和外压球壳的设计 6．1 受均匀外压的圆筒（和外压管子） 6．2 外压球壳 6．3 受外压圆筒和球壳计算图的来源简介 6．4 外压圆筒加强圈的计算 7．封头的设计和计算 7．1 封头标准 7．2 椭圆形封头 7. 3 碟形封头 7．4 球冠形封头 7．5 锥壳
8．开孔和开孔补强 8．1 开孔的作用 8．2 开检查孔的要求 8．3 开孔的形状和尺寸限制 8．4 补强要求 8．5 有效补强范围及补强面积 8．6 多个开孔的补强 9 法兰连接 9．1 简介 9．2 法兰连接密封原理 9. 3 法兰密封面的常用型式及优缺点 9．4 法兰型式 9．5 法兰连接计算要点 9．6 管法兰连接 10．压力容器的制造、检验和验收 10．1 制造许可 10．2 材料验收及加工成形 10. 3 焊接 10．4 D类压力容器热处理 10．5 试板和试样 10．8 无损检测 10. 9 液压试验 10．10 容器出厂证明文件。 11．安全附件和超压泄放装置 11．1 安全附件 11．2 超压泄放装置 11．3 压力容器的安全泄放量 11．4 安全阀 GB151-1999《管壳式换热器》 01 简述 02 标准与GB150-1998《钢制压力容器》的关系。03基本章节 1 适用范围 2 组成 3 型号表示法 4 有关参数的确定 5 焊接接头系数 6 试验压力和试验温度 7 其它要点 8 管板计算 9 制造、检验与验收
室内管道支架制作安装技术交底
精心整理技术交底记录编号 工程名称/ 交底日期2015年月日 施工单位/分项工程名称室内管道支架制作安装 交底提要地下室及商业管道支架制作安装 交底内容： 一．基本要素 1.施工内容：地下室及商业给排水、消防水管道支架制作及安装； 2.分部分项工程名称：室内管道支架制作安装； 3.交底执行标准名称及编号： 3.1《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》GB50242-2002； 3.2《建筑给水排水及采暖工程施工技术标准》ZJQ08-SGJB242-2003； 3.3《室内管道支架及吊架》03S402。 二.分项工程基本情况介绍 本工程所有支架型钢均采用镀锌型钢。地下室管线密集的走廊及车道采 用联合支架，其余部位采用普通支吊架。联合支架根据管线综合排布模型剖 面图选择相应规格的型钢。普通支吊架形式选择为：钢管采用型钢支架，铸 铁管采用通丝螺杆。 钢管普通支吊架间距及型钢选择表 直径 间距1520253240506580 10 12 5 15 200 25 保温管道1. 5 2.0 2. 2. 5 3. 3. 4. 4. 4. 5 5. 6. 7.0 8. 非保温管道2. 5 3.0 3. 5 4. 4. 5 5. 6. 6. 6. 5 7. 8. 9.5 11 型钢规 格 40*4 50*5 三．施工准备
1.技术准备： 1.1专业施工人员组织作业人员熟悉图纸及相关图集规范。 1.2联合支架部位预先在图纸上标出安装位置及支架形式。 2.现场准备与作业条件： 2.1人员及机具：安排好所需要的施工机具设备、材料、人员等进场； 2.2预加工：根据图纸及项目部要求进行支架制作； 审核人交底人接受交底人 1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2、当做分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。 技术交底记录编号 工程名称/交底日期2014年月日 施工单位/分项工程名称室内给水管道安装交底提要室内给水管道安装
危险化学品常压容器检验实施细则
贵州省特种设备检验检测院 质量体系文件 危险化学品常压容器 检验实施细则 [承压类委托检验] 文件编号：GZTJ/ZYCY14-2014-1/0 版本号：第一版 控制状况：□受控□非受控 编制： 审核： 审批： 分发号：持有人： 2014年8月5日发布 2014年8月6日实施
目录 危险化学品常压容器检验实施细则................. 错误!未定义书签。 附录1 检验仪器设备表....................... 错误!未定义书签。 附件2 控制流程图........................... 错误!未定义书签。 危险化学品容器检验原始记录 .................. 错误!未定义书签。 危险化学品容器检验报告书 .................... 错误!未定义书签。
危险化学品常压容器检验实施细则 1 目的 为贯彻执行国务院591号令《危险化学品安全管理条例》，确保危险化学品常压容器的安全使用，特制定本工艺。 2 适用范围 本检验工艺适用于NB/《钢制焊接常压容器》规定的常压容器（以下简称“常压容器”）检验工作。 3 编制依据 国务院591号令《危险化学品安全管理条例》 NB/《钢制焊接常压容器》 GB50156-2002《汽车加油加气站设计与施工规范》标准 CBJ《立式圆筒形钢制焊接油罐施工及验收规范》 JB4730《承压设备无损检测》 其它相关技术标准。 4 检验性质 危险化学品常压容器检验属于使用单位委托检验机构进行的一种查证性检验。 5 职责 检验机构在使用单位管理制度规范、常压容器技术档案完善的基础上进行检验。检验人员应当客观、公正地实施检验，及时出具检验报告。检
管道支架制作安装标准50573
管道支架制作安装标准 一、编制说明 管道安装在消防安装工程中占较大的比重，而管道支架的制安在管道安装中扮演着主要的角色，它直接关系到管道的承 重流向及观感。目前各实施项目中制安的各种管道支架，各有 特点，但也暴露出不少缺点，而且有些支吊架不但影响观感， 更存在着安全隐患，为了消除管道支吊架存在的各种隐患，使 管道支吊架制安达到较高水平，特制定我公司管道支吊架的统 一标准做法，目的使在消防管道支架制安达到标准化，统一化。 二、角钢类支吊架的制安 1、倒吊式： 倒吊式支吊架材料适用表 吊架钢材适用管道倒吊钢板膨胀螺栓 L30×30×4 ≤DN25 δ=6 100×100 M8×80 L40×40×5 DN32~DN50 δ=8 110×110 M10×85
2、龙门式 龙门式支吊架材料适用表 支架型材适用管道倒吊钢板膨胀螺栓L30×30×4 ≤DN25~DN40 δ=6 100×100 M8×80 L40×40×5 DN50~DN150 δ=8 110×110 M10×85 3、单支角钢支架 30 5～10 （根据角钢大小而 选定，其余倒角类 同。）
单支角钢式支吊架材料适用表 支架型材适用管道膨胀螺栓备注 L30×30×4 ≤DN25 M8×80 适用于Ⅰ型L40×40×5 DN32~DN80 M10×85 适用于Ⅰ型L50×50×6 DN100~DN150 M12×100 适用于ⅠL30×30×4 DN25~DN50 M8×80 适用于ⅡL40×40×5 DN60~DN150 M10×85 适用于Ⅱ注：如≥DN200则用槽钢型支架。 4、水平式支架 I型：水平龙门式 20-30
消防管道支吊架制作安装要求
消防管道支吊架制作安装要求 一管道支架、吊架制作要求管道支架、吊架的型式和加工尺寸应符合施工图或设计文件指定的标准图的要求。当标准图上的尺寸与现场实际情况不符时应按现场实际需要的尺寸进行调整。管道支、架材料除设计文件另有规定者外一般采用Q235普通碳素钢型材制作。制作时下料切割宜采用机械冲剪或锯割边长大于50mm的型钢可用氧乙炔焰切割但应将切割后的熔渣及毛刺清除掉。 支、吊架上的孔应采用电钻加工不得用氧乙炔割孔。钻孔直径应比所穿管或螺栓的直径大2mm左右。 管卡、吊杆等部件的螺纹宜用车床等机械加工当数量较少时也可用圆板牙进行手工板丝但加工出来的螺纹应光洁整齐无断丝和毛刺等缺陷。 管卡宜用镀锌成型件当无成型件时可用国钢或扁钢制作其内圆弧部分应与管子外径相符。 支、吊架的各部件应在组焊前校核其尺寸确认无误后再进行组对和点固焊。点焊成型后用角尺或标准样板校核组对角度。并在工作台上整形最后完成所有焊缝的焊接。 支、吊架制作完毕应按设计文件规定及时作好防腐处理当设计文件无规定时除锈后涂防锈漆一道。 制作完成的管道支、吊应进行质量检验1支、吊架型式、材质、结构尺寸、加工精度及焊接质量等应符合设计文件或有关施工验收规范的要求2焊缝应均匀完整、外观成形良好、不得有欠焊、漏焊、裂纹和绞内等缺陷3防腐涂层应完整、厚度均匀、编号标志应清晰。 二常用管道支吊架形式1a、b两种适用于公称直径小于或等于40mm水平起线的管道支呆吊臂长度按实际情况而定。 2c、d两种是用于公称直径大于或等于50mm水平起线的管道支架、支架周边尺寸按实际情况而定。 三立管支架形式防晃动支架1a适且于只有一要立管的支架。 2b适用于有两根或两根以上立管的支架。 四立管托架托架的作用主要是支方管的重量适用于100-500mm的主管钢管的口径大小依据实际情况而定钢管与主管的接触面要用焊接。 五“井”字形主管托架“井”字形立管托架适用高层建筑管井立管的受力支架防止因管道过长造成底部托架不能承受“井”字形托架承受托架以上的主管重量根据管道的重量其钢板和槽钢厚度也要有相应的变化。其安装数量由设计或根据实际情况而定。 六安装时需要注意的几个问题1、支吊架和防晃支架都要与管道安装同步进行2、支架、吊架和防晃支架安装时必须保持在同一水平线上确保管道走正、走直支、吊架长度在制作时必须把装修吊顶的高度考虑进去3、管道与管道之间的接口焊缝不能置于支、吊架上需距离支吊架大于150-200mm。