高支模计算方案
第一章工程概况
第一节工程简况
金碧海岸工程位于佛山市南海区里水镇草场村东侧，由佛山市南海新中建房地产发展有限公司兴建。本工程1～4号楼总建筑面积5万多平方米，其中4栋塔楼为住宅楼，高31层，联体地下室1层为车库。结构为钢筋砼框架结构体系，抗震设防烈度7级。
第二节高支模部位和方案选择
一、高支模部位
本工程楼顶阁楼模板支撑体系属高支模体系。阁楼的梁板体系呈不规则的形状，其中外围的装饰线梁约为梯形状，下底宽约550mm，上底宽约1000mm，梁高700mm，其余梁为规则梁，型号尺寸有200×300、200×400、200×450、200×500、200×600、200×1000、350×1700等，梁最大跨度约为5～6m，板厚基本为100～120mm。按截面尺寸最大和荷载最重的具有代表性的梁板进行计算。
梁板支撑高度按实际情况，分4.8m和6.8m两种梁板门式钢管脚手架支撑体系和中空11.1m 的屋面板扣件式钢管脚手架支撑体系进行计算。
二、方案选择
1、高支模采用门式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架支撑体系和木模板体系。
2、为防止高支模发生整体或局部失稳，必须严格按照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《扣件式钢管脚手架安全技术规范》安装脚手架。
第三节方案说明
一、本方案主要针对本工程高支模体系进行计算、编制施工方法和安全措施。
二、本计算书针对本工程具体情况，按施工层、施工段分类计算。施工时，应注意要符合各类型条件并严格按照本专项方案执行。
三、高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。
第二章高支模支撑体系设计
第一节模板体系及材料选用
1、模板支撑体系：采用门式钢管脚手架支撑体系、扣件式钢管脚手架支撑体系。
2、模板体系：采用木模板体系，即木枋、木胶合板系列。
3、脚手架：MF1219门式钢管脚手架、Φ48×3.5优质标准钢管脚手架及其配件，钢材品种为Q235，厂家必须为知名生产厂家，产品为全国免检产品。
4、楼板及梁模板：18mm厚木胶合夹板。
5、木枋：80×80mm、100×100mm 广东松枋。
6、水平加固杆、扫地杆：壁厚3.5mmΦ48标准钢管。
第二节设计数据
一、梁板模板方案：梁底木枋选用两层，上层间距为300mm，下层间距为1200mm，门架间距纵向900mm，横向为1200-600mm。
二、中空模板方案：钢管满堂红脚手架，间距 1.1×1.1m，顶梁板底木枋选用两层，上层间距为300mm，下层间距为1100mm。中空脚手架的搭设根据施工分层的需要，同时兼作为施工外脚手架和铺设梁板模板作为施工操作面用途。在标高109.1m处铺设梁板模板进行封
闭，作为施工操作面和阁楼屋面支顶的基础。
三、门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架搭设大样详附图。
第三章施工方法
第一节施工顺序
根据施工层划分，阁楼施工总共分四个阶段：
（一）、103.5m标高层施工
本标高层施工支模高度：103.5－98.0－0.7（梁高）=4.8m，采用脚手架支顶形式：双层门式架支顶（0.3m＋2.0m×2＋0.5m）。中空采用Φ48×3.5钢管搭设满堂红脚手架，随施工层高度架设，同时兼作操作层和外架。
（二）、105.5m标高层施工
本标高层施工支模高度：105.5－98.0－0.7（梁高）=6.8m，采用支顶形式：三层门式架支顶（0.3m＋2.0m×3＋0.5m）。中空采用Φ48×3.5钢管搭设满堂红脚手架，随施工层高度架设，同时兼作操作层和外架。
（三）、107.5m标高层及屋面板主梁施工
1、107.5m标高层施工支模高度：107.5m－105.5m－0.6m（梁高）=1.4m，采用支顶形式：一个门式矮架。
2、屋面板主梁施工支模高度：107.5m－105.5m＋0.9m=2.9m，采用支顶形式：一层门式架支顶（0.4m＋2.0m＋0.5m）。中空在此层用模板进行封闭，作为阁楼斜屋面梁板支顶的基础。（四）、阁楼斜屋面梁板施工
阁楼斜屋面梁板板顶标高为113.5m。此层梁板模板尺寸为1.0～4.7m×3.4m的梯形，可以采用预制模板成块再进行拼装成形进行施工。支顶基础为下层标高约107.5＋0.9＋1.7=110.1m 的模板面，斜撑采用钢管和顶托进行斜顶。
模板支顶结构施工均按常规方法施工，梁板模板及支撑系统的安装顺序为：弹线→脚手架的架设→脚手架的固定、拉接→木枋的架设及调平→梁底板的安装→梁侧板的安装→楼面板的安装→梁、板钢筋的绑扎→混凝土浇捣→淋水养护→拆除高支模板。
第二节高支模体系安装
一、支模体系基础
门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架支承在屋面板或楼板砼上。
二、支模安装施工
高支模施工关键是脚手架的搭设，其搭设做法如下：
1、在搭设脚手架之前，在地面弹出立杆纵横方向位置线，并进行抄平。
2、脚手架的组装自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，减少误差积累。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接。
3、支架立杆应协调设置，做到纵横各成一线，以便搭设水平加固杆和交叉支撑。
4、驳接钢管应同在一竖向中心线上。
5、钢管之间连接的接头应牢固可靠，接头采用标准连接扣件。
6、水平加固杆应设于门架立杆内侧。
7、梁下立杆需用槽钢或木枋作铺垫。采用木枋时，立杆必须加底座。
8、连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。
三、楼面砼模板安装
1、楼板模板采用18mm厚建筑木模板，采用两层木枋排列。底层木枋支承在门架支托座上，上层木枋支承在下层木枋上，支承木枋采用门式钢管脚手架。
2、梁模板采用18mm厚建筑木模板，采用三层或二层木枋排列。若梁高度在700～1000mm 时，两侧沿梁长度方向用2Φ48钢管加强，隔450mm采用Φ10的对拉螺杆固定（梁底上350设置），支承木枋采用门式钢管脚手架。
第三节高支模体系拆除
1、高支模支撑体系经工程技术负责人验证并经确认不再需要时，方可拆除。承重模板（梁、板底模）拆除时间须混凝试压报告合格后，经监理单位书面批准后，方可拆除。
2、拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，先应从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。
3、阁楼的施工由于存在连续高支模和支顶的整体稳定构造措施，必须采取由高到低的最终一次性拆除方式。且任何拆除模板支撑体系的施工，必须由主办施工或以上管理人员下达指令后才能拆除。
4、拆除前应清理脚手架上的材料、工具和杂物。
5、拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。
6、模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。
7、扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除。
8、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。
9、拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。
第四章质量安全保证措施
第一节质量措施
1、脚手架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235钢的规定，且新进材料应附上产品出厂合格证以备查。
2、严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的门式钢管脚手架。
3、对模板、木枋等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。对有腐朽、裂缝、虫眼等的木枋、板材，禁止用于模板工程。
4、模板支架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整；并做好排水。
5、立杆的位置，要求先在验收合格后的基础上弹出立杆的位置线，保证垫板、底座安放位置准确。
6、扫地杆、水平加固杆、交叉支撑必须随脚手架搭设同步进行。
7、严格按设计及规范要求拆除模板。
8、模板安装施工完成后，组织安排模板自检。尤其对门架支顶底座、托座部位，要求100%检查。保证每一底座、托座完全传力到位。
第二节安全保证措施
1、所有作业人员要求戴安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。
2、混凝土施工前，检查并清理脚手架上的材料、垃圾杂物等，防止施工时振动物体坠落。
3、安全专职人员，预先检查楼面临时铺设的桥架、防护是否稳定牢固，桥架上有无突出的铁钉、油渍等安全隐患，防止施工作业人员滑倒情况发生。
4、模板支架在使用期间，严禁拆除下列杆件：扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑。
5、高支模板体系严禁悬挂起重设备。
6、不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上。
7、夜间施工要有足够的照明设施。
8、脚手架的防雷接地应符合《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46－88）的规定。
9、模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。
10、阁楼应在五级风以下天气施工，禁止在超过八级的大风下作业，严禁在大雨和雷电天气下屋面施工。
11、内外脚手架体系必须按要求设置连墙杆，并经过有关人员进行质量和安全验收，才能投入使用。
第五章计算书
第一节计算依据
1、《施工结构计算方法与设计手册》（中国建筑工业出版社）
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》
3、《建筑施工脚手架实用手册》
4、设计院提供的本工程施工图纸
第二节荷载取值
一、荷载取值
1、梁板砼自重：25KN/m3。
2、模板、木枋自重：0.5KN/m2。
3、施工振捣砼时产生的荷载值：2KN/m2。
4、均布活荷载值：1.5KN/m2。
二、荷载分项系数
构件自重取1.2，其他各项取1.4。
第三节模板计算
本工程高支模板系统均采用18厚木夹模板，取最大的梁来验算，其截面尺寸为550～1000mm×700mm（b×h）。侧模计算略，可采用加强斜顶撑进行加固处理。
支撑图详见：103.5标高支模支撑图、105.5标高支模支撑图。
一、底模荷载计算
恒载计算值：q1=1.2×25×0.55×0.7=11.55KN/m
活载计算值：q2=1.4×3.5×0.55＝2.7KN/m
因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0.9。
计算荷载组合简图(第二支座处最大负弯矩、第二支座处最大剪力)
计算荷载组合简图(第一跨中处最大挠度)
二、底模抗弯强度验算
五跨连续梁支座负弯距最大为：
Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=(0.105×11.55+0.121×2.7)×0.32=0.14KN.m
底模截面尺寸为18×550mm，Wn =（1/6）×550×182=29700m3
σm=0.9Mmax /Wn=0.9×140000/29700=4.24N/mm2<[fm]=15N/mm2 满足要求。
三、底模挠度验算
I=1/12bh3=1/12×0.55×0.0183=2.67×10-7m4
fmax=0.644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI
=0.34×(0.644×11.55+0.973×2.7)/(100×107×2.67×10-7)
= 3.05×10-4m
挠度W=fmax/l=3.05×10-4/0.3=1/984<[W]=1/250 符合要求。
四、底模抗剪验算
Qmax= 0.606q1l+0.62q2l=(0.606×11.55+0.62×2.7)×0.3=2.6KN
τ=1.5Qmax/bh=1.5×2.6×103/(18×300)=0.72N/mm2＜fv=1.5N/mm2 符合要求。
第四节木枋计算
梁取梯形梁550～1000×700，板厚120，上层木枋：80mm×80mm，下层木枋：100mm×100mm。计算未考虑板下木立杆或者板下支顶的卸载作用，计算偏安全。
1、上层木枋计算
恒载：砼=25×[（0.55＋1.0）×0.7×0.5＋0.12×（0.3＋0.325）]×0.3=4.63KN
模板、木枋=0.5×0.55×0.3=0.08～0.1KN
活载和施工产生的荷载：（2＋1.5）×1.6×0.3＝1.68KN
荷载组合：P＝1.2×（4.63+0.1）＋1.4×1.68＝8.03KN
转为线荷载为q=8.03/0.3=26.8KN/m
（1）抗弯强度验算
Mmax=PbL（2-b/L）/8＝8.03×0.55×1.2×（2-0.55/1.2）/8＝1.02KN?m
木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝0.083/6＝8.53×104mm3
σm＝Mmax/Wn＝1.02×106/8.53×104＝11.96N/mm2 （2）抗剪验算 Qmax＝P/2＝4.02KN τ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4020/（80×80）＝0.94N/mm2 2、下层木枋计算 下层木枋所受的集中力荷载：F＝P/2＝4.02KN （1）抗弯强度验算 Mmax=Fa＝4.02×0.3＝1.206KN?m 木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝1003/6＝16.67×104mm3 σm＝Mmax/Wn＝1.206×106/16.67×104＝7.23N/mm2 （2）抗剪验算 Qmax＝F＝4.02KN τ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4020/（100×100）＝0.603N/mm2 第五节门架计算 （一）、荷载计算 1、梁板自重：4.63÷0.3＝15.4KN 2、木枋、模板自重：0.5×（1.2＋0.7）×0.9=0.9KN 3、门架、调节架自重：0.224×3=0.67KN 4、交叉支撑自重：0.04×6=0.24KN 5、水平杆自重：0.0384×6×1.2=0.28KN 恒载小计：15.4+0.9+0.67+0.24+0.28=17.5KN 6、活荷载、均布荷载及振动荷载：（1.5＋2＋2）×（1.2＋0.7）×0.9=9.4KN 荷载组合：N＝1.2×17.5+1.4×9.4=34.16KN （二）立杆稳定承载力计算 已知一榀门架的承载力 Nd=40160N （详厂家产品资料） 由于N=34160N（上面已经计算出） N≤Nd，即门架稳定承载力满足要求。 第六节扣件式钢管脚手架计算 本工程高支模板系统均采用18厚木夹板模板，荷载取阁楼屋面梁板混凝土的投影荷载进行计算，板厚100，梁截面约350mm×350mm，计算含梁近似按板厚120mm的混凝土均布荷载。侧模计算略，可采用加强斜顶撑措施进行加固处理。 支撑图详见：中空高支模图。 一、底模荷载计算 恒载计算值：q1=1.2×25×（3.9×2＋1.0）×0.12÷4.7=1.2×5.6=6.72KN/m 活载计算值：q2=1.4×3.5＝4.9KN/m 因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0.9。 二、底模抗弯强度验算 五跨连续梁支座负弯距最大为： Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=(0.105×6.72+0.121×4.9)×0.332=0.14KN.m 底模截面尺寸为18×1000mm，Wn =（1/6）×1000×182=54000m3 σm=0.9Mmax /Wn=0.9×140000/54000=2.33N/mm2<[fm]=15N/mm2满足要求。 三、底模挠度验算 I=1/12bh3=1/12×1×0.0183=1.47×10-7m4 fmax=0.644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI =0.334×(0.644×6.72+0.973×4.9)/(100×107×1.47×10-7) = 7.58×10-4m 挠度W=fmax/l=7.58×10-4/0.33=1/435<[W]=1/250 符合要求。 四、底模抗剪验算 Qmax= 0.606q1l+0.62q2l=(0.606×6.72+0.62×4.9)×0.33=2.35KN τ=1.5Qmax/bh=1.5×2.35×103/(18×1000)=0.2N/mm2＜fv=1.5N/mm2 符合要求。 五、木枋计算 上层木枋：80mm×80mm，下层木枋：100mm×100mm。 （1）、上层木枋计算 1、荷载： 恒载：砼=6.72×0.33=2.22KN 模板、木枋=0.5×1×0.33×3=0.5KN （考虑阁楼屋面的模板支顶荷载，按三层模板、木枋荷载计算。） 活载和施工产生的荷载：（2＋1.5）×1.0×0.33＝1.16KN 荷载组合：P＝1.2×（2.22+0.5）＋1.4×1.16＝4.89KN 转为线荷载为q=4.89/0.33=14.8KN/m 2、抗弯强度验算 Mmax=PbL（2-b/L）/8＝4.89×1×1.1×（2-1/1.1）/8＝0.61KN?m 木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝0.083/6＝8.53×104mm3 σm＝Mmax/Wn＝0.61×106/8.53×104＝7.16N/mm2 3、抗剪验算 Qmax＝P/2＝2.45KN τ＝1.5Qmax/bh＝1.5×2450/（80×80）＝0.57N/mm2 下层木枋所受的集中力荷载：F＝P＝4.89KN 1、抗弯强度验算 Mmax=Fa＝4.89×0.33＝1.61KN?m 木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝1003/6＝16.67×104mm3 σm＝Mmax/Wn＝1.61×106/16.67×104＝9.68N/mm2 2、抗剪验算 Qmax＝F＝4.89KN τ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4890/（100×100）＝0.73N/mm2 六、钢管脚手架计算 （一）、荷载计算 1、梁板自重：5.6×1.1×1.1＝6.78KN 2、木枋、模板自重：0.5×1.1×1.1×3=1.82KN 3、钢架、剪刀架自重：0.3×8=2.4KN 恒载小计：6.78+1.82+2.4=11.0KN 6、活荷载、均布荷载及振动荷载：1.5×1.1×1.1=1.82KN 荷载组合：N＝1.2×11.0+1.4×1.82=13.2＋2.55=15.75KN （二）立杆稳定承载力计算 Φ48×3.5钢管抗压强度设计值：[f]=205.00N/m㎡ Φ48×3.5立杆净截面面积(cm2)；A = 4.89cm2=489mm2 由于N=15750N（上面已经计算出） N≤Nd =[f]×A=100245N，即钢架承载力满足要求。 υ= l0/i l0 = k1×u×h i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58 k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u =1.75 h 计算高度1.4m l0 = k1×u×h =1.155×1.75×1.4 =2.83 υ= l0/i =2.83/1.58 =1.79 =15750/（1.79×489） =17.99≤[f]=205.00N/m㎡即钢架稳定性满足要求。 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 1、模板支架搭设高度为7.7米， 基本尺寸为：梁截面 B×D=200mm×0.6mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.9米，立杆的步距 h=1.5米， 梁底增加1道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.6×0.250=6.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.250×(2×0.6+0.200)/0.200=0.613kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.200×0.250=0.15kN 均布荷载 q = 1.2×6.250+1.2×0.613=8.305kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.15=0.21kN 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.5cm 3； I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm 4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) A 0.030 第一章工程概况 第一节工程简况 金碧海岸工程位于佛山市南海区里水镇草场村东侧，由佛山市南海新中建房地产发展有限公司兴建。本工程1～4号楼总建筑面积5万多平方米，其中4栋塔楼为住宅楼，高31层，联体地下室1层为车库。结构为钢筋砼框架结构体系，抗震设防烈度7级。 第二节高支模部位和方案选择 一、高支模部位 本工程楼顶阁楼模板支撑体系属高支模体系。阁楼的梁板体系呈不规则的形状，其中外围的装饰线梁约为梯形状，下底宽约550mm，上底宽约1000mm，梁高700mm，其余梁为规则梁，型号尺寸有200×300、200×400、200×450、200×500、200×600、200×1000、350×1700等，梁最大跨度约为5～6m，板厚基本为100～120mm。按截面尺寸最大和荷载最重的具有代表性的梁板进行计算。 梁板支撑高度按实际情况，分4.8m和6.8m两种梁板门式钢管脚手架支撑体系和中空11.1m 的屋面板扣件式钢管脚手架支撑体系进行计算。 二、方案选择 1、高支模采用门式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架支撑体系和木模板体系。 2、为防止高支模发生整体或局部失稳，必须严格按照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《扣件式钢管脚手架安全技术规范》安装脚手架。 第三节方案说明 一、本方案主要针对本工程高支模体系进行计算、编制施工方法和安全措施。 二、本计算书针对本工程具体情况，按施工层、施工段分类计算。施工时，应注意要符合各类型条件并严格按照本专项方案执行。 三、高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。 第二章高支模支撑体系设计 第一节模板体系及材料选用 1、模板支撑体系：采用门式钢管脚手架支撑体系、扣件式钢管脚手架支撑体系。 2、模板体系：采用木模板体系，即木枋、木胶合板系列。 3、脚手架：MF1219门式钢管脚手架、Φ48×3.5优质标准钢管脚手架及其配件，钢材品种为Q235，厂家必须为知名生产厂家，产品为全国免检产品。 4、楼板及梁模板：18mm厚木胶合夹板。 5、木枋：80×80mm、100×100mm 广东松枋。 6、水平加固杆、扫地杆：壁厚3.5mmΦ48标准钢管。 第二节设计数据 一、梁板模板方案：梁底木枋选用两层，上层间距为300mm，下层间距为1200mm，门架间距纵向900mm，横向为1200-600mm。 二、中空模板方案：钢管满堂红脚手架，间距 1.1×1.1m，顶梁板底木枋选用两层，上层间距为300mm，下层间距为1100mm。中空脚手架的搭设根据施工分层的需要，同时兼作为施工外脚手架和铺设梁板模板作为施工操作面用途。在标高109.1m处铺设梁板模板进行封 高支模支架监测措施 （一）高支撑模板支架重点监测措施 本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施： （1）监测项目：支架沉降、位移和变形。 （2）监测点布设： 按每10-15米设置检测剖面，每个检测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点，3个支架沉降观测点。 必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。 （3）监测频率： 在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 20～30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后。 扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值 （4）当监测数据超过表8-1预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。 1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。 2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下： (1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 （2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 （3）连接扣件是否松动。 （4）施工过程中是否有超载的现象。 （5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。 (6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设 高支模板模板验算 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.30； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值 (N/mm2):11.5； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值 (N/mm2):11.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):140.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3； I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.14×0.8+0.35×0.8 = 3.08 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.8= 2 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×3.08+1.4×2= 6.496kN/m 最大弯矩 M=0.1×6.496×2502= 40600 N·m； 面板最大应力计算值σ =M/W= 40600/43200 = 0.94 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=11.5 N/mm2； 东钱湖二期工程 高 支 模 工 程 监 测 施 工 方 案 编制单位：中国建设集团 东钱湖二期项目部 编制日期：2017-08-16 目录 一、工程概况-----------------------------------------------------------------------------------------------2 二、监测目的与技术要求--------------------------------------------------------------------------------2 三、设计基本原则-----------------------------------------------------------------------------------------3 四、监测点的数量-----------------------------------------------------------------------------------------4 五、设计依据-----------------------------------------------------------------------------------------------4 六、监测项目内容-----------------------------------------------------------------------------------------4 七、监测方法与技术要点--------------------------------------------------------------------------------5 八、监测频率与资料整理提交--------------------------------------------------------------------------8 一、工程概况 8.9M高支模板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝8.137×0.182/8＝0.033kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.182/8+3.15×0.18/4＝0.142kN·m M max＝max[M1，M2]＝max[0.033，0.142]＝0.142kN·m σ＝M max/W＝0.142×106/37500＝3.792N/mm2≤[f]＝9.68N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×1804/(384×4680×281250)=0.048mm ν＝0.048mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm 满足要求！ 五、小梁验算 11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.18=1.504kN/m 板模板(扣件钢管高架)计算书 41工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.50；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.75； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 高支模支架监测措施 1.高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。 重点采取如下监测措施： 2.模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的梁、板进行检查，按规范梁、板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。 3.模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下： 3.1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 3.2底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 3.3连接扣件是否松动。 3.4施工过程中是否有超载的现象。 3.5脚手架架体和杆件是否有变形现象。 3.6脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 4.浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。 5.现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本 工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。 6.上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。 6.1模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。 6.2立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。 6.3支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。 6.4立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。 6.5高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。 6.6在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。 6.7因高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。 碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.4m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距200mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用85.×85.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×0.600+0.200×0.600=4.638kN/m 120mm厚板模板支架高18.35m 计算书 目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、模板面板验算 (3) 四、次楞木验算 (5) 五、主楞验算 (7) 六、可调托撑承载力验算 (9) 七、风荷载计算 (10) 八、立杆稳定性验算 (12) 九、支撑结构地基承载力验算 (13) 十、架体抗倾覆验算 (14) 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工临时支撑结构技术规》JGJ300-2013 4、《混凝土结构工程施工规》GB50666-2011 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 6、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 7、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 8、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 9、《钢结构设计规》GB50017-2003 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规》GB50018-2002 11、《木结构设计规》GB50005-2003 12、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 13、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号 14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号 二、工程参数 100 1500 18350 1500×10 1500 200 900 三、模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。 面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3； 截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。Array 2、荷载计算 扣件钢管楼板模板支架计算书模板 本文以具体计算实例详细讲解满堂脚手架计算过程，希望能理解在工程专项方案编制中可以套用，斜体红字部分为计算依据及要点 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为17.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照JGJ130-2011《扣件新规范》中规定并参照JGJ162-2008《模板规范》4.3.1条，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.340kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.12+0.7×1.40×2.50=6.500kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 高支模的确定和荷载计算方法一、高支模的定义：水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m,或跨度大于18m, 均荷载大于15kN/m2,或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。二、均荷载的计算方法：（一）荷载的组成均荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数钢筋砼自重=板厚（m）×25KN/m3（25KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3 为单位，在计算均荷载时钢筋砼比重取值为25KN/m3。）模板木方的自重0.3KN/m2（计算均荷载时取值为0.3KN/m2）施工均布活荷载3KN/m2 分项系数永久荷载分项系数取1.2 施工均布活荷载分项系数取1.4 例： 1.2×（25M+0.3）+1.4×3=15 M=0.348米，取整M=35㎝即板厚达到或超过35㎝时需要专家论证。三、集中线荷载的计算方法（一）荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数钢筋砼自重=梁的截面积（m2）×26KN/m3（26KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3 为单位，在计算集中线荷载时钢筋砼比重取值为26KN/m3。）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）×0.5KN/m2（计算集中线荷载时取值为0.5KN/m2）施工均布活荷载=梁宽m×3KN/m2 分项系数永久荷载分项系数取1.2 施工均布活荷载分项系数取1.4 例1：梁高700，梁宽700 1.2×[0.7×0.7×26+（0.7+0.7+0.7）×0.5]+0.7×3×1.4=19.488<20 例2：梁高1000，梁宽500 1.2×[0.5×1.0×26+（1.0+1.0+0.5）×0.5]+0.5×3×1.4=19.2<20 例3：梁高900，梁宽600 1.2×[0.6×0.9×26+（0.9+0.9+0.6）×0.5]+0.6×3×1.4=20.808>20，需论证四、根据以上的计算方法进行反推，楼板厚度大于或等于350mm，其模板支撑系统属于高支模范围。五、根据以上的计算方法进行反推，梁截面积大于或等于0.48m2时，应验算其集中线荷载是否超过高支模范围，以确定是否需要专家论证。注：以上计算方法的依据为JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 高支模的确定和荷载计算方法 一、高支模的定义：水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m,或跨度大于18m, 均荷载大于15kN/m2,或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。 二、均荷载的计算方法： （一）荷载的组成均荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重=板厚（m）×25KN/m3（25KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3 为单位，在计算均荷载时钢筋砼比重取值为25KN/m3。） 模板木方的自重0.3KN/m2（计算均荷载时取值为0.3KN/m2） 施工均布活荷载3KN/m2 分项系数永久荷载分项系数取1.2 施工均布活荷载分项系数取1.4 例： 1.2×（25×M+0.3）+1.4×3=15 M=0.348米，取整M=35㎝ 即板厚达到或超过35㎝时需要专家论证。 三、集中线荷载的计算方法 （一）荷载的组成 集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）×分项系数+施工均布活 荷载×分项系数 钢筋砼自重=梁的截面积（m2）×26KN/m3（26KN/m3为钢筋砼比重换算成 KN/m3 为单位，在计算集中线荷载时钢筋砼比重取值为26KN/m3。）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）×0.5KN/m2（计算集中线荷载时取值 为0.5KN/m2） 施工均布活荷载=梁宽m×3KN/m2 分项系数永久荷载分项系数取1.2 施工均布活荷载分项系数取1.4 四、根据以上的计算方法进行反推，楼板厚度大于或等于350mm，其模板支撑系统属于高支模范围。 五、根据以上的计算方法进行反推，梁截面积大于或等于0.52m2时，应验算其集中线荷载是否超过高支模范围，以确定是否需要专家论证。 注：以上计算方法的依据为JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 高支模专项施工方案内附计算书 高支模专项施工方案 目录 一工程概况.................................................................................... ２二模板支撑设计 ............................................................................ ２三梁模板与支撑架计算................................................................. ３ 1 上部框架梁模板基本参数 .......................................................... ３ 2 梁底模板木楞计算 ...................................................................... ４ 3 梁模板侧模计算 .......................................................................... ５ 4 立杆稳定性验算： ...................................................................... ６ 5 钢管扣件验算: ............................................................................. ６四楼板模板钢管扣件支架计算 ..................................................... ６ 1 荷重计算：.................................................................................. ７ 2 楼板底模验算（按五等跨连续计算） ....................................... ７ 3 木楞验算(按两等跨连续梁验算) ................................................ ８ 4 钢管支撑的稳定性验算： .......................................................... ８ 5 钢管扣件验算: ............................................................................. ８五模板安装质量要求 .................................................................... ８1 模板制作...................................................................................... ９ 高支模定义和荷载计算方法 一、高支模的定义 住建部“ 2009】87号文”：关于印发《危险性较大的分 部 分 项工程安全管理办法》的通知，附件二第定： 混凝土模 板支撑工程搭8m 及以上；搭18m 及以上； 施工总荷载（均荷载）15KN/㎡及以上；集中线荷载20KN/m 及以上。 二、均荷载的计算方法： 均荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）×分项系数+施 工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重=板厚(m)×25KN/m3（25KN/m3为钢筋砼比重换算成 K N /m 3为单位，在计 算均荷载时钢筋砼比 为25KN/m3） 模板木方自重=0.3K N /㎡（计算均荷载为0.3KN/ ㎡） 施工均布活荷载=0.3KN/㎡ 分项系数：永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系数 取1.4 例：假设板厚为M 则：1.2×（25×M+0.3）+1.4×3=15 计M=0.348≈0.35m 即板厚大于或等于35c m 时需。 三、集中线荷载的计算方法 集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）×分项系 数+施工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重=梁截面面积（㎡）×26KN/m3（26KN/m3为钢筋砼比 重KN/m3为单位，在计算集中线荷载时钢筋砼比重取值 为26KN/m3） 模板木方自重=梁截面模板的周长（m ）×0.5KN/㎡（计算集中 线荷载为0.5KN/㎡） 施工均布活荷载=梁宽（m）×3KN/㎡ 分项系数：永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系 数取1.4 例：梁高600，梁高1200 1.2×【0.6×1.2×26+(0.6+1.2+1.2)×0.5】+1。4×0.6×3=26.784＞20KN/m，故需要专家论证 那些以截面面积来直接确定是否需要进行专家论证的是错误的，因为其中模板木方自重和施工均布活荷载所取的分别为梁模板截面周长和梁宽，并非梁截面面积，所以完全以截面面积来计算是不准确的。 注：以上计算依据为《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 【摘要】本文结合工程实例对超高层高空大跨度、高支架系统的整体稳定性，屋面的支模方案编制基本内容、计算方法进行探讨。 【关键词】大跨度；高支架；水平剪刀撑；整体排架；刚度与稳定性 近年来，全国范围内发生因模板高支架坍塌而导致重大恶性事故多起，因此对此方面的安全监理工作应特别引起施工现场人员的重视。根据《建设工程安全生产管理条例》和建设部建质〔2004〕213号文件《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求，模板工程施工前施工单位应当单独编制安全专项施工方案，对水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2或集中荷载大于15KN/m2的模板支撑系统必须由建筑施工企业组织不少于5人的专家组，对编制的安全专项施工方案进行论证审查。 1. 工程概况 由南京图腾置业发展有限公司开发的大观·天地MALL项目位于南京市下关区建宁路300号，东邻阅江楼、静海寺，西面热河路，北抵郑和路，为阅江楼旅游观光风景区的一个重要组成部分。中庭大圆井字梁，截面500×2000，跨度27m，支模架高度17m；影剧院屋面梁截面550×2100，板厚200，跨度17m，支模架高度11m。 2. 高支架搭设方案 结合本工程的结构形式和施工特点（26-35轴线屋顶构架模板支撑体系属于大跨度高支模，其搭设方案： 2.148× 3.0钢管，竖向立杆间距不大于800×800，水平连杆双向在离楼面上150设扫地杆，以上水平连杆1500每步设置，大圆弧处井字量扫地杆150设置，以上每步1450到-0.1顶紧再按每步1450到5.7顶紧再每步1200到梁底。小影剧院550×2100的每步1250到15.7处顶紧每步1250到梁底。支撑架与整体排架连接 高支模支架监测措施 (一)高支撑模板支架重点监测措施 本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系,在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施: (1)监测项目:支架沉降、位移与变形。 (2)监测点布设: 按每10-15米设置检测剖面,每个检测剖面应布置不少于2个支架水平位移与变形监测点,3个支架沉降观测点。 必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测,不得目测,监测仪器精度应满足现场监测要求,并设变形监测报警值。 (3)监测频率: 在浇筑砼过程中应实施实时监测,一般监测频率不宜超过 20～30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测,监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后。 扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值 (4)当监测数据超过表8-1预警值时必须立即停止浇筑砼,疏散人员,并进行加固处理。 1、模板支架搭设前,由工长及安全员对所支撑得地下室顶板进行检查,按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统得施工,并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。 2、模板支架搭设过程中,工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测,确保支撑系统施工安全,检查、巡查重点要求如下: (1)杆件得设置与连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件就是否符合要求。 (2)底板就是否积水,底座就是否松动,立杆就是否符合要求。 (3)连接扣件就是否松动。 (4)施工过程中就是否有超载得现象。 (5)脚手架架体与杆件就是否有变形现象。 (6)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 3、浇筑砼前必须检查支撑就是否可靠、扣件就是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人瞧模,随时检查支撑就是否变形、松动,并组织及时恢复,在浇筑混凝土过程中应实施实时观测,一般监测频率不超过20-30分钟一次,浇筑完后不少于2小时一次。 **********************工程 高 支 模 施 工 专 项 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 2.1、工程简介 (2) 2.2、模板支撑工程概况 (2) 2.3、模板工程施工总体要求 (3) 三、模板体系方案选择 (3) 3.1、模板支撑布置方案 (3) 3.2、排架搭设平面布置 (9) 四、施工工艺技术 (9) 4.1、施工工艺流程 (9) 4.2、排架搭设要求 (9) 4.3、混凝土浇筑要求 (11) 五、模板工程质量保证措施 (12) 六、模板拆除 (14) 七、成品保护 (17) 八、安全文明施工措施 (18) 8.1、安全文明施工组织机构 (18) 8.2、安全文明施工管理措施 (18) 8.3、支撑监测措施 (20) 九、楼板模板扣件钢管支撑架计算书 (21) *********************工程 高支模专项施工方案 一、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 7、《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 8、《混凝土结构工程施工规范》GB 50666-2011 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质［2009］87号 10、《建筑施工手册》（第五版） 11、本工程结构施工图 12、本工程施工组织设计 13、本工程其他相关技术性文件 二、工程概况 2.1、工程简介 ********工程，工程总建筑面积约30000平方米，其中地下两层，局部一层，主要为地下车库。地上结构由10栋建筑组成，楼层2-3层,总面积为13430m2，主要为商业用房。 本工程±0.000相当于黄海高程4.30m。柱网尺寸8m×8m，地上一层结构层高4.15m，板厚120mm，梁截面积≤0.65m2，梁宽为200～450mm，梁高为400～1400mm。 2.2、模板支撑工程(高支模)概况 本高支模工程为3#房15-17轴/C-L轴的汽车坡道上方的二层楼面板。由于汽车坡道暂未施工，二层结构须从地下室底板上进行支模，二层楼面标高为4.15，地下室底板标高为-5.85，支模高度为10米。该面层最大梁截面尺寸为450mm× 模板支撑计算 ————————————————————————————————作者 :————————————————————————————————日期： 对该工程进行全面的概况描述 结构支撑系统计算及部分注意要点 1、主梁为 350× 900、３5０× 70０，次梁 25０×６ 00、25０× 500;中空主梁 450 ×1８ 00,次梁 300×９ 0０ 2、层高 :一层为 6.5m，四层为 7.０ｍ，中空为 21.0m; 3、跨度 :框架一层 1０ .8ｍ， 11.２m， 9.0m，中空为２ 4.２ｍ 4、施工方法 ⑴、采用φ４ 8 钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。 ⑵、框架梁底模采用 1８㎜厚夹板板；梁侧模、楼板底模均采用 1８mm厚夹板，支撑系统采用 80×１０ 0mｍ的木枋、顶托、ф４８钢管。 ⑶、大梁（截面450× 18０0）支撑系统采用ф 4８钢管沿梁横向＠ 5０ 0－ ６50 ㎜ ; 纵向 @８０ 0－1000 ㎜。支托纵向采用 80×１ 00×２０００松木枋叠放交错搭接, 木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定, 使叠木枋保证居中，横向木枋 80×100×2000ｍm＠≦ 350。楼板模板支撑体系采用ф 48 钢管 @90 ０-1000 ㎜。 ⑷、设ф４８钢管纵横扫地杆一道（高出地面200 ㎜内 ) 。同时纵横设置ф ４ 8 水平连结钢管＠１ 500；保证整体稳定。 ⑸、纵横设剪刀撑Ф 48@650０以内 ;450 ×1800 ㎜主粱底两边均设置剪刀撑；1．5 米;4. ７米；１０ .7 米; １6．7 米标高处设置水平剪刀撑Ф48@65０0 以内 ;6; １0．８； 15．６； 2０.4 米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红 顶架，５ ;1 ０;15 ；２０米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证 整个支撑体系的稳定性 ⑹、梁高 900mm,设二道φ 1２＠５０ 0mm穿梁对拉螺栓 ( 梁底上 4００㎜为第 一道、梁底上 750- ８00 ㎜为第二道）。高跨梁 1800ｍ m,设四道φ 14@５０ 0mｍ穿 梁对拉螺栓（梁底上 300 ㎜为第一道、梁底上 750－800 ㎜为第二道，1200- １300? ｍm第三道， 1６０ 0-1700mm第四道），考虑梁内为工字钢结构，结合设计人 员同意开孔。 （７ ) 为了施工安全 , 在 17.5 米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平 台。 ( ８) 、高支模施工过程检查严格按照《AQ2.10. ２.2 模板工程验收表》和扣 件式钢管满堂红顶架的《ＪＧ J130-2001 》规范执行，具体如下 :1 、专项施工方 案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求; ３、 重大危险源安全技术交底 施工单位：中承国际工程有限公司江西工程高级技工学校综合楼工程名称工种木工重大危险源-高支模分部分项工程安全交底内容：14.1m8.0m、进深，支模、本工程综合楼高支模位于主楼大厅三层梁板高支模，大厅开间1 9.1m，支模架落于一层楼面（即地下室顶板）上。架高度为 、250mm××100mm大厅三层楼板厚，大厅高支模范围三层梁截面规格为300mm 1000mm 650mm、250mm ×600mm。2、本工程由于是公共建筑，支模架高度较大，经上述计算，高支模架所有梁、板的立杆纵向间距均取1000mm，保证整个支模架在纵、横向方向能拉通。所有立杆顶端均采用可调顶托方式支承，可调顶托内设置水平双钢管。支模体系的强度及稳定均可采用安必行软件进行设计计算。进行有效的控制，但架体整体稳定的控制在该支撑体系中则显得更重要，经研究决定采取下列针对性措施：所有立杆接头一律采用正规厂家生产和钢管接头连接扣件。所有相邻立杆连接接头要互相错开，不能布置在同一高度。纵、横向垂直剪刀撑：在高支模架体外围四周必须设置，内部每5～8m 设置一道纵、横向垂直剪刀撑。水平剪刀撑：在高支模架体的顶部、中部及底部扫地杆层各设一道水平剪刀撑；接结：高支模架体与周边框架柱每步采取抱箍形式连结。联梁件拉结水平间距小于。重荷载支撑体系 纵、横向各层钢筋砼柱、梁必须作为@2000mm 支撑体系的可靠支撑点。、梁、柱的连接件可采用预埋钢管、预埋件或钢管箍等形式，预埋连接接点强度必须超过3 。纵向柱与支模架联结布置详平面布置图，柱间距、连柱件竖向按步距确定。12KN 注意与梁柱墙的可靠联结是有效保证支模体系整体稳定的有效措施，必须严格执行。解决重荷载、高支模体系的大荷载问题，拥有计算软件并不困难，本工程重荷载支模支撑体系要解决的最重要问题是大跨度大梁 支模系统的布置，因此项目部必须严格按设计方案设置纵、横剪刀撑、平面剪刀撑，设置与梁、柱、墙的可靠连接，按支模架设计方案布置钢管支撑体系，在施工过程中要严格履行检查、验收、监管手续，确保支模架体系整体稳定的安全。4、保证楼板结构安全措施大厅高支模架落于地下室顶板时，对应高支模区域地下室的梁板支模架均不能拆除，使大厅高支模架梁板荷载一直传递至地下室底板，保证地下室顶板结构安全。5、模板支撑体系构造要求及施工方法1）纵横向垂直剪刀撑布置设置一道纵、横向垂直 8m～5 高支模周边设置垂直剪刀撑，纵、横向均必须设置，内部每高支模模板方案计算书
高支模计算方案
高支模支架监测措施
高支模板模板验算
高支模监测的解决方案.doc
8.9M高 模板计算书_
高支模扣件钢管高架计算书(11.75米)
高支模支架监测措施
24.4m模板支撑计算书
高支模板计算书
混凝土楼板高支模计算书模板
高支模确定
高支模的确定和荷载计算方法
高支模专项施工方案内附计算书
高支模定义与荷载计算
高大模板支架计算
高支模支架监测措施
高支模方案含计算式
标准模板支撑计算.docx
高支模模板支架工程安全技术交底