滚动摩阻

滚动摩阻
滚动摩阻

第三节 滚动摩阻

古人发明了车轮,用滚动代替滑动,以明显地节省体力。在工程实践中,人们常利用滚动来减少摩擦,例如搬运沉重的包装箱,在其下面安放一些滚子(见图4—6),汽车、自行车采用轮胎,火车采用钢轮。同样在图4—7中,滚珠轴承(见图b )比滑动轴承(见图a )摩擦所消耗的能量少。

a) b)

图4—6 搬运包装箱 图4—7 滑动轴承与滚珠轴

将一重量为G 的车轮放在地面上,如图4—8所示,在车轮中心C 加一微小的水平力

图4—8 在地面上的车轮

F T ,此时在车轮与地面接触处A 就会产生摩擦阻力F ,以阻止车轮的滑动。主动力F T 与滑动摩擦力F 组成一个力偶,其值为FR ,它将驱动车轮转动,实际上,如果F T 比较小,转动并不会发生,这说明还存在一阻止转动的力偶,这就是滚动摩阻力偶。

为了解释滚动摩阻力偶的产生,需要引入柔性约束模型。作为一种简化,仍将轮子视为刚体,而将路轨视为具有接触变形的柔性约束,如图4—9a 所示。当车轮受到较小的水平力F T 作用后,车轮与路轨在接触面上约束反力将非均匀地分布(见图4—9b ),我们将分布力系合成为F N 和F 二个力,或进一步合成为一个力F R ,如图4—9c 所示,这时F N 偏离AC 一微小距离1δ。当主动力F T 不断增大时,F N 偏离AC 的距离1δ也随之增加,滚动摩阻力偶矩F N 1δ平衡产生滚动趋势的力偶(F T ,F )。当主动力F T 增加到某个值时,轮子处于将滚未滚的临界平衡状态,1δ达到最大值δ,滚动摩阻力偶矩达到最大值,称为最大滚动摩阻

力偶矩,用M max 表示。若力F T 再增加,轮子就会滚动。若将力F N 、F 平移到A 点,如图4—9d 所示,F N 的平移产生附加力偶矩F N 1δ,即滚动摩阻力偶矩M f 。

图4—9 滚动摩阻

在滚动过程中,滚动摩阻力偶矩近似等于M max 。

综上所述,滚动摩阻是由于轮与支承面接触变形而形成的摩阻力偶矩M f ,其大小介于零与最大值M max 之间,即

max

0M M f ≤≤ (4—6)

其中最大滚动摩阻力偶矩M max 与滚子半径无关,与支承面的正压力F N 成正比,即

N F M δ=max (4—7)

上式称为滚动摩阻定律,其中比例常数δ称为滚动摩阻系数,简称滚阻系数,单位为mm 。

滚动摩阻系数与轮子和支承面的材料硬度和湿度有关,与滚子半径无关。以骑自行车为例,减小滚阻系数δ的方法是轮胎充气足、路面坚硬。对于同样重量的车厢,采用钢制车轮与铁轨接触方式,其滚阻系数δ就小于橡胶轮胎与马路接触时的滚阻系数。滚阻系数δ由实验测定,表4—2列出了一些材料的滚动摩阻系数的值。

表4—2 滚动摩阻δ

例4—1 试分析重力为F P 的车轮(图4—10),在轮心受水平力F 作用下的滑动条件、滚动条件。

图4—10 例4—1图

解 车轮共受到重力F P 、水平推动力F 、地面法向支承力F N 、摩擦力F s 以及滚动摩阻力偶矩M ,如图4—10所示。

车轮的滑动条件为

P s N s F f F f F =≥滑

s f 为静摩擦因数。

车轮的滚动条件为

P

F M R F δ=≥max 滚,即

P

F R

F δ

δ为滚动摩阻。

一般情况下,s

f R <<δ

,所以使车轮的滚动比滑动省力的多。

预应力摩阻损失测试试验方案

预应力摩阻损失测试试 验方案 文件管理序列号:[K8UY-K9IO69-O6M243-OL889-F88688]

预应力摩阻损失测试 试验方案 山东铁正工程试验检测中心有限公司 二〇一0年十一月八日 目录

1.概述 预应力摩阻测试包括锚口摩阻、管道摩阻、喇叭口摩阻三部分。预应力摩阻损失是后张预应力混凝土梁的预应力损失的主要部分之一,对它的准确估计将关系到有效预应力是否能满足梁使用要求,影响着梁体的预拱变形,在某些情况下将影响着桥梁的整体外观等。过高的估计会使得预应力张拉过度,导致梁端混凝土局部破坏或梁体预拉区开裂,且梁体延性会降低;过低的估计则不能施加足够的预应力,进而影响桥梁的承载能力、变形和抗裂度等。 预应力管道摩阻损失与管道材料性质、力筋束种类以及张拉工艺等有关,相差较大,最大可达45%。工程中对预应力管道摩阻损失采用摩阻系数μ和管道偏差系数k来表征,虽然设计规范给出了一些建议的取值范围,但基于对实际工程质量保证和施工控制的需要,以及在不同工程中其管道摩阻系数差别较大的事实,在预应力张拉前,需要对同一工地同一施工条件下的管道摩阻系数进行实际测定,从而为张拉时张拉力、伸长量以及预拱度等的控制提供依据。 摩阻测试的主要目的一是可以检验设计所取计算参数是否正确,防止计算预应力损失偏小,给结构带来安全隐患;二是为施工提供可靠依据,以便更准确地确定张拉控制应力和力筋伸长量;三是可检验管道及张拉工艺的施工质量;四是通过大量现场测试,在统计的基础上,为规范的修改提供科学依据。 2. 检测依据 (1)《公路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3—2005) (2)《公路桥涵施工规范》(TB10203-2002) (3)拟测试梁的设计图纸 3. 检测使用的仪器及设备 (1)2台千斤顶、2台高压油泵,2块0.4级精密压力表。

钻井过程中摩阻监测

钻井过程中摩阻和扭阻监测 1.为什么要监测摩阻? 帮助追踪井下环境和井眼不稳定性问题; 帮助在接立柱前的循环、循环一周或多周、用高粘/高密度/低粘等泥浆密度清洗井眼、短起下等作业时,判断井眼清洁效果; 帮助确认岩屑床(和ECD,震动筛上的岩屑返出量一起进行); 帮助确定扭矩问题,钻井设备的负荷能力以及最大可钻达深度和最大套管可下入深度; 帮助判断泥浆的润滑性,泥浆比重的效果,泥浆性能的变化; 帮助确定每口井的裸眼和套管摩擦系数,为丛式井施工建立摩擦系数数据库; 判断井眼轨迹增/降斜、增/降方位井段对摩阻的影响; 帮助解决下套管/尾管时遇到的问题; 帮助优化BHA和套管串,以及是否需要使用降扭矩工具。 2.理论摩阻曲线 由D&M根据实际井眼尺寸,实际BHA结构,设计轨迹,正确的泥浆性能等参数建立理论上的摩阻曲线。如果能获得实际井眼测斜数据和实际BHA工具,最好根据这些参数重新绘制; 理论摩阻曲线应显示起钻,下钻和提离井底时的旋转扭矩; 确保考虑了套管和裸眼在根据泥浆性能和实际经验确定的摩擦系数; 非常重要的是,理论曲线中应有一条摩擦系数为0的悬重曲线,这条曲线将用于标定理论曲线。如果理论曲线是正确的,旋转时的悬重将和理论曲线完全吻合。 在理论摩阻表中加入最大悬重曲线,该曲线将用于表明钻具使用或钻井设备极限负荷。 注意:理论摩阻曲线是根据动态摩擦系数来确定的。监测摩阻时,悬重是在钻具开始运动且旋重稳定后的读数。 3.需要监测的参数 总共需要四个参数: 上提旋重:保持同样的速度,上提钻具至少5-6米。 下放旋重:保持同样的速度,下放钻具至少5-6米。 旋转悬重:离开井底至少1-2米后,旋转钻具时的悬重。 扭矩:离开井底以旋转钻进时的转速旋转钻具时的扭矩。 注意:在进行摩阻测试时,也需要记录开始上提钻具时最大的静态悬重,这一数据将用于确定从静态到动态的悬重是否会超过钻井设备或钻具的极限。确保任何时候悬重都不要超过钻具或钻井设备的极限负荷。

预应力混凝土桥梁孔道摩阻试验要点

预应力混凝土桥梁施工现场的孔道摩阻试验要点 滕晓艳 摘要:根据沪昆高铁杭州至长沙铁路客运专线HCHN Ⅰ标段绿豆坡特大桥施工现场的孔道摩阻试验,详细阐述施工现场孔道摩阻试验的必要性、测试方法、数据处理以及试验过程中的注意事项。掌握这些试验关键细节,有助于试验前的工作准备、试验过程的顺利进行,确保试验结果可靠。 关键词:混凝土桥梁;预应力孔道;施工;摩阻试验 本文在进行沪昆高铁杭州至长沙铁路客运专线HCHN Ⅰ标段绿豆坡特大桥施工现场的孔道摩阻试验的基础上,详细阐述施工现场孔道摩阻试验的必要性、测试方法、数据处理以及试验过程中的注意事项。 1 施工现场孔道摩阻试验的必要性 采用挂篮悬臂浇筑是国内建造大跨预应力混凝土桥梁的主要施工方法之一。为保证施工过程中结构安全、成桥以后的线形和受力状态合理,需要考虑多方面因素的影响,其中,精确计算预应力束的有效应力是一个重要因素。为此,有必要进行施工现场孔道摩阻试验,具体有以下三个具体原因: (1)虽然规范提供了孔道摩阻系数μ和偏差系数k 的使用范围,但是范围太大,取不同的值,会得到完全不同的孔道摩阻损失率。 (2)虽然可以根据施工采用的结构材料,在试验室进行模型试验,但是试验室和施工现场环境相差较大。 (3)如果施工现场得到的孔道摩阻系数μ和偏差系数k ,与设计值不同,并在规范规定的范围之内,应以实测的孔道摩阻系数μ 2 2.1 试验布置 2.2 试验过程 张拉控制力可以分5级(2O%,40%,60%,80%,100%)张拉至设计张拉力。对于每一级加载稳定后,需要同时记录读数仪和电动油泵的读数以及预应力束伸长量。 2.3 补充试验的说明 图1测得的总摩阻损失为孔道+锚头+喇叭口摩阻损失之和,因此,需要补充锚头摩阻试验及喇叭口摩阻试验。锚头摩阻试验及喇叭口摩阻试验可在试件上进行。由于本文重点阐述孔道摩阻试验,对于锚头摩阻试验及喇叭口摩阻试验,不再多述。 3孔道摩阻系数μ和偏差系数k 的确定 在预施应力过程中,离张拉端x 处,因管道摩阻而损失的预应力束内力值x F 为: A kx A x F e F F βμθ=-=+-]1[)( (1) 式中,A F 为张拉力,β为损失率,已经扣除了两端锚头+喇叭口摩阻损失率。 式(1)可写为

梁体的摩阻测试方案

1. 检测目的及测试内容 预应力摩阻测试包括锚口摩阻、管道摩阻、喇叭口摩阻三部分。预应力摩阻损失是后张预应力混凝土梁的预应力损失的主要部分之一,对它的准确估计将关系到有效预应力是否能满足梁使用要求,影响着梁体的预拱变形,在某些情况下将影响着桥梁的整体外观等。过高的估计会使得预应力张拉过度,导致梁端混凝土局部破坏或梁体预拉区开裂,且梁体延性会降低;过低的估计则不能施加足够的预应力,进而影响桥梁的承载能力、变形和抗裂度等。 预应力管道摩阻损失与管道材料性质、力筋束种类以及张拉工艺等有关,相差较大,最大可达45%。工程中对预应力管道摩阻损失采用摩阻系数μ和管道偏差系数k来表征,虽然设计规范给出了一些建议的取值范围,但基于对实际工程质量保证和施工控制的需要,以及在不同工程中其管道摩阻系数差别较大的事实,在预应力张拉前,需要对同一工地同一施工条件下的管道摩阻系数进行实际测定,从而为张拉时张拉力、伸长量以及预拱度等的控制提供依据。 摩阻测试的主要目的一是可以检验设计所取计算参数是否正确,防止计算预应力损失偏小,给结构带来安全隐患;二是为施工提供可靠依据,以便更准确地确定张拉控制应力和力筋伸长量;三是可检验管道及张拉工艺的施工质量;四是通过大量现场测试,在统计的基础上,为规范的修改提供科学依据。 2. 检测依据 (1)《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》(TB10752-2010) (2)《高速铁路桥涵工程施工技术规程》(Q/CR9603-2015) (3)《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》TB/T3193-2008 (4)××桥设计文件。 3. 仪器设备 (1)张拉千斤顶及配套设备;

压裂施工管柱摩阻计算-(3)

压裂施工管柱摩阻计算 苏权生 摘要:压裂施工管柱摩阻计算对压裂施工过程中压力波动判断和压后净压力拟合具有重要意义。目前对压裂液在层流状态下的摩阻计算比较成熟,计算结果可信度高,但对压裂液在紊流状态下性质还未找出一定的规律,摩阻计算结果误差较大。本文以降阻比法为基础进行压裂管柱摩阻计算,通过理论计算与现场实测数据进行对比分析,提高计算精度。 关键词: 管柱摩阻 紊流 降阻比 计算精度 压裂管柱摩阻计算是压裂施工过程中压力变化判断的基础,是进行井底压力和裂缝净压力计算的关键。在实际压裂设计中经常采用经验估计法对管柱摩阻进行粗略计算,往往不能准确地预测实际管柱摩阻。本文以降阻比法为基础,分别对HPG 压裂液的前置液、携砂液沿程管柱摩阻进行理论计算,并结合胜利油田现场施工井的实际数据进行对比分析,对影响管柱摩阻计算的影响因素进行修正,提高理论计算和现场施工数据的一致性,形成适合胜利油田压裂施工管柱摩阻计算的相关计算程序。 1、降阻比管柱摩阻计算 Lord 和MC Gowen 等人在前人研究的基础上提出了HPG 压裂液前置液,携砂液摩阻计算的新方法,称为降阻比法,其基本原理是在相同条件(如排量、管径、管长相同)下,压裂液摩阻与清水摩阻之比称为降阻比,用公式表示为: w f p f P P )()(??= δ (1) 式中:p f P )(?:压裂液摩阻,Mpa ;w f P )(?:清水摩阻,Mpa ;δ:降阻比系数,无单位。 1.1 清水摩阻计算 从公式(1)可以看出,降阻比法要首先计算清水摩阻,且其值的准确性对压裂液摩阻计算有较大的影响,水力学中伯拉休斯清水摩阻计算式: L Q D P ***10*779.775.175.461--=? (2) 式中: 1P ?:清水摩阻,Mpa ; D :管柱内径,m ; Q :施工排量m 3 /s ; L: 管柱长度,m ;

水平井钻柱摩阻、摩扭分析

水平井钻柱摩阻、摩扭分析 张宗仁 一、文献调研与综述 在水平井中,由于重力的作用,钻具总是靠着井壁(或套管)的,其接触面积就比直井大很多所产生的摩擦力和扭矩将会大大的增加。对管柱的摩擦阻力和轴向拉力研究计算,保证钻井管柱(钻柱或则套管,油管)的顺利上提和下放。如今,国内外已经有很多关于磨阻计算的力学模型,主要分为两大类:一类为柔杆模型,另一类为柔杆加刚性模型。 1.1约翰西克柔杆模型: 约翰西克(Johansick)在1983年首次对全井钻柱受力进行了研究,为了研究的方便,在研究过程中.他作了以下几点假设: (1)钻柱与井眼中心线一致; (2)钻柱与井壁连续接触: (3)假设钻柱为一条只有重量而无刚性的柔索; (4)忽略钻柱中剪力的存在: (5)除考虑钻井液的浮力外忽略其他与钻井液有关的因素。 在此假设条件下,建立了微单元力学模型,根据单元的力学平衡,推导出如下的拉力、扭矩计算公式: 12 22 cos [(sin )(sin )]t T W N M Nr N T T W αμμθααα?=±?==?+?+ 式中: T:钻柱单元下端的轴向拉力,N ; Mt:钻柱扭矩,N.m ; N:钻柱与井壁的接触正压力,N ; W:钻柱在钻井液中的重量,N ; u:钻柱与井壁的摩擦系数; r:钻柱单元半径; a,△a,△θ:平均井斜角,井斜角增量,方位角增量;起钻时取“+”,下钻时取“-”。 1.2二维模型: Maida 等人对拉力、扭矩进行了平面和空间的分析,建立了应用于现场的二维和三维的数学模型。他建立的二维模型和三维模型如下: 111211111 **[(1)(sin sin )2(cos cos )] 1exp[()](exp[()](Ai Ai B i i B i i B B i i B i i i i i qR F A F C a A a C a A a A a a A a a l l a a μμμμμ-------=+--+-+=-=---i 起钻)下钻)R= 式中B μ为摩擦系数,li 计算点井深,FAi 为计算点轴向载荷,C1、C2为符

滚动摩阻

第三节 滚动摩阻 古人发明了车轮,用滚动代替滑动,以明显地节省体力。在工程实践中,人们常利用滚动来减少摩擦,例如搬运沉重的包装箱,在其下面安放一些滚子(见图4—6),汽车、自行车采用轮胎,火车采用钢轮。同样在图4—7中,滚珠轴承(见图b )比滑动轴承(见图a )摩擦所消耗的能量少。 a) b) 图4—6 搬运包装箱 图4—7 滑动轴承与滚珠轴 承 将一重量为G 的车轮放在地面上,如图4—8所示,在车轮中心C 加一微小的水平力 图4—8 在地面上的车轮 F T ,此时在车轮与地面接触处A 就会产生摩擦阻力F ,以阻止车轮的滑动。主动力F T 与滑动摩擦力F 组成一个力偶,其值为FR ,它将驱动车轮转动,实际上,如果F T 比较小,转动并不会发生,这说明还存在一阻止转动的力偶,这就是滚动摩阻力偶。 为了解释滚动摩阻力偶的产生,需要引入柔性约束模型。作为一种简化,仍将轮子视为刚体,而将路轨视为具有接触变形的柔性约束,如图4—9a 所示。当车轮受到较小的水平力F T 作用后,车轮与路轨在接触面上约束反力将非均匀地分布(见图4—9b ),我们将分布力系合成为F N 和F 二个力,或进一步合成为一个力F R ,如图4—9c 所示,这时F N 偏离AC 一微小距离1δ。当主动力F T 不断增大时,F N 偏离AC 的距离1δ也随之增加,滚动摩阻力偶矩F N 1δ平衡产生滚动趋势的力偶(F T ,F )。当主动力F T 增加到某个值时,轮子处于将滚未滚的临界平衡状态,1δ达到最大值δ,滚动摩阻力偶矩达到最大值,称为最大滚动摩阻

力偶矩,用M max 表示。若力F T 再增加,轮子就会滚动。若将力F N 、F 平移到A 点,如图4—9d 所示,F N 的平移产生附加力偶矩F N 1δ,即滚动摩阻力偶矩M f 。 图4—9 滚动摩阻 在滚动过程中,滚动摩阻力偶矩近似等于M max 。 综上所述,滚动摩阻是由于轮与支承面接触变形而形成的摩阻力偶矩M f ,其大小介于零与最大值M max 之间,即 max 0M M f ≤≤ (4—6) 其中最大滚动摩阻力偶矩M max 与滚子半径无关,与支承面的正压力F N 成正比,即 N F M δ=max (4—7) 上式称为滚动摩阻定律,其中比例常数δ称为滚动摩阻系数,简称滚阻系数,单位为mm 。 滚动摩阻系数与轮子和支承面的材料硬度和湿度有关,与滚子半径无关。以骑自行车为例,减小滚阻系数δ的方法是轮胎充气足、路面坚硬。对于同样重量的车厢,采用钢制车轮与铁轨接触方式,其滚阻系数δ就小于橡胶轮胎与马路接触时的滚阻系数。滚阻系数δ由实验测定,表4—2列出了一些材料的滚动摩阻系数的值。 表4—2 滚动摩阻δ

泥浆材料及用途

加重材料 指标 名称主要成份分子式密度数目可配最高密度 石灰石粉碳酸钙 CaCO3 2.7-2.9 200 1.68 超细粉碳酸钙 CaCO3 2.8-3.1 600 1.80 重晶石粉硫酸钡 BaSO4 3.9-4.2 200 2.3 活性重晶石粉硫酸钡 BaSO4 3.9-4.2 200 3.1 铁矿粉氧化铁 Fe2O3 4.9-5.3 150 4.0 方铅矿粉硫化铅 PbS 7.4-7.7 150 5.2 三无机盐类 一、碳酸钠 1、物理性质 碳酸钠(Na2CO3)又称纯碱、打,白色粉末结晶,密度2.5,易溶于水,水溶液呈碱性,在空气中易吸潮结块,要注意防潮。 2、化学性质 a、电离: Na2CO3=2Na ++ CO32– b、水解: CO32– + H2O = HCO3– + OH– HCO3– + H2O = H2CO3 + OH– c、沉淀钙离子、镁离子 Ca2++ CO32–= CaCO3↓ Mg2++ CO32–= MgCO3↓↓ 3、作用

沉淀膨润土中的钙离子、镁离子,改善水化性能,促进膨润土分散造浆,降低泥浆的失水,提高泥浆的粘度和切力,改善泥饼的质量。 4、加量 准确加量应根据膨润土质量通过实验确定,一般为膨润土重量的5%。 5、测试 1%水溶液PH值大于12为合格品。 二、氢氧化钠 1、物理性质 氢氧化钠又称烧碱、火碱或苛性钠。白色结晶,有液体、固体片状三种产品,纯度从50%至99%不等,密度2-2.2,易吸潮,有强烈的腐蚀性,暴露在空气中,会吸收CO2,变成Na2CO3。 2、作用 a、调节泥浆PH值。 b、促使膨润土分散造浆。 c、加快有机处理机溶解。 3、加量 根据产品纯度和需要决定加量,一般加量为泥浆的 0.1%—0.5%. 4、测试

压裂施工中摩阻计算

压裂施工中摩阻计算-标准化文件发布号:(9556-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII

*川西地区压裂施工过程中管柱摩阻计算摘要:以降阻比法为基础,分别对有机硼交联(HPG) 压裂液的前置液、携砂液的沿程管柱摩阻计算方法进行分析,结合川西地区部分井压裂施工现场的施工数据,对管柱摩阻计算公式进行修正改进后,提高了压裂施工设计和数值模拟中摩阻参数计算的准确性;同时用计算机程序实现了施工过程管柱沿程摩阻的计算,可用于模拟压裂施工全过程的摩阻计算。对四川川西地区以油管方式注入井的水力压裂施工设计及现场施工过程中井底压力的分析具有重要意义。 关键词:压裂施工;降阻比;管柱摩阻;公式;计算前言 压裂施工管柱沿程摩阻值的准确性直接影响到压裂工艺的设计过程,是确定井底压力的必要数据,也是压裂施工成功与否的主要因素。在实际压裂设计中,大多数采用经验估计法对管柱的摩阻损失进行计算,往往不能准确地预测实际摩阻,尤其不能模拟压裂施工整个过程的实际摩阻值。管柱的摩阻计算单纯的从流变学和水力学的角度去计算,目前还不能被实际应用。文章以降阻比法为基础,分别就HPG压裂液、相应的携砂液沿程管柱摩阻计算方法进行分析对比,并结合川西地区大部分压裂井的现场施工数据,对压裂液的沿程摩阻有关计算公式进行改进,实现压裂施工全过程摩阻计算的计算机程序化。实例计算表明,改进后的摩阻计算公式以及压裂施工过程摩阻计算结果与现场实际数据有较高的符合率,可以用于川西地区压裂施工过程摩阻的模拟计算。 1 压裂液摩阻的计算 Lord和MC Gowen等人[1,2]利用其他人的实验资料提出了计算溶胶及混砂液摩阻的方法。采用延迟交联技术,使交联HPG与HPG溶胶在井筒中的摩阻相差不大,因此,Lord等人仍用溶胶的数据提出了一个降阻比(δ)的概念:(1) 式中:(△Pf)0为清水的摩阻损失,MPa;(△Pf)P为压裂液的摩阻损失,MPa。清水的摩阻损失可以用经典水力学雷诺数与摩阻系数关系进行计算,或者同样采用Lord等人提出的回归公式: (2) 式中:D为压裂油管柱的内径,mm;Q为施工过程泵注排量,m3/min;H为油管长度,m。 在实验数据处理中认为,降阻比δ是压裂液平均流速υ、稠化剂浓度CHPG、支撑剂浓度CP的函数,通常表示为δ=f(υ、CHPG、CP)。通过对1 049个实验数据的线性回归,结合实际矿场条件,提出了实用于HPG压裂液降阻比的计算经验关系式: (3) 式中:CP为支撑剂的浓度,kg/m3;CHPG为稠化剂HPG的浓度,kg/m3。 从本质上讲,降阻比就是牛顿流体与非牛顿流体的不同流变特性在摩阻方面的表现,其值大小主要受物料来源及交联特性的影响[3]。因此,由上述公式计算所得到的压裂液摩阻与现场实测数据还有很大的误差,必须利用获得的实际压裂液的摩阻损失值进行现场校正,以便更为真实地反映压裂液的摩阻值。 前置液摩阻计算

预应力张拉锚口摩阻损失试验方法

锚圈口摩阻损失试验 本实施性试验适合木刀沟特大桥30m连续T梁中跨中梁,孔道数为N1=7、N2=8、N3=8。 本试验目的在于测定孔道摩阻损失及锚圈口摩阻损失,确定超张拉系数。 本次试验在实体梁板(即曲线孔道)上进行,与《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)附录测试方法不同(在直线孔道进行)。其原因是:在实际施工过程中,直线孔道并不多见,往往包含曲线孔道,优点在于更贴近施工环境,得出的数据更加准确。 孔道摩阻试验确定 试验原理: 梁板两端均不上工作锚,锚固段控制油压为4Mpa,张拉端分级张拉按照300KN每级增加直至张拉控制应力,得出孔道摩阻损失应力; 试验方法: 1、试验前准备: 穿好钢绞线的实体梁板(本次以单孔N2为测试孔)、配套锚具(工作锚、工作锚夹片、限位板、工作锚、工作锚夹片,配套的目的在于是钢绞线在同一轴线上,尽可能减少钢绞线与锚具摩擦,影响数据准确性。 2、孔道摩阻损失测定: 主动端千斤顶吊装,不上工作锚,千斤顶与梁体之间垫工作锚,限位板,被动端千斤顶吊装,不上工作锚,千斤顶与梁体之间垫工作锚,限位板,油缸预先伸出10cm(1、防止油缸被拉损坏2、方便回油退工具锚夹片)。 测定:本次选择中梁中跨N2孔道(8束钢绞线)进行试验,主动端1#千斤顶分级张拉按照300KN每级增加直至张拉控制应力,被动端(2#千斤顶)读数,反复3 次。 调换主被动端,重复以上步骤 3 次。

)1()(con s μθσσ+--=kx e 应力张拉端钢绞线锚下控制--con σ 摩擦系数预应力钢筋与管道壁的--μ ) 之和(线管道部分切线的夹角从张拉端至计算截面曲rad --θ2v 22h θθθ+= 擦的影响系数管道每米局部偏差对摩--k 管道长度从张拉端至计算截面的--x 根据以上公式推导出k 值和μ值,设主动端张拉力为P1,被动端为P2此时管道长度为x ,θ为管道全长的曲线包角,考虑上式两边同时乘以预应力钢绞线的 有效面积则得出:)1(p p -p ) (121μθ+--=kx e 即) (12p p μθ+-=kx e ,两侧取对数得()12/-ln P P kx =+μθ 令)(12/p p -ln y =,则y =+μθkx 由于测试误差和各孔道μ、k 值差异离散,利用最小二乘法原理, 令2 n 1 i i i i -kx n 1)(∑=+=Y A μθ 要使上式得最小值,必须满足条件; 0=??μA ,0k =??A 即 i n 1i i i i -kx n 2θμθμ)(∑=+=??Y A ,i n 1i i i i x -kx n 2k )(∑=+=??Y A μθ 整理得 -x k n 1i n 1i i i n 1i i i 2 i =+∑∑∑===θθθμY 0 x -x k x i n 1 i n 1 i i n 1 i 2i i i =+∑∑∑===Y θμ

孔道摩阻试验作业指导书

作业指导书 批准人: 年月日颁布年月日实施编制:审核:

孔道摩阻试验作业指导书 一、主题内容与适用范围 摩阻测试的主要目的一是可以检验设计所取计算参数是否正确,防止计算预应力损失偏小,给结构带来安全隐患;二是为施工提供可靠依据,以便更准确地确定张拉控制应力和力筋伸长量;三是可检验管道及张拉工艺的施工质量;四是通过大量现场测试,在统计的基础上,为规范的修改提供科学依据。 二、引用标准 (1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) (2)《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)/附录C2 (3)拟测试梁的设计图纸 三、检查仪器 现场检测设备一览表表2-1 四、检查方法 1预应力束选择 试验选择预应力束的原则如下:(1)预应力束的长度不能太小,否则,摩阻损失较小,而影响因素较多,试验精度无法保证;(2)预应力束的长度不能过大,因为试验时预应力束为单端张拉,预应力束的伸长量较大,若预应力束长度过大则会增加试验的难度。(3)选取的预应力束尽可能包含最大弯起和最小弯起的钢束,便于后期数据的计算2测试方法

管道摩阻常规测试方法以主被动千斤顶法为主,该方法主要存在测试不够准确等问题。其一:由于千斤顶内部存在摩擦阻力,虽然主被动端交替测试可消除大部分影响,但仍存在一定的影响;其二:千斤顶主动和被动张拉的油表读数是不同的,需要在测试前进行现场标定被动张拉曲线;其三:在测试工艺上,预应力筋从喇叭口到千斤顶张拉端的长度不足,使得预应力筋和喇叭口有接触,产生一定的摩擦阻力,也使得测试数据包含了该部分的影响。为解决上述问题,保证测试数据的准确,使用压力传感器测取张拉端和被张拉端的压力,不再使用千斤顶油表读取数据的方法。为保证所测数据准确反映管道部分的摩阻影响,在传感器外采用约束垫板的测试工艺,其测试原理如图1所示。采用该试验装置,由于力传感器直接作用在工具锚或千斤顶与梁体之间,因此各种压缩变形等影响因素在张拉中予以及时补偿,同时测试的时间历程比较短,避免了收缩与徐变等问题,因而两端力的差值即为管道的摩阻损失。 另外,为减少测试误差,采用固定端和张拉端交替张拉的方式进行,即测试过程中完成一端张拉后进行另一端的张拉测试,每端重复进行3次,每束预应力筋共进行6次张拉测试,取其平均结果。测试试验过程中应均匀连续地张拉预应力筋,中途不宜停止,防止预应力筋回缩引起误差。传感器以及千斤顶安装时应确保其中轴线与预应力筋的中轴线重合。现场布置如图1。 图1 管道摩阻测试仪器布置图 该测试方法与常规测试方法比较,主要特点如下: (1) 测试原理正确:约束垫板的圆孔直径与管道直径基本相等,如此可使预应力筋以直线形式穿过喇叭口和压力传感器,预应力筋与二者没有接触,所测数据仅包括管道摩阻力,保证了管道摩阻损失测试的正确性。而常规测试中所测摩阻力包括了喇叭口的摩阻力,测试原理上存在缺陷。 (2) 数据准确可靠:采用穿心式压力传感器提高了测试数据的可靠性和准确性,不受张拉千斤顶的影响。 (3)实测时预先将千斤顶油缸略加顶出,以便拆卸张拉端夹片;被动端夹片的拆卸待张拉千斤顶回油后,摇晃预应力筋即可拆卸夹片。 (4) 预应力筋可正常使用:从喇叭口到压力传感器外端,预应力筋与二者没有接触,不会对这部分预应力筋造成损伤,即两个工作锚之间的预应力筋没有损伤,可以正常使用。

管道水力摩阻系数的计算

管道水力摩阻系数的计算 Черникин,A.B. Черникин,A.B.:管道水力摩阻系数的计算,油气储运,1999,18(2)26~28。 摘要介绍了计算水力摩阻系数λ的通用公式,在分析现有计算摩阻系数公式的基础上,借助于专门的过渡函数,求出了新的通用式。推荐可实际应用于管道水力计算的公式λ=0.11[(Z+ε+C1.4)/(115 C+1)]1/4,该公式可完全避免确定液体流动区域的程序,适用于任一雷诺数Re和不同管子相对粗糙度ε,排除了由于自身连续性而导致不同区域边界上λ数值不一致的情况。 主题词管道水力摩阻系数计算方程 一、管道水力摩阻系数计算的改进 完善各种管道(原油管道、天然气管道、水管道等)的水力计算,可以通过提高计算精度或使计算公式通用化等途径来实现。进行水力计算所需重要参数之一,便是水力摩阻系数λ,一般情况下它是以下两个参数的函数:雷诺数Re和管子相对粗糙度ε。依据这些参数的数值,管道内流体流动划分为不同区域(状态),对于每个区域都有计算λ的公式,以及确定区域边界的所谓雷诺数过渡值。 在分析现有计算系数λ的公式和寻求通用计算式的基础上,借助专门的过渡函数,求得以下形式新的通式: (1) 这一公式覆盖所有的流动区域,即在管输液体和气体介质时,用于计算任一Re和ε时的λ。公式中的参量具有如下数值:对于液体,α=0.11,C=1.4,γ=68/Re,A=(28 γ)10,B=115,n=4;对于气体介质,α=0.077,C=1.5,γ=79/Re,A=(25 γ)10,B=76,n=5。 比较式(1)和常用的斯托克斯公式、Aльтшуль公式、俄罗斯天然气科学研究院公式(做为特例,针对不同流动区域,由式(1)很容易求得这些公式)计算λ的结果,它们完全吻合。最大的偏差(不超过1.7%)发生在层流与湍流过渡区边界上。在其它情况下,偏差甚小。

预应力摩阻损失测试试验方案

预应力摩阻损失测试试验方案 石家庄铁道学院 岩土与结构实验中心 二〇〇八年九月二十一日

目录 1.概述 (1) 2. 检测依据 (1) 3. 检测使用的仪器及设备 (1) 4.孔道摩阻损失的测试 (2) 4.1 测试方法 (2) 4.2 试验前的准备工作 (3) 4.3 试验测试步骤 (3) 4.4 数据处理方法 (4) 4.5 注意事项 (6) 5.锚口及喇叭口摩阻损失测试 (6) 5.1 测试方法 (6) 5.2 测试步骤 (7) 附件1. 测试记录表格 (9) 附件2. 资质证书 (10)

1.概述 预应力摩阻测试包括锚口摩阻、管道摩阻、喇叭口摩阻三部分。预应力摩阻损失是后张预应力混凝土梁的预应力损失的主要部分之一,对它的准确估计将关系到有效预应力是否能满足梁使用要求,影响着梁体的预拱变形,在某些情况下将影响着桥梁的整体外观等。过高的估计会使得预应力张拉过度,导致梁端混凝土局部破坏或梁体预拉区开裂,且梁体延性会降低;过低的估计则不能施加足够的预应力,进而影响桥梁的承载能力、变形和抗裂度等。 预应力管道摩阻损失与管道材料性质、力筋束种类以及张拉工艺等有关,相差较大,最大可达45%。工程中对预应力管道摩阻损失采用摩阻系数μ和管道偏差系数k来表征,虽然设计规范给出了一些建议的取值范围,但基于对实际工程质量保证和施工控制的需要,以及在不同工程中其管道摩阻系数差别较大的事实,在预应力张拉前,需要对同一工地同一施工条件下的管道摩阻系数进行实际测定,从而为张拉时张拉力、伸长量以及预拱度等的控制提供依据。 摩阻测试的主要目的一是可以检验设计所取计算参数是否正确,防止计算预应力损失偏小,给结构带来安全隐患;二是为施工提供可靠依据,以便更准确地确定张拉控制应力和力筋伸长量;三是可检验管道及张拉工艺的施工质量;四是通过大量现场测试,在统计的基础上,为规范的修改提供科学依据。 受中铁×××制梁厂的委托,石家庄铁道学院岩土与结构实验中心拟于2008年×月×日开始对××××进行预应力摩阻测试。 2. 检测依据 (1)《铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3—2005)(2)《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) (3)拟测试梁的设计图纸 3. 检测使用的仪器及设备 (1)2台千斤顶、2台高压油泵,2块0.4级精密压力表。 (2)2台传感器,1台读数仪,2根配套连接线缆。 (3)对中专用工装。根据现场条件确定。 (4)工具锚2套,工作锚1套,配套限位板1块。 (5)0.5mm精度钢板尺2把,记录用夹板2个,钢笔2,计算器1,记录纸若干。

压裂近井摩阻分析

压裂近井摩阻分析 摘要:压裂施工近井摩阻值的准确性直接影响到压裂工艺的设计,是确定井底压力的必要数据,也是决定压裂施工难易程度的主要因素。该文从压裂近井摩阻的成因、分类、计算方法等方面对国内外压裂近井摩阻进行了整理和归纳,并在此基础上得到了降低近井摩阻的两个工艺:○1支撑剂段塞冲刷工艺作为一种可靠而实用的降摩阻工艺它的作用主要在优化近井筒附近裂缝壁面。在前置液中支撑剂的加入使裂缝的壁面更趋于光滑,可减小裂缝的凹凸面,增大近井裂缝的宽度,减小支撑剂在近井筒砂堵的可能性,也减少了裂缝摩阻。○2定向压裂的实施,沟通了主体裂缝与井筒的连通,这样就大大减少了由于裂缝转向而造成的压裂液流失和压裂液流程,这样就起到了一般压裂不能达到的降低裂缝摩阻的效果。 关键词:近井摩阻;水力压裂;支撑剂段塞;裂缝扭曲;多裂缝 从80年代以来,人们对近井筒摩阻问题的认识随着实践的发展不断得到深化,对近井筒摩阻的产生机理、影响因素、降低措施等都进行了广泛的研究。众多的学者从室内实验、定性认识、定量计算、检测手段及压裂施工工具等方面,着眼于裂缝起裂位置、裂缝转向扭曲、多裂缝、非平面裂缝、孔眼位置、施工排量等方面,对近井筒摩阻的产生原因、计算方法、影响因素等进行了广泛的研究。 1近井摩阻的成因分析 所谓水力压裂的近井筒效应是指由射孔孔眼特性及井筒周围(射孔壁)应力集中作用在近井筒区域所产生的孔眼摩阻、复杂裂缝形态(多裂缝、裂缝面的扭曲、窄高缝、非平面裂缝)以及由此引起的压力损失和早期脱砂现象。水力压裂的近井压力降(损失)主要归因于井筒连通(孔眼)、裂缝面弯曲(裂缝转向和扭曲)、多裂缝等近井筒裂缝的几何形态,这些形态导致有效压力损失和意外脱砂[1],是影响压裂成功的不利因素。因此,它是分析近井带摩阻产生原因的结构基础和现实依据。根据近井筒问题得出压裂近井摩阻产生的主要原因如下: (1)射孔孔眼相位不一致。因为水力裂缝往往不是沿着射孔方向生成的,压裂液从孔眼到裂缝通常要经过一条或几条曲折的通道。主要是因为孔眼的相位、间距差异比较大,导致射孔与预期裂缝方向并不一致; (2)孔眼连通性差。射孔的质量会直接影响到破裂压力及施工功耗,如果射孔不当,射孔孔眼与裂缝主体连通不好会导致携砂压裂液过早脱砂; (3)近井筒裂缝扭曲。因为随着地层岩石应力分布状况而发生扭曲和转向等问题,裂缝延伸过程中会发生不规则延伸现象。在90 年代初,裂缝扭曲问题就已经被许多专家所关注; (4)多重裂缝。大量的细微裂缝会消耗泵注压力,而且多裂缝问题的产生与储层地应力分布和压裂施工情况密切相关。 2裂缝弯曲对近井筒摩阻的影响 国外一些实验室采用大尺寸的真三轴实验设备,模拟现场地应力条件下射孔对压裂的影响。通过实验发现,裂缝从射孔孔眼或是从与最小水平主应力垂直的方向起裂,裂缝起裂取决于射孔方向与最大水平主应力面的夹角。另外,所有裂缝开始转向最大水平主应力方向的位置在距井相当于井筒直径的范围内。而且,尽管裂缝延伸的初始阶段有多条裂缝,却只有一级单缝延伸超过井筒直径的范围。Abass[2]研究得出了射孔方向与最大水平主应力方向成不同角度对缝宽的影响。当射孔方向大于45°时缝宽急剧减小,裂缝弯曲现象明显,而角度在0°~30°时裂缝与孔眼连通良好。所以,射孔方向应在最大水平应力方向或与其夹角小于30°。由于射孔对水力裂缝有影响,定向射孔技术已

滚动摩擦系数参数和详解

滚动摩擦系数参数 没有滚动摩擦力的公式啊,朋友。 回答者:江苏宿迁abc | 九级| 2010-9-8 09:57 都是F=UN 回答者:狙击快捷键| 二级| 2010-9-8 11:07 M=FU M 是扭矩F 正压力物体在另一物体上滚动(或有滚动趋势)时受到的阻碍作用是由物体和支承面接触处的形变而产生的。一般用滚动摩擦力矩来量度。滚动摩擦力矩的大小和支承力N 成正比。即M =KN 。K 为比例系数,称为“滚动摩擦系数” 。如火车轮与铁轨间的K 值约为0.09~0.03 厘米。圆轮和支持面愈坚硬,则滚动摩擦愈小。若两者为绝对刚体,则滚动摩擦就为零。此时,轮与支持面间只接触一条线,支承力N 通过圆轮的轴心。滚动摩擦系数具有长度的量纲,且有力臂的意义,常以厘米计算。其大小主要取决于相互接触物体的材料性质和表面状况(粗糙程度,湿度等)有关 常用材料的滑动和滚动摩擦系数 常用材料的滑动和滚动摩擦系数

材料名称静摩擦系数动摩擦系数

--无润滑有润滑无润滑有润滑 钢 - 钢0.15 0.1 ~0.12 0.15 0.05 ~ 0.1 钢 - 软钢 - 0.2 0.1 ~0.2 钢 -铸铁0.3 - -0.18 0.05 ~0.15 钢 -青 铜0.15 0.1 ~0.15 0.15 0.1 ~0.15 软钢 -铸铁0.2 - -0.18 0.05 ~0.15 软钢 -青铜0.2 - -0.18 0.07 ~0.15 铸铁 0.18 - 铸铁 0.15 0.07 ~ 0.12 铸铁 - 青 铜 0.15 ~0.2 0.07 ~0.15 青铜 0.1 - 青铜 .2 0.07 ~0.1 皮革 - 铸铁0.3 ~ 0.5 0.15 0.6 0.15 橡皮- 铸铁-- 0.8 - 0.5 木材 - 木材0.4 ~ 0.6 0.1 0.2 ~ 0.5 0.07 ~0.15 常用材料的滚动摩阻系数

压裂施工中摩阻计算

*川西地区压裂施工过程中管柱摩阻计算摘要:以降阻比法为基础,分别对有机硼交联(HPG) 压裂液的前置液、携砂液的沿程管柱摩阻计算方法进行分析,结合川西地区部分井压裂施工现场的施工数据,对管柱摩阻计算公式进行修正改进后,提高了压裂施工设计和数值模拟中摩阻参数计算的准确性;同时用计算机程序实现了施工过程管柱沿程摩阻的计算,可用于模拟压裂施工全过程的摩阻计算。对四川川西地区以油管方式注入井的水力压裂施工设计及现场施工过程中井底压力的分析具有重要意义。 关键词:压裂施工;降阻比;管柱摩阻;公式;计算前言 压裂施工管柱沿程摩阻值的准确性直接影响到压裂工艺的设计过程,是确定井底压力的必要数据,也是压裂施工成功与否的主要因素。在实际压裂设计中,大多数采用经验估计法对管柱的摩阻损失进行计算,往往不能准确地预测实际摩阻,尤其不能模拟压裂施工整个过程的实际摩阻值。管柱的摩阻计算单纯的从流变学和水力学的角度去计算,目前还不能被实际应用。文章以降阻比法为基础,分别就HPG压裂液、相应的携砂液沿程管柱摩阻计算方法进行分析对比,并结合川西地区大部分压裂井的现场施工数据,对压裂液的沿程摩阻有关计算公式进行改进,实现压裂施工全过程摩阻计算的计算机程序化。实例计算表明,改进后的摩阻计算公式以及压裂施工过程摩阻计算结果与现场实际数据有较高的符合率,可以用于川西地区压裂施工过程摩阻的模拟计算。 1 压裂液摩阻的计算 Lord和MC Gowen等人[1,2]利用其他人的实验资料提出了计算溶胶及混砂液摩阻的方法。采用延迟交联技术,使交联HPG与HPG溶胶在井筒中的摩阻相差不大,因此,Lord等人仍用溶胶的数据提出了一个降阻比(δ)的概念: (1) 式中:(△Pf)0为清水的摩阻损失,MPa;(△Pf)P为压裂液的摩阻损失,MPa。 清水的摩阻损失可以用经典水力学雷诺数与摩阻系数关系进行计算,或者同样采用Lord等人提出的回归公式: (2) 式中:D为压裂油管柱的内径,mm;Q为施工过程泵注排量,m3/min;H为油管长度,m。在实验数据处理中认为,降阻比δ是压裂液平均流速υ、稠化剂浓度CHPG、支撑剂浓度CP的函数,通常表示为δ=f(υ、CHPG、CP)。通过对1 049个实验数据的线性回归,结合实际矿场条件,提出了实用于HPG压裂液降阻比的计算经验关系式: (3) 式中:CP为支撑剂的浓度,kg/m3;CHPG为稠化剂HPG的浓度,kg/m3。 从本质上讲,降阻比就是牛顿流体与非牛顿流体的不同流变特性在摩阻方面的表现,其值大小主要受物料来源及交联特性的影响[3]。因此,由上述公式计算所得到的压裂液摩阻与现场实测数据还有很大的误差,必须利用获得的实际压裂液的摩阻损失值进行现场校正,以便更为真实地反映压裂液的摩阻值。 1.1 前置液摩阻计算 令式(3)中的CP = 0(即未加支撑剂的情况),可以求出前置液阶段的降阻比δ,结合(1)、(2)式可以计算出前置液的摩阻值。为了获得与实际更接近的结果,在不改变降阻比影响因素的前提下,以川西地区部分压裂井前置液阶段施工过程的实际摩阻值为基础,结合降阻比公式,对式(3)的系数进行反复修正计算,最终得到适合于川西地区压裂液体系的降阻比计算式:

桩测摩阻计算

利用ABAQUS进行桩侧摩阻力仿真计算 [摘要] 桩侧摩阻力的大小直接确定了桩的实际承载力。因而如何确定桩的侧摩阻力对于桩基设计计算的意义重要。此处借用ABAQUS有限元软件对桩的侧摩阻力进行仿真计算。[关键词] 有限元软件桩侧摩阻力仿真计算 一、引言 桩基设计的核心问题,不外是沉降和承载力两个方面。在现行的规范中,桩侧摩阻力主要通过原位测试、当地经验值、规范给定值三种方式经过修订而得的。事实上,桩侧摩阻力的值是随着桩顶载荷、地层情况,以及深度等各种因素而变的,而且深度效应较为明显。 对于摩擦型单桩,其承载力主要由桩侧摩阻力承担。因此如何正确分析和计算桩侧摩阻力的分布及影响因素至关重要。传统的方法是通过原位贯入试验测得桩的侧摩阻力。通过现场原位试验虽然可以有效的得到设计需要的数据。但是现场原位试验既费工又费钱,而且试验技术有一定的困难。现代计算机技术的飞速发展,因此如何根据室内试验得到的有关资料,利用仿真分析的方法来确定桩侧摩阻力作用情况,进而确定桩侧摩阻力,是值得广泛关注和讨论的问题。 二、桩土计算模型 在考虑土的非线性、桩周土分层、桩土间非线性相互影响、桩端有存渣、桩端及桩侧注浆加固、桩长及桩直径变化等因素时,有限元法是现阶段最适用的方法,它能解决由于试桩困难及实测费用大的问题。为了方便阐述和演示,本次仿真计算采用了很大的简化。本次计算只考虑桩打入土层之后的摩阻力的变化,土层只取一层。桩取直径0.5米,长度为10米,并简化为弹性本构模型,土水平边界设置为10米,深度方向设置为30米,并简化为弹塑形本构模型。

图1:计算模型 三、计算过程 在几何模型上,采用大尺寸来模拟半无限空间体系,土体的边界半径去10米(桩半径的40倍),土体深度方向上去30米(桩长度的3倍)。 在ABAQUS的Part模块中根据工程条件通过轴对称的方式建立图1的计算几何模型,并将模型分别建成2个part,一个桩的part,一个土的part。在桩的part中只保留桩的部分,在土的part中只保留土的部分。在桩和土接触问题上,要求在土和桩相接触的地方分别建立接触面。 在 ABAQUS的Property模块中,分别建立相应的混凝土材料和土体材料,并赋值给相应 的部件。

简述孔道摩阻试验方法与研究

简述孔道摩阻试验方法与研究 摘要:介绍桥梁预应力摩阻试验内容和方法,提出了以往预应力摩阻试验方法中存在的问题,针对问题从摩阻试验的测试技术上进行改进,使得桥梁预应力摩阻试验方法更具实际、合理。通过现场实践验证,其可操作性甚佳、具有较高的测试精度。总结了现场试验的一些经验和体会。 关键词:桥梁预应力控制张拉力摩阻损失 1 前言:在桥梁预应力钢绞线张拉施工过程中,总张拉力应为控制张拉力与千斤顶内摩阻力、钢铰线束与管道摩阻力、锚固端摩阻(工作锚、夹片)及固端喇叭口摩阻损失力之和。其中,千斤顶的内摩阻力在校准千斤顶时可确定;锚具产品其张拉的损失率为可确定数;而钢铰线束与管道摩阻力、锚固端摩阻及固端喇叭口摩阻损失力则需现场试验方可得到。对于后张法预应力混凝土桥梁而言,管道摩阻损失是预应力张拉各种损失的主要部分。因此,在桥梁预应力钢绞线张拉施工中,要施加多少张拉力,才能满足设计的要求尤为重要,而准确测定管道摩阻损失,是确定施工张拉力的重要依据。 试验的方法和测试的技术是获取高精度试验数据的手段。而在以往的实践中,试验方法及技术的实操难以实现,数据准确性难以保证。可见,在管道摩阻损失试验中,改进试验方法和测试技术,是提高试验精度,减少测试误差的有效途径。本文就是针对桥梁的摩阻试验,阐述了现场试验方法,对桥梁预应力管道摩阻损失试验方法进行改进,使试验方法更趋实际、合理、准确。同时,文章还总结了本课题组现场试验的一些做法和经验,可为同行提供借鉴和参考。 2 试验内容和方法 2.1试验方案 预应力摩阻损失包含:管道摩阻损失、喇叭口损失、锚具摩阻损失和工具锚损失等。为了得到预应力管道摩阻损失,就必须剔除喇叭口、锚具和工具锚摩阻损失。进行现场试验,获取现场张拉预应力摩阻损失。试验与实际预应力张拉的工况一样采用液压千斤顶加力,预应力摩阻损失量为主动、被动端斤顶的力差,所不同是张拉时喇叭口处的工作锚板不装夹片。喇叭口摩阻损失量可通过另做试验取得;厂家成型生产锚具可提供锚具摩阻损失率。 本项目预应力摩阻损失试验所用的张拉设备与现场施工时使用的张拉设备完全一致,仅是对长管道而采用多个千斤顶。为保证试验数据的精度,测定张拉力的系统由张拉千斤顶(YCW400型千斤顶)、压力传感器、游标卡尺。 2.2试验方法 (1)将经标定的压力传器与千斤顶安装在需试验的孔道上。将千斤顶与电

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