热稳定性校验(主焦要点
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验
一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验
1
23
G 35kV 2
Uz%=7.5△P N.T =12kW
△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV
S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：
2
22.1.
u %7.5 6.30.37()1001008z N T
N T U Z S ?===Ω?
35kV
变压器电阻：2
22.1.22. 6.30.0120.007()8
N T
N T N T U R P S =?=?=Ω
35kV 变压器电抗：10.37()X =
==Ω
电缆电抗：02(x )0.415000.08780
0.66()1000
1000i L X ??+?==
=Ω∑
电缆电阻：02(x )0.11815000.118780
0.27()1000
1000
i L R ??+?==
=Ω∑
总阻抗：
21.370.66)
1.06(
Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：
S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KA
S2点三相短路电流：32
d d =2.88I I KA =
1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为
3128.020.62
2486.37cos 0.78
kp S KVA φ?=
==。 电缆的长时工作电流Ig 为239.25
Ig === A
按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得
60000.1300Uy V
?=?=，线路的实际电压损失
109.1L U COS DS φφ?====，U ?小于300V
电压损失满足要求
(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电
缆负荷率为80％。
2min 185S mm ≤故选用
LGJ-185架空线和MYJV42-3×185电缆
符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算 (1)额定电压：U e =6kV
(2)额定电流：I e >本变电所最大长期工作电流I gmax
max 301g I A =
==
(3)查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表
(4)校验： ①U e =6kV=U N ②I=400A>301A ③额定开断电流校验：
6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.43KA
ZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验
电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
=S I mm
其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用
MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验
按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。 9KA ＞2.88KA, 符合要求。
二、22采区上部变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验
G 35kV
2
Uz%=7.5△P N.T =12kW
△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV
1
2
3
S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：2
22.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N T
N T U Z
S ?===Ω
?
35kV
变压器电阻：2
22.1.22. 6.30.0120.007()8
N T
N T N T U R P S =?=?=Ω
35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.087808000.72()1000
1000i L X ??+?+==
=Ω∑
（）
电缆电阻：0
2
(x )
0.11815000.1187808000.36()1000
1000
i L R ??+?+=
=
=Ω∑（）
总阻抗：
21.370.72)
1.15(
Z ==Ω S1
点三相短路电流：(3)1 3.16()d I KA === S2点三相短路电流计算：
S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长500米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.1KA S2
点三相短路电流：32
d d =2.4I I KA =
1、高压电缆的热稳定性校验。 电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用
MYJV22-3×70电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算
查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表
6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.16KA
ZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验
电缆最小允许热稳定截面积：
32min d
=S I
mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm 故选用
MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5
、低压开关分断能力校验
按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。 9KA ＞2.4KA, 符合要求。
三、-40水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验
1
23
G 35kV 2
Uz%=7.5△P N.T =12kW
△P N.T =1.4kW S N.T =8MVA 6kV
S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：2
22.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N T
N T U Z S ?===Ω?
35kV
变压器电阻：2
22.1.22. 6.30.0120.007()8
N T
N T N T U R P S =?=?=Ω
35kV
变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：0
2
(x )
0.08550
0.044()1000
1000
i L X ??=
=
=Ω∑ 电缆电阻：02(x )0.118550
0.065()1000
1000
i L R ??==
=Ω∑
总阻抗：
10.42()
Z ===ΩS1
点三相短路电流：(3)18.66()d I KA === S2点三相短路电流计算：
S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长140米，变压器容量为200KV A ，查表的：(2)2d I =2.6KA S2
点三相短路电流：32
d d =3I KA =
1、高压电缆的热稳定性校验。 电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电
缆负荷率为80％。
2min 150S mm ≤故选用
MYJV42-3×150电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，2
m i n 185S mm ≤故选用
MYJV42-3×185电缆符合要求。 3、高压开关断路器开断能力计算
查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表
6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =8.66KA
ZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验
电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
==15100
S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 50S mm ≤故选用
MY-3×50+1×16电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验
按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断
电流为原则。KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。 9KA ＞3KA, 符合要求。
四、-210水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验
1
23
G 35kV 2
Uz%=7.5△P N.T =12kW
S N.T =8MVA 6kV
S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：2
22.
1.u %
7.5 6.30.37()1001008z N T
N T U Z S ?===Ω?
35kV
变压器电阻：2
22.1.22. 6.30.0120.007()8
N T
N T N T U R P S =?=?=Ω
35kV 变压器电抗：10.37()X
===
Ω 电缆电抗：02(x )0.08550800)
0.108()1000
1000i L X ??+==
=Ω∑（
电缆电阻：02(x )0.1185508000.16()
1000
1000
i L R ??
+==
=Ω∑（）
总阻抗：
10.506()
Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)17.19()d I KA === S2点三相短路电流计算：
S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长350米，变压器容量为315KV A ，查表的：(2)2d I =1.9KA
S2
点三相短路电流：32
d d =2.2I I KA =
1、高压电缆的热稳定性校验。 电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
==35.95100
S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用
MYJV22-3×70电缆符合要求。
2、高压开关断路器开断能力计算
查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表
6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =7.19KA
ZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
3、低压电缆热稳定性校验
电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
=100
S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 50S mm ≤故选用
MY-3×50+1×16电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验
按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。 9KA ＞2.2KA, 符合要求。
五、-350水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验
1
2
3
G 35kV 2
Uz%=7.5△P N.T =12kW
S N.T =8MVA 6kV
S1点三相短路电流计算：
35kV 变压器阻抗：
2
22.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N T
N T U Z S ?===Ω?
35kV
变压器电阻：2
22.1.22. 6.30.0120.007()8
N T
N T N T U R P S =?=?=Ω
35kV 变压器电抗：10.37()
X =
==Ω 电缆电抗：0
2
(x )
0.0855*******)
0.164()1000
1000i L X ??++=
=
=Ω∑（
电缆电阻：02(x )0.1185508007000.242()1000
1000
i L R ??++==
=Ω∑（）
总阻抗：
10.59()
Z ===Ω
S1
点三相短路电流：(3)1 6.16()d I KA === S2点三相短路电流计算：
S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长300米，变压器容量为315KV A ，查表的：(2)2d I =2.2KA S2
点三相短路电流：32
d d =2.54I I KA =
1、高压电缆的热稳定性校验。 电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用
MYJV22-3×70电缆符合要求。
2、高压开关断路器开断能力计算
查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表
6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =6.16KA
ZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
3、低压电缆热稳定性校验
电缆最小允许热稳定截面积：
32min d
==12.7100
S I
mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 50S mm ≤故选用
MY-3×50+1×16电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验
按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。 9KA ＞2.54KA, 符合要求。
六、22采区下部变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验
1
2
3
G 35kV 2
Uz%=7.5△P N.T =12kW
S N.T =8MVA 6kV
S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：2
22.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N T
N T U Z S ?===Ω?
35kV
变压器电阻：22
2.1.22. 6.3
0.0120.007()8
N T N T N T U R P S =?=?=Ω
35kV
变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：0
2
(x )
0.08550800700700)
0.22()1000
1000i L X ??+++=
=
=Ω∑（
电缆电阻：02(x )0.1185508007000.325()1000
1000
i L R ??++==
=Ω∑（）
总阻抗：
10.677()
Z ===ΩS1
点三相短路电流：(3)1 5.37()d I KA === S2点三相短路电流计算：
S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长500米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2KA S2
点三相短路电流：32
d d =2.3I I KA =
1、高压电缆的热稳定性校验。 电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用
MYJV22-3×70电缆符合要求。
2、高压开关断路器开断能力计算
查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表
6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =5.37KA
ZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
3、低压电缆热稳定性校验
电缆最小允许热稳定截面积：
3
2min d
=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm 故选用
MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验
按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。 9KA ＞2.3KA, 符合要求。
沥青混合料马歇尔稳定度试验
沥青混合料马歇尔稳定度试验 (T 0709-2000) 一、目的与适用范围 1、本方法适用于马歇尔稳定度试验和浸水马歇尔稳定度试验，以进行沥青混合料的配合比设计或沥青路面施工质量检验。浸水马歇尔稳定度试验（根据需要，也可进行真空饱水马歇尔试验）供检验沥青混合料受水损害时抵抗剥落的能力时使用，通过测试其水稳定性检验配合比设计的可行性。 2、本方法适用于按本规程T 0702成型的标准马歇尔试件圆柱体和大型马歇尔试件圆柱体。 二、仪具与材料 1、沥青混合料马歇尔试验仪：符合国家标准《沥青混合料马歇尔试验仪》(GB/T 11823)技术要求的产品，对用于高速公路和一级公路的沥青混合料宜采用自动马歇尔试验仪，用计算机或X-Y记录仪记录荷载一位移曲线，并具有自动测定荷载与试件垂直变形的传感器、位移计，能自动显示或打印试验结果。对φ63. 5mm的标准马歇尔试件，试验仪最大荷载不小于25kN,读数准确度100N，加载速率应能保持50mm/min±5mm/min。钢球直径16mm,上下压头曲率半径为50.8mm。当采用φ152. 4 mm大型马歇尔试件时，试验仪最大荷载不得小于50kN,读数准确度为lOON。上下压头的曲率内径为152.4mm ±0.2M,上下压头间距19.05mm±0.lmm。
2、恒温水槽：控温准确度为1℃，深度不小于150mm。 3、真空饱水容器：包括真空泵及真空干燥器。 4、烘箱。 5、天平：感量不大于0.lg 。 6、温度计：分度为1℃。 7、卡尺。 8、其它：棉纱，黄油。 三、标准马歇尔试验方法 1、准备工作 (1)按标准击实法成型马歇尔试件，标准马歇尔尺寸应符合直径φ101.6mm±0.2mm、高 63. 5mm±1. 3mm的要求。对大型马歇尔试件，尺寸应符合直径152. 4mm±0. 2mm，高95. 3mm±2. 5mm的要求。一组试件的数量最少不得少于4个，并符合T 0702的规定。 (2)量测试件的直径及高度：用卡尺测量试件中部的直径，用马歇尔试件高度测定器或用卡尺在十字对称的4个方向量测离试件边缘lOmm处的高度，准确至0.lmm,并以其平均值作为试件的高度。如试件高度不符合63. 5mm±1. 3mm或95. 3mm士2. 5mm要求或两侧高度差大于2mm时，此试件应作废。 (3)按本规程规定的方法测定试件的密度、空隙率、沥青体积百分率、沥青饱和度、矿料间隙率等物理指标。 (4)将恒温水槽调节至要求的试验温度，对粘稠石油沥青或烘箱
材料热稳定性的测定
材料热稳定性的测定 一、实验目的 1、了解陶瓷测定热稳定性的实际意义。 2、了解影响热稳定性的因素及提高热稳定性的措施。 3、掌握热稳定性的测定原理及测定方法。 二、实验原理 热稳定性（抗热震性）是指陶瓷材料能承受温度剧烈变化而不破坏的性能。普通陶瓷材料由多种晶体和玻璃相组成，因此在室温下具有脆性，在外应力作用下会突然断裂。当温度急剧变化时，陶瓷材料也会出现裂纹或损坏。测定陶瓷的热稳定性可以控制产品的质量，为合理应用提供依据。 陶瓷的热稳定性取决于坯釉料配方的化学成分、矿物组成、相组成、显微结构、坯釉料制备方法、成型条件及烧成制度等工艺因素以及外界环境。由于陶瓷内外层受热不均匀，坯料与釉料的热膨胀系数差异而引起陶瓷内部产生应力，导致机械强度降低，甚至发生分裂现象。 一般陶瓷的热稳定性与抗张强度成正比，与弹性模量、热膨胀系数成反比。而导热系数、热容、密度也在不同程度上影响热稳定性。 釉的热稳定性在较大程度上取决于釉的热膨胀系数。要提高陶瓷的热稳定性首先要提高釉的热稳定性。陶瓷坯体的热稳定性则取决于玻璃相、莫来石、石英及气孔的相对含量、粒径大小及其分布状况等。 陶瓷制品的热稳定性在很大程度上取决于坯釉的适应性，所以它也是带釉陶瓷抗后期龟裂性的一种反映。 陶瓷热稳定性测定方法一般是把试样加热到一定的温度，接着放入适当温度的水中，判定方法为： 1）根据试样出现裂纹或损坏到一定程度时，所经受的热变换次数； 2）经过一定次数的热冷变换后机械强度降低的程度来决定热稳定性； 3）试样出现裂纹时经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性，温差愈大，热稳定性愈好。 陶瓷热稳定性的测定方法一般是将试样（带釉的瓷片或器皿）置于电炉内逐渐升温到220℃，保温30分钟，迅速将试样投入染有红色的20℃水中10分钟，取出试样擦干，检查有无裂纹。或将试样置于电炉内逐渐升温，从150℃起，每隔20℃将试样投入20±2℃的水中急冷一次，直至试样表面发现有裂纹为止，并将此不裂的最高温度为衡量瓷器热稳定性的数据。 也有将试样放在100℃沸水中煮半小时到1小时，取出投入不断流动的20℃的水中，取出试样擦干，检查有无裂纹。如没有裂纹出现，则重复上述试验，直至出现裂纹为止。记录水煮次数，以作为衡量瓷器热稳定性的数据。热交换次数越多，说明该陶瓷样品的热稳定性越好。 本实验采用前面两种方法来测定试样的热稳定性。 三、实验仪器与材料 1、实验仪器：普通陶瓷热稳定性测定仪（由加热炉体、恒温水槽、送试样机构、控温仪表四部分组成）、万能材料试验机。 2、实验材料：市场购买的瓷砖样品、红墨水或黑墨水。 四、实验步骤 （一）方法一
热稳定性校验主焦
热稳定性校验主焦 Final approval draft on November 22, 2020
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验 一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验 S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：22 2.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N T N T U Z S ?===Ω? 35kV 变压器电阻：2 22.1.22. 6.30.0120.007()8 N T N T N T U R P S =?=?=Ω 35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：0 2 (x ) 0.415000.08780 0.66()1000 1000i L X ??+?= = =Ω∑ 电缆电阻：02(x )0.11815000.118780 0.27()1000 1000 i L R ??+?== =Ω∑ 总阻抗： 1 1.06()Z ===Ω S1 点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算： S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KVA ，查表的：(2)2d I = S2 点三相短路电流：32 d d =2.88I I KA = 1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。已知供电负荷为，电压为6KV ，需用系数，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为 3128.020.62 2486.37cos 0.78 kp S KVA φ?= ==。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25 Ig = == A 按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于符合要求。 (2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得 60000.1300Uy V ?=?=，线路的实际电压损失 109.1L U COS DS φφ?====，U ?小于300V 电压损 失满足要求 (3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积： 其中：i t ----断路器分断时间，一般取； C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。 2min 185S mm ≤故选用 LGJ-185架空线和MYJV42-3×185电缆符合要 求。 2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。 3、高压开关断路器开断能力计算 (1)额定电压：U e =6kV (2)额定电流：I e >本变电所最大长期工作电流I gmax (3)查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表
高压电缆热稳定校验计算书
筠连县分水岭煤业有限责任公司 井 下 高 压 电 缆 热 稳 定 性 校 验 计 算 书 巡司二煤矿 编制：机电科 筠连县分水岭煤业有限责任公司
井下高压电缆热稳定校验计算书 一、概述： 根据《煤矿安全规程》第453条及456条之规定，对我矿入井高压电缆进行热稳定校验。 二、确定供电方式 我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、井下变电所均采用单母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。 三、井下高压电缆明细： 矿上有两趟主进线，引至巡司变电站不同母线段，一趟931线，另一趟925线。井下中央变电所由地面配电房10KV输入。 入井一回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 入井二回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 四、校验计算 1、井下入井回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为，MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2 ,800m，电缆长度为800m=0.8km。 （1）计算电网阻抗 查附表一，短路电流的周期分量稳定性为 电抗：X=0.072*0.8=0.0576Ω； 电阻：R=0.407*0.8=0.3256 Ω； (2)三相短路电流的计算
A Z I 5.174693305 .0310000 3v 3=?== ∞ （3）电缆热稳定校验 由于断路器的燃弧时间及固有动作时间之和约为t=0.05S; 查附表二得热稳定计算系数取K=142; 故电缆最小热值稳定截面为 23mm 51.2705.0142/5.17469t )/(min ===∞）（K I S Smin<50mm 2 故选用 MYJV 22 -8.7/10KV 3*50 电缆热稳定校验合格，符合要求。 附表一：三相电缆在工作温度时的阻抗值（Ω/Km ） 电缆截面S （mm 2 ） 4 6 10 16 2 5 35 50 70 95 120 150 185 240 交联聚乙烯 R 4.988 3.325 2.035 1.272 0.814 0.581 0.407 0.291 0.214 0.169 0.136 0.11 0.085 X 0.093 0.093 0.087 0.082 0.075 0.072 0.072 0.069 0.069 0.069 0.07 0.07 0.07 附表二 不同绝缘导体的热稳定计算系数 绝缘材料 芯线起始温度（° C ） 芯线最高允许温度（°C ） 系数K 聚氯乙烯 70 160 115（114） 普通橡胶 75 200 131 乙丙橡胶 90 250 143（142） 油浸纸绝缘 80 160 107 交联聚乙烯 90 250 142
YDMS-B双数显马歇尔稳定度测定仪安全操作规程(正式)
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ YDMS-B双数显马歇尔稳定度测定仪安全操作规程 (正式) Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-7337-35 YDMS-B双数显马歇尔稳定度测定仪 安全操作规程(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对管理机制、管理原则、管理方法以及管理机构进行设置固定的规范，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 1.连接 将传感器连接线插入“传感器”座上，打印机连线插入“打印口”座上，将测试台控制线插入“驱动口”座上，主机插入220V交流电源。 2.通电初检 仪器使用50HZ 380V交流电，联接插座应有良好的可靠接地，电源线在标量应≤10安培，检查无误后，方可通电初检。接通电源，检查仪器运转是否正常，并填写仪器使用记录。将电源开关置于“ON”状态，此时，显示屏显示“月，日”下行显示为当时的“时间”。 3.前面板简介 ㈠“设置”键：
①按此键左窗显示为“1”，右窗显示年份，按“查阅”键即可。 ②再按“设置”键，左窗显示为“2”，右窗显示为月份、日期，按“查阅↑”键，可更改月份，按“查阅↓”键，可更改日期。 ③再按“设置”键，左窗显示“3”，右窗显示为时、分，按“查阅↑”键，可更改小时，按“查阅↓”键可更改分钟。 ④最后按“设置”键，左窗显示“4”，右窗显示为下降的秒数，按“查阅”键可更改下降的时间。 ㈡“下降”键、“停止”键 在正常的通电条件下，可任意调整下降、停止。在任何运行中或特殊情况下，都可以使用“停止”键或主机“手动急停键”，使其停止工作。 ㈢“开始试验”键 当预热时间到，可听到机器内发出嘀一声响，请按开始启动试验，左右显示窗起始显示为“零零零”，承受压力和流值时，显示窗会显示同步正确数据。
热熔胶粘剂热稳定性测定
热熔胶粘剂热稳定性测定GB/T16998-1997 Hot-melt adhesives—Determination of thermal stability 1范围 本标准规定了测定非反应性热熔胶粘剂热稳定性的方法，最高试验温度为260℃。 2引用标准 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB/T2794—1995胶粘剂粘度的测定 GB/T15332—94热熔胶粘剂软化点的测定环球法 3原理 将一定量的热熔胶在给定条件下加热，以一定的时间间隔取出样品，记录加热期间粘度和软化点的数值。胶粘剂试验温度和试验时间由供需双方商定。 4仪器 4.1不锈钢或玻璃容器：外径65mm，高95mm，配有松动配合的盖子。 4.2油浴或鼓风恒温烘箱：温度波动范围为±2℃。 4.3玻璃棒。 4.4测定软化点所用的仪器，按GB/T15332规定。 4.5测定粘度所用的仪器，按GB/T2794规定。 4.6温度计：分度值为0.1℃。 5操作步骤 5.1将不锈钢或玻璃容器(4.1)放入油浴或烘箱(4.2)中，将温度调节至所需的试验温度。 5.2将足量的试样放入容器中，用玻璃棒(4.3)搅拌热熔胶直至样品完全熔融，将温度计(4.6)插入样品中，测量温度。从该点开始计时。在试验温度±2℃范围内连续加热2h以达到热平衡。 5.3在试验温度±2℃范围内，按GB/T2794测量粘度1]。取适量胶粘剂，按GB/T15332测定软化点2]。 5.4以4h至6h的时间间隔，重复5.3中所述的全部操作，直至达到预定的试验时间止。如果在热熔胶粘剂表面发现形成表皮，则应在测量粘度前先除去表皮。 如果不可能以每隔4h至6h的时间间隔进行试验，则时间间隔的选取应避免使胶粘剂产生破坏。 采用说明： 1]ISO10363中，粘度测量按ISO2555：1989规定进行。 2]ISO10363中，软化点测量按ISO4625：1980规定进行。 中心以化工行业技术需求和科技进步为导向，以资源整合、技术共享为基础，分析测试、技术咨询为载体，致力于搭建产研结合的桥梁。以“专心、专业、专注“为宗旨，致力于实现研究和应用的对接，从而推动化工行业的发展。
绝缘导线的热稳定校验
现对《低压配电设计规范》GB50054-95的第4.2.2条的规定，谈谈我的意见。 第4.2.2条：绝缘导线的热稳定校验应符合下列规定： 一. 当短路持续时间不大于5s时，绝缘导体的热稳定应按下式进行校验： S≥It0.5/K（4.2.2） 式中 S——绝缘导体的线芯截面（mm2）； I——短路电流有效值（均方根值A）； t——在已达到允许最高持续工作温度的导体内短路电流持续作用的时间（s）； K——不同绝缘的计算系数。 二.不同绝缘、不同线芯材料的K值，应符合表4.2.2的规定。 三.短路持续时间小于0.1s时，应计入短路电流非周期分量的影响；大于5s时应计入散热的影响。 在执行该条规定时，需注意下列问题： 1. 公式（4. 2.2）只适合短路持续时间不大于5s。 2. 短路电流I如何确定： a) 相线的热稳定校验： 在220/380配电系统中，一般以三相短路电流为最大。两相短路电流在远离发电机处发生短路时仅为三相短路电流的0.866倍，只有在发电机出口处短路时两相短路电流可能达三相短路电流的1.5倍。因此，当短路点远离发电机时，校验相线的热稳定时I值采用三相短路电流值；在发电机出口处发生短路时I值采用两相短路电流。 b) 中性线（N）的热稳定校验：取相线对中性线的短路电流作为I值。 c) TN-C系统的PEN、TN-S系统的PE、TT系统的PE、IT系统的PE线热稳定校验：TN-C系统的PEN及TN-S系统的PE线的热稳定校验取相线对PEN或PE线的短路电流作为I值。 TT系统，考虑到某一设备发生中性线碰外壳接地，因中性线基本上为地电位，故障电流甚小，回路上的过电流保护以及RCD都无法动作，此故障作为第一次故障得以长期潜伏下来。但因中性线碰设备外壳与PE线导通，此TT系统实际已转变为TN系统。其后设备发生相线碰外壳时，PE线上流过的故障电流将和TN系统同样大，以金属导体为通路的金属性短路电流。因此TT系统的PE线的热稳定校验所采用的I值需考虑上述的要求。 IT系统，如果某一设备发生第一次接地故障后不能及时消除（例如遇到难以找到故障点和消除故障，或绝缘监测器失灵未发出报警信号等情况），其后其他设备发生第二次接地故障，则故障扩大为两相短路，这时PE线上将通过两相短路电流而非微量的接地电容电流。因此IT系统的PE线热稳定校验所采用的I值应为上述两相短路电流值。 国际电工标准非常重视电气事故的防范措施，在不少情况下需考虑发生两个故障引起的危险，上述即是两例。 d) 短路持续时间小于0.1S时短路电流中的非周期电流分量的发热将起到较显著作用。例如采用带限流作用的断路器，其全分断时间小于0.1s。此时需先按断路器无限流作用计算预期的短路电流值，然后根据制造厂所提供的“I2t——预期短路电流”特性曲线查找对应的I2t值。根据K2S2≥I2t来校验热稳定（该I2t中的I值，是包括非周期分量电流分量的均方根值）。 注：相——N短路电流及相——PE短路电流的如何计算，可参照《工业与民用配电设计手册》的相关内容。 3. 短路持续时间t如何确定： a) 采用断路器的瞬时脱扣器作为短路保护时，t为断路器全分断时间（包括灭弧时间）——全分断时间可查断路器的样本或由断路器制造厂提供。
物质热稳定性的热分析试验方法
物质热稳定性的热分析 试验方法 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
物质热稳定性的热分析试验方法 1 主题内容与适用范围 本标准规定了用差热分析仪和（或）差示扫描量热计评价物质热稳定性的热 分析方法所用的试样和参比物、试验步骤和安全事项等一般要求。 本标准适用于在惰性或反应性气氛中、在－50～1000℃的温度范围内有焓变 的固体、液体和浆状物质热稳定性的评价。 2 术语 物质热稳定性 在规定的环境下，物质受热（氧化）分解而引起的放热或着火的敏感程度。 焓变 物质在受热情况下发生吸热或放热的任何变化。 焓变温度 物质焓变过程中的温度。 3 方法原理 本方法是用差热分析仪或差示扫描量热计测量物质的焓变温度（包括起始温度、外推起始温度和峰温）并以此来评价物质的热稳定性。 4 仪器和材料 仪器 差热分析仪（DTA）或差示扫描量热计（DSC）：程序升温速率在2～30℃/min 范围内，控温精度为±2℃，温差或功率差的大小在记录仪上能达到40%～95% 的满刻度偏离。 样品容器
坩埚：铝坩埚、铜坩埚、铂坩埚、石墨坩埚等，应不与试样和参比物起反应。气源 空气、氮气等，纯度应达到工业用气体纯度。 冷却装置 冷却装置的冷却温度应能达到－50℃。 参比物 在试验温度范围内不发生焓变。典型的参比物有煅烧的氧化铝、玻璃珠、硅 油或空容器等。在干燥器中储存。 5 试样 取样 对于液体或浆状试样，混匀后取样即可；对于固体试样，粉碎后用圆锥四分 法取样。 试样量 试样量由被测试样的数量、需要稀释的程度、Y 轴量程、焓变大小以及升温 速率等因素来决定，一般为1～5mg，最大用量不超过50mg。如果试样有突然释放大量潜能的可能性，应适当减少试样量。 6 试验步骤 仪器温度校准按附录A 进行，校准温度精度应在±2℃范围内。 将试样和参比物分别放入各自的样品容器中，并使之与样品容器有良好的 热接触（对于液体试样，最好加入试样重量20％的惰性材料，如氧化铝等）。将装有试样和参比物的样品容器一起放入仪器的加热装置内，并使之与热传感元件紧密接触。
井下高压电缆热稳定性校验
井下高压电缆热稳定性校验
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井下高压电缆热稳定性校验 机电运输部 二○一二年七月
一、井下高压电缆明细： 水泵一回路 MYJV 428.7/10-3*150mm 2-520m(6KV) 水泵二回路 MYJV 428.7/10-3*95mm 2-520m(6KV) 井下一回路MYJV 428.7/10-3*150mm 2-520m(6KV) 井下二回路MYJV 428.7/10-3*95mm 2-520m(6KV) 12采区上部一回路MYJV 328.7/10-3*95mm 2-1300m(6KV) 12采区上部二回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-1300m(6KV) 12采区下部一回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-600m(6KV) 12采区下部二回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-600m(6KV) 14采区回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-1400m(6KV) 南翼配电点回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-495m(6KV) 二、校验计算 1、井下水泵一回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为 MYJV 428.7/10-3*150mm 2（6KV ），电缆长度为520m 。 短路电流的周期分量稳定性为 X=0.08*0.52=0.0416Ω； R=0.295*0.52=0.1534 Ω ；Ω=+=+=158.01534.00416.02222 X R Z ，A Z I 23021158 .0363003v 3=?==∞ 用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s ）故电缆最小热值稳定截面为
热稳定性分析方法
版 本 号：0.1 页 码：1/3 发布日期：2009-12-09 实验室程序 编 写： 批 准： 签 发： 文件编号：SHLX\LAB\L2-008 题 目：热稳定性测量方法 1.0 目的 提供了产品热稳定性的测量方法。 2.0 概述 （1）原理 Na 2SO 3 方 法 ： 用 1N 的 Na 2SO 3 溶 液 吸 收 样 品 粒 子 中 释 放 的 甲 醛 ， 生 成HOCH 2SO 3Na 和 NaOH 。 CH 2O ＋Na 2SO 3＋H 2O →HOCH 2SO 3Na ＋NaOH （2）本测量方法是利用聚甲醛树脂在高温熔融，产生甲醛气体，随氮气带出，被亚 硫酸钠溶液吸收，由滴定反应生成的氢氧化钠，得出甲醛含量。 3.0 仪器和试剂 【仪器】 （1） 油浴（容量约为 130L ，并配有样品熔融管） （2） 加热器 （3） 过热保护装置 （4） 搅拌器 （5） 自动滴定装置 （6） 数据处理计算机 【试剂】 （1） 0.005mol/l 硫酸 （2） 福尔马林(36.0～38.0%) （3） 亚硫酸钠(Na 2SO 3) （4） 缓冲液(pH 6.86) （5） 缓冲液(pH 9.18) （6） 0.1mol/l NaOH 4.0 定义 甲醛含量通过以下方式表示： （1）K 0 ：表示从 2 分钟到 10 分钟之间，聚合物中溶解的甲醛，不稳定端基和聚合 物主链分解出来的甲醛量。转化为每分钟的甲醛含量。 （2）K 1 ：表示从 10 分钟到 30 分钟之间，聚合物中剩余的溶解甲醛，不稳定端基
文件编号：SHLX\LAB\L2-008 和聚合物主链分解出来的甲醛量。转化为每分钟的甲醛含量。 （3）K2：表示从50 分钟到90 分钟之间，聚合物不稳定端基和聚合物主链分解出来的甲醛量。转化为每分钟的甲醛含量。 5.0安全注意事项 （1）搁置和取出样品过程中，要穿戴安全手套，以防被烫伤。 （2）电极容易损坏，使用时防止碰撞。 （3）作业时，穿戴安全眼镜和防护手套。 （4）实验过程中使用氮气作为载气，所以要控制好氮气流量，并确保良好的通风。6.0步骤 6.1准备 (1) 确认油浴温度223±2℃，硫酸溶液的量。 (2) 打开参比液添加孔，检查电极内饱和KCL 的量，确保液位超过甘汞位置。 (3) 打开自动电位滴定仪、打印机及电脑电源。 (4) 打开电脑桌面上AT-WIN，输入密码并确认与自动电位滴定仪联机。 (5) 调整氮气流量到60 l/h。 (6) 分别用pH 为6.86（25℃）、9.18（25℃）的缓冲液，对电极进行校正（根据 电脑提示进行），若显示“OK”，则校正通过，否则进行检查并重复校正步 骤。 (7) 对自动电位滴定仪进行排气，确保滴定管路中无气泡。 (8) 用250ml 的烧杯，取150ml 吸收液（1mol/L 亚硫酸钠溶液，它的配制方法： 将250g 的Na 2SO3溶于2000ml 的水中，充分搅拌。），放入磁性搅拌子、加 盖、并将电极、Ｎ２管、喷嘴插入溶液中，启动搅拌按钮。 (9) 用硫酸溶液（0.1N）将溶液pH 调节至9.10，待稳定后，用0.1mol/l 甲醛溶 液（配制方法：将81g 的福尔马林放入1L 的容量瓶中，然后加水到刻度线， 配成约0.1mol/l 福尔马林），调节pH 至9.21～9.22，并稳定10 分钟以上。 (10) 电极浸泡液的配制方法：PH=4 的缓冲试剂250ml 一包溶于250ml 水中， 再加入56gKCL，适当加热，搅拌至完全溶解。 6.2步骤 (1) 用铝皿取3.000±0.003g，将其放到小金属底部，然后用钩子，将准备好的 样品放入油浴的熔融管中。 (2) 盖紧硅胶塞，快速按下START，开始试验，试验过程控制pH 值为9.20。 (3) 当实验进行到设定的时间后，自动结束。（按“RESET”键，可手动停止实 验。）测定结束，打印机自动打印结果。 (4) 取出金属筒冷却，取出电极，并将电极放入浸泡液中。
热稳定性校验(主焦
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验 一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验 1 23 G 35kV 2 Uz%=7.5△P N.T =12kW △P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗： 2 22.1. u %7.5 6.30.37()1001008z N T N T U Z S ?===Ω? 35kV 变压器电阻：2 22.1.22. 6.30.0120.007()8 N T N T N T U R P S =?=?=Ω 35kV 变压器电抗：10.37()X = ==Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.08780 0.66()1000 1000i L X ??+?== =Ω∑ 电缆电阻：02(x )0.11815000.118780 0.27()1000 1000 i L R ??+?== =Ω∑ 总阻抗： 21.370.66) 1.06( Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算： S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KA
S2点三相短路电流：32 d d =2.88I I KA = 1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为 3128.020.62 2486.37cos 0.78 kp S KVA φ?= ==。 电缆的长时工作电流Ig 为239.25 Ig === A 按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。 (2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得 60000.1300Uy V ?=?=，线路的实际电压损失 109.1L U COS DS φφ?====，U ?小于300V 电压损失满足要求 (3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积： 3 2min d =S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ； C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电
工程试验检测中心全自动马歇尔稳定度测定仪操作规程
工程试验检测中心全自动马歇尔稳定度测定仪操作规 程 使用前必须将仪器的地线接地，将仪器控制电机的两个插头插到加载部分的两个座插上，检查无误后即可打开主机，若电压较低或电压不稳，应配交流净化电源或UPS或交流稳压器。 一、显示及输入键盘的使用说明： 显示共8 位，分为两组，试验时左边四位显示压力，右边四位显示流值，打印时，右边最后两位显示试验的序号。 键盘共有四个，分别为复位、试验、打印、打印选择。 测试仪器开机，自动控制机械加载部分下降至规定调试，如加载部分已在规定调试，则加载部分停止不动。 开机后，在任何状态下按下“复位”键，仪器停止工作，返回至开机状态。 按“试验”键，仪器开始自动加载、测试，测试完毕后或压力超量程时，仪器自动卸载，将加载部分下降至规定调试，当压力超过30KN时，显示超量程99.99。 每次开机后，仪器可存贮25 次试验的数据，对应的试验序号依次为01-25 ，如需保留数据，请在关机前或是连续试
验达到25 次时，按“打印”键打印出测试数据。 当每次试验完毕后或连续若干次（25 次以内）试验完毕后，按“打印”键，此时右边显示窗的最后两位将显示一个数字，这是试验的序号。如果打印此次试验的数据，再按下“打印”键即可；如果打印前面的试验数据，则按“打印选择”键，选择要打印的试验序号后再按“打印”键即可。 打印完成后，按打印机上的联机键“SEL”此键上面的 指示灯灭后再按走纸键“ LF”让打印的数据全部露到打印机外面再把纸撕下。 本仪器采用前换纸型微型打印机，换纸方法请参考打印机说明书。 二、沥青混合料稳定度试验方法： 将仪器测控部分机械加载部分联接好，仪器通电15 分钟 后，将做好的试件放于加载头之间（无需预加压），检查无误后按“试验”键即可，仪器自动控制加载部分加载，试件受压变形情况通过显示器直接显示出来，直到试件受压破裂，停止加压，显示器上直接显示试件的最大压力和对应的流值，同时仪器自动控制加载部分下降至规定高度，方便更换试件。
高压电缆热稳定校验计算书
*作品编号：DG13485201600078972981* 创作者：玫霸* 筠连县分水岭煤业有限责任公司 井 下 高 压 电 缆 热 稳 定 性 校 验 计 算 书 巡司二煤矿
编制：机电科 筠连县分水岭煤业有限责任公司 井下高压电缆热稳定校验计算书 一、概述： 根据《煤矿安全规程》第453条及456条之规定，对我矿入井高压电缆进行热稳定校验。 二、确定供电方式 我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、井下变电所均采用单母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。 三、井下高压电缆明细： 矿上有两趟主进线，引至巡司变电站不同母线段，一趟931线，另一趟925线。井下中央变电所由地面配电房10KV输入。 入井一回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 入井二回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 四、校验计算 1、井下入井回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为，MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2 ,800m，电缆长度为800m=0.8km。 （1）计算电网阻抗 查附表一，短路电流的周期分量稳定性为
电抗：X=0.072*0.8=0.0576Ω； 电阻：R=0.407*0.8=0.3256 Ω； (2)三相短路电流的计算 （3）电缆热稳定校验 由于断路器的燃弧时间及固有动作时间之和约为t=0.05S; 查附表二得热稳定计算系数取K=142; 故电缆最小热值稳定截面为 Smin<50mm2故选用 MYJV22 -8.7/10KV 3*50 电缆热稳定校验合格，符合要求。 附表一：三相电缆在工作温度时的阻抗值（Ω/Km）
马歇尔稳定度作业指导书
ZDS XXX作业指导书 XXXX-ZDS-E4
2013-02-10 发布2013-03-01 XXX 发布实施 沥青混合料马歇尔稳定度试验
为保证进行沥青混合料马歇尔稳定度试验时依据技术标准，使本中心不同检测人员，不同时间所进行的检测过程保持一致，实现检测结果的重复性和正确性，特制定本指导书。 本指导书编制遵照JTJ052-2000《公路工程沥青及沥青混合料试 验规程》等标准的规定及本中心相关程序文件的规定 本指导书由XXX 负责起草。 本指导书主要起草人：校核： 本指导书批准人： 本指导书自2013年2 月首次发布
沥青混合料马歇尔稳定度试验 1. 目的与适用范围 1.1 本方法适用于马歇尔稳定度试验和浸水马歇尔稳定度试验，以进行沥青混合料的配合比设 计或沥青路面施工质量检验。浸水马歇尔稳定度试验（根据需要，也可进行真空饱水马歇尔试验）供检验沥青混合料受水损害时抵抗剥落的能力时使用，通过测试其水稳定性检验配合比设计的可行性。 1.2 本方法适用于按《沥青混合料试件制作方法（击实法）作业指导书》制作成型的标准马歇尔 试件圆柱体。 2．规范性引用文件 . JTJ052-2000 《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》 JTJ071-98 《公路工程质量检验评定标准》 GB8107-1987《数值修约规则》 使用本细则的人员应及时探讨采用下列文件最新版本的可能性，修订时应按相关质量文件的维护程序规定进行。 3. 仪器设备要求 3.1沥青混合料马歇尔试验仪：HDMS-3型，压力量程 0~30KN精度102 3.2恒温水槽：CF-1型，控温精度w± 1 Co 3.3烘箱：101-4型，温度能控制在 105C± 5Co 3.4 温度计：分度为 1Co 3.5其他：卡尺、棉纱、黄油等。 4．检测环境条件 4.1进行室内试验时温度 5 C ~35C，相对湿度不大于 90% 4.2 应由较稳定的 50Hz， 220V 交流电源供电。 4.3 在无强烈震动与无强电磁场干扰的环境下工作。 4.4 清洁, 干燥,自然通风良好。 5．接样 5.1 接样人员接样前应先检查委托协议书填写是否完备。 5.2 接样人员应参照《沥青混合料马歇尔稳定度试验作业指导书》的适用范围，判定所接试样是 否为标准马歇尔试件圆柱体。 6. 样品制备 采用击实法在室内进行沥青混合料标准马歇尔试件的制作，具体操作参照《沥青混合料试件制作方法作业指导书》。一组标准试件的数量最少不得少于 4 个。 7. 检测细则 7.1 试验准备：
陶瓷的热稳定性测试
陶瓷的热稳定性测试 一、实验目的 普通陶瓷材料由多种晶体和玻璃相组成，因此在室温下具有脆性，在外应力作用下会突然断裂。当温度急剧变化时，陶瓷材料也会出现裂纹或损坏。测定陶瓷的热稳定性可以控制产品的质量，为合理应用提供依据。 1. 了解测定陶瓷材料热稳定性的实际意义。 2. 了解影响热稳定性的因素及提高热稳定性的措施。 3. 掌握陶瓷材料热稳定性的测定原理及方法。 二、实验原理 陶瓷的热稳定性取决于坯釉料的化学成分、矿物组成、相组成、显微结构、制备方法、成型条件及烧成制度等应素以及外界环境。由于陶瓷内外层受热不均匀，坯釉的热膨胀系数差异而引起陶瓷内部产生应力，导致机械强度降低，甚至发生开裂现象。 一般陶瓷的热稳定性与抗张强度成正比，与弹性模量、热膨胀系数成反比。而导热系数、热容、密度也在不同程度上影响热稳定性。 釉的热稳定性在较大程度上取决于釉的膨胀系数。要提高陶瓷的热稳定性首先要提高釉的热稳定性。陶坯的热稳定性则取决于玻璃相、莫来石、石英及气孔的相对含量、粒径大小及其分布状况等。 陶瓷制品的热稳定性在很大程度上取决于坯釉的适应性，所以它也是带釉陶瓷抗后期龟裂性的一种反映。 陶瓷热稳定性测定方法一般是把试样加热到一定的温度，接着放入适当温度的水中，判定方法为 (1) 根据试样出现裂纹或损坏到一定程度时，所经受的热变换次数； (2) 经过一定的次数的热冷变换后机械强度降低的程度来决定热稳定性； (3) 试样出现裂纹时经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性，温差愈大，热稳定性愈好。 本实验采用试样出现裂纹时，平均经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性 三、实验器材 1. 陶瓷定性测定仪主要技术参数是： (1)炉体最高温度：400℃；
变压器低压侧出线电缆热稳定校验
变压器低压侧出线电缆热稳定校验 设计人员常对变压器高压侧电缆作短路热稳定校验。但低压侧电缆的短路热稳定校验往往容易被忽略，尤其是配至消防控制中心和弱电机房等处的出线回路，由于负荷容量不大、所选电缆截面较小，有时并不满足规范对电缆热稳定的要求。 1 电缆热稳定校验的重要性 根据GB 50054—2011《低压配电设计规范》第3．2．14条、第6．2．3条和GB 50217 2007《电力工程电缆设计规范》第3．7．7条的规定，电缆应能承受预期的故障电流或短路电流和短路保护的动作时间，对于非熔断器保护回路，应该校验电缆的相导体和保护导体的最小截面。 如果电缆不满足热稳定校验的要求．则在短路时电缆的绝缘层可能被破坏．同时可能影响到近旁的电缆和电气装置，甚至引发电气火灾。电缆的热稳定校验是设计过程中的重要环节。 2 变压器低压侧出线电缆的热稳定校验要求 根据GB 50054—2011第3．2．14条、第6．2．3条的规定，绝缘导体的热稳定，应按其截面积校验，且应符合下列规定： 当短路持续时间小于等于5 S(但不小于0．1 S)时，绝缘导体的截面积应符合下式： ------------- 短路持续时间小于0．1 s时，校验绝缘导体截面积应计入短路电流非周期分量的影响；大于5 S时．校验绝缘导体截面积应计入散热的影响。由上式可得：----------- 3 民用建筑中典型案例校验 3．1 短路参数计算 假设变压器高压侧的短路容量为S=300 MVA，则l 000 kVA变压器的低压出 I=1处(U n =0．38 kV，u k ％=6)的短路电流计算如下： 取基准容量：S j =100 MVA，基准电压：U j = 1．05 U n =0．4 kV，基准电流： ----------- 电力系统的阻抗： ------ 变压器的阻抗： -------- 变压器低压出口处的短路阻抗： --------- 变压器低压出口处的短路电流： -------- 假设这个短路点远离发电厂，短路电路的总电阻较小，总电抗较大(R Σ≤XΣ／3)时，t一0．05 s。取短路电流峰值系数K P =1．8，矩路全电流最大有效值， I P =1．51 I K =1．51×22．8=34．4 kA 。 3.2 保护电器自动切断电流的动作时间 a．低压出线开关的主保护分闸时间(即低压馈线屏出线开关的脱扣时间) 可查样本获得。如出线开关的长延时整定电流值为40 A，由上面的数据可知，短路电流I K =22．8 kA，是长延时整定电流的570倍。一般带热磁脱扣器的断路器，
T0709-2011沥青混合料马歇尔稳定度试验
沥青混合料马歇尔稳定度试验检验细则 编制：刘飞 审核：张方 批准：梅静实施日期：2016年06月20日1、目的 为了更好的学习和掌握标准规定与试验方法，熟练操作仪器设备；确保试验的熟练性、准确性。 2、范围 2.1本方法适用于马歇尔稳定度试验和浸水马歇尔稳定度试验，以进行沥青混合料的配合比设计或沥青路面施工质量检验。浸水马歇尔稳定度试验（根据需要，也可进真空饱水马歇尔试验)供检验沥青混合料受水损害时抵抗剥落的能力时使用，通过测试其水稳定性检验配合比设计的可行性。 2.2本方法适用于按本规程T 0702成型的标准马歇尔试件圆柱体和大型马歇尔试件圆柱体。 3、依据标准 JTG E20—2011 公路工程沥青及沥青混合料试验规程 T 0709—2011 沥青混合料马歇尔稳定度试验 4、仪具与材料技术要求 4.1沥青混合料马歇尔试验仪 分为自动式和手动式。自动马歇尔试验仪应具备控制装置、记录荷载一位移曲线、自动测定荷载与试件的垂直变形，能自动显示和存储或打印试验结果等功能。手动式由人工操作，试验数据通过操作者目测后读取数据。 对用于高速公路和一级公路的沥青混合料宜采用自动马歇尔试验仪。 4.1.1当集料公称最大粒径小于或等于26.5mm时,宜采用?101.6mm×63. 5mm 的标准马歇尔试件，试验仪最大荷载不得小于25kN，读数准确至O.lkN，加载速率应能保持 50mm/min ±5mm/min。钢球直径16mm±0.05mm，上下压头曲率半径为50.8mm±0.08mm。 4.1.2当集料公称最大粒径大于26.5mm 时，宜采用?152.4mm×9 5.3mm大型马歇尔试件，试验仪最大荷载不得小50kN，读数准确至 O.lkN。上下压头的曲率内径为?152.4mm ±0.2mm,上下压头间距19.05mm±0.1mm。大型马歇尔试件的压头尺寸如图T 0709-1所示。 4.2恒温水槽:控温准确至1℃,深度不小于150mm。 4.3真空饱水容器:包括真空泵及真空干燥器。 4.4烘箱。 4.5天平:感量不太于O.lg。 4.6温度计:分度值1℃。 4.7卡尺。 4.8其他:棉纱、黄油。 5、标准马歇尔试验方法 5.1准备工作 5.1.1按T 0702标准击实法成型马歇尔试件，标准马歇尔试件尺寸应符合直径 101.6mm ±0.2mm、高63.5mm ±1.3mm的要求。对大型马歇尔试件,尺寸应符合直径 152.4mm±0.2mm、高95.3mm ±2.5mm的要求组试件的数量不得少于4个，并符合 T 0702的规定。 4.1.2量测试件的直径及高度:用卡尺测量试件中部的直径，用马歇尔试件高度测定器或用卡尺在十字对称的4个方向量测离试件边缘10mm处的高度，准确至0.lmm，并以其平均值作为试件的高度。如试件高度不符合63.5mm ±1. 3rmn或9 5.3mm 土2.5mm 要求或两侧髙度差大于2mm,此试件应作废。