T梁预应力张拉计算示例
衡昆国道主干线GZ75～～公路
平远街～锁龙寺高速公路
6合同半坡段K95+300～K100+280.91
T梁预应力拉计算书
中国公路桥梁工程总公司
第七项目经理部
二OO四年八月
20M梁板拉计算算例
K95+796（左）1-1# T梁
一、已知条件
该T梁是1片一端简支一端连续边梁，梁长：L0=1996.5 (cm)。
该T梁设有3束钢束，其中：①号钢束设有5根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L1＝L0+96cm；②号钢束设有6根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L2＝L0+103cm；③号钢束设有6根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L3＝L0+108 cm。
该T梁①、②、③号钢束竖弯角度均为：θ竖=9°27′44″，②、③号钢束平弯角度均为：θ平=6°50′34″。
预应力拉千斤顶工作段长度：L工＝55cm，压力表回归方程: 3021号压力表（简称压力表1）为：Y=0.0209X-0.1109、1482号压力表（简称压力表2）为：Y=0.0214X-0.095。
预应力筋为低松弛钢绞线，其截面积为：A p＝140 mm2,弹性模量为：E p＝1.95×105Mpa,拉控制应力：σk＝1395 Mpa，采用两端同时对称拉技术。
二、预应力钢绞线伸长值计算公式
预应力钢绞线伸长值：ΔL＝(P p×L)/(A p×E p), 其中：
ΔL－预应力钢绞线伸长值（mm）
L－预应力钢绞线计算长度（mm），包括千斤顶工作段长度；
A p－预应力钢绞线的截面面积（mm2）；
E p－预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2）；
P p－预应力钢绞线的平均拉力（N）；按JTJ041－2000《公路桥涵施工技术规》附录G-8曲线筋公式计算，即P p =P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）；其中：
P－预应力钢束拉端的拉力（N）；
k－孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（波纹管计算取0.0015）。
x－从拉端至计算截面的孔道长度（m）；
μ－预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数（波纹管计算取0.2）；
θ－从拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)。
三、钢绞线伸长值计算
1、①号钢束预应力钢绞线一端伸长值
预应力钢绞线计算长度L1/2＝（1996.5＋96－2×75）/2＋55＝1026.3（cm）
每根预应力钢绞线截面面积：A p＝140（mm2）
预应力钢绞线弹性模量：E p＝1.95×105（N/ mm2）
每根预应力钢绞线拉端的平均拉力：P p＝P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）
其中：P＝A p×σk＝140×1395＝195300（N）
θ＝θ竖＝9°27′44″＝0.165146932 (rad)
kx+μθ＝0.0015×10.263＋0.2×0.165146932＝0.048423886
P p＝195300×（1-e-0.048423886）/0.048423886＝190647（N）
每根钢绞线一端伸长值：ΔL1＝(P p×L)/(A p×E p) ＝(190647×10263)/( 140×1.95×105)
＝71.7（mm）
2、②号钢束预应力钢绞线一端伸长值
预应力钢绞线计算长度L1/2＝（1996.5＋103－2×75）/2＋55＝1029.8（cm）
每根预应力钢绞线截面面积：A p＝140（mm2）
预应力钢绞线弹性模量：E p＝1.95×105（N/ mm2）
每根预应力钢绞线拉端的平均拉力：P p＝P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）
其中：P＝A p×σk＝140×1395＝195300（N）
θ＝θ竖+θ平＝9°27′44″＋2×6°50′34″＝23°08′52″＝0.404004937 (rad) kx+μθ＝0.0015×10.298＋0.2×0.404004937＝0.096247987
P p＝195300×（1-e-0.096247987）/0.096247987＝186196（N）
每根钢绞线一端伸长值：ΔL2＝(P p×L)/(A p×E p) ＝(186196×10298)/( 140×1.95×105)
＝70.2（mm）
3、③号钢束预应力钢绞线一端伸长值
预应力钢绞线计算长度L1/2＝（1996.5＋108－2×75）/2＋55＝1032.3（cm）
每根预应力钢绞线截面面积：A p＝140（mm2）
预应力钢绞线弹性模量：E p＝1.95×105（N/ mm2）
每根预应力钢绞线拉端的平均拉力：P p＝P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）
其中：P＝A p×σk＝140×1395＝195300（N）
θ＝θ竖+θ平＝9°27′44″＋2×6°50′34″＝23°08′52″＝0.404004937 (rad) kx+μθ＝0.0015×10.323＋0.2×0.404004937＝0.096285487
P p＝195300×（1-e-0.096285487）/0.096285487＝186192（N）
每根钢绞线一端伸长值：ΔL3＝(P p×L)/(A p×E p) ＝(186192×10323)/( 140×1.95×105) ＝70.4（mm）
四、拉各阶段钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数
1、①号预应力钢束
①号钢束拉程序：0→初应力(15%σk)→30%σk→σk（持荷2min锚固）
（1）、拉到初应力(15%σk) 时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL15%＝ΔL1×15%＝71.7×15%＝10.8（mm）
钢束一端拉力: P15%＝5×σk×A p×15%＝5×1395×140×15% ＝146475（N）
＝146.475（KN）
压力表1读数:Y15%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×146.475-0.1109＝2.95(Mpa)
压力表2读数:Y15%＝0.0214X-0.095＝0.0214×146.475-0.095＝3.04(Mpa)
（2）、拉到30%σk时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL30%＝ΔL1×30%＝71.7×30%＝21.5（mm）
钢束一端拉力: P30%＝5×σk×A p×30%＝5×1395×140×30% ＝292950（N）
＝292.95（KN）
压力表1读数:Y30%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×292.95-0.1109＝6.01(Mpa)
压力表2读数:Y30%＝0.0214X-0.095＝0.0214×292.95-0.095＝6.17(Mpa)
（3）、拉到σk时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL100%＝ΔL1＝71.7（mm）
钢束一端拉力: P100%＝5×σk×A p＝5×1395×140 ＝976500（N）＝976.5（KN）
压力表1读数:Y100%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×976.5-0.1109＝20.30(Mpa)
压力表2读数:Y100%＝0.0214X-0.095＝0.0214×976.5-0.095＝20.80(Mpa)
2、②号预应力钢束
②号钢束拉程序：0→初应力(15%σk)→30%σk→60%σk→σk（持荷2min锚固）（1）、拉到初应力(15%σk) 时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL15%＝ΔL2×15%＝70.2×15%＝10.5（mm）
钢束一端拉力: P15%＝6×σk×A p×15%＝6×1395×140×15% ＝175770（N）
＝175.770（KN）
压力表1读数:Y15%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×175.770-0.1109＝3.56(Mpa)
压力表2读数:Y15%＝0.0214X-0.095＝0.0214×175.770-0.095＝3.67(Mpa)
（2）、拉到初应力(30%σk) 时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL30%＝ΔL2×30%＝70.2×30%＝21.1（mm）
钢束一端拉力: P30%＝6×σk×A p×30%＝6×1395×140×30% ＝351540（N）
＝351.540（KN）
压力表1读数:Y30%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×351.540-0.1109＝7.24(Mpa)
压力表2读数:Y30%＝0.0214X-0.095＝0.0214×351.540-0.095＝7.43(Mpa)
（3）、拉到60%σk时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL60%＝ΔL2×60%＝70.2×60%＝42.1（mm）
钢束一端拉力: P60%＝6×σk×A p×60%＝6×1395×140×60% ＝703080（N）
＝703.080（KN）
压力表1读数:Y60%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×703.080-0.1109＝14.58(Mpa)
压力表2读数:Y60%＝0.0214X-0.095＝0.0214×703.080-0.095＝14.95(Mpa) （4）、拉到σk时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL100%＝ΔL2＝70.2（mm）
钢束一端拉力: P100%＝6×σk×A p＝6×1395×140 ＝1171800（N）＝1171.800（KN）压力表1读数:Y100%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×1171.800-0.1109＝24.38(Mpa)
压力表2读数:Y100%＝0.0214X-0.095＝0.0214×1171.800-0.095＝24.98(Mpa)
3、③号预应力钢束
③号钢束拉程序：0→初应力(15%σk)→30%σk→σk（持荷2min锚固）
（1）、拉到初应力(15%σk) 时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL15%＝ΔL3×15%＝70.4×15%＝10.6（mm）
钢束一端拉力: P15%＝6×σk×A p×15%＝6×1395×140×15% ＝175770（N）
＝175.770（KN）
压力表1读数:Y15%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×175.770-0.1109＝3.56(Mpa)
压力表2读数:Y15%＝0.0214X-0.095＝0.0214×175.770-0.095＝3.67(Mpa)
（2）、拉到初应力(30%σk) 时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL30%＝ΔL3×30%＝70.4×30%＝21.1（mm）
钢束一端拉力: P30%＝6×σk×A p×30%＝6×1395×140×30% ＝351540（N）
＝351.540（KN）
压力表1读数:Y30%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×351.540-0.1109＝7.24(Mpa)
压力表2读数:Y30%＝0.0214X-0.095＝0.0214×351.540-0.095＝7.43(Mpa)
（3）、拉到σk时, 钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数:
钢束一端伸长值: ΔL k＝ΔL3＝70.4（mm）
钢束一端拉力: P100%＝6×σk×A p＝6×1395×140 ＝1171800（N）＝1171.800（KN）压力表1读数:Y100%＝0.0209X-0.1109＝0.0209×1171.800-0.1109＝24.38(Mpa)
压力表2读数:Y100%＝0.0214X-0.095＝0.0214×1171.800-0.095＝24.98(Mpa)
五、拉各阶段钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数汇总表
钢束伸长值、拉力、千斤顶压力表读数汇总表
续上表
编制：复核：监理：
30M梁板拉计算算例
K98+306（右）1-1#梁板
一、已知条件
该T梁是1片一端简支一端连续边梁，梁长：L0=2997.7 (cm)。
该T梁设有3束钢束，①号钢束设有9根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度100cm）：L1＝L0+124.8cm；②号钢束设有8根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度100cm）：L2＝L0+131.7cm；③号钢束设有8根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度100cm）：L3＝L0+136.4 cm。
该T梁①、②、③号钢束竖弯角度均为：θ竖=7.765°，②、③号钢束平弯角度均为：θ=7.628°。
平
预应力拉千斤顶工作段长度为：L工＝55cm，压力表回归方程：2164号压力表（简称压力表1）为：Y=0.0226X-0.1902；2169号压力表（简称压力表2）为: Y=0.0226X+0.1191。
预应力筋为低松弛钢绞线，其截面积为：A p＝140 mm2,弹性模量为：E p＝1.95×105Mpa,拉控制应力：σk＝1395 Mpa，采用两端同时对称拉技术。
二、预应力钢绞线伸长值计算公式
预应力钢绞线伸长值：ΔL＝(P p×L)/(A p×E p), 其中：
ΔL－预应力钢绞线伸长值（mm）
L－预应力钢绞线计算长度（mm），包括千斤顶工作段长度；
A p－预应力钢绞线的截面面积（mm2）；
E p－预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2）；
P p－预应力钢绞线的平均拉力（N）；按JTJ041－2000《公路桥涵施工技术规》附
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ
ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：
连续梁竖向预应力施工技术交底
编号：LZ04技术交底-连续梁-011 新建连云港至镇江铁路站前工程 LZZQ-4标桥梁工程 竖向预应力施工三级技术交底 单位：中铁十九局集团连镇铁路工程项目经理部3分部编制时间：2016年6月21日交底时间：2016年6月25日
技术交底记录 编号：LZ04技术交底-连续梁-007 工程名称新建连云港至镇江铁路站前 工程LZZQ-4标段 交底班组桥涵27工班 交底项目跨宝应匝道（48+80+80+48） m连续梁 工序名称竖向预应力施工 交底提要： 1、交底范围 2、技术要求 3、材料要求 4、施工流程及施工程序 5、施工内容 6、质量保证措施 7、安全保证措施 交底内容： 1、交底范围 本交底适用于新建连云港至镇江铁路LZZQ-4标宝应特大桥跨宝应匝道1-（48+80+80+48）m连续梁竖向预应力施工。 2、技术要求 1、《高速铁路桥涵工程施工技术规范》 Q∕CR 9603-2015 2、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010） 3、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005） 4、有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通用参考图跨度：（48+80+80+48）m连续梁（连镇施（桥）参I-05） 5、宝应特大桥施工图 6、作业指导书、类似工程施工经验 3、材料要求 竖向预应力筋采用D25精轧螺纹钢，抗拉标准强度为830MPa，锚下张拉控制应力为675MPa。每延米的伸长量约为0.338cm。 管道压浆所用水泥抗压强度大于55MPa、抗折强度大于10MPa；封锚采用强度环氧树脂水泥砂浆； 竖向预应力管道采用Φ内50mm波纹管，锚具采用D L25型轧丝锚（含锚垫板、螺母全套）。 张拉体系采用YC60A型千斤顶，预应力采用二次张拉工艺。锚固时锚具回缩量不得大于 1mm，确保预应力筋的永存应力满足设计要求。
48+2×80+48连续梁施工方案G
1. 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 （一）、改建铁路湘桂线永州至柳州段扩能改造工程DIK410+806.95龙溪洛清江双线特大桥（48+2×80+48）m连续梁施工图及下发的相关设计资料。 （二）、相关的国家及铁道部颁布的现行设计规范、施工规范、验收标准及有关文件，当地政府及建设单位的有关规定。 （三）、我单位对施工现场实地勘察、调查资料（施工区域自然因素、沿线交通情况及现场施工条件等） （四）、我单位积累的成熟技术、科技成果、施工工法以及多年来从事同类工程的施工经验。 （五）、我单位可调用到本合同段的各类资源。 1.2编制原则 （一）、安全第一的原则 按照技术可靠、措施得力、确保安全的原则下编制施工方案。 （二）、优质高效的原则 加强领导，强化管理，优质高效。根据我们在施工组织设计中明确的质量目标，贯彻执行ISO9001质量体系标准，积极推广、使用“四新”技术，确保质量目标的实现。施工中强化标准化管理，控制成本，控制工程造价。 （三）、确保工期的原则 根据业主对本合同段的工期要求，编制科学、合理、周密的施工方案，合理安排进度，实行网络控制，搞好工序衔接，实施进度监控，确保实现工期目标，满足业主要求。 （四）、注重环保的原则
根据地理环境条件和工程特点，依照国家及当地政府有关环境保护和治理的相关法规，确定施工过程中要做的环保工作及具体的工作安排，使施工期间的环保工作有序、有效进行，减少施工过程对周围环境造成的不利影响。 （五）、科学配置的原则 根据本工程的工程量及各项管理目标的要求，在施工组织上实行科学配置，选派有施工经验的管理人员和专业化架子队伍上场，投入高效、先进适用的施工设备，确保流动资金的周转使用，建设资金做到专款专用。选用优质材料，确保人、财、物、设备的科学合理配置。 （六）、合理布局的原则 根据该桥的任务量和管理目标的要求以及地形地貌的特征，在临时工程施工准备上，本着避免干扰、就近布置、方便使用、优化设置的原则，合理布置，满足施工需要。 1.3编制范围 湘桂铁路扩能改建工程XG-05标段龙溪洛清江双线特大桥（48+2×80+48）m连续梁的全部工程内容。 1.4采用的规范标准 现行相关的中华人民共和国标准、中华人民共和国铁道部颁发的现行设计规范、验收标准、施工规范、试验规程，验收标准及有关文件，同时也是合同履行过程中、工程施工过程中需必须执行的规范、标准、规程，具体见表。 我单位执行的GB/T—19001质量标准体系、GB/T—24001环境管理体系和GB/T—28001职业健康安全体系。
预应力张拉计算书(范本)
专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
25米预应力混凝土箱梁张拉计算
四、拉设备及检验 1、拉设备的选用 设备能力计算： 3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN 4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN 5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN 拉采用两端对称拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶，其拉力150T。 压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa，千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定。 2、在下述情况下，应对油表、千斤顶进行配套校验。 油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过，第一次使用的；使用超过六个月或连续拉200次以上的；在运输和拉操作中出现异常时。 五、拉有关数量值计算 拉时应两端同时对称拉，拉控制以拉力为主，伸长值为校核控制，实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以。 锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa。 预应力钢绞线拉理论伸长量计算公式： ΔL＝（P p L）/（A p E p） (1) 式中：P p――预应力筋的平均拉力（N）； 当预应力筋为直线时P p＝P；
L――预应力筋的长度（mm）； A p――预应力筋的截面面积（mm2）； 本工程采用每根A p=140mm2； E p――预应力筋的弹性模量（N／mm2）； 本工程采用E p=197444mpa。 预应力筋平均拉应力按下式计算： P p＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） (2) 式中：P p――预应力筋平均拉力（N）； P――预应力筋拉端的拉力（N）； x――从拉端至计算截面的孔道长度（m）； θ――从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采 用的是预埋金属螺旋管道，故采用0.0015； μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25。 六、拉伸长量计算： （一）中跨半跨计算方法如下： 1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm（5o）+直线90.7cm； 2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm（5o）+直线252.9cm； 3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm（5o）+直线415.1cm； 4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长
预应力混凝土连续梁桥
一预应力混凝土连续梁桥 1.力学特点及适用范围 连续梁桥在结构重力和汽车荷载等恒、活载作用下，主梁受弯，跨中截面承受正弯矩，中间支点截面承受负弯矩，通常支点截面负弯矩比跨中截面正弯矩大。作为超静定结构，温度变化、混凝土收缩徐变、基础变位以及预加力等会使桥梁结构产生次内力。 由于预应力结构可以有效地避免混凝土开裂，能充分发挥高强材料的特性，促使结构轻型化，预应力混凝土连续梁桥具有比钢筋混凝土连续梁桥较大的跨越能力，加之它具有变形和缓、伸缩缝少、刚度大、行车平稳、超载能力大、养护简便等优点，所以在近代桥梁建筑中已得到越来越多的应用。 预应力混凝土连续梁桥适宜于修建跨径从30m到100多m的中等跨径和大跨径的桥梁。 2.立面布置 预应力混凝土连续梁桥的立面布置包括体系安排、桥跨布置、梁高选择等问题，可以设计成等跨或不等跨、等截面或变截面的结构形式（图1）。结构形式的选择要考虑结构受力合理性，同时还与施工方法密切相关。 a b a.不等跨不等截面连续梁 b. 等跨等截面连续梁 图1 连续梁立面布置 1．桥跨布置 根据连续梁的受力特点，大、中跨径的连续梁桥一般宜采用不等跨布置，但多于三跨的连续梁桥其中间跨一般采用等跨布置。当采用三跨或多跨的连续梁桥时，为使边跨与中跨的最大正弯矩接近相等，达到经济的目的，边跨取中跨的0.8倍为宜，当综合考虑施工和其他因素时，边跨一般取中跨的0.5～0.8倍。对于预应力混凝土连续梁桥宜取偏小值，以增加边跨刚度，减小活载弯矩的变化幅度，减少预应力筋的数量。若采用过小的边跨，会在边跨支座上产生拉力，需在桥台上设置拉力支座或压重。当受到桥址处地形、河床断面形式、通航（车）净空及地质条件等因素的限制，并且同时总长度受到制约时，可采用多孔小边跨与较大的中间跨相配合，跨径从中间向外递减，以使各跨内力峰值相差不大。 桥跨布置还与施工方法密切相关。长桥、选用顶推法施工或者简支—连续施工的桥梁，多采用等跨布置，这样做结构简单，统一模式。等跨布置的跨径大小
连续梁预应力张拉压浆工程施工设计方案
连续梁预应力拉压浆施工组织设计 编制： 复核： 审核：
目录 一、编制依据 (1) 二、编制原则 (1) 三、工程概况 (2) 3.1工程围及设计概况 (2) 3.2纵向预应力钢束工程量及拉顺序表 (2) 四、施工准备和组织安排 (4) 4.1施工准备 (4) 4.2工期安排 (4) 4.3施工组织机构及人员配备情况 (5) 4.4主要机具、设备一览表 (5) 五、施工方案 (5) 5.1、预应力管道安装及穿束 (6) 5.2、预应力拉条件 (6) 5.2.1拉设备 (6) 5.2.2梁体结构 (7) 5.2.3拉参数 (8) 5.3、拉前施工准备 (9) 5.4、拉施工 (10) 5.4.1、拉操作工艺 (10) 5.4.2、拉过程 (11) 5.5、预应力管道压浆 (13) 5.5.1、真空压浆原理 (14) 5.5.2、施工准备工作 (14) 5.5.2、试抽真空 (15) 5.5.3、搅拌水泥浆 (15) 六、问题预防与处理 (17) 6.1、拉断丝、滑丝处理 (17) 6.2压浆常见问题处理 (17) 七、质量标准 (18) 八、安全质量保证措施 (19) 8.1拉施工保证措施 (19) 8.2压浆施工保证措施 (21) 九、附件 (22)
一、编制依据 1、xxxx勘察提供的《32+48+32预应力混凝土连续梁（单线）跨度》：32+48+32m 图号：xx支线施（桥）叁-L1及《DK03+768.288 xxxx特大桥》图号：xx支线施（桥）-02。 2、投标文件和各铁路工程施工技术质量规。 3、铁道部颁发的现行指南、规程、规则、验标。 4、我公司拥有的科技工法成果和现有的管理水平、劳力设备、技术能力及长期从事铁路建设所积累的丰富的施工经验。 5、结合编制的实施性施工组织设计和现场的实际情况。 二、编制原则 1、严格遵守招标文件所规定的工程施工工期，招标合同条款以及招标文件的各项要求，根据工程的特点和施工先后顺序，分期分批组织施工。在工期安排上尽可能提前完成。 2、坚持在实事的基础上，力求技术先进、科学合理、经济适用的原则。在确保工程质量标准的前提下，积极采用新技术、新工艺、新机具、新材料、新测试方法。 3、合理安排施工的程序和顺序，做到布局合理，突出重点，全面展开，平行流水作业，正确选用施工方法，科学组织，均衡生产。各工序紧密衔接，避免不必要的重复工作，以保证施工连续、均衡、有序进行。 4、施工进度安排注意各分项工程间的协调和配合，并充分考虑气候、季节对施工的影响。 5、坚持自始至终对施工现场全过程严密监控，以科学的方法实行动态管理，并按动静结合的原则。 6、严格执行现行设计规、施工规及验收标准。
30米箱梁张拉计算
天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。
预制箱梁张拉计算书
预制箱梁张拉计算书 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。 1.2 根据施工方法确定计算参数： 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa） 1.3 材料检测： 金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）；
箱梁预应力张拉专项施工方案
箱梁预应力张拉专项施工方案 一、工程概况 高速公路上的一座预应力现浇连续梁桥，桥梁全长72m，一联四跨，即16m+20m+20m+16m。 预应力束布置：沿箱梁腹板两侧纵向通长布置12孔；桥墩处顶板钢束18孔（每个桥墩处顶板6孔）;中横梁预应力钢束24孔（每个桥墩处中横隔梁预应力8孔）。 二、编制依据 1.中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041—2000）。 2.中华人民共和国行业标准《公路公路工程质量检验评定标准》（土建工程）（JTGF80/1—2004）。 3.中华人民共和国行业标准《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076—95）。 4.中华人民共和国行业标准《公路工程水泥及水泥砼试验规程》（JTGE30—2005）。 5、合同文件； 6、施工设计图；
三、预应力主要技术参数 1、主要材料 =1860Mpa、公称直径D=15.2mm 预应力钢绞线：采用抗拉强度标准值f pk 的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。 锚具：腹板钢束采用M15-10锚具及其配套的配件，预应力管道采用圆形金属波纹管；箱梁墩顶钢束采用BM15-5扁形锚具及其配套的配件，预应力管道采用扁形金属波纹管。横梁钢束采用M15-11锚具及其配套的配件，预应力管道采用圆形金属波纹管。 2、钢束布设 箱梁腹板钢束N1、N2、N3由10根钢绞线组成；箱梁顶板钢束B1、B2由5根钢绞线组成；箱梁横梁钢束N1、N2由11根钢绞线组成。
N1N1 N2 N3N2 N3 腹 板 钢 束 顶 板 钢 束 B1 B2 B1 B2 B1 B2 N1N1N1N1 N2N2N2N2 横 梁 钢 束 N1N1 N2 N3 N2 N3 3、张拉控制 箱梁混凝土达到设计强度的85%，且混凝土龄期不小于7d时，方可张拉。腹板钢束采用两端同时对称张拉；顶板及横梁钢束采用一端张拉。锚 下控制应力均为0.75f pk =1395Mpa，施加预应力采用张拉力与伸长量双控。 4、张拉顺序
预制箱梁预应力计算书
宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月
一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。
其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。
连续梁张拉压浆专项方案
1编制依据、原则及范围 1.1编制依据 （1）《铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》（TB10415－2003）； （2）《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008）； （3）《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）； （4）有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）施工图纸《二设桥参（土一）（2010）-22-L88Y-1》； （5）中铁四局集团有限公司南宁枢纽I标工程指挥部实施性施工组织设计； （6）依据GB/T19001-2008质量标准体系、GB/T24001-2004环境管理体系和GB/T28001-2001职业健康安全标准建立的质量、环境和职业健康管理体系； （7）施工现场调查获得的有关资料、数据以及现场实际情况； （8）桥址处环境、气候、交通、水文和地质情况； （9）我公司现有的施工技术能力、机械设备能力及相关工程的施工经验。 1.2编制原则 （1）积极响应和遵守本项目的总体质量、安全、环境保护、文明施工等的规定及铁路建设工程施工合同、施工合同协议条款内容。 （2）突出重点部位和关键工序，整个特大桥统筹组织超前计划，合理安排各工序衔接，确保工期。 （3）严格执行GB/T19001-2008质量标准体系，确保质量。 （4）坚持专业化作业与综合管理相结合。充分发挥专业人员和专用设备的优势，综合管理，合理调配，采用先进的特大桥施工技术，科学安排各项施工程序，运用网络技术，组织连续、均衡、紧凑有序地施工。 （5）采用先进成熟的桥梁施工技术、配套的施工和检测设备。 （6）严格执行GB/T24001-1996环境管理体系，文明施工，重视环保，珍惜土地，合理利用。整个施工过程中以保护自然生态、施工环境，坚持文明施工原则。
箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)
箱梁预应力拉计算书 武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。 引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量： 预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);
b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算： 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：
最新现浇箱梁预应力张拉计算过程说课讲解
预应力张拉 一、张拉控制 （一）、理论伸长量 1、基本参数 1）钢绞线：规格φs15.2，公称直径15.2mm ，公称截面积140mm 2 ,张拉控制应力con pk 0.75f 0.75*18601395MPa σ===。钢绞线弹性模量按5Ep 1.95*10MPa =。 2）精轧螺纹钢：规格φ32mm ，截面积 804.2mm 2 con pk 0.9f 0.9*930837MPa σ===。 3）波纹管管道摩擦系数0.17μ=，管道偏系差数k 0.0015=。X 从张拉端至计算截面的孔道长度，X 2为孔道长度与工作长度之和（工作长度：锚具长度+限位器长度+千斤顶长度）。X 3为孔道长度与工作长度之和（工作长度：底座高度+千斤顶长度）。两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面，单端张拉的钢束以固定端为计算截面（锚固长度不计）。 2、计算过程 1）纵向、横向张拉 将总和切角α换算为弧度θ：*180 πθ= α，钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。 计算单束钢绞线最大张拉力：P 1395*140*n =（根数）， 平均张拉力：(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+（）， 则有理论伸长量：p 2 p p P L A E X ?=。
2）竖向张拉 竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢，计算精轧螺纹钢最大张拉力：2con *804.367.3P mm t σ==， 则有理论伸长量：3P L A E X ?=。 由于精轧螺纹钢伸长量较小，张拉施工时误差影响较大，因此按照设计以张拉吨位为主，伸长量为辅。 （二）、实际伸长量 预应力施加顺序为：con con con 015%30%σσσ---，持荷两分钟后锚固。 为保证实际伸长量数据准确性，减少计算预应力损失的误差，采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量，代替0-15%张拉力的伸长量。 实际伸长量测量程序为：施加预应力15%时记录伸长量1L ，施加预应 力30%时记录伸长量2L ，施加预应力100%时记录伸长量3L ，则有： 实际伸长量3121L L L L L =-+-（）。 由于预应力张拉采用伸长量与张拉力双控，因此在控制张拉力的同时，需计算实际伸长量与理论伸长量的差值是否满足规范及设计要求。 合格标准为L-L 6%6%L ?≤≤?－＋。 为保证竖向预应力筋张拉质量，采取复拉以减少预应力损失，即跳块张拉，如施工4#块时可对已经张拉完成的2#块竖向预应力筋再次进行张拉，补偿应力损失。 二、注意事项 1、预应力筋、锚具、夹具和连接器使用前应进行外观质量检查，不得有弯曲，表面不得有裂纹、毛刺、机械损伤、铁锈、油污等。
连续梁张拉
连续梁张拉
技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁
工序（分项）工程名称钢绞线张拉 交底内容： 一、施工前准备 （1）、张拉设备：横梁、腹板预应力张拉采用YDC3000型液压千斤顶（2台）两端对称张拉，顶板预应力采用穿心式千斤顶单根张拉。张拉机具等准备：千斤顶、油表、油泵送到当地有相应资质的计量部门进行配套标定，在使用过程中配套使用，不得临时调换。并在使用过程中按规定的时间及次数进行复检标定。当出现故障时，立即检修并重新标定。 （2）、预应力材料的保护与安装：施工过程中应防止锈蚀和被油污染，出现污染必须采用洗衣粉等碱性水擦洗干净。 锚具安装前，进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀。锚板和夹片安装前必须清理锚垫板上杂物，保证锚垫板与锚板密贴结合。 （3）、人员准备：具有熟练操作技能的张拉工4名，熟练计算的记录员2名，2名普工量测伸长值。 交底单位工程部 接收 单位 交底人接收人
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁 工序（分项）工程名称 钢绞线张拉
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 交底内容： (4)、其他机具配备：压浆机1台、搅拌机1台、对讲机2台、手动切割机2台、防护用品。 (5)、其他工作：检查压浆孔、排气孔是否通畅；再次活动预应力束，确保无堵塞。出现堵塞现象必须先处理。 二、张拉施工 砼强度达到设计要求后，由试验室出具书面的张拉强度通知单后，预应力达到设计强度85％后经主管工程师检查各项准备工作满足施工要求后方可进行。 （1）张拉顺序：根据设计文件， 先张拉横梁预应力钢束N2（上排），再张拉纵向腹板预应力钢束，再张拉横梁预应力钢束N1(下排)，最后张拉纵向顶板预应力钢束。预应力钢束张拉宜以均匀原则进行。 （2） 预应力束张拉程序如下： ① 0→初应力（10%σcon ）→控制应力σcon （0.75f pk ）→持荷2分钟→锚固；控制张拉应力σcon=1395MPa,预应力束张拉 交底单位 工 程 部 接收单位 交底人 接收人
大桥大跨度连续梁竖向预应力张拉专项施工方案(后张法)
目录 一、概要 (1) 二、主要技术性能指标 (1) 三、主要工程数量 (2) 四、结构及参数 (2) 五、施工工艺 (4) 六、质量检验标准及要求 (10) 七、安全操作规程 (12) 八、预应力施工常见问题及处理措施 (13) 九、保证措施 (17)
OHM15型竖向预应力张拉施工方案 一、概要 OHM15型低回缩量锚具是针对短预应力束锚具张拉放张回缩量过大，导致其有效永久预应力损失大而专门研究开发的一种低回缩高效率的预应力锚具。OHM15型低回缩量锚具广泛应用于大跨度预应力混凝土连续梁、连续钢构等桥梁竖向预应力结构，斜拉桥塔身周向、横向预应力结构，边坡锚固预应力结构及其它各种较短预应力筋结构中。 二、主要技术性能指标 1、锚具效率系数：ηA≥0.95 2、破断总应变:εapu≥2.0% 3、锚具二次放张回缩量:λ≤1mm 4、满足试验应力上限为0.65f ptk，应力幅度100MPa，循环200 万次的疲劳性能要求。 5、满足试验应力上限为0.80f ptk，下限应力为0.40f ptk，循环50 次的周期荷载性能要求。 6、锚具满足分级张拉、补张拉和放松钢绞线的要求。 7、锚具的锚口摩阻损失和喇叭口摩阻损失合计不大于6%。 8、抗拉强度标准值fpk=1860MPa,张拉控制力为σk=585KN。 9、管道摩阻系数ｕ：0.25 10、管道偏差系数κ：0.0015/m 11、钢筋松弛系数ζ：0.3
12、钢束回缩和锚具变形：每端6mm 三、主要工程数量及张拉设备 1、工程数量 2、张拉设备 张拉机具配置表 四、结构及参数 1、OHM15低回缩量锚具（张拉端）结构及尺寸参数： 低回缩量锚具张拉端由工作夹片、工作锚板、螺母、锚垫板和螺旋筋组成，见图1。螺母通过内螺纹与工作锚板外螺纹相连。 锚垫板和螺旋筋作为锚下承载件，在预制结构时埋入混凝土中。 低回缩量锚具通过第二次张拉、旋转螺母锚固达到低回缩的目的。低回缩量锚具（张拉端）尺寸参数见表1。
现浇连续箱梁预应力张拉计算演示教学
现浇连续箱梁预应力 张拉计算
重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书 编制： 审核： 审批： 重庆拓达建设集团有限公司 2011年5月21日
目录 一、张拉前的准备工作 (2) 二、张拉程序 (2) 三、张拉控制数据计算 (2) 四、张拉力与油表读数对应关系 (12) 五、伸长值的控制 (14) 六、质量保证措施 (14) 七、安全保证措施 (15)
预应力施工作业指导书 后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后，在构件预留孔道中穿入预应力筋，使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工作，施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量，必须按设计要求，准确地施加预应力。 一、张拉前的准备工作 1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。 2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训，并取得特种作业合格证书。施工前，还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。 3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测，并取得检验合格报告。 4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志，由专人负责看护、挪动。 二、张拉程序 预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉，张拉时需纵横向钢束交替进行，纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。 张拉工序为：0→初应力→控制应力（持荷2分种锚固）。 三、张拉控制数据计算 本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。 ㈠、计算依据
1、采用YJM15系列自锚性能锚具（即:YJM15-15、YJM15-7），张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。 2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm（钢绞线试验面积A g＝140.9mm2），标准强度f pk＝1860Mpa,弹性模量E p＝1.98×105Mpa。锚下控制应力：σcon＝0.75f pk＝0.75×1860＝1395Mpa。 3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。 4、瓯海大道西段快速路8标高架桥标准段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 ㈡、理论张拉伸长值的计算 1、按现行桥涵施工规范，预应力筋的理论伸长值△L（mm）为： △L=Pp×L/Ap×Ep (1) Pp—预应力筋的平均张拉力（N）； L —预应力筋的长度（mm）； Ap—预应力筋的截面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 2、预应力筋的平均张拉力为： Pp=P（1-e-（kx+uθ））/（kx+uθ） (2) P —预应力筋张拉端的张拉力（N）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
专项施工方案审批表承包单位：合同号：
工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁
预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa
连续梁预应力张拉施工方案
京包线集宁至包头段增建第二双线 JBZH-6标 包东专用线特大桥 连续梁预应力张拉施工方案 编制： 复核： 审批： 中铁四局集团集包增建第二双线 工程指挥部 2010年9月
1、编制依据 1.1、中铁第一勘察设计院集团有限公司设计的京包线集宁至包头段增建第二双线初步设计文件、施工图。 1.2、《施工招标书》中技术标准所明确的本工程设计、施工、验收采用的规范规程、技术质量标准，蒙冀铁路有限责任公司的有关规定及其他上级有关文件资料。 1.3、现场实际和施工调查情况。 1.4、我部现有的技术综合实力、管理水平、技术装备情况。 1.5、铁路桥涵施工手册。 2、工程概况 该连续梁位于直线及缓和曲线上，梁体为单箱单室等高度直腹板箱形截面，两高3.3m。梁顶宽11.6m，单侧悬臂长2.8m，箱底宽6.0m。为满足连续梁支座安装的需要，各支点箱梁底加宽至7.2m。截面腹板厚度为50cm～70cm，底板厚50cm～80cm，顶板厚35cm～60cm。箱梁在支点处设有横隔墙，中支点横隔墙厚140cm，边支点横隔墙厚120cm，横隔墙设过人洞。连续梁梁体纵向预应力钢束采用Φs15.2mm 钢绞线，标准抗拉强度f pk=1860MPa。锚固体系采用与之对应规格的群锚装置，采用金属波纹管成孔。竖向预应力筋采用JL25mmPSB螺纹钢筋，抗拉强度标准值f pk=830MPa，弹性模量为2.0*105MPa。锚具采用JLM锚具锚固，采用φ40mm铁皮管成孔。横向钢束采用与纵向钢束一致的钢绞线，采用扁波纹管成孔，一端采用P型锚具埋入梁体混凝土中，另一端采用扁锚锚固。桥面设防水层、保护层。防水层设置在道砟槽内，保护层采用C40纤维混凝土。人行道采用双侧角钢栏杆。接触网支架设置在桥的左侧，接触网支架牛腿置于桥墩上。通信、信号电缆槽设置于右侧人行道栏杆外侧。在37#、38#墩处设避车台，