锅炉燃烧调整调试方案

锅炉燃烧调整调试方案
锅炉燃烧调整调试方案

方案报审表

工程名称:山西国金一期2×350MW煤矸石发电供热工程编号:

填报说明:本表一式三份,由承包单位填报,建设单位、项目监理机构、承包单位各一份。

全国一流电力调试所

发电、送变电工程特级调试单位

ISO9001:2008、ISO14001:2004、GB/T28001:2011认证企业

山西国金电力有限公司

2×350MW煤矸石综合利用发电工程

四川省电力工业调整试验所

2014年11月

技术文件审批记录

目录

1、概述 (1)

1.1系统及结构简介 (1)

1.2主要设备技术规范 (2)

2、技术措施 (3)

2.1试验依据 (3)

2.2试验目的 (3)

2.3目标、指标 (3)

2.4试验仪器仪表 (4)

2.5试验应具备的条件 (4)

2.6试验内容、程序、步骤 (4)

3、组织措施 (7)

3.1施工单位职责 (7)

3.2生产单位职责 (7)

3.3调试单位职责 (8)

3.4监理单位职责 (8)

3.5设备厂家职责 (8)

4、安全措施 (8)

4.1危害危险源识别及相应预防措施 (8)

4.2安全注意事项 (8)

5、附件 (9)

5.1危险危害因素辨识及控制措施 (10)

5.2方案交底记录 (11)

5.3试验前应具备条件检查确认表 (12)

1、概述

1.1系统及结构简介

山西国金电力有限公司2×350MW煤矸石综合利用发电工程采用东方锅炉公司DG1215/25.31-Ⅱ1 型锅炉,该锅炉为东方锅炉公司自主研发、具有自主知识产权的350MW 超临界机组循环流化床锅炉。该锅炉为超临界直流燃煤锅炉,单炉膛、M 型布置、平衡通风、一次中间再热、固态排渣、循环流化床燃烧方式、半露天岛式布置、全钢架结构,采用高温冷却式旋风分离器进行气固分离,锅炉整体支吊在锅炉钢架上。

锅炉主要由三部分组成,第一部分为炉膛及布置在炉膛内的双面水冷壁、二级中温过热器、高温过热器、高温再热器等;第二部分为旋风分离器、回料器等;第三部分为尾部竖井,包括包墙过热器,低温过热器、一级中温过热器、低温再热器、省煤器和管式空气预热器等。

锅炉采用前墙一级给煤系统,每台炉在前墙设置10条给煤料腿,每条给煤料腿设4个播煤风口,每台炉10台给煤机沿炉膛宽度方向均匀布置,给煤流量按每个给煤口均布。

锅炉点火及助燃油设备包括床下点火燃烧器和床上点火燃烧器。每台锅炉提供2套床下点火燃烧器(共4只油枪);在锅炉前后墙水冷壁各布置3套(共6只)床上点火燃烧器。每套风道点火燃烧器燃油量2×1.9t/h,每只床上油枪的燃油量2.0t/h。点火器均采用机械雾化,雾化供油压力3.2MPa。

炉膛与尾部竖井之间布置有三台旋风分离器,其下部各布置一台回料器,并采用一分为二的形式与炉膛相连,保证回料均匀。尾部竖井前烟道内布置有低温再热器,后烟道内布置有一级中温过热器和低温过热器。前后烟道在烟气调节挡板下合并后,布置了H 型肋片管式省煤器。省煤器后烟道布置了双进双出管式空气预热器。

启动系统包括汽水分离器、储水罐及储水罐水位调节阀等。

过热系统包括旋风分离器、包墙过热器、低温过热器、一级中温过热器、二级中温过热器、高温过热器。再热系统包括低温再热器和高温再热器。

循环流化床锅炉需要相对较高的空气压头使颗粒在床内能得到流化,烟风物料流动是依靠送风机、引风机和高压流化风机提供的动能来启动和维持的。锅炉采用平衡通风,压力平衡点位于炉膛出口。由燃料燃烧产生的热烟气将热传递给炉膛水冷壁,然后流经旋风分离器、进入尾部竖井,尾部竖井内布置低温过热器、一级中温过热器、低温再热器和省煤器等受热面;之后烟气进入空预器,最后烟气进入除尘器,流向烟囱,排向大气。

1.2主要设备技术规范

2、技术措施

2.1试验依据

2.1.1《火力发电建设工程启动试运及验收规程》DL/T 5439-2009。

2.1.2《电力建设施工技术规范第2部分:锅炉机组》DL/T 5190.2-2012。

2.1.3《电力建设施工质量验收及评价规程第2部分:锅炉机组》DL/T 5210.2-2009 。

2.1.4《火力发电建设工程机组调试技术规范》DL/T5294-2013。

2.1.5《火力发电建设工程机组调试质量验收及评价规程》DL/T 5295-2013 。

2.1.6《循环流化床锅炉启动调试导则》DL/T 340-2010。

2.1.7《电力建设安全工作规程(火力发电厂部分)》DL5009.1-2002。

2.1.8东方锅炉厂说明书、图纸及相关资料。

2.1.9山西电力勘测设计院设计图纸及设计说明。

2.1.10设备厂家设备说明书、图纸及相关资料。

2.2试验目的

通过对锅炉给煤组合方式、风道点火油枪、床上助燃油枪、一二次风率配比、过热器再热器烟气挡板、过剩空气系数等方面的初调整,掌握锅炉基本燃烧运行特性,保证锅炉稳定安全燃烧,并为试生产积累一定的运行经验,为以后的锅炉性能试验和机组的正常运行提供参考数据。

更经济的运行方式,需要在对机组进行全面深度的燃烧调整中取得,深度燃烧调整不在本方案范围之内。

2.3目标、指标

符合设计要求,符合调试合同质量要求,按《火力发电建设工程机组调试质量验收及评价规程》DL/T 5295-2013全部检验项目合格率100%。

2.4试验仪器仪表

燃烧调整调试过程中使用到的仪器、设备有:

(1)振动表

(2)煤样取样装置

(3)光学测温仪

(4)对讲机

2.5试验应具备的条件

系统调试工作正式开始以前,调试人员应按附件5.3(调试前应具备的条件检查确认表)所列内容对本系统调试应具备的条件进行全面检查,并做好记录。

2.6试验内容、程序、步骤

2.6.1试验内容

试验主要内容:

(1)油燃烧器调整试验;

(2)给煤组合方式调整;

(3)一、二次风量配比;

(4)过剩空气系数调整;

(5)过热器、再热器烟气挡板调整;

2.6.2试验程序

燃烧调整的调试工作可按如下所示流程图进行:

2.6.3试验步骤

2.6.

3.1试验前条件检查确认

(1)试验所需的仪器、仪表已经准备好,试验用在线仪表已经标定合格;

(2)临时需要的试验平台和脚手架已经搭建好,牢固、安全,上下方便、通道畅通;

(3)机组已经带负荷,且负荷满足试验要求;

(4)试验配合人员已到位;

(5)现场照明充足,上、下通讯畅通;

(6)现场消防器材已备足,正式消防系统已投入。

2.6.

3.2试验原则

(1)试验应在保证机组稳定安全运行的基础上进行,如果试验存在有较大安全风险时,

应立即停止试验,恢复到稳定状态,经试运指挥部评估后确定进一步试验安排。

(2)燃烧调整试验一般与其它试验结合进行。部分试验不单独进行。

(3)本方案所确定的燃烧调整为燃烧初调整,本质是为了保证机组在试运阶段的安全

运行,不能代替锅炉试运结束后的深度燃烧调整。为了机组长期、稳定、经济运行,应在整套试运结束后委托有资质单位进行燃烧精细化调整。

(4)原则上在进行一组单项试验时,除了该项参数的改变外,其它可调参数应尽量维

持不变。

(5)所有的调整试验是在锅炉设计参数的范围内进行,调整幅度应平稳,不做大幅度

超范围调整。

(6)增加锅炉负荷时,应先增加风量后增调燃料量;降低锅炉负荷时,应先降燃料量

后减风量。

2.6.

3.3油燃烧器调整试验

通过调整油燃烧器助燃风门开度及油压参数,确定油燃烧器燃烧稳定。

(1)点火时助燃风门初始开度调整,初次投运油燃烧器时,置助燃风门开度为20%,

就地观察油枪打火点燃情况,通过调整助燃风门开度,保证油枪点火可靠稳定。

(2)油枪着火后,就地观察油枪着火情况,通过调整助燃风门开度,保证油枪着火距

离正常、火焰明亮,无黑烟、无滴油、火焰不冲刷风道壁。

2.6.

3.4给煤组合方式试验

本台锅炉配10台给煤机,对应10个给煤口,在锅炉启动初期,给煤机投运组合对床温会产生一定影响。通过给煤组合方式试验,尽量降低床温沿炉宽方向的温度差。

(1)在启动初期,尝试投运多种给煤机组合方式,记录每种组合方式下床温偏差。

预防锅炉熄火安全措施标准版本

文件编号:RHD-QB-K2086 (解决方案范本系列) 编辑:XXXXXX 查核:XXXXXX 时间:XXXXXX 预防锅炉熄火安全措施 标准版本

预防锅炉熄火安全措施标准版本操作指导:该解决方案文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的,并由相关人员在办理业务或操作时进行更好的判断与管理。,其中条款可根据自己现实基础上调整,请仔细浏览后进行编辑与保存。 1运行人员在值班监盘时,一定要集中精力,发现运行表计不正常要及时分析,找出原因,迅速处理。尤其是燃烧系统投自动时,对燃烧稳定性有疑问应立即查看炉火。如燃烧不稳定应立即采取投油或干气稳定燃烧。 2对燃烧有影响的操作必须逐项进行,禁止两项及两项以上同时操作。 3对锅炉燃烧工况有影响的重大试验工作,应制定技术和安全措施。经调度和车间同意,必要时由生产厂长审批后方可进行。试验过程中,发现不正常情况,应立即停止试验。

4燃烧发生不稳定时,应立即停止喷钙脱硫运行,将燃烧和送引风自动改手动。 5司磨在启停制粉系统时,必须加强同司炉的联系,特别是在操作排粉风机进口风门时,要缓慢进行,司炉要及时调整风量。 6操作一次风要认清名牌,防止误操作。 7可采取降低一次风和加大二次风的方法来提高喷燃器处的燃烧温度,并保持炉内过剩空气系数在合适的范围内,以提高整个燃烧室的稳定,促使煤粉迅速着火,燃烧稳定。 8图像火检和工业电视系统应完好,有故障时及时联系热工处理。 9若燃煤挥发份小于12%,低位发热量小于17000J/g,炉膛负压拨动大,燃烧不稳,结合现场看火,汇报调度,可要求投油或干气稳燃。

600MW超临界机组锅炉燃烧调整试验研究

第27卷第2期电站系统工程V ol.27 No.2 2011年3月Power System Engineering 16 文章编号:1005-006X(2011)02-0016-03 600 MW超临界机组锅炉燃烧调整试验研究 孙科1曹定华2刘海洋2 (1.华电电力科学研究院,2.内蒙古华电包头发电有限公司) 摘要:介绍了某电厂600 MW超临界机组锅炉燃烧调整试验。分析了该厂燃料特性与锅炉燃烧恶化的关系。找出了制粉系统投运方式对锅炉飞灰、大渣含碳量的影响。对锅炉烟气温度偏差进行了调整,并做出了氧量及二次风箱压力对锅炉效率影响曲线,给出了600 MW负荷下最佳氧量及二次风箱压力。 关键词:600 MW机组;超临界锅炉;燃烧调整 中图分类号:TK227.1 文献标识码:A Experimental Study on Combustion Adjustment of 600MW Supercritical Boilers SUN Ke, CAO Ding-hua, LIU Hai-yang Abstract:The firing adjustment experiment of 600MW supercritical unit boilers in some power plant is introduced. The relationship of the fuel character in this factory and the boilers’ firing deteriorate situation is analyzed and the influent the commission way of milling system does to the carbon content in fly ash and big slag in the boiler is found out. The deviation of the boiler’s flue gas temperature was adjusted, the efficiency curve of oxygen quantity and secondary air pressure on the boiler is made, and the best oxygen quantity and secondary bellows pressure on the boiler is given under 600MW circumstance. Key words: 600MW unit; supercritical boiler; combustion adjustment 某电厂2号机组锅炉于2008年7月21~9月19日进行了大修。在前一阶段运行中,发现锅炉存在飞灰、大渣含碳量高,左右侧烟气温度偏差较大,再热汽温偏低,锅炉效率较低等问题。为解决上述问题,有针对性地进行了相关的锅炉燃烧调整试验工作,通过调整,基本解决了锅炉存在的相关问题,找出了相关的运行规律,为锅炉安全、经济运行提供指导。 1 设备概况 某电厂锅炉是超临界参数变压螺旋管圈直流锅炉,型号为SG-1913/25.4-M965,单炉膛,一次中间再热,平衡通风,露天布置,固态排渣,全钢结构,全悬吊∏形布置, BMCR 蒸发量1913 t/h,额定蒸汽压力25.4 MPa,额定蒸汽温度571℃,再热蒸汽温度569 ℃。锅炉B-RL效率为93.55%。锅炉(B-MCR)燃煤量为240.00 t/h(设计煤种)、244.0 t/h(校核煤种)。采用中速磨煤机冷一次风机正压直吹式制粉系统,每台炉配6台中速磨煤机,燃烧设计煤种时,5台运行,1台备用。每台磨煤机带锅炉的一层燃烧器。炉膛宽度18816 mm,炉膛深度16576 mm,水冷壁下集箱标高为8300 mm,炉顶管中心标高为71050 mm,大板梁底标高78350 mm。水平烟道深度为6108 mm,由后烟井延伸部分组成,其中布置有末级过热器。后烟井深度为13200 mm,布置有低温再热器和鳍片省煤器。 锅炉采用低NO x同轴燃烧系统。主风箱设有6层宽调节比煤粉喷嘴,在煤粉喷嘴四周布置有燃料风。在每相邻两收稿日期:2010-08-25 孙科(1982-),男,硕士,工程师。杭州,310030 层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助风喷嘴,其中包括上下2只 偏置的辅助风喷嘴、1只直吹风喷嘴。在主风箱上部设有两 层紧凑燃尽风喷嘴,在主风箱下部设有1层火下风喷嘴。在 主风箱上部布置有分离燃尽风燃烧器,包括5层可水平摆动 的分离燃尽风喷嘴。连同煤粉喷嘴的周界风,每角主燃烧器 和分离燃尽风燃烧器各有二次风挡板25组,均由电动执行 器单独操作。为满足锅炉汽温调节的需要,主燃烧器喷嘴采 用摆动结构,由内外连杆组成一个摆动系统,由一台电执行 器集中带动作上下摆动。 2 燃料特性分析 由于该厂的燃煤情况非常复杂,燃用的煤种已经严重偏 离了设计的数值,因此为做好燃烧调整试验工作,针对现阶 段的燃煤情况进行了必要的摸底试验工作。表1为设计燃料 特性表,表2为实际燃用煤种着火特性分析表。 表1 设计燃料特性表 项目设计煤种校核煤种 低位发热量LHV/kJ·kg-1 21981 20581 干燥无灰基挥发分V daf/% 24.8 21.00 全水分M t/% 9.9 9.50 空气干燥基水分M ad/% 2.1 1.90 灰分A ar/% 23.7 28.72 可磨性系数HGI 78 78 表2 实际燃用煤种着火特性分析表 项目煤样1 煤样2 着火指数RI/℃401 384 燃尽指数Cb 18.30 17.92 着火特性难难 燃尽特性极难极难

预防锅炉熄火安全措施示范文本

预防锅炉熄火安全措施示 范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

预防锅炉熄火安全措施示范文本 使用指引:此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进,同时考虑各个环节之间的关系,每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划,并将危害降低到最小,文档经过下载可进行自定义修改,请根据实际需求进行调整与使用。 1运行人员在值班监盘时,一定要集中精力,发现运行表 计不正常要及时分析,找出原因,迅速处理。尤其是燃烧系统 投自动时,对燃烧稳定性有疑问应立即查看炉火。如燃烧 不稳定应立即采取投油或干气稳定燃烧。 2对燃烧有影响的操作必须逐项进行,禁止两项及两项 以上同时操作。 3对锅炉燃烧工况有影响的重大试验工作,应制定技术 和安全措施。经调度和车间同意,必要时由生产厂长审批 后方可进行。试验过程中,发现不正常情况,应立即停止 试验。 4燃烧发生不稳定时,应立即停止喷钙脱硫运行,将燃 烧和送引风自动改手动。

5司磨在启停制粉系统时,必须加强同司炉的联系,特别是在操作排粉风机进口风门时,要缓慢进行,司炉要及时调整风量。 6操作一次风要认清名牌,防止误操作。 7可采取降低一次风和加大二次风的方法来提高喷燃器处的燃烧温度,并保持炉内过剩空气系数在合适的范围内,以提高整个燃烧室的稳定,促使煤粉迅速着火,燃烧稳定。 8图像火检和工业电视系统应完好,有故障时及时联系热工处理。 9若燃煤挥发份小于12%,低位发热量小于 17000J/g,炉膛负压拨动大,燃烧不稳,结合现场看火,汇报调度,可要求投油或干气稳燃。 10当发生大幅度甩负荷时,应立即开启向空排汽,维持汽压9Mpa左右,维持燃烧稳定,便于迅速恢复负荷。

锅炉燃烧调整试验方案

锅炉燃烧调整试验方案 一、试验目的 1、消除在煤泥使用量加大后造成锅炉床温下降的现象; 2、改变目前二次风风压、一二次风配比等参数,试验其是否能对加大煤泥用量产生积极作 用。 二、组织机构及分工 组长:马瑛 成员:崔彪殷勇王鹏军李军龙马战强张慧斌郭慧军许红卫各值长各锅炉运行班长 分工说明: 组长:负责本次调试的全面工作; 运行车间:负责锅炉的稳定运行,同时做好试验记录。具体由殷勇、崔彪、王鹏军和炉运行班长负责; 燃料车间:负责输送合格的煤泥(控制煤泥水份在30%--35%之间、煤泥系统能满足运行要求),并按要求调整好入炉固体燃料热值及粒度。具体由李军龙负责; 检修车间:负责锅炉主辅设备的正常维护及异常设备的抢修。具体由许红卫负责; 生技室:负责对各值长生产环节的协调。具体由郭慧军负责; 安监室:负责试验期间现场安全监督工作。具体由马占强负责。 三、试验开始前应具备的条件 3.1 锅炉燃烧稳定 床温:控制在930~950℃、差压:控制在8.5~8.8Kpa、负压:维持在-50pa、一次风量:保持在130k m3/h、返料风机:母管风压保持在20-22Kpa、其它参数确保在规程允许范围内。 3.2 四台煤泥泵正常运行,煤泥水份控制在30%--35%,入炉固体燃料热值及粒度合格。 3.3 锅炉的除灰设备运行正常。 3.4 除渣设备 3.4.1 两台冷渣器运行正常。 3.4.2 1#、2#链斗运行正常。 3.4.3 放渣管保持畅通。现场捅渣工具及人员防护设备完好齐全。 四、试验中需要特别注意的事项

4.1 锅炉专业在试验过程中,要做好相应的燃烧调整。要以安全稳定运行为主。严格控制各参数底限。出现异常立即停止试验,确保锅炉稳定燃烧。 4.2 锅炉要做好一台突然停止运行时的事故处理(一般当一台煤泥泵故障停止时,锅炉运行工与煤泥值班工做好联系,在尽可能短的时间内将其它煤泥泵的用量增加,如其它煤泥泵的泵送次数不能满足需要时,可以增加煤量,以防灭火)。 4.4 床温在低于920℃时应尽快采取开放料门放灰、放低炉床差压和减小煤泥用量来提高床温。 五、调整步骤及措施 试验时间:7月5日9:00-7月10日9:00 试验步骤共分五步,具体如下: 第一步首先进行降低差压调整试验(时间:7月5日9:00—7月6日9:00) 试验目的:通过调整差压试验床温的变化趋势 1、将现差压下调,保持在8.0---8.5kpa,一次风压维持在8.5—9.5kpa。调整原则为:高负荷高限,低负荷低限。 2、一次风量维持现有风量128—131km3/h不变,二次风量仍维持现有风量进行调整。 3、根据床温情况进行煤与煤泥适当进行加减量控制。 4. 第一步试验完成后方可进行下一步试验。 第二步进行返料放灰的调整试验(时间:7月6日9:00—7月7日9:00) 试验目的:通过返料器放灰试验不同负荷情况下,对床温的影响程度,寻求最佳放灰量和方式 1、将1# 、2#返料放料门逐渐开启,保证少量连续排向尾部烟道,并定时对放料管进行检查,保证不超温不堵塞,但尾部烟温不许超165℃。调整放灰量的原则为:能实现用放灰来控制床温。 2、如少量向尾部烟道排灰试验中不能控制床温变化或尾部烟温超过165℃,则采用人工通过返料放灰直管的排灰方式进行,但要确保床温稳定且变化幅度较小。 3. 第二步试验完成后方可进行下一步试验。 第三步进行一、二次风量的调整试验(时间:7月7日9:00—7月8日9:00) 试验目的:通过风量的调整,确定煤泥配烧时最佳的风煤配比及燃烧工况的变化 1、首先,在锅炉正常运行稳定情况下进行调整。 2、维持差压正常,逐步将一次风量下调至115—125km3/h。原则为:高负荷用高限,低

煤质下降对锅炉安全性和燃烧稳定性的影响及改进措施(2021年)

煤质下降对锅炉安全性和燃烧稳定性的影响及改进措施 Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位:______________________ 姓名:______________________ 日期:______________________ 编号:AQ-SN-0122

煤质下降对锅炉安全性和燃烧稳定性的影响及改进措施(2021年) 设备改造近几年来,由于燃煤市场情况的变化,电厂燃煤质量出现持续下降,主要表现在发热量、挥发分的下降和灰分的增加及燃烧特性的恶化。由于煤质变化偏离设计范畴要求,导致锅炉燃烧不稳定,灭火事故时有发生,影响机组的安全稳定运行。为此,对锅炉燃烧系统及输煤系统进行改造,同时,加强管理,使锅炉稳燃能力得到提高,在煤质下降,燃烧特性恶化的状况下仍能维持锅炉燃烧稳定。 一、设备情况 湖南某厂1号炉是哈锅生产的HG-670/13.82-WM10型锅炉,为超高压、中间再热、自然循环、固态排渣煤粉炉,单炉膛、负压燃烧、∏型布置。炉膛四角切向布置四层16个煤粉燃烧器及中、下二层点火及低负荷助燃用油枪8支。本锅炉采用两套结构相同的中间储仓

式低速钢球滚筒式磨煤机制粉系统。干燥剂由热风和再循环风组成,热风来自空气预热器出口,流经热风门、磨煤机入口隔绝门进入磨煤机,再循环风来自排粉机出口,流经再循环风门进入磨煤机。 二、燃用煤质及运行状况 (一)燃用煤质 锅炉设计煤种为40%大同烟煤和60%无烟煤与贫煤的混合煤种,发热量20990KJ/kg。校核煤种I是30%大同烟煤和70%无烟煤与贫煤的混合煤种,校核煤种II70%大同烟煤和30%无烟煤与贫煤的混合煤种。设计煤种与校核煤种的煤质分析结果见表1: (二)运行状况 按发电煤耗370g/kWh计算,平均每天满负荷要消耗原煤8080.8t,耗用煤量之大,对煤的质量与管理要求也就更大,而2005年来,燃煤质量的下降,与运行煤质不相吻合,发生偏离较大。众所周知,锅炉是按一定煤种设计的,锅炉工作的规律之一是,对于燃料的适应范围有一定限制,若其燃煤质偏离设计煤种,就会导致锅炉的经济性,安全 性降低,严重时发生锅炉灭火而导致机组跳闸,引发设备故障以及输

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00 00 25741.56100 2899.21009.57%H =-? =湿 00 00 48184.24100 2899.21004.25%CH =-? =湿 0000 7939.8100 2899.21009%CO =-=湿 0000428336.2100 2899.21009.2%H C =-?=湿 000022702.1100 2899.21003.1%N =-?=湿 000023909.0100 2899.21004.0%O =-?=湿 000020290.3100 2899.21001.3%CO =-?=湿 代入表2—1中,得 表2-1 焦炉煤气湿成分(%) 2.2.2 计算焦炉煤气低发热值 ) (低 +?+?+?+??=424214100%8550%2580%3046187.4H C CH H CO Q = ()0 00 000 8336 .2141008184 .2485505741.5625807939 .83046187.4?+?+?+?? =17094.6830 KJ/m 3 误差%557.0%10017000 17000 6830.17094%=?-= 计算值与设计值相差很小,可忽略不计。 2.2.3 计算理论空气需要量L 0 )3322220/(1023)4(212176.4m m O S H H C m n H CO L m n -??? ? ???-++++=∑ 把表2-1中焦炉煤气湿成分代入

生物质锅炉燃烧调整的方法

生物质锅炉燃烧调整的方法 01 一、锅炉燃烧调整的方法 1.生物质在振动炉排上的燃烧过程 生物质的燃烧通常可以分为三个阶段,即预热起燃阶段、挥发分燃烧阶段、炭燃烧阶段。生物质在振动炉排上的燃烧过程分为预热干燥区、燃烧区和燃尽区,这可以与振动炉排的高、中和低端相对应。根据各区的燃烧特点,各区需要的风量有差别,预热干燥区和燃尽区的风量少一些,燃烧区的风量要大一些。燃料颗粒在振动炉排锅炉中燃烧可以分为两种类型:颗粒大的在炉排上燃烧,在气力播撒的过程中,颗粒特别小的在炉排上部空间发生 悬浮燃烧。 2.生物质在炉排上完全燃烧的条件 炉内良好燃烧的标志就是在炉内不结渣的前提下,尽可能接近完全燃烧,同时保证较快的 燃烧速度,得到最高的燃烧效率。 (1)供应充足而有合适的空气量 如果过量空气系数过小,即空气量供应不足,会增大固体不完全燃烧热损失q4和可燃气体不完全燃烧热损失q3,使燃烧效率降低;如果过量空气系数过大,则会降低炉膛温度,增加不完全燃烧热损失。最佳的过量空气系数使q2+q3+q4之和为最小值。 (2)适当提高炉温 根据阿累尼乌斯定律,燃烧反应速度与温度成指数关系。在保证炉膛不结渣的前提下,尽 量提高炉膛温度。 (3)炉膛内良好的扰动和混合 在着火和燃烧阶段,要保证空气和燃料的充分混合,在燃尽阶段,要加强扰动混合。 (4)燃料在炉排上和炉膛中有足够的停留时间 (5)保持合理的火焰前沿位置。火焰前沿应该位于高端炉排与中部炉排的之间区域,火焰 在炉排上的充满度好。 3.振动炉排锅炉的燃烧调整方法 (1)调整振动炉排的振动频率和振动周期(振动时间和停止时间) 振动炉排的振动频率一般不随负荷的变化而进行调整,最佳的振动频率是通过观察低端炉排的挡灰板处的灰渣堆积厚度来决定的。当燃料的粒度、水分和负荷发生变化时,只是对振动时间和停止时间进行调整,振动频率一般不进行调整。 振动炉排的频率应该由下面两个因素来决定:其一是低端炉排的挡灰板处的灰渣堆积厚度,应该维持在5~10cm;其二是在一定振动频率下,不能使炉膛负压发生剧烈变化;其三是检测1号捞渣机出口的灰渣含碳量,正常的含碳量应该为5~10%。(在enkoping电厂,正常情况下,飞灰的含碳量为1~2%;灰渣的含碳量为5~10%。)。根据调整试验得出:振 动炉排的频率应该为40~45赫兹。 炉排的振动时间决定燃料颗粒在炉排上的行走速度(或每一振动周期内燃料在炉排上的行

燃气锅炉运行的燃烧事故原因分析及应对措施示范文本

燃气锅炉运行的燃烧事故原因分析及应对措施示范 文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

燃气锅炉运行的燃烧事故原因分析及应 对措施示范文本 使用指引:此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进,同时考虑各个环节之间的关系,每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划,并将危害降低到最小,文档经过下载可进行自定义修改,请根据实际需求进行调整与使用。 文章分析电厂燃气锅炉在运行中发生回火或脱火,灭 火及炉膛爆炸事故维护管理,运行监视调整等各方面原 因,提出了响应的预防措施,用以提高燃气锅炉安全运行 控制水平,确保正常运行。 1、燃气锅炉的回火,脱火的原因及预防措施 影响回火、脱火的根本原因有:燃气的流速,燃气压 力的高低,燃烧配置状况,结合各电厂燃气锅炉燃烧运行 中回火或脱火,从实际可以看出,回火或脱火大多数是调 节燃气流速,燃气压力判断不准确及燃烧设备配置状况差 别。下面我主要从这两个方面来分析回火或脱火的原因 1.1回火将燃烧器烧坏,严重时还会在燃烧管道内发生

燃气爆炸,脱火能使燃烧不稳定,严重时可能导致单只燃烧器或炉膛熄火。气体燃料燃烧时有一定的速度,当气体燃料在空气中的浓度处于燃烧极限浓度范围内,且可燃气体在燃烧器出口的流速低于燃烧速度时,火焰就会向燃料来源的方向传播而产生回火。炉温越高火焰传播速度就越快,则越产生回火。反之,当可燃气体在燃烧器的流速高于燃烧速度时,会使着火点远离燃烧器而产生脱火,低负荷运行时炉温偏低,更易产生脱火。例如2#燃气炉,炉膛内压力不稳定,忽大忽小,烟气中CO2和O2的表计指示有显著变化,火焰的长度及颜色均有变化,并且还有一只燃烧器烧坏,说明有回火或脱火现象,影响安全运行,气体燃料的速度时由压力转变而来的,如若气体管道压力突然变化或调压站的调压器及锅炉的燃气调节阀的特性不佳,便会使入炉的压力忽高忽低,以及当风量调节不当等均有可能造成燃烧器出口气流的不稳定,而引起回火或脱

(完整版)加热炉计算

4.加热炉的计算 管式加热炉是一种火力加热设备,它利用燃料在炉膛内燃烧时产生的高温火焰和烟气作为热源,加热在管道中高速流动的介质,使其达到工艺规定的温度,保证生产的进行。在预加氢中需要对原料进行加热,以达到反应温度。预加氢的量较小,因此采用圆筒炉。主要的参数如下: 原料:高辛烷值石脑油; 相对密度: 20 40.7351 d = 进料量:62500/kg h 入炉温度:I τ=350C o ; 出炉温度:o τ=490C o ; 出炉压强:2 15/kg cm 气化率: e=100%; 过剩空气系:α:辐射:1.35 对流段:1.40 燃料油组成: 87%,11.5%,0.5%,1%C H O W ==== 加热炉基本参数的确定 4.1加热炉的总热负荷 查《石油炼制工程(上)》图Ⅰ-2-34可知,在入炉温度t1=350℃,进炉压力约15.0㎏/㎝2条件下,油料已完全汽化,混合油气完全汽化温度是167℃。 原料在入炉温度350C o ,查热焓图得232/i I kJ kcal = 原料的出炉温度为490C o ,查热焓图得377/v I kcal kg =。 将上述的数值代入得到加热炉的总热负荷 Q = m[eIV+(1-e)IL-Ii]

=[1377232]62500 4.184?-?? 37917500/kJ h = 4.2燃料燃烧的计算 燃料完全燃烧所生成的水为气态时计算出的热值称为低热值,以Ql 表示。在加热炉正常操作中,水都是以气相存在,所以多用低热值计算。 (1) 燃料的低发热值 1Q =[81C+246H+26(S-O)-6W] 4.184? =[8187+24611.5+26(0-0.5)-61] 4.184????? 41241.7/(kJ kg =燃料) (2) 燃烧所需的理论空气量 0 2.67823.2C H S O L ++-= 2.6787811.500.52 3.2?+?+-= 13.96kg =空气/kg 燃料 (3) 热效率η 设离开对流室的烟气温度 s T 比原料的入炉温度高100C o ,则 350100450s T C =+=o 由下面的式子可以得到 , 100L I q q η=--, 取炉墙散热损失 , 1 0.05L L q q Q = =并根据α和s T 查相关表,得烟气出对流室时 带走的热量123% L q Q =, 所以 1(523)%72%η=-+= (4) 燃料的用量 1379175001277/0.7241241.7 Q B kg h Q η= ==?;

1.加热炉工艺计算软件FRNC5使用入门剖析

1.F RNC-5软件的引进与使用概况 中石化集团公司下属的若干设计院(石化工程公司)从1997年开始引进了多套美国PFR公司的通用加热炉工艺计算软件FRNC-5。此软件在加热炉工艺计算中得到很好的应用,发挥了重大作用。 美国PFR公司全称为PFR工程系统公司(PFR Engineering System,Inc )。公司设在美国洛杉矶,创建于1972年1月,从事热力学系统设计分析和人员培训。该公司的软件产品拥有六十多个用户,遍布六大洲的十五个以上的国家。其中FRNC-5PC软件有二十年以上的使用经验。 本软件可以优化加热炉设计,并可对现有加热炉进行操作分析、加强管理,是一个较为优秀的软件。 2.F RNC-5软件功能与特点 2.1 软件应用范围 本程序可用于炼油、石油化工及热电联合等装置中大多数火焰加热炉及水管锅炉的性能模拟及效率预测。程序采用经过证明了的技术,通过综合迭代,将工艺物流模拟、传热和压力降计算等过程组合在一起。 程序沿物流及烟气流程,逐个管组逐个炉段严格迭代求解,能精确确定加热炉的工艺参数。计算中还指明不利操作状态,如发出炉膛正压、管壁和扩面元件超温、超临界流动以及酸露点腐蚀等警告信息。 程序会算出与显示加热炉的以下工艺参数或不利操作状态: (1)加热炉总热负荷、总热效率,辐射室热负荷 (2)辐射室出口温度(桥墙温度)与烟囱入口处温度 (3)辐射和对流热强度的均值和峰值 (4)辐射段遮蔽段和对流段中所有管组的管壁金属温度和翅片尖端温度的峰值和均值(5)两相流流型及沸腾状态的确定 (6)管内两相流的传热和压降 (7)管外传热和阻力 (8)“阻塞”、“干锅”或“冷端”腐蚀的可能性 2.2 适用的加热炉类型 (1)常减压装置加热炉 (2)铂重整、铂铼重整和强化重整等装置加热炉 (3)重沸炉和过热炉 (4)一氧化碳加热炉和锅炉 (5)脱硫装置原料预热炉 (6)焦化炉和减粘加热炉 (7)润滑油蒸馏和蜡油加热炉

锅炉燃烧调整方法修订稿

锅炉燃烧调整方法 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-

锅炉燃烧调整方法 锅炉运行调整中,在保证安全运行基础上,还要做到经济运行,提高锅炉效率。一般的锅炉机组,效率基本可以达到92%以上,各项损失之和不到8%,最大损失是:排烟热损失,一般5—6%,其次是机械未完全燃烧热损失不到%,散热损失和灰渣物理热损失两项1%左右。(对高灰份煤灰渣物理热损失会更大)。从指标量化看,要提高锅炉效率,重点是降低排烟损失和机械未完全燃烧热损失。注意排烟温度的变化,排烟温度过高,影响锅炉效率,过低容易造成空预器的低温腐蚀,所以要求在运行中根据负荷的变化加强调整。 在煤质变化比较大,燃料量明显增加时,及时调整总风量和一二次风温高于设计煤种下

的温度。 (1)控制好锅炉总风量 锅炉风量的使用,不仅影响锅炉效率的高低,而且,过量的空气量还会增加送、引风机的单耗,增加厂用电率,影响供电煤耗升高。要保持合适的风量可通过观察氧量值,一般在3-4%左右,对于不同煤种在飞灰含碳量不增加的情况下可考虑低氧燃烧,实现降低排烟损失的目的。但要根据锅炉所烧煤种的结渣特性,注意尽量保持锅炉出口烟温低于灰渣的软化温度,以减轻结渣的程度,对于易结渣煤种,可以适当保持氧量高一些,避免出现还原性气氛,减少结渣。 (2)降低排烟温度

a.锅炉吹灰器正常运行,及时吹灰,保证受热面清洁; b.防止空预器堵灰,可从出入口压差判断,当压差增大时就有可能是堵灰,要及时吹灰; c.控制锅炉火焰中心位置,在过热汽温和再热汽温不低的情况下可调火焰中心下移,可以通过对上中下各层喷燃器的配风量进行调整, d.要尽量提高进入预热器的空气温度,一般不低于20℃(冬季投入暖风器),以利于强化燃烧。特别是在低负荷阶段,往往出现锅炉氧量过高的情况,既对燃烧不利,也增加了风机单耗。 (3)降低飞灰含碳量 飞灰含碳量是指飞灰中碳的质量百分比(%)。飞灰越大,损失也越大,影响飞灰损失的

锅炉燃烧调整总结

锅炉燃烧调整总结-标准化文件发布号:(9556-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII

#2 炉优化调整 机组稳定运行已有3个多月,但在调试结束后我厂#2机组在3月份前在满负荷时床温在960℃左右,总风量大,风机电流大,厂用电率居高不下,一直困扰着我们。通过三个月的分析、调整,近期床温整体回落,总结出主要原因有以下两点: 一、煤颗粒度的差异。前一段时间负荷300MW时床温高炉膛差压在1.5KPa,下部压力2.6KPa,近期炉膛差压在2.1KPa,下部压力3.6KPa,这说明锅炉外循环更好了,分离器能捕捉更多的物料返回炉膛,同时也减少了飞灰含碳量,否则小于1mm的煤粒份额太多分离器使分离效率下降,小于1mm细颗粒太多就烧成煤粉炉的样子,从而导致高床温细颗粒全给飞灰含碳量做贡献了,大于10mm煤粒太多就烧成鼓泡床了,导致水冷壁磨损加剧爆管、冷渣器不下渣和燃烧恶化等一系列问题,所以控制好入炉煤粒度(1—9mm)是保证燃烧的前提,当煤颗粒度不合适时只能通过加大风量使床温下降,在煤颗粒度不合适时加负荷一定要先把风量加起来,否则负荷在300MW时床温会上升到接近980℃,甚至会因床温高被迫在高负荷时解床温高MFT保护,如果处理不当造成结焦造成非停。所以循环流化床锅炉控制煤粒度是决定是否把锅炉烧成真正循环流化床最为重要的因素,可以说粒度问题解决了,锅炉90%的问题都解决了,国内目前最好的煤破碎系统为三级筛分两级破碎。 二、优化燃烧调整。3月份以来#2炉床温虽然整体下降,但仍不够理想,由于我厂AGC投入运行中加减负荷频繁,所以在负荷变

化时锅炉床温变化幅度较大,在最大出力和最小出力时床温相差接近200℃,不断的调整风煤配比使其达到最优燃烧工况,保证床温维持在850℃-900℃。负荷150MW时使总风量维持32万NM3/h左右,一次流化风量21万NM3/h,二次风量11万NM3/h左右,同时关小下二次风小风门(开度20%左右,减小密相区燃烧,提高床温)和开大上二次小风门(开度40%左右,增强稀相区燃烧,提高循环倍率),可使床温维持850℃左右,正常运行中低负荷时一次风量保证最小临界流化风量的前提下尽可能低可使床温维持高一点,以保证最佳炉内脱硫脱硝温度。负荷300MW时总风量维持62万NM3/h左右,一次风量27万NM3/h左右,二次风量35万NM3/h左右,同时开大下二次小风门(开度80%左右,增强密相区扰动,降低床温),关小上二次小风门(开度60%左右,使稀相区进入缺氧燃烧状态),因为东锅厂设计原因,二次上下小风门相同开度情况下上二次风是下二次风风量的三倍,所以加减负荷时根据负荷及时调整二次小风门开度对床温影响较大。高负荷时在床温不高的情况下尽量减小一次风,以达到减少磨损的目的,二次风用来维持总风量,高负荷时床温尽量接近900℃,以达到最佳炉内脱硫脱硝温度,同时加负荷时停止部分或全部冷渣器,床压高一点增强蓄热量可降低床温,减负荷相反,稳定负荷后3台左右冷渣器可保证床压稳定。 在优化燃烧调整基本成熟的基础上,配合锅炉主管薛红军进行全负荷低氧量燃烧运行,全负荷使床温尽量靠近900℃。根据#2炉目前脱硝系统运行情况,负荷150MW时根据氧量及时减减小二次

预防锅炉熄火安全措施正式样本

文件编号:TP-AR-L2086 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. (示范文本) 编制:_______________ 审核:_______________ 单位:_______________ 预防锅炉熄火安全措施 正式样本

预防锅炉熄火安全措施正式样本 使用注意:该解决方案资料可用在组织/机构/单位管理上,形成一定的具有指导性,规划性的可执行计划,从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改,请在使用时认真阅读。 1运行人员在值班监盘时,一定要集中精力,发现运行表计不正常要及时分析,找出原因,迅速处理。尤其是燃烧系统投自动时,对燃烧稳定性有疑问应立即查看炉火。如燃烧不稳定应立即采取投油或干气稳定燃烧。 2对燃烧有影响的操作必须逐项进行,禁止两项及两项以上同时操作。 3对锅炉燃烧工况有影响的重大试验工作,应制定技术和安全措施。经调度和车间同意,必要时由生产厂长审批后方可进行。试验过程中,发现不正常情况,应立即停止试验。

4燃烧发生不稳定时,应立即停止喷钙脱硫运行,将燃烧和送引风自动改手动。 5司磨在启停制粉系统时,必须加强同司炉的联系,特别是在操作排粉风机进口风门时,要缓慢进行,司炉要及时调整风量。 6操作一次风要认清名牌,防止误操作。 7可采取降低一次风和加大二次风的方法来提高喷燃器处的燃烧温度,并保持炉内过剩空气系数在合适的范围内,以提高整个燃烧室的稳定,促使煤粉迅速着火,燃烧稳定。 8图像火检和工业电视系统应完好,有故障时及时联系热工处理。 9若燃煤挥发份小于12%,低位发热量小于17000J/g,炉膛负压拨动大,燃烧不稳,结合现场看火,汇报调度,可要求投油或干气稳燃。

步进式加热炉设计计算模板

2 10 步进式加热炉设计计算 2.1 热工计算原始数据 (1) 炉子生产率:p=245t/h (2) 被加热金属: 1) 种类:优质碳素结构钢(20#钢) 2) 尺寸:250 >2200 >3600 (mm )(板坯) 3) 金属开始加热(入炉)温度:t 始=20r 4) 金属加热终了(出炉)表面温度:t 终=1200C 5) 金属加热终了(出炉)断面温差:t < 15C (3) 燃料 1) 种类:焦炉煤气 2) 焦炉煤气低发热值:Q 低温=17000kJ/标m 3 3) 煤气不预热:t 煤气=20 °C 表1-1焦炉煤气干成分(%) ⑷ 出炉膛烟气温度:t 废膛=800C ⑸空气预热温度(烧嘴前):t 空 =350 C 2.2燃烧计算 2.2.3 计算理论空气需要量L c 1 1 m L o 4.76 —CO -H 2 (n —)C n H m 2 2 4 把表2-1中焦炉煤气湿成分代入 1 1 3 3 3 -H 2S O 2 2 2 3 3) 10 (m /m )

L0 4.76 8.7939 険5741 2 24?8184 3 2?8336。碍 2 10 =4.3045m3/m3

V n V CO 2 V H 2O V N 2 V O 2 224计算实际空气需要量Ln 查《燃料及燃烧》,取n=1.1代入 L n nL o 1.1 4.3045 4.7317 标 m 3/标 m 3 实际湿空气消耗量 L n 湿(1 0.00124g) nL o =(1 0.00124 18.9) 4.7317 =6.0999 标 m 3/标 m 3 2.2.5计算燃烧产物成分及生成量 V c°2 (CO nC n H m CO 2) 100 1 79 1.2702 丄 79 4.7317 100 100 =3.7507 标m 3/标m 3 V 02 (L n L 0)标 m /标 m 100 21 4.7317 4.3045 100 =0.0897 标 m 3/标 m 3 燃烧产物生成总量 (56.5741 2 1 24.8184 2 2.8336 2.2899) 100 0.00124 18.9 4.7317 标m 3/标m 3 标m 3/标m 3 (24.8184 8.7939 2 2.8336 3.0290) 1 100 =0.4231 标 m 3/标 m 3 V H 2O (H 2 m C H n m 2 H 2S H 2O) 1 100 0.00124gL n 标 m 3/标 m 3 V N 2 N 2 100 100 Ln 标说标 m =1.2526

锅炉燃烧调整方法

. 锅炉燃烧调整方法 锅炉运行调整中,在保证安全运行基础上,还要做到经济运行,提高锅炉效率。一般的锅炉机组,效率基本可以达到92%以上,各项损失之和不到8%,最大损失是:排烟热损失,一般5—6%,其次是机械未完全燃烧热损失不到1-1.5%,散热损失和灰渣物理热损失两项1%左右。(对高灰份煤灰渣物理热损失会更大)。从指标量化看,要提高锅炉效率,重点是降低排烟损失和机械未完全燃烧热损失。注意排烟温度的变化,排烟温度过高,影响锅炉效率,过低容易造成空预器的低温腐蚀,所以要求在运行中根据负荷的变化加强调整。 在煤质变化比较大,燃料量明显增加时,及时调整总风量和一二次风温高于设计煤种下的 精品

. 温度。 精品

. (1)控制好锅炉总风量 锅炉风量的使用,不仅影响锅炉效率的高低,而且,过量的空气量还会增加送、引风机的单耗,增加厂用电率,影响供电煤耗升高。要保持合适的风量可通过观察氧量值,一般在3-4%左右,对于不同煤种在飞灰含碳量不增加的情况下可考虑低氧燃烧,实现降低排烟损失的目的。但要根据锅炉所烧煤种的结渣特性,注意尽量保持锅炉出口烟温低于灰渣的软化温度,以减轻结渣的程度,对于易结渣煤种,可以适当保持氧量高一些,避免出现还原性气氛,减少结渣。 (2)降低排烟温度 精品

. a.锅炉吹灰器正常运行,及时吹灰,保证受热面清洁; b.防止空预器堵灰,可从出入口压差判断,当压差增大时就有可能是堵灰,要及时吹灰; c.控制锅炉火焰中心位置,在过热汽温和再热汽温不低的情况下可调火焰中心下移,可以通过对上中下各层喷燃器的配风量进行调整, d.要尽量提高进入预热器的空气温度,一般不低于20℃(冬季投入暖风器),以利于强化燃烧。特别是在低负荷阶段,往往出现锅炉氧量过高的情况,既对燃烧不利,也增加了风机单耗。 (3)降低飞灰含碳量 飞灰含碳量是指飞灰中碳的质量百分比(%)。飞灰越大,损失也越大,影响飞灰损失的因素很多,包括: 精品

锅炉燃烧器安全措施

锅炉燃烧器使用过程中安全注意事项 燃气本身具有有毒,易燃易爆等特性,根据燃气在炉膛内的燃烧特性,在燃气锅炉燃烧器使用过程中,要注意各阶段的安全使用问题。 1.预吹风 燃烧机在点火前,必须有一段时间的预吹风,把炉膛与烟道中余气吹除或稀释。因为燃烧机工作炉膛内不可避免地有余留的燃气,若未进行预吹风而点火,有发生爆炸的危险.必须把余气吹除干净或稀释,保证燃气浓度不在爆炸极限内。预吹风时间与炉膛结构及吹风量有关一般设置为15-60秒。 2.自动点火 燃气燃烧机宜采用电火花点火,便于实现自动控制。可用高压点火变压器产生电弧点火,要求其输出能量为:电压≥3. 5K V、电流≥15mA,点火时间一般为:2~5秒。 3.燃烧状态监控 燃烧状态必须予以动态监控,一旦火焰探测器感测到熄火信号,必须在极短时间内反馈到燃烧机,燃烧机随即进人保护状态,同时切断燃气供给。 火焰探测器要能正常感测火焰信号,既不要敏感,也不要迟钝。因为敏感,燃烧状态如有波动易产生误动作而迟钝,反馈火焰信号滞后,不利于安全运行。 一般要求从熄火到火焰探测器发出熄火信号的响应时间不超过0.2秒。

4.点火失败后的保护 燃烧机点火时,通入燃气,燃气着火燃烧。点火动作要求发生在燃气通入前,先形成点火温度场,便于着火燃烧。如果点不着火,火焰探测器感测不到火焰信号,燃烧机进入保护状态。 从点火到进入保护状态的时间要适当,既不能过短也不能过长。若过短,来不及形成稳定火焰;过长,点不着火时造成大量燃气时入炉膛。一般要求在通入燃气2-3秒,燃烧机对火焰探测器感测的火焰信号进行判断,未着火则进入保护状态,着火则维持燃烧。 5.燃烧器熄火保护 燃烧机在燃烧过程中,若意外熄火,燃烧机进入保护状态。由于炉膛是炽热的.燃气进入易发生爆燃,故须在极短时间内进入保护状态,切断燃气供给。 从发生熄火到燃烧机进人保护状态,该过程的响应时间要求不超过1秒。 6.燃气压力高低限保护 燃气燃烧机稳定燃烧有一定范围,只允许燃气压力在一定范围内波动。限定燃气高低压的目的是确保火焰稳定性:不脱火、不熄火也不回火,同时限定燃烧机的输出热功率,保证设备安全经济运行。当燃气压力超出此范围,应锁定燃烧机工作。 燃烧机设计一般用气体压力开关感测压力信号,并输出开关量信号,用以控制燃烧机的相应工作。 7.空气压力不足保护

步进式加热炉设计计算模板

步进式加热炉设计计算 2.1 热工计算原始数据 (1)炉子生产率:p=245t/h (2)被加热金属: 1)种类:优质碳素结构钢(20#钢) 2)尺寸:250×2200×3600 (mm)(板坯) 3)金属开始加热(入炉)温度:t 始=20℃ 4)金属加热终了(出炉)表面温度:t 终=1200℃ 5)金属加热终了(出炉)断面温差:t ≤15℃ (3)燃料 1)种类:焦炉煤气 2)焦炉煤气低发热值:Q 低温=17000kJ/标m 3 3)煤气不预热:t 煤气=20℃ 表1-1 焦炉煤气干成分(%) 废膛(5)空气预热温度(烧嘴前):t 空=350℃ 2.2 燃烧计算 2.2.3 计算理论空气需要量L 0 )3322220/(1023)4(212176.4m m O S H H C m n H CO L m n -??? ? ???-++++=∑ 把表2-1中焦炉煤气湿成分代入 2 0103909.08336.238184.2425741.56217939.82176.4-??? ????-?+?+?+?=L =33/3045.4m m

2.2.4 计算实际空气需要量Ln 查《燃料及燃烧》,取n=1.1代入 7317.43045.41.10=?==nL L n 标m 3/标m 3 实际湿空气消耗量 0)00124.01nL g L n ?+=(湿 =7317.4)9.1800124.01(??+ =6.0999 标m 3/标m 3 2.2.5 计算燃烧产物成分及生成量 100 1 )(22? ++=∑CO H nC CO V m n CO 标m 3/标m 3 100 1)0290.38336.227939.88184.24(?+?++= =0.4231 标m 3/标m 3 n m n O H gL O H S H H C m H V 00124.0100 1 )2(2222+? +++=∑ 标m 3/标m 3 7317 .49.1800124.01001)2899.28336.228184.2425741.56(??+?+?+?+= = 1.2526 标m 3/标m 3 n N L N V 100 79100122+? = 标m 3/标m 3 7317.4100 7910012702.1?+? = =3.7507 标m 3/标m 3 )(100 21 02L L V n O -= 标m 3/标m 3 ()3045.47317.4100 21 -= =0.0897标m 3/标m 3 燃烧产物生成总量 2222O N O H CO n V V V V V +++=

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