锅炉设备空气动力计算

锅炉设备空气动力计算
锅炉设备空气动力计算

h+(

h=

mc

'

w—用关内的饿平均流速和烟温。

h—p194.fig8

mc

''

h,'h—进出口阻力系数。

k V ?)

lk

τ??

℃。/kg 。

?—烟道中的漏风系数。砖烟道 每?=0.05 钢烟道 每 ?=0.01 ?=0.05 ?=0.1

—排烟(尾部受热面后的过量空气系数及温度℃)冷空气温度。

mc h ,w ﹤mc h 不计。12~25 m/s 求截面不变和做mc h 场的一段,计算出烟道的局部阻力。mc h →mc l h ?

h ﹤0.1,在计算不多于

h =mc h +jb h (出口)

mc h =i 0.02~0.03

jb h —h

十,烟道的全压降。se

H ={1h ∑(1+μ2h ∑}×

1.293

y

se H — 烟道修正后的总水力阻力。

1h ∑—炉膛出口→除尘器的总阻力。2h ∑

—除尘器以后的阻力。—飞灰重量浓度㎏

y H =l h +Sl H -ZS H ''l h —平衡通风时炉膛出口处的真空度(燃料、炉型、燃烧方式)h ﹦mc h +部阻力。

l ?+ky ?(

273

ky ?—空气预热器的漏风系数,一般取0.05

lk τ—冷空气温度,从锅炉房内吸取冷空气时mc h 的15w ﹤10m/s mc h mc h ﹦mc h l

(完整版)纯电动汽车动力性计算公式

XXEV 动力性计算 1 初定部分参数如下 2 最高行驶车速的计算 最高车速的计算式如下: mph h km i i r n V g 5.43/70295 .61487 .02400377.0.377.00 max ==??? =?= (2-1) 式中: n —电机转速(rpm ); r —车轮滚动半径(m ); g i —变速器速比;取五档,等于1; 0i —差速器速比。 所以,能达到的理论最高车速为70km/h 。 3 最大爬坡度的计算 满载时,最大爬坡度可由下式计算得到,即 00max 2.8)015.0487 .08.9180009 .0295.612400arcsin( ).....arcsin( =-?????=-=f r g m i i T d g tq ηα

所以满载时最大爬坡度为tan( m ax α)*100%=14.4%>14%,满足规定要求。 4 电机功率的选型 纯电动汽车的功率全部由电机来提供,所以电机功率的选择须满足汽车的最高车速、最大爬坡度等动力性能的要求。 4.1 以最高设计车速确定电机额定功率 当汽车以最高车速m ax V 匀速行驶时,电机所需提供的功率(kw )计算式为: max 2 max ).15.21....(36001 V V A C f g m P d n +=η (2-1) 式中: η—整车动力传动系统效率η(包括主减速器和驱动电机及控制器的工作效率),取0.86; m —汽车满载质量,取18000kg ; g —重力加速度,取9.8m/s 2; f —滚动阻力系数,取0.016; d C —空气阻力系数,取0.6; A —电动汽车的迎风面积,取2.550×3.200=8.16m 2(原车宽*车身高); m ax V —最高车速,取70km/h 。 把以上相应的数据代入式(2-1)后,可求得该车以最高车速行驶时,电机所需提供的功率(kw ),即 kw 1005.8970)15.217016.86.0016.08.918000(86.036001).15 .21....(360012 max 2 max <kw V V A C f g m P D n =???+???=+?=η (3-2) 4.2满足以10km/h 的车速驶过14%坡度所需电机的峰值功率 将14%坡度转化为角度:018)14.0(tan ==-α。 车辆在14%坡度上以10km/h 的车速行驶时所需的电机峰值功率计算式为:

锅炉冷态空气动力场试验..

1、设备系统概述 天津国投津能发电有限公司一期工程#2机组锅炉为上海锅炉厂引进美国ALSTOM公司的技术生产的超超临界参数变压运行螺旋管圈直流锅炉,型号为SG-3102/27.46-M532,单炉膛双切圆燃烧方式、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构、半露天Π型布置。设计煤种为平朔安太堡煤,校核煤种I为晋北烟煤,校核煤种II为云峰混煤。采用中速磨冷一次风正压直吹式制粉系统,配6台MPS275辊盘式磨煤机,正常运行,5运1备,其中A磨采用微油点火方式。燃烧方式采用低NOx同轴燃烧系统(LNCFS),48只直流燃烧器分6层布置于炉膛下部四角和中部,在炉膛中呈双切圆方式燃烧。 炉膛宽度34290mm,深度15544.8mm。炉膛由膜式壁组成,炉底冷灰斗角度为55°,从炉膛冷灰斗进口集箱(标高7500mm)到标高51996.5mm处炉膛四周采用螺旋管圈,在此上方为垂直管圈。螺旋管圈与垂直管圈过渡采用中间混合集箱。炉膛上部及水平烟道从前至后分别布置分隔屏过热器、后屏过热器、末级过热器、末级再热器,后烟井分成前后两个分隔烟道,前烟道布置有低温再热器和省煤器,后烟道布置有低温过热器和省煤器,在前后烟道中省煤器下部布置调温挡板,用于调节再热汽温。锅炉采用机械干式出渣系统。 锅炉启动系统采用带循环泵的内置式启动系统,锅炉炉前沿宽度方向垂直布置4只汽水分离器和2个贮水箱。当机组启动,锅炉负荷低于最低直流负荷30%BMCR时,蒸发受热面出口的介质流经分离器进行汽水分离,蒸汽通过分离器上部管接头进入炉顶过热器,而饱和水则通过每个分离器下方连接管道进入贮水箱中,贮水箱上设有水位控制。贮水箱下疏水管道引至一个三通,一路疏水至炉水循环泵入口,另一路接至大气扩容器疏水系统中。 过热器汽温通过煤水比调节和三级喷水来控制,第一级喷水布置在低温过热器出口管道上,第二级喷水布置在分隔屏过热器出口管道上,第三级喷水布置在后屏过热器出口管道上,过热器喷水取自省煤器进口管道。再热器汽温采用尾部挡板调节,燃烧器摆动仅作为辅助调节手段,另外低温再热器出口管道上设置微量喷水,微量喷水取自给水泵中间抽头。 锅炉一次汽系统采用100%高压旁路(三用阀)+65%低压旁路配置,过热器系统不设安全阀,再热器出口设有4只带有控制安全功能的安全阀。

锅炉空气动力场试验方案

YDY.ZY.JJ(ZX1-GL)-09 云南华电镇雄电厂新建2×600MW机组工程 锅炉空气动力场试验方案 2011-06-25 发布 2011-06-25 实施

云南电力试验研究院(集团)有限公司电力研究院发布

编制:年月日 审核:年月日 会审: 建设单位年月日生产单位年月日施工单位年月日监理单位年月日设计单位年月日质保:年月日审定:年月日批准:年月日 ·本方案由云南电力试验研究院(集团)有限公司电力研究院提出 ·本方案由云南电力试验研究院(集团)有限公司电力研究院质保部归口管理 ·本方案由云南华电镇雄电厂试运主管副总经理批准

目录 1、概述 (1) 1.1系统概述 (1) 1.2主要设备及技术参数 (1) 2、技术措施 (4) 2.1依据和标准 (4) 2.2试验目的 (4) 2.3目标、指标 (4) 2.4仪器仪表、设备 (4) 2.5应具备的条件 (5) 2.6试验内容、程序、步骤 (5) 3、组织措施 (7) 4、安全措施 (8) 4.1危害危险源识别及相应预防措施 (8) 4.2安全注意事项 (8) 附件 (9) (1)交底记录 (9) (2)试验前应具备条件检查确认表 (10) (3)危险危害因素辨识及控制措施 (11)

1、概述 1.1系统概述 镇雄电厂新建工程2×600MW超临界燃煤汽轮发电机组,锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计制造的型号为:HG-1900/25.4-WM10型一次中间再热、超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的直流锅炉,单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、Π型布置、露天布置。 本工程煤源为滇东北,东源煤业集团下属朱家湾煤矿和长岭1号煤矿、2号煤矿,燃煤为低挥发份无烟煤,低位发热量 23.04MJ/Kg;点火及助燃油为0号轻柴油,发热量 41.8M J/Kg。 锅炉采用W火焰燃烧方式方式,配有6台BBD4062(MSG4060A)型双进双出钢球磨煤机,每台磨煤机引出4根煤粉管道,分别与旋风分离器相连,共24个分离器。每个分离器对应一个燃烧器,为燃烧器提供一浓一淡两股煤粉气流。前后墙拱上分别布置12组燃烧器,每组燃烧器包含2组浓煤粉喷口,2组淡煤粉喷口,每组浓煤粉喷口两边各有两组二次风喷口,在两个浓煤粉喷口之间的二次风喷口中安装油枪及火检。 锅炉设置了燃烧器风箱、三次风箱、燃烧器连接风道。在锅炉的前拱、后拱设置了两个燃烧器风箱,每个风箱内又通过隔板分隔成6个独立的小风箱,共计12个小风箱,这些风箱内各布置一组燃烧器且每个小风箱均设有独立的挡板风门;在锅炉的拱下前后墙各设置了6个三次风箱,共计12个,与拱上风箱一一对应,这些风箱也设有独立的挡板风门,负责三次风的分配。给燃烧器风箱与三次风箱配风的是燃烧器连接风道,在锅炉的前后布置了两个燃烧器连接风道,每个风道又分三个小风道,共计6个小风道,每个小风道各自对应两个燃烧器小风箱和两个三次风箱,其对应规则是一个小风道对应一台磨煤机。 烟风系统共配两台引风机、两台送风机、两台一次风机、两台密封风机。 1.2主要设备及技术参数 1.2.1引风机 本锅炉共配有两台引风机,型号为YU17056-02,动叶可调轴流风机,由成都电力机械

冷态空气动力场试验方案

UG-160/9.8-M3 动力场试验方案 编写: 张虎平 审核: 批准: 内蒙古中煤蒙大新能源化工有限公司 热电车间 二〇一二年四月一日

一、试车的组织机构及参加人员 试车总指挥: 调试指挥人: 车间主任调试单位负责人 现场技术负责人: 安全员设备技术员工艺技术员调试单位技术人员调试验收负责人: 安环部,生产部 参加人员: 工艺试车组成员,施工安装人员,电气仪表人员. 二、试验目的 对锅炉进行冷态空气动力场试验,目的是检验系统及转机整体运行情况,掌握转机及系统中挡板、液力耦合器的调节特性,标定压力、流量测量仪表,测试及调整进入燃烧室的一、二次风速,测试流化床的布风板阻力和料层阻力特性,找出临界流化风量及灰循环系统的特性,为锅炉的启动运行及燃烧调整提供参考资料。 通过对这些参数的调整、测量、试验,并对结果进行分析,确定锅炉燃烧系统最佳运行方式,从而保证锅炉燃烧稳定、完全、炉内温度场、速度场及热负荷分布均匀,防止结焦和燃烧设备损坏,降低有害气体排放,保证汽温、汽压稳定,以适应机组负荷变化的要求,在一定范围内自由调节。为运行中料层厚度提高参考值等。 三、风量标定 启动引风机、一次风机,高压风机、二次风机,调定各试验项目所需工况,保持稳定运行。标定和测试如下项目: 1、二次风机风量标定 按照下表测试:

2、标定二次风风量测量装置 在风量测量装置前或后一直段上进行测试标定。按照下表测试: 3、在炉膛内二次风口测试二次风速,检查各风口气流的方向、调整各风口气流的均匀性。同时,检查炉膛内各播煤风口气流状况。 4、一次风机风量标定 按照下表测试:

5、对总一次风风量测量装置标定 调节一次风机的挡板开度,在风量测量装置前一直段进行测试标定。 按照下表测试: 6、对上一次风风量测量装置标定 调节一次风机的挡板开度,在测风装置前一直段进行测试标定。 按照下表测试: 7、在炉膛内一次风口测试一次风速,检查各风口气流的方向、调整各风口 气流的均匀性。 三、测定布风板阻力及测定不同料层厚度风量与阻力关系。 1、空板阻力特性试验 在布风板不铺床料(空床)的情况下,全开风室入口各风挡板,改变一

汽车动力性设计计算公式

汽车动力性设计计算公式 3.1 动力性计算公式 3.1.1 变速器各档的速度特性: 377.0i i n r u gi e k ai ??= ( km/h ) ......(1) 其中:k r 为车轮滚动半径,m; 由经验公式:?? ????-+=)1(20254.0λb d r k (m) d----轮辋直径,in b----轮胎断面宽度,in λ---轮胎变形系数 e n 为发动机转速,r/min ;0i 为后桥主减速速比; gi i 为变速箱各档速比,)...2,1(p i i =,p 为档位数,(以下同)。 3.1.2 各档牵引力 汽车的牵引力: 错误!未指定书签。 t k gi a tq a ti r i i u T u F η???=0 )()( ( N ) (2) 其中:)(a tq u T 为对应不同转速(或车速)下发动机输出使用扭矩,N?m ;t η为传动效率。 汽车的空气阻力: 15 .212a d w u A C F ??= ( N ) ......(3) 其中:d C 为空气阻力系数,A 为汽车迎风面积,m 2。 汽车的滚动阻力: f G F a f ?= ( N ) (4) 其中:a G =mg 为满载或空载汽车总重(N),f 为滚动阻尼系数 汽车的行驶阻力之和r F : w f r F F F += ( N ) (5) 注:可画出驱动力与行驶阻尼平衡图

3.1.3 各档功率计算 汽车的发动机功率: 9549)()(e a tq a ei n u T u P ?= (kw ) (6) 其中: )(a ei u P 为第)...2,1(p i i =档对应不同转速(或车速)下发动机的功率。 汽车的阻力功率: t a w f r u F F P η3600)(+= (kw ) (7) 3.1.4 各档动力因子计算 a w a ti a i G F u F u D -=)()( ......(8) 各档额定车速按下式计算 0.377.0i i n r u i g c e k i c a = (km/h ) (9) 其中:c e n 为发动机的最高转速; )(a i u D 为第)...2,1(p i i =档对应不同转速(或车速)下的动力因子。 对各档在[0,i c a u .]内寻找a u 使得)(a i u D 达到最大,即为各档的最大动力因子m ax .i D 注:可画出各档动力因子随车速变化的曲线 3.1.5 最高车速计算 当汽车的驱动力与行驶阻力平衡时,车速达到最高。 3.1.5.1 根据最高档驱动力与行驶阻力平衡方程 )()(.a r a highest t u F u F =, 求解a u 。舍去a u 中的负值或非实数值和超过额定车速的值;若还有剩余的值,则选择它们中 最大的一个为最高车速,否则以最高档额定车速c a u 作为最高车速m ax .a u 。 额定车速按下式计算 0377.0i i n r u h g c e k c a = (km/h ) (10) 其中:c e n 为发动机的最高转速 h g i 为最高档传动比 3.1.5.2 附着条件校验

设备经济指标计算公式及信息统计

设备经济指标计算公式及信息统计

附件6.1: 主要经济技术指标计算方法及制度时间规定 1.设备综合维修费用率计算公式为: % 100?= 平均 全年Y W SWFL 式中: SWFL ──设备维修费用率; W 全年 ──全年实际总维修费用,全年实际总维修费包括大修、中修、项修、小修、设备消耗零配件及各级保养和日常维护的全部费用; 维修费用-设备进入专业维修厂以后所发生的所有费用。 Y 平均 ──本期设备平均原值,为期初设备原值与期末设备原值之和的平均值。。 2.设备故障停机率计算公式为:

T SGTL 100%T +T = ?停开停 式中: SGTL ──设备故障停机率; T 停──设备故障停机时间,故障时间以小时计,仅计算连续运行,无备机的设备,间断运行,有备机设备不做统计; T 开 ──设备实际开动时间。 3.重大、特大设备责任事故发生率计算公式为: N SSFL= 100%N ?重大总 式中: SSFL ──重大、特大设备责任事故发生率; N 重大 ──重大特大责任设备事故台数; N 总 ──在册设备总台数。 4. 设备综合完好率计算公式为:

N SZWL= D N 完好,i 日历 总× 式中: SZWL ──设备综合完好率; ∑N 完好,i ──设备完好台日之和; N 总 ──设备总数; D 日历 ──日历天数。 5.主要专业设备计划淘汰完成率计算公式为: N JTWL= 100%N 实际淘汰计划淘汰 × 式中: JTWL ──设备计划淘汰完成率; N 实际淘汰──集团公司可研批复后实际 淘汰设备数; N 计划淘汰 ──集团公司可研批复中明确淘汰的设备数。 6.主要专业设备利用率计算公式为: i T SLL= 100%T 工作,制度,i Σ×Σ 式中: SLL ──设备利用率;

锅炉空气动力场试验调试方案

目录 1 编制目的 (02) 2 编制依据 (02) 3 设备及系统简介 (02) 4 调试内容及验评标准 (04) 5 组织分工 (04) 6 使用设备仪器 (05) 7 调试应具备的条件 (06) 8 调试步骤 (06) 9 优化措施及建议 (07) 10 安全健康及环境要求 (07)

1 编制目的 通过锅炉冷态通风试验,检查燃烧器和烟风道的安装是否符合规范;检查烟风系统和制粉系统的严密性;对锅炉机组中的风烟、燃烧系统有关测点进行检查,并对一次风和二次风的测量元件进行标定;检查并调平每台磨组出口4根一次风管的风速;冷态模拟炉内燃烧动力工况,观察一次风喷口射流情况和炉内空气动力状况,为下一步整个锅炉燃烧调整提供依据,确保锅炉燃烧充分,从而达到安全、经济运行的目的。 2 编制依据 2.1 《火力发电建设工程启动试运及验收规程》(DL/T5437-2009); 2.2 《火电工程启动调试工作规定》(建质[1996]40号); 2.3 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》(建质[1996]111号); 2.4 《电力建设施工及验收技术规范(锅炉机组篇)》; 2.5 《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》(国电发[2000]589号) 2.6 《电力建设安全健康与环境管理工作规定》(国家电网工[2003]168号) 2.7 《锅炉启动调试导则》DL/T852-2004; 2.8 《新疆天富东热电联产技改工程2×135MW机组调试大纲》; 2.9 设计院有关锅炉专业的图纸。 3 设备及系统简介 3.1 锅炉概括 本工程装设3台由四川川锅锅炉有限公司制造的CG-480/9.81-M4型高温高压自然循环汽包、单炉膛四角切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、全钢构架紧身封闭、管式空预器、悬吊煤粉锅炉。 燃烧及制粉系统采用中速磨正压冷一次风机直吹式制粉系统,每台锅炉配4套中速磨煤机,脱硫采用生石灰半干法烟气脱硫工艺,预留烟气脱硝系统。 3.2 制粉系统 本期工程制粉采用正压直吹冷一次风机制粉系统,每台锅炉配4台中速磨煤机,其中1台备用。每台锅炉配置4台能适应中速磨煤机正压直吹式制粉系统运行的耐压计量式给煤机,每台给煤机出力为2-40t/h。3台磨煤机可满足锅炉设计煤种额定工况运行的要求,由每台磨煤机引出四根煤粉管道连接到锅炉同一层燃烧器,根据锅炉负荷的变化可以停用任何1台磨煤机。 磨煤机密封系统采用每台锅炉配2台离心式密封风机,一用一备。每台锅炉配2台单吸离心式一次风机。 3.3 燃烧系统 本锅炉燃烧器采用四角切圆布置,假象切圆大小为φ580 mm。制粉系统采用中速磨冷一次风正压直吹送粉系统,每台锅炉配置4台中速磨煤机(HP743),其中一台备用,煤粉细度R90=20%。燃烧器采用大风箱结构,每角燃烧器有4个一次风口,6个二次风口,从下至上布

汽车动力性设计计算公式

汽车动力性设计计算公式 动力性计算公式 变速器各档的速度特性: 0 377 .0i i n r u gi e k ai ??= ( km/h ) ......(1) 其中:k r 为车轮滚动半径,m; 由经验公式:?? ? ???-+=)1(20254.0λb d r k (m) d----轮辋直径,in b----轮胎断面宽度,in λ---轮胎变形系数 e n 为发动机转速,r/min ;0i 为后桥主减速速比; gi i 为变速箱各档速比,)...2,1(p i i =,p 为档位数,(以下同)。 各档牵引力 汽车的牵引力: 错误!未指定书签。 t k gi a tq a ti r i i u T u F η???= )()( ( N ) (2) 其中:)(a tq u T 为对应不同转速(或车速)下发动机输出使用扭矩,N ?m ;t η为传动效率。 汽车的空气阻力: 15 .212 a d w u A C F ??= ( N ) (3) 其中:d C 为空气阻力系数,A 为汽车迎风面积,m 2。 汽车的滚动阻力: f G F a f ?= ( N ) (4)

其中:a G =mg 为满载或空载汽车总重(N),f 为滚动阻尼系数 汽车的行驶阻力之和r F : w f r F F F += ( N ) (5) 注:可画出驱动力与行驶阻尼平衡图 各档功率计算 汽车的发动机功率: 9549 )()(e a tq a ei n u T u P ?= (kw ) (6) 其中: )(a ei u P 为第)...2,1(p i i =档对应不同转速(或车速)下发动机的功率。 汽车的阻力功率: t a w f r u F F P η3600)(+= (kw ) (7) 各档动力因子计算 a w a ti a i G F u F u D -= )()( (8) 各档额定车速按下式计算 .377 .0i i n r u i g c e k i c a = (km/h ) (9) 其中:c e n 为发动机的最高转速; )(a i u D 为第)...2,1(p i i =档对应不同转速(或车速)下的动力因子。 对各档在[0,i c a u .]内寻找a u 使得)(a i u D 达到最大,即为各档的最大动力因子m ax .i D 注:可画出各档动力因子随车速变化的曲线 最高车速计算 当汽车的驱动力与行驶阻力平衡时,车速达到最高。 根据最高档驱动力与行驶阻力平衡方程

土耳其空气动力场试验方案-正式版

1 锅炉基本参数 1.1型式及型号 本期工程装设两台600MW超(超)临界参数燃煤汽轮发电机组,锅炉为超临界参数变压直流炉、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。型号为DG1827/25.4-Ⅱ4型。 1.2参数 锅炉主要参数表 2 设计燃料条件 2.1煤种煤质一览表

2.2点火和助燃用油油种 采用6号油,油质的特性数据见下表:

3. 烟、风系统主要设备及流程 3.1 主要设备 锅炉配有2台成都电力机械厂生产的AN33(19)型静叶可调轴流式引风机、2台上海鼓风机厂有限公司生产的FAF25—12.5—1动叶可调轴流式送风机和2台上海鼓风机厂有限公司生产的PAF18-13.2-2动叶可调式一次风机。 3.1.1 引风机设计参数如下:

型式 AN33(19)静叶可调轴流式 台数(台) 2 出力(m3/S) 494.0(T.B) 全压(Pa)6435 (T.B) 转向顺气流方向看叶轮逆时针旋转 工作转速(r/min) 990 叶片调整范围 -70°~+30° 轴功率(KW) 2547 (BMCR) 电机功率(KW) 4000 出力调节方式进口导叶调节 .4.5A 冷却风机 9-19N O 3.1.2 送风机参数如下: 型号 FAF25—12.5—1 动叶可调轴流式 台数(台) 2 出力(m3/s) 230.6 (T.B) 全压(Pa) 4241 (T.B) 工作转速(r/min) 990 出力调节方式导向挡板调节装置 导向叶片角度调节范围-25°~+15° 叶轮直径mm 2512 电动机功率KW 1200 3.1.3 一次风机设计参数如下: 型号 PAF18-13.2-2 设计转数(r/min) 1490 全压(Pa) 16819 风量 (m3/s) 93.88 转向从电机端看逆时针 导向叶片角度调节范围-25°~+15° 电机功率(k W) 1900 3.2 系统主要流程 送风机将空气送往两台三分仓空预器,锅炉的热烟气将其热量传送给进入的空气,受热的一次风与部份冷一次风混合后进入磨煤机,然后进入布置在前后墙的煤粉燃烧器,受热的二次风进入燃烧器风箱,并通过各调节挡板而进入每个燃烧器二次风、三

电动汽车动力性能分析与计算

电动汽车与传统内燃机汽车之间的主要差别是采用了不同的动力源,它由蓄电池提供电能,经过驱动系统和电动机,驱动电动汽车行驶。电动汽车的能量供给和消耗,与蓄电池的性能密切相关,直接影响电动汽车的动力性和续驶里程,同时影响电动汽车行驶的成本效益。 电动汽车在行驶中,由蓄电池输出电能给电动机,用于克服电动汽车本身的机械装置的内阻力,以及由行驶条件决定的外阻力。电动汽车在运行过程中,行驶阻力不断变化,其主电路中传递的功率也在不断变化。对电动汽车行驶时的受力状况以及主电路中电流的变化进行分析,是研究电动汽车行驶性能和经济性能的基础。 1、电动汽车的动力性分析 1.1 电动汽车的驱动力 电动汽车的电动机输出轴输出转矩M,经过减速齿轮传动,传到驱动轴上的转矩Mt,使驱动轮与地面之间产生相互作用,车轮与地面作用一圆周力F0,同时,地面对驱动轮产生反作用力Ft.Ft 与F0大小相等方向相反,Ft方向与驱动轮前进方向一致,是推动汽车前进的外力,将其定义为电动汽车的驱动力。有: 电动汽车机械传动装置是指与电动机输出轴有运动学联系的减速齿轮传动箱或变速器、传动轴及主减速器等机械装置。机械传动链中的功率损失包括:齿轮啮合点处的摩擦损失、轴承中的摩擦

损失、旋转零件与密封装置之间的摩擦损失以及搅动润滑油的损失等。 1.2 电动汽车行驶方程式与功率平衡 电动汽车在上坡加速行驶时,作用于电动汽车的阻力与驱动力始终保持平衡,建立如下的汽车行驶方程式: 以电动汽车行驶速度va乘以(2)式两端,考虑机械损失,再经过单位换算之后可得: 或 由(4)、(5)两式可以看出,电动汽车在行驶时,电动机传递到驱动轮的输出功率与体现在驱动轮上的阻力功率始终保持平衡。将(4)变换可得: 式中PM为电动机的输出功率。 用曲线图表示上述功率关系,将电动机的输出功率、汽车经常遇到的阻力功率与对应车速的关系归置在x-y坐标图上得到电动汽车功率平衡图如图1所示。

用电设备及计算表

二、用电设备及计算表

三、配电布置及分配 1、总配靠近电源(外线); 2、分箱靠近供电区域; 3、高层电缆采用埋地敷设; 4、多层电缆可以采用架空敷设; 5、总配共分8个回路:第一回路提供1#楼塔吊;第二回路提供1#电梯用电;第三回路提供钢筋加工车间及楼上施工用电;第四回路提供2#楼塔吊;第五回路供2#楼电梯;第六回路供木工车间、安装及楼上施工用电;第七回路供办公及生活用电;第八回路提为备用电路。 6、临时用电分配采用放射式供电。 (附图1:现场平面图) 四、主要分路计算及导线选择 Z1回路用电容量计算、导线选择 本回路供1#楼塔吊用电,用电设备如下: 提升设备组用电负荷: 塔式起重机设备功率:Ps=55.5 KW 1台 取K×=0.8 Ps=K×·∑P=0.8×55.5=44.4 KW 电源电缆工作电流计算 I=2∑Ps=2×44.4=88.8 A 导线与开关选择: 选用YJLV 3×50+2×25 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量为131A。 本回路长度约30米,电压降核算为:S≥26PL=26×1×0.3=9mm2 经核算:选用YJLV3×50+2×25 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量为131A,满足要求。 内设SE-250/3300系列透明塑壳断路器作为控制开关,配置DZ20L-250/4300系列透明漏电断路器;PE线端子排为3个接线螺栓。 Z2回路用电容量计算、导线选择 本回路供1#施工电梯用电,用电设备如下:

提升设备组用电负荷: 施工升降机设备功率:Ps=36 KW 1台 取K×=0.8 Ps=K×·∑P=0.8×36=28.8KW 电源电缆工作电流计算 I=2∑Ps=2×28.8=57.6A 导线与开关选择: 选用YJLV×35+2×16 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量为111A。本回路长度约80米,电压降核算为:S≥26PL=26×1×0.8=21mm2 经核算:选用YJLV×35+2×16 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量为111A,满足要求。 内设SE-250/3300系列透明塑壳断路器作为控制开关,配置DZ20L-250/4300系列透明漏电断路器;PE线端子排为3个接线螺栓。 Z3回路用电容量计算、导线选择 本回路提供钢筋棚、木工棚用电,用电设备如下: 加工设备用电负荷计算: 取K×=0.7 Ps=K×·∑P=0.7×(30+30+3.5×2+4+3+3×2)=49KW 照明设备组用电负荷:单项220v照明转换为三相负荷 Pc= (3.5*2)kW ×3=21kW 电源电缆工作电流计算 I=2∑Ps=2×49=98A 导线与开关选择: 选用YJLV22 3×50+2×25 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量为145A。 本回路长度约150米,电压降核算为:S≥26PL=26×0.423×1.5=16.5mm2 经核算:选用YJLV22 3×50+2×25 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量为94A,满足需要。 总箱内设DZ20Y-250/330系列透明塑壳断路器作为控制开关,设六路动力以DZ20T-200作

300MW锅炉炉内空气动力场试验分析

300MW锅炉炉内空气动力场试验分析 发表时间:2018-10-17T10:33:56.670Z 来源:《电力设备》2018年第19期作者:马巍巍1 贺毅2 [导读] 摘要:本次研究采用现场试验和数学模拟两种手段综合分析A厂300MW锅炉炉内空气动力场,初步分析了锅炉燃烧的空气动力场的分布情况。 (中国能源建设集团西北电力试验研究院有限公司 710000)摘要:本次研究采用现场试验和数学模拟两种手段综合分析A厂300MW锅炉炉内空气动力场,初步分析了锅炉燃烧的空气动力场的分布情况。 关键词:数学模拟;空气动力场;锅炉以往采用炉内动力场所进行的试验主要有采用两种方法,分别是中试研究法和全尺寸测试法。但由于炉膛内部空间较大,所采用的冷态试验需要投入大量的财力、人力与时间,所得出的结论存在着一定的局限性与经验性,同时也受限于测试手段,致使大量数据无法有效获取。 1.锅炉概况 本次研究以A厂两台300MW锅炉炉为研究对象,HG-1025/18.2-WM10型号,是一种自然循环、一次中间再热、亚临界压汽包锅炉,借助尾部烟气挡板调节再热汽温,采用中储式热风送粉系统。设计燃用无烟煤与贫煤的混煤,锅炉保证效率在91.5%以上,设计效率为91.6%。 2.全尺寸现场试验 2.1炉内空气动力场试验 标定一、三次风管测速靠背管,调整一次可调缩孔,在调平各一次风管速度后,对缩腰配风、倒宝塔配风、均匀配风等工况进行测试和观察,经过配风工况试验后有以下发现,在各配风状态下,根据长飘带和十字架飘带可知,炉内无明显涡流区和死区,切圆在旋转过程中呈逆时钟方向,未出现水冷避受到一次风气流冲刷的现象。 2.2双通道燃烧器射流误差特性实验 本次研究在均匀配网状态下,对A1双通道燃烧器的回流区大小、一次风气流衰减特性进行了速度测量和飘带观测。一次风气流衰减特性如表2-1所示。 经实验研究后得出以下几点结论:(1)双通道燃烧器射流会出现快速衰减,一次风气流刚性较弱,在1.5m位置时已衰减50%;(2)双通道燃烧器两喷口之间存在充斥着不对称回流,不断增加的风速也促进了回流速度的增加,但回流区面积并未出来明显的变化; (3)一次风气流刚性在腰部风的作用下出现了一定程度的增强,但并未对回流区造成明显的影响,回流区面积随着腰部风的逐渐开大而降低。 (4)一次风气流刚性几乎没有受到周围界风的影响。表格 2 1一次风气流衰减特性 2.3三次风反切消旋冷态试验 基于已经完成的缩腰配风炉内空气动力场试验,固定各一、二次风风量,单纯提升排粉机数据。经试验后发现:在未设置排粉机的情况下,炉膛出口左右平均法向速度偏差较大。在设置排粉机的情况下,逐渐降低了这种偏差。由此可知,三次风反切对于炉膛出口左右速度念头的消除效果十分显著。 3.锅炉冷态空气动力场的模拟试验 3.1数学模型 锅炉炉内存在着三维湍流反应流形式的气体流动环境,可以将其看作是一种稳态流,其描述方法通常为守恒方程。本次研究通过湍流模型的标准形式对湍流进行描述。所涉及到的气体流动模型包含湍流运通耗散率的2个运输方程、湍流动能及动量方程、以及三维的连续性方程。具体的表达形式如下: (1)(1)式将全部气相变量记为,比如耗散率、湍流动能、压力P以及三个分量ω、ν、μ等。代表气体的汇项或源项。扩散系数与源项系数如表3-1所示。 表 3 1所相守恒方程中的扩散和源项系数 表3-1中、表表达式分别如下: ;

用电设备及计算表

、用电设备及计算表

三、配电布置及分配 1总配靠近电源(外线); 2、分箱靠近供电区域; 3、高层电缆采用埋地敷设; 4、多层电缆可以采用架空敷设; 5、总配共分8个回路:第一回路提供1#楼塔吊;第二回路提供1#电梯用电;第三回路提供钢筋加工车间及楼上施工用电;第四回路提供2#楼塔吊;第五回路供 2#楼电梯;第六回路供木工车间、安装及楼上施工用电;第七回路供办公及生活用电;第八回路提为备用电路。 6、临时用电分配采用放射式供电。 (附图1:现场平面图) 四、主要分路计算及导线选择 Z1回路用电容量计算、导线选择 本回路供1#楼塔吊用电,用电设备如下: 提升设备组用电负荷: 塔式起重机设备功率:Ps=55.5 KW 1台 取K X =0.8 Ps=K X ?刀P=0.8X 55.5=44.4 KW 电源电缆工作电流计算 1=2 刀Ps=2X 44.4=88.8 A 导线与开关选择: 选用YJLV 3 X 50+2 X 25 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量为131A。 本回路长度约30米,电压降核算为:S> 26PL=26 X 1X 0.3=9mm2

经核算:选用YJLV3 X 50+2 X 25 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量为131A,满足要求。 内设SE-250/3300系列透明塑壳断路器作为控制开关,配置DZ20L-250/4300系列透明漏电 断路器;PE线端子排为3个接线螺栓。 Z2回路用电容量计算、导线选择 本回路供1#施工电梯用电,用电设备如下: 施工升降机设备功率:Ps=36 KW 1台 取K X =0.8 Ps=K X ?刀P=0.8X 36=28.8KW 电源电缆工作电流计算 1=2 刀Ps=2X 28.8=57.6A 导线与开关选择: 选用YJLV X 35+2 X 16 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量为111A。 本回路长度约80米,电压降核算为:S> 26PL=26 X 1X 0.8=21mm2 经核算:选用YJLV X 35+2 X 16 mm2聚氯乙烯绝缘护套电缆,埋地长期连续负荷允许载流量 为111A,满足要求。 内设SE-250/3300系列透明塑壳断路器作为控制开关,配置DZ20L-250/4300系列透明漏电 断路器;PE线端子排为3个接线螺栓。 Z3回路用电容量计算、导线选择 本回路提供钢筋棚、木工棚用电,用电设备如下: 加工设备用电负荷计算: 取K X =0.7 Ps=K X ?刀P=0.7X( 30+30+3.5 X 2+ 4+3+3 X 2) =49KW 照明设备组用电负荷:单项220v照明转换为三相负荷

空气动力场试验措施

山东寿光晨鸣热电厂 (三期工程) 锅炉冷态空气动力特性试验 华东电力试验研究院 电力建设调整试验所 二00六年八月

目录 1、设备概况 2、冷态空气动力特性试验 编写:崔振达 审核:王买传 批准:

1.设备概况: 山东晨鸣热电厂三期扩建工程装有二台YG-600/9.8-M型高压、高温单汽包自然循环流化床锅炉,是山东济南锅炉厂制造,模式水冷壁悬吊结构,装有二只蜗壳式绝热高温旋风分离器。 密封返料装置位于分离器下部与炉膛下部燃烧室连接,将未燃尽物料送入炉膛实现循环再燃烧。 锅炉点火方式为床下四只油燃烧器动态启动,床上布置四支辅助油枪协助升温之用,主油枪耗油量为1200kg/h,辅助油枪耗油量为1000kg/h,燃油压力3.0MPa,机械雾化,0号轻柴油。 装有二台引风机,二台一次风机、二台二次风机、二台高压风机、六台给煤机,四台水冷排渣机。 2.冷态空气动力特性试验: 2.1试验目的: 新机组投产前,为检查锅炉机组在设计、制造、安装等方面是否符合设计要求,检查在正常通风情况下所有的风机及烟、风道的风门和挡板是否完好,对有关风量的测量装置进行标定,并对布风板的均匀性,料层厚度的阻力,最低流化风量的确定作全面测试,便于在热态燃烧调整时提供相应的数据。 2.2 试验必备条件: 2.2.1 锅炉本体及风烟系统管道安装结束。 2.2.2 锅炉床层及旋风分离器内浇注料已完成,风帽孔内等杂物已清除结束。 2.2.3 所有一次风道、二次风道、给煤管及返料装置内(包括返料器内的小风帽)的杂物已清除结束。 2.2.4 关闭锅炉本体及风烟系统上的所有检查门及人孔门。 2.2.5 电除尘器安装基本结束,所有检查孔、人孔都已关闭。 2.2.6 锅炉大联锁静态校验合格,通过验收和签证。 2.2.7 所有电动风门及挡板都能远控操作,在CRT上的显示开关方向、开度指示与实际的开关方向、开度一致。 2.2.8 手动风门挡板都能操作,指示清晰,内外开度正确。 2.2.9 给煤机、一次风机、二次风机、高压风机及引风机试转合格并通过验收。 2.2.10 循环流化床底料准备好,底料应采用流化床炉渣,含碳量<3%,粒度为0~6mm,底料应进行筛分,确保颗粒度满足试验要求(或按制造厂要求)。 2.2.11 试验所需的热工、电气仪表(特别是风机的风压、风量和电流指示)安装结束并调试合格,在CRT上能显示数据,有关的传压管应用压缩空气吹扫过。 2.2.12 一、二次风的热风道上在风量测量装置前或后直段处加装2寸内螺纹缩节供试验之用,(只数和位置现场确定)安装验收结束。 2.2.13 试验临时脚手架及临时照明按要求敷设完毕,验收合格。 2.2.14 主控室内照明及事故照明能投用完好,调试合格。 2.2.15 锅炉现场照明投用完好。 2.2.16 锅炉现场、特别是主要通道、平台和扶梯的垃圾应清理完毕,保持畅通。 2.2.17 有关运行人员经培训合格上岗并熟悉本方案。 2.2.18 全厂生产通讯系统投入运行。 2.3 试验内容:

空气动力场试验

锅炉冷态通风试验措施 1 目的和编制依据 1.1目的 在锅炉点火前检查设备安装质量,发现安装缺陷,了解炉内流场及风箱配风特性,并为热态运行提供调整依据,需进行风烟系统的冷态检查及通风试验。1.2编制依据 1.2.1《火电工程启动调试工作规定》电力工业部建设协调司(1996年版)。 1.2.2《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》电力工业部(1996年版)。 1.2.3《火电工程调整试运质量检验及评定标准》电力工业部建设协调司(1996版)。 1.2.4《火电机组达标投产考核及相关规定》 (2001年版)。 1.2.5《电力建设施工及验收技术规范》 (1996年版)。 1.2.6《HG1065/17.5-YM24型锅炉说明书第Ⅵ卷锅炉运行》哈尔滨锅炉有限责任公司(2007.5)。 1.2.7《HG1065/17.5-YM24型锅炉说明书第Ⅱ卷燃烧系统、炉墙》哈尔滨锅炉有限责任公司(2007.5)。 2. 调试范围及其主要设备的规范 2.1锅炉风烟系统检查 2.1.1风机动叶开度指示与实际开度值一致,开关灵活。风量、风压变化正常。 2.1.2一、二次风压表指示正确、反应灵敏。 2.1.3烟风道系统严密性检查。 2.1.4风机挡板以及烟风道各风门、挡板,经检查调校位置正确,开关灵活,实际开度与指示一致。 2.1.5风机工作正常。 2.1.6空预器各风门、挡板经检查调校位置正确,开关灵活。就地开度与表盘指示一致。 2.1.7二次小风门开关灵活,位置正确。就地开度与指示一致。 2.1.8手动摆动喷燃器操作灵活,角度符合设计角度要求。就地角度与表盘指示一致。 2.1.9配合热工专业标定一次风风量测量装置及二次风风量测量装置。 2.1.10检查风机并列性能。 2.1.11检查风机表计指示正确性,并记录原始工况值。 2.2冷态试验内容 2.2.1复测各喷口截面的实际尺寸。 2.2.2测量每组喷燃器安装倾角及垂直度。 2.2.3测量假想几何切圆大小。 2.2.4二次风特性试验。 2.2.5一次风速调平。 2.2.6炉膛内部检查油枪、点火枪安装尺寸正确。 2.2.7实测炉膛出口气流分布。

汽车动力性计算

序号:2-34 汽车理论课程设计说明书 题目:汽车动力性计算 班级: 姓名: 学号: 序号: 指导教师:

目录 1.题目要求 (1) 2.计算步骤 (1) 3.结论 (6) 4.心得体会 (6) 5.参考资料 (7)

1.题目要求 确定一轻型货车的动力性能(5挡): 1)根据书上所给的发动机使用外特性曲线拟合公式,绘制功率外特性和转矩外特性曲线; 2)绘制驱动力---行驶阻力平衡图; 3)绘制汽车等速行驶时发动机的负荷率图,画在一张图上(横坐标); 4)绘制动力特性图; 5)绘制加速度曲线和加速度倒数曲线; 6)绘制加速时间曲线,包括原地起步连续换挡加速时间和最高档和次高档加速时间(加速区间(初速度和末速度)按照国家标准GB/T 12543-2009规定选取,并且在说明书中具体说明选取; 7)列表表示最高挡和次高挡在20整数倍车速的参数值; 8)对动力性进行总体评价。 轻型货车的有关数据: 汽油发动机使用外特性的T tq -n 曲线的拟合公式为 T tq = -19.313+295.27(1000n ) - 165.44(1000n )2 + 40.87(1000n )3 - 3.8445(1000 n )4 式中,T tq 为发动机转矩(N.m );n 为发动机转速(r/min )。 发动机的最低转速min n =600r/min ,最高转速max n =4000r/min 总质量 m =3880kg 车轮半径 r =0.367m 滚动阻力系数 f =0.011 机械效率 ηT =0.85 空气阻力系数 迎风面积 A C D =2.77 2m 主减速器传动比 0i =5.62 飞轮转动惯量 f I =0.24kg.m 2 变速器传动比 g i (数据见下表) 质心至前轴距离(满载) a=1.947m 质心高(满载) g h =0.9m 2. 计算步骤 1)根据所给发动机使用外特性曲线拟合公式,绘制P e -n 和T tq -n 曲线: 由所给发动机使用外特性曲线拟合公式,将两条曲线放在一个坐标系里,如图1所示:

施工现场临时用电设备和用 电负荷计算应用完整实例

施工现场临时用电负荷计算 一、施工现场临时用电设备和用电负荷计算 1.1施工现场用电设备参数统计表 编号用电设备名称型号数量容量及技术数据换算后的设备容量Pe 1 输送泵HBT60 1 94KW 0.7×94=65.8KW 2 塔吊QTZ-63型 2 90KW 0.3×90=27KW 3 塔吊40型 5 160KW 0.3×32×5=48KW 4 施工升降机SCO200/200 3 66 KW 0.3×66=19.8KW 5 龙门架卷扬机 6 45KW 0.3×45=13.5KW 6 钢筋调直机GT6-12 1 3 KW 0.7×3=2.1 KW 7 钢筋弯曲机GW40 4 12 KW 0.7×12=8.4 KW 8 钢筋切断机QJ-40 2 4.4KW 0.7×4.4=3.08KW 9 钢筋对焊机UN-100 1 100 KV.A 100 KV.A 10 电焊机B41-500-38.8 KVA 5 194KV A 194KV A 11 电焊机B41-300-28.8KVA 6 172.8 KV A 172.8 KV A 12 全自动钢筋箍筋弯曲机GF-20型 1 2.2 KW 0.7×2.2=1.54 KW 13 自动钢筋调直切断机GL-12型 1 7.3KW 0.7×7.3=5.11KW 14 直螺纹套丝机Y112M-4 4 16KW 0.7×16=11.2KW 15 振捣器ZN-70(插入式)10 11KW 0.7×11=7.7KW 16 切割机(无齿锯)J3G-400 1 2.2 KW 0.7×2.2=1.54 KW 17 木工电锯 3 6.6KW 0.7×6.6=4.62KW 18 污水泵.离心泵3KW. 7.5KW 8 32KW 0.8×45=36 KW 19 蒸饭车 1 36KW 0.7×36=25.2KW 20 热水箱 2 18 KW 0.7×18=12.6KW 21 镝灯DDG3500 10 35 KW 35 KW 22 生活照明白炽灯 5 KW 5 KW 23 现场照明碘钨灯10 KW 10 KW 合计:1072KW 809.99KV A

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