楼板计算模板
2 标准层楼板计算
2.1楼板结构布置
主梁跨度为7.5m/2.4m ，次梁跨度为7.2m/3.6m 。A 区间格板的跨度为3.6m ，
板的2
33.1/ 3.6m m
8.421<==l l ，按双向板计算，同理，B~R 区格板均按双向板设计。楼板结构布置如下图：
按高跨比条件，当()mm l h 90~120401~301
1=??
? ??=时，满足刚度要求，可不验
算挠度，故走廊L 、M 、P 、Q 、N 区格板取板厚h=100mm,其余各区格板均取板厚h=120mm 。
次梁截面尺寸应满足h b l h ??
?
??=??? ??=31~21,181~1212
则1h =（600~400）mm ，取1h =500mm ，1b =250mm 。 2h =（300~200）mm ，取2h =400mm ，2b =250mm 。
主梁截面尺寸应满足()mm L h 625~938121~81=???
??=,取h=650mm ，
则()mm h b 267~40031~21=??
?
??=，取b=300mm 。
2.2 楼板弯矩及配筋计算（按弹性理论计算）
2.2.1楼板荷载计算
①活荷载：q=1.4×2.0=2.8KN/2m ②恒荷载：
面层： 10mm 厚80cm ×80cm 地砖 0.01×20=0.2KN/2m 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4KN/2m 板自重： 120mm 厚钢筋砼楼板 0.12×25=3.0KN/2m
板底抹灰： 20mm 厚混合砂浆刷乳胶漆 0.02×17=0.34KN/2m g=1.2×（0.2+0.4+3.0+0.34）=4.728KN/2m g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m
求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：
'g =g+2q
=4.728+1.4=6.128KN/2m
'q =2q
=1.4KN/2m
(走廊因为板厚为100mm,所以恒载为 3.44KN/2m ，g=1.2×3.44=4.128KN/2m ，'g =4.128+1.4=5.528KN/2m )
在'g 作用下，各支座均可视为固定；在'q 作用下，各区格板四边均可视为简
支，跨内最大正弯矩在中心点处，取二者之和作为跨内最大正弯矩。
在求各支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：
g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m
2.2.2 A 、B 区格楼板弯矩及配筋计算（取1m 宽板带计算）
区格楼板弯矩计算—R A 区格
A B oy ox l l / 0.75
0.75
跨
中
计算简图 ''q g +
''q g +
μ=0 x m
（0.0331×6.128+0.062×1.4）×26.3=3.75KN ·m/m （0.0296×6.128+0.062×1.4）×26.3=3.48KN ·m/m y m （0.0109×6.128+0.0317×1.4）×26.3=1.44KN ·m/m
（0.0130×6.128+0.0317×1.4）×26.3=1.61KN ·m/m
μ=0.2
()
μx
m 3.75+0.2×1.44=4.04KN ·m/m 3.48+0.2×1.61=4.04KN ·m/m ()μy m 1.44+0.2×3.75=2.19KN ·m/m 1.61+0.2×3.48=2.31KN ·m/m 支 座
计算简图 g+q
g+q
'
x
m -0.075×7.528×26.3 =-7.32KN ·m/m -0.0701×7.528×26.3
=-6.84KN ·m/m 'y m
-0.0572×7.528×26.3
=-5.58KN ·m/m
-0.0565×7.528×26.3
=-5.51KN ·m/m
区格
C D oy ox l l / 0.75
0.42
跨
中
计算简图 ''q g +
''q g +
μ=0 x m
（0.0366×6.128+0.062×1.4）×26.3=4.03KN ·m/m （0.0234×6.128+0.0965×1.4）×25.1=0.63KN ·m/m y m （0.0088×6.128+0.0317×1.4）×26.3=1.27KN ·m/m
（0.0798×6.128+0.0174×1.4）×25.1=1.16KN ·m/m
μ=0.2
()μ
x
m
4.03+0.2×1.27=4.28KN·m/m 0.63+0.2×1.16=0.86KN·m/m
()μ
y
m
1.27+0.2×4.03=
2.01KN·m/m 1.16+0.2×0.63=1.29KN·m/m
支座计算简图g+q g+q '
x
m-0.0799×7.528×26.3
=-7.80KN·m/m
-0.1191×7.528×25.1
=-2.02KN·m/m
'
y
m-0.0799×7.528×26.3
=-7.80KN·m/m
-0.1191×7.528×25.1
=-2.02KN·m/m 区格 E F oy
ox
l
l/0.42 0.42
跨中
计算简图
'
'q
g+'
'q
g+
μ=0
x
m
（0.0099×6.128+0.0965×
1.4）×25.1=0.44KN·m/m
（0.04×6.128+0.0965×
1.4）×25.1=0.86KN·m/m
y
m（0.0534×6.128+0.0174×
1.4）×25.1=0.79KN·m/m
（0.0038×6.128+0.0174×
1.4）×25.1=0.11KN·m/m μ=0.2
()μ
x
m
0.44+0.2×0.79=0.60KN·m/m 0.86+0.2×0.11=0.88KN·m/m
()μ
y
m
0.79+0.2×0.44=0.88KN·m/m 0.11+0.2×0.86=0.28KN·m/m
支座计算简图g+q g+q '
x
m-0.0784×7.528×25.1
=-1.33KN·m/m
-0.0829×7.528×25.1
=-1.40KN·m/m
'
y
m-0.1146×7.528×25.1
=-1.94KN·m/m
-0.057×7.528×25.1
=-0.97KN·m/m 区格G H oy
ox
l
l/0.8 0.8
跨中
计算简图
'
'q
g+'
'q
g+
μ=0
x
m
（0.0356×6.128+0.0561×
1.4）×2
2.1=0.43KN·m/m
（0.031×6.128+0.09561×
1.4）×2
2.1=0.39KN·m/m
y
m（0.0204×6.128+0.0334×
1.4）×2
2.1=0.25KN·m/m
（0.0124×6.128+0.0334×
1.4）×2
2.1=0.18KN·m/m μ=0.2
()μ
x
m
0.43+0.2×
0.25=0.480KN·m/m
0.39+0.2×0.18=0.43KN·m/m
()μ
y
m
0.25+0.2×0.43=0.34KN·m/m 0.18+0.2×0.39=0.26KN·m/m
支座计算简图g+q g+q '
x
m-0.0883×7.528×22.1
=-0.96KN·m/m
-0.0722×7.528×22.1
=-0.78KN·m/m
'
y
m-0.0748×7.528×22.1
=-0.81KN·m/m
-0.057×7.528×22.1
=-0.62KN·m/m 区格J K oy
ox
l
l/0.57 0.57
跨中
计算简图
'
'q
g+'
'q
g+
μ=0
x
m
（0.0516×6.128+0.08631×
1.4）×2
2.1=0.63KN·m/m
（0.0392×6.128+0.0863×
1.4）×2
2.1=0.52KN·m/m
y
m（0.0114×6.128+0.0223×
1.4）×2
2.1=0.15KN·m/m
（0.0049×6.128+0.0223×
1.4）×2
2.1=0.09KN·m/m μ=0.2
()μ
x
m
0.63+0.2×0.15=0.66KN·m/m 0.52+0.2×0.09=0.54KN·m/m
()μ
y
m
0.15+0.2×0.63=0.28KN·m/m 0.09+0.2×0.52=0.10KN·m/m
支座计算简图g+q g+q '
x
m-0.1122×7.528×22.1-0.0822×7.528×22.1
=-1.22KN ·m/m
=-0.89KN ·m/m 'y m
-0.0748×7.528×22.1
=-0.81KN ·m/m
-0.057×7.528×22.1 =-0.62KN ·m/m
区格
L M oy ox l l / 0.67
0.67
跨
中
计算简图 ''q g +
''q g +
μ=0 x m
（0.0183×5.528+0.0723×1.4）×24.2=1.17KN ·m/m （0.0361×5.528+0.0723×1.4）×24.2=1.73KN ·m/m y m （0.0429×5.528+0.0281×1.4）×24.2=1.59KN ·m/m
（0.0083×5.528+0.0281×1.4）×24.2=0.49KN ·m/m
μ=0.2
()
μx
m 1.17+0.2×1.59=1.49KN ·m/m 1.73+0.2×0.49=1.74KN ·m/m ()μy m 1.59+0.2×1.17=1.82KN ·m/m 0.49+0.2×1.73=0.84KN ·m/m 支 座
计算简图 g+q
g+q
'
x
m -0.0756×6.928×24.2
=-3.02KN ·m/m -0.0787×6.928×24.2
=-3.14KN ·m/m 'y m
-0.0943×6.928×24.2
=-3.76KN ·m/m
-0.0572×6.928×24.2
=-2.28KN ·m/m
区格
N P oy ox l l / 0.67
0.67
跨
中
计算简图 ''q g +
''q g +
μ=0 x m
（0.0447×5.528+0.0723×1.4）×24.2=2.01KN ·m/m （0.0335×5.528+0.0723×1.4）×24.2=1.65KN ·m/m y m （0.0159×5.528+0.0281×1.4）×24.2=0.73KN ·m/m
（0.0102×5.528+0.0281×1.4）×24.2=0.55KN ·m/m
μ=0.2
()μ
x
m
2.01+0.2×0.73=2.16KN·m/m 1.65+0.2×0.55=1.76KN·m/m
()μ
y
m
0.73+0.2×2.01=1.13KN·m/m 0.55+0.2×1.65=0.88KN·m/m
支座计算简图g+q g+q '
x
m-0.1034×6.928×24.2
=-4.13KN·m/m
-0.0754×6.928×24.2
=-3.01KN·m/m
'
y
m-0.0774×6.928×24.2
=-3.09KN·m/m
-0.0571×6.928×24.2
=-2.28KN·m/m 区格Q R oy
ox
l
l/ 1 0.48
跨中
计算简图
'
'q
g+'
'q
g+
μ=0
x
m
（0.0285×5.528+0.0368×
1.4）×24.2=1.2KN·m/m
（0.04×6.128+0.0965×
1.4）×26.3=4.93KN·m/m
y
m（0.0158×5.528+0.0368×
1.4）×24.2=0.8KN·m/m
（0.0038×6.128+0.0174×
1.4）×26.3=0.62KN·m/m μ=0.2
()μ
x
m
1.2+0.2×0.8=1.36KN·m/m 4.93+0.2×0.62=5.05KN·m/m
()μ
y
m
0.8+0.2×1.2=1.04KN·m/m 0.62+0.2×4.93=1.62KN·m/m
支座
计算简图g+q g+q '
x
m-0.0513×6.928×24.2
=-2.05KN·m/m
-0.0829×7.528×26.3
=-8.09KN·m/m
'
y
m-0.0513×6.928×24.2
=-2.05KN·m/m
-0.0571×7.528×26.3
=-5.56KN·m/m
A-B支座：'
x
m=-7.32KN·m/m
A-E支座：'
y
m=-5.58KN·m/m
y
A-N支座：'
m=-5.58KN·m/m
y
A-P支座：'
m=-5.58KN·m/m
y
B-B支座：'
m=-6.84KN·m/m
x
B-F支座：'
m-5.51KN·m/m
y
B-M支座：'
m-5.51KN·m/m
y
B-P支座：'
m=-5.51KN·m/m
y
C-D支座：'
m=-7.80KN·m/m
y
C-L支座：'
m=-7.80KN·m/m
y
D-G支座：'
m=-2.02KN·m/m
x
D-J支座：'
m=-2.02KN·m/m
x
E-F支座：'
m=-1.94KN·m/m
y
E-G支座：'
m=-1.94KN·m/m
x
E-K支座：'
m=-1.94KN·m/m
x
F-F支座：'
m=-1.94KN·m/m
y
F-H支座：'
m=-0.97KN·m/m
x
F-K支座：'
m=-0.97KN·m/m
x
F-R支座：'
m=-8.09KN·m/m
x
G-K支座：'
m=-0.81KN·m/m
y
G-J支座：'
m=-0.85KN·m/m
y
H-H支座：'
m=-0.62KN·m/m
y
H-J支座：'
m=-0.85KN·m/m
y
y H-R 支座：'
x m =-8.09KN ·m/m
K-K 支座：'y m =-0.62KN ·m/m
K-R 支座：'x m =-8.09KN ·m/m
L-M 支座：'y m =-3.76KN ·m/m M-P 支座：'y m =-2.28KN ·m/m N-P 支座：'y m =-3.09KN ·m/m P-P 支座：'y m =-2.28KN ·m/m P-Q 支座：'y m =-2.28KN ·m/m P-R 支座：'y m =-5.56KN ·m/m Q-R 支座：'y m =-5.56KN ·m/m
各跨内，支座弯矩已经求出，可近似按0
95.0h f m
A y s =算出相应的钢筋截面
积。
走廊L 、M 、P 、Q 、N 区格板取跨内及支座截面：x h 0=90mm ，y h 0=80mm 。 其余各区格板取跨内及支座截面：x h 0=100mm ，y h 0=90mm 。 （所有板均用砼C30，钢筋用HPB300，所以22/270,/43.1mm N f mm N f y t ==）
对于板A 、B 、C 、D 、E 、F 、G 、H 、J 、K 、R ： min ρ=0.2%；%24.0(%)270
43.145(%)45
=?=y t f f 两者取大，所以min ,s A =120×1000×0.24%=288 对于走廊上的板L 、M 、P 、Q 、N ： min ,s A =100×1000×0.24%=240
区格楼板配筋计算
R
A-
截面
M
/KN·m/m 0
h
/mm
s
A
/mm
min
,s
A
/mm
选配钢筋实配钢筋
/mm
跨中A区格
ox
l方向 4.04 100 158 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向 2.19 90 85 288 160
@
8
Φ314 B区格
ox
l方向 3.80 100 148 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向 2.31 90 100 288 160
@
8
Φ314 C区格
ox
l方向 4.28 100 167 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向 2.01 90 87 288 160
@
8
Φ314 D区格
ox
l方向0.86 100 34 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向 1.29 90 56 288 160
@
8
Φ314 E区格
ox
l方向0.60 100 23 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向0.88 90 38 288 160
@
8
Φ314 F区格ox
l方向0.88 100 34 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向0.28 90 12 288 160
@
8
Φ314 G区格ox
l方向0.48 100 19 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向0.34 90 15 288 160
@
8
Φ314 H区格ox
l方向0.43 100 17 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向0.26 90 11 288 160
@
8
Φ314 J区格ox
l方向0.66 100 26 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向0.28 90 12 288 160
@
8
Φ314
K区格
ox
l方向0.54 100 21 288 160
@
8
Φ314
跨中
oy
l方向0.10 90 5 288 160
@
8
Φ314
L区格
ox
l方向 1.49 80 73 240 180
@
8
Φ279 oy
l方向 1.82 70 102 240 180
@
8
Φ279
M区格
ox
l方向 1.74 80 85 240 180
@
8
Φ279 oy
l方向0.84 70 47 240 180
@
8
Φ279
N区格
ox
l方向 2.16 80 105 240 180
@
8
Φ279 oy
l方向 1.13 70 63 240 180
@
8
Φ279
P区格
ox
l方向 1.76 80 86 240 180
@
8
Φ279 oy
l方向0.88 70 49 240 180
@
8
Φ279
Q区格
ox
l方向 1.36 80 66 240 180
@
8
Φ279 oy
l方向 1.04 70 58 240 180
@
8
Φ279
R区格
ox
l方向 5.05 100 197 288 160
@
8
Φ314 oy
l方向 1.62 90 70 288 160
@
8
Φ314 截面
M
/KN·m/m
h
/mm
s
A
/mm
min
,s
A
/mm
选配钢筋
实配钢筋
/mm
支座A-B 7.32 90 317 288 150
@
8
Φ335 A-E 5,58 100 218 288 160
@
8
Φ314 A-P 5.58 100 218 288 160
@
8
Φ314 A-L 5.58 100 218 288 160
@
8
Φ314 A-N 5.58 100 218 288 160
@
8
Φ314 B-B 6.48 90 297 288 150
@
8
Φ335 B-F 5.51 100 215 288 160
@
8
Φ314
支座B-M 5.51 100 215 288 160
@
8
Φ314 C-D 7.80 100 304 288 160
@
8
Φ314 C-L 7.80 100 304 288 160
@
8
Φ314 D-G 2.02 90 88 288 160
@
8
Φ314 D-J 2.02 90 88 288 160
@
8
Φ314 E-G 1.94 90 84 288 160
@
8
Φ314 E-K 1.94 90 84 288 160
@
8
Φ314 E-F 1.94 100 76 288 160
@
8
Φ314 F-F 1.94 100 76 288 160
@
8
Φ314 F-K 0.97 90 42 288 160
@
8
Φ314 F-H 0.97 90 42 288 160
@
8
Φ314 F-R 8.09 100 316 288 150
@
8
Φ335 G-K 0.81 100 32 288 160
@
8
Φ314 G-J 0.85 100 33 288 160
@
8
Φ314 H-H 0.62 90 27 288 160
@
8
Φ314 H-K 0.62 90 27 288 160
@
8
Φ314 H-J 0.85 90 37 288 160
@
8
Φ314 H-R 8.09 100 316 288 150
@
8
Φ335 K-R 8.09 100 316 288 150
@
8
Φ335 L-M 3.76 70 210 288 160
@
8
Φ314 M-P 2.28 70 127 288 160
@
8
Φ314
支座P-Q 2.28 70 127 288 160
@
8
Φ314 P-R 5.56 80 271 288 150
@
8
Φ335 Q-R 5.56 70 310 288 150
@
8
Φ335 P-P 2.28 100 89 288 160
@
8
Φ314 K-K 0.62 100 25 288 160
@
8
Φ314
盘扣满堂架计算书 m间距
承插型盘扣式楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为， 立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，脚手架步距 h=。 立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48××1500); 横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。 木方0×0mm，间距250mm， 木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。 梁顶托采用双钢管φ48×。 模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。 倾倒混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值q1 = ××+×=m 活荷载标准值q2 = +×=m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W= I= (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
地下室顶板模板支撑施工方案
岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6# 楼及地下车库工程 地 下 室 模 板 支 撑 搭 设 施 工 方
案 目录 一、工程概况 (3) 二、编制依据 (3) 三、施工计划 (4) 四、施工工艺 (5) 五、施工安全保证措施 (11) 六、劳动力计划 (16) 七、计算书 (17)
一、工程结构概况： 岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6#楼，B14#(门卫）及沿B地块9-36轴、A-R轴后浇带（含后浇带）地下车库（含人防）工程位于江宁区东山街湖山路与文靖东路西北角。总建筑面积约81167.35㎡，地下二层，地下室建筑面积为22109㎡；主楼为2、3、5、6四幢楼，全部设计为26层，建筑面积约为59049.35㎡。 二、编制依据： 1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3. 《施工手册》（第五版） 4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册) 5. 《建筑结构静力计算手册》第二版 6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ59-2011
三、施工计划：模板方案选择
（一）、本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 （二）、方案选择 1、模板支撑体系采用钢管(Ф48X 3.5mm)扣件组合连接，满堂排架支撑。斜撑、剪刀撑采用Ф48X3.5mm钢管；扣件和楼板支撑连接，模板采用厚18mm胶合板，采用方木(50X100mm)，搁栅采用Ф48X 3.5mm钢管扣件连接。 2、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案：a型模板支撑架（板厚150mm），b型模板支撑架（板厚200mm），c型模板支撑架（板厚300mm）。 3、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 （三）、材料选择 a型模板支撑架： 板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。 b型模板支撑架： 板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。 c型模板支撑架：
满堂楼板模板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100.×100.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.5。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
现浇楼板模板的验算
现浇楼板模板的验算 验算条件：现浇楼板混凝土厚度为120mm,使用符合木模板，平板振捣器振捣砼，塔吊吊斗倾倒砼（吊斗容积0.5M3），模板支撑形式见附图。 一、荷载组合： 1、复合木模板及小横愣重G1==30Kg/m2==300N/m2 2、混凝土自重G2==0.12m3/m2*2500Kg/m3==300 Kg/ m2==3000 N/m2 3、钢筋重（经验数字）G3==25Kg/m2==250N/m2 4、砼施工人员及设备重G4 （1）验算直接支撑模板小楞G4==250Kg/m2==2500N/m2 （2）验算直接支撑模板小楞G4==250Kg==2500N（集中荷载） （3）验算支架立柱G4==150Kg/m2==1500N/m2 5、振捣砼时产生荷载G5 （1）对水平模板产生荷载G5==200Kg/m2==2000N/m2 （1）对垂直模板产生荷载G5==200Kg/m2==2000N/m2 6、新浇砼对模板产生荷载（对模板侧面的压力）G6 采用内部振捣器，浇筑高度在6M/小时以下时，最大侧压力为 P==0.4+150*Kn*Kw*V1/3/T+30 P==2.5H 式中： P——新浇混凝土最大侧压力（吨/平方米） V——混凝土浇筑速度（米/小时） T——混凝土温度（0C） H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（米） Kn——外加剂影响修正系数，不加外加剂为1，加缓凝剂为1.2。 Kw——砼塌落度影响修正系数， 塌落度为小于3cm时取0.85， 塌落度为5cm —9cm时取1.0， 塌落度为11cm—15cm 时取1.15。 7、倾倒砼时产生的荷载G7 倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载： （1）用溜槽、串桶或导管输出200Kg/m2 （2）用容量小于或等于0.2运输器具倾倒200Kg/m2 （3）用容量0.2——0.8运输器具倾倒400Kg/m2 （4）用容量大于0.8运输器具倾倒600Kg/m2 （注：倾倒砼时产生的荷载：根据塔吊参数和搅拌机参数，通常采用0.5 m3容量吊斗，则砼重12500N。施工操作时边倾倒边人工分散砼，倾倒完砼呈堆积圆台形状，厚度取经验厚度400，则底面积为1.25 m2。取此项荷载==12500N÷1.25m2==10000N/ m2）
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。 一、参数信息: 楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm; 托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。 采用的钢管类型为60×3.2， 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算
现浇混凝土模板的支撑设计计算书
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计
地下室顶板mm厚落地式楼板模板支架计算
地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 板底支撑参数 板底支撑形式：托梁支撑 木方的间隔距离（mm）：300 木方的截面宽度（mm）：50 木方的截面高度（mm）：100 顶托内托梁材料选择：木方100×100mm 脚手架参数 立柱横向间距或排距l（m）：1.00 立柱纵向间距b（m）：1.00 脚手架步距h（m）：1.50 脚手架搭设高度H（m）：4.25 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30 扣件抗滑移力系数：1.0 钢管外径：Φ48×3.0 钢管强度折减系数：1.0 剪刀撑：加强型 荷载参数 支撑架用途：混凝土结构脚手架 模板自重（kN/m2）：0.30 混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10 楼板现浇厚度D（m）0.20 施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50
风荷载参数 基本风压W （kPa）：0.50 风荷载体型系数μs：0.126 风荷载高度变化系数μz：1.00
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.3m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
满堂脚手架荷载计算
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为5.7m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m
活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm 3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm 4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2； M = 0.100ql 2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN 截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方支撑传递力。 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 支撑钢管计算简图
现浇混凝土模板工程计算规则
工程量计算规则 一、现浇混凝土模板： 1. 现浇混凝土模板除另有规定者外，应区分模板不同材质，按混凝土与模板接触面以面积计算；不扣除墙、板单孔面积在 1.0m 2 以内的孔洞面积，洞侧壁模板也不增加；扣除单孔面积在 1.0m 2 以外的孔洞面积，洞侧壁模板面积并入相应模板项目计算；不扣除柱与梁、梁与梁、梁与墙连接重叠部分面积，但应扣除梁与板、柱与墙、墙与墙连接重叠部分面积。 2. 基础、墙、板、其他构件模板均扣除后浇带模板所占面积。 3. 基础： (1) 带形基础、桩承台外墙按基础中心线计算，内墙按基础上口净长度计算；带形基础、桩承台内外墙交接部分面积不扣除，基础端头的模板不另计算；带形基础与独立基础连接时，带形基础的长度按其两端独立基础上口的净长度计算。 (2) 独立基础、桩承台与带形基础、桩承台连接部分的面积不扣除。 (3) 满堂基础、桩承台按底板与梁模板接触面积之和计算；外墙基础梁长度按中心线长度计算，内墙基础梁长度按净长度计算；基础梁交接部分面积不扣除，基础梁端头的模板不另计算。 (4) 基础梁的长度按基础或柱之间的净长度计算；梁与梁交接部分的面积不扣除；梁端头的模板不另计算。 (5) 设备基础螺栓套按不同长度以个计算。 4. 柱： (1) 柱高：有梁板的柱高应自柱基上表面( 或楼板上表面) 至上一层楼板上表面之间的高度计算；无梁板的柱高应自柱基上表面( 或楼板上表面) 至柱帽下表面之间的高度计算；框架柱的柱高应自柱基上表面至柱顶的高度计算；构造柱的柱高应自柱底至柱顶( 梁底) 的高度计算； (2) 依附柱上牛腿的模板面积并入柱工程量中； (3) 先砌墙的构造柱模板的工程量按图示外露部分的最大宽度乘以柱高计算。 5. 墙： (1) 高度：由墙基上表面( 或楼板上表面) 算至上一层楼板( 或梁) 下表面。板厚不同时，按板面积最大的板厚扣除；
满堂楼板模板支架计算(1)
扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.5米，立杆的横距l=1.2米，立杆的步距h=1.20米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = 25×0.2×1.2+0.35×1.2=6.42kN/m 活荷载标准值q2 = (2+1)×1.2=3.6kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8cm3； I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32cm4； (1)强度计算 f = M / W < [f] 其中f ——面板的强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的强度设计值，取15N/mm2； M = 0.100ql2 其中q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M = 0.100×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3×0.3=0.115kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.115×1000×1000/64800=1.775N/mm2 面板的强度验算f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3=2.294kN 截面抗剪强度计算值T=3×2294/(2×1200×18)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]= 1.4N/mm2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值v = 0.677×10.02×3004/(100×6000×583200)=0.157mm 面板的最大挠度小于300/250,满足要求! 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算
现浇板模板计算过则
现浇混凝土模板工程量计算规则 一、现浇混凝土模板： 1. 现浇混凝土模板除另有规定者外，应区分模板不同材质，按混凝土与模板接触面以面积计算；不扣除墙、板单孔面积在1.0m 2 以内的孔洞面积，洞侧壁模板也不增加；扣除单孔面积在 1.0m 2 以外的孔洞面积，洞侧壁模板面积并入相应模板项目计算；不扣除柱与梁、梁与梁、梁与墙连接重叠部分面积，但应扣除梁与板、柱与墙、墙与墙连接重叠部分面积。 2. 基础、墙、板、其他构件模板均扣除后浇带模板所占面积。 3.基础： (1)带形基础、桩承台外墙按基础中心线计算，内墙按基础上口净长度计算；带形基础、桩承台内外墙交接部分面积不扣除，基础端头的模板不另计算；带形基础与独立基础连接时，带形基础的长度按其两端独立基础上口的净长度计算。 (2)独立基础、桩承台与带形基础、桩承台连接部分的面积不扣除。 (3)满堂基础、桩承台按底板与梁模板接触面积之和计算；外墙基础梁长度按中心线长度计算，内墙基础梁长度按净长度计算；基础梁交接部分面积不扣除，基础梁端头的模板不另计算。 (4)基础梁的长度按基础或柱之间的净长度计算；梁与梁交接部分的面积不扣除；梁端头的模板不另计算。 (5)设备基础螺栓套按不同长度以个计算。 4.柱： (1)柱高：有梁板的柱高应自柱基上表面( 或楼板上表面) 至上一层楼板上表面之间的高度计算；无梁板的柱高应自柱基上表面( 或楼板上表面) 至柱帽下表面之间的高度计算；框架柱的柱高应自柱基上表面至柱顶的高度计算；构造柱的柱高应自柱底至柱顶( 梁底) 的高度计算； (2)依附柱上牛腿的模板面积并入柱工程量中； (3) 先砌墙的构造柱模板的工程量按图示外露部分的最大宽度乘以柱高计算。 5. 墙： (1)高度：由墙基上表面( 或楼板上表面) 算至上一层楼板( 或梁) 下表面。板厚不同时，按板面积最大的板厚扣除； (2)长度：墙均按净长计算。墙与墙交接部分的长度应扣除，墙端头的模板面积应增加。 6.梁： (1)长度：梁与柱连接时，梁长算至柱侧面；次梁与主梁交接时，梁长算至主梁侧面。过梁的长度按门( 窗) 宽洞口的净长度计算。圈梁外墙按中心线、内墙按净长线计算。 (2) 梁交接部分的面积不扣除，梁头的面积亦不增加。 (3) 梁垫的模板面积并入梁计算。
《房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集》
地下室模板工艺说明 砖胎膜：坑中坑砖胎膜砌筑需待圈梁及砌体达到80%以上强度后方可进行第一次回填，回填材料宜选用粗砂或者含水量符合压实要求的粘性土，不可使用淤泥和淤泥质土用作填料。在承台或地梁砖胎膜砌筑过程中，砖垛应选用整砖砌筑，断面宜为方形或矩形，砖柱水平灰缝的砂浆饱满度不得小于80%。 模板支撑：地下室集水井及电梯井的模板支撑应该引起足够重视,沙袋应足量堆载，确保模板箱体不在混凝土的作用下上浮，箱体模板与砖胎膜之间采用与底板同强度等级的水泥砂浆垫块以满足成型后的尺寸要求。底板外侧边缘模板采用钢管架支撑时，须待底板混凝土有了一定强度后方可拆除。地下室外墙挂模需要注意限位钢筋应与底板面筋进行可靠焊接，保证外墙尺寸不因止水螺栓的锁紧而发生尺寸缩小情况出现。在进行后浇带的模板支撑时需要注意及时的进行清扫口的预留。 图名地下室、基坑模板说明图页 1
设计有支护时另 详 具 体设计图纸坑中坑截面尺寸 1 2 3 4 5 6 7 1 1 坑中坑截面尺寸 1-1 2-2 2 2 1 坑中坑砖胎膜 1-Φ8@200钢筋； 2-4B 16； 3－截面尺寸370*200的C20砼圈梁； 4-坑中坑一半高度标高面； 5-先行回填粗砂； 6-100厚C15垫层； 7-砖胎膜 注：砖胎膜高度超过3m 时在中部设置一道圈梁，胎膜高度小于1.5m 时， 采用240mm 厚砖胎膜。 图 名 坑中坑砖胎膜示意图 图 页 2
地梁、承台宽 1 2 3 4 承台及地梁砖胎膜砌筑 1-砖胎膜； 2-@1000mm 砖垛； 3－混凝土垫层； 4回填粗砂 注：地梁跨度超过3m 时开始设置砖垛，地梁高度小于500 mm 时采用120mm 厚的砖胎膜。 图 名 承台及地梁砖胎膜砌筑示意图 图 页 3
现浇板模板计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书 华景国际1#2#3#楼工程；属于框架--剪力墙结构;地上26层;地下1层；建筑高度：80.00m；一层层高：6.00m ；总建筑面积：44875.00平方米；施工单位：河南省兴城建筑有限公司。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm。 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：Φ48×3.5； 5.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 楼板的计算长度(m):4.20；施工平均温度(℃):20.000；
碗扣式楼板材料模板支撑架计算书
碗扣式楼板模板支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 22 碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm，水平杆钢管强度为205.00 N/mm , 钢管强度折减系数取 1.00。 架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 6.0m， 立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.20m。 立杆钢管类型选择：LG-A-120(①48.3 X 3.5 X 1200); 横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 2 2 2 面板厚度15mm剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm。内龙骨采用方钢管40. X 40. X 3.mm间距300mm 顶托梁采用方钢管40. X 60. X 3.mm。 23 模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.10kN/m。 振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。 地基承载力标准值170kN/nf，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40
模板工程安全验算
模板工程 一、工程概况 本工程为，建筑面积为14930.0㎡，建筑地下一层、地上九层，地下室层高为3.9m，一~二层层高为4.2m，三~六层层高为3.6m，七层层高为3.75m，八层层高4.5m，九层层高3.6m，主体建筑高度﹤九层女儿墙顶﹥39.45m，建筑总高度为42.85m。建筑主体功能为宾馆接待、办公会议、省电力结算中心营业大厅及配套设施等功能，且地下室设置电锅炉房，变配电室，水泵房及地下小型停车库。 二、技术准备 根据设计图纸、施工规范，对模板受力进行验算，确定支摸方式，梁模板的排列，楼板模板的平面不置，纵横龙骨间距，规格及排列，各支撑系统等支摸方案；并经会审，熟悉图纸，确定各部位，各节点模板拼接及相应的支撑方法。 检查水、电、暖气、消防等安装工程在封模板前的各项准备工作。 三、材料准备 为了提高结构混凝土质量，本工程中全部使用九合板，竹胶板作模板，以提高主体结构质量。 九合板制作的木模板，木模板规格、种类必须符合设计要求，木楞的规格、种类必须符合设计要求。支架、支柱、托具、卡具、铁钉、铁丝、对拉螺栓，ф48钢管及连接扣件等支架系统准备
齐全。 支架用ф48×3.5钢管材质宜选用Q235钢，扣件选用直角扣件、旋转扣件、对接扣件、其材料为可锻铸铁，其质量应符合GB938-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定。扣件的附件应符合Q235钢的质量要求。 四、机械准备 木工用机械选用：压刨机、圆盘锯、平刨机、电钻。 五、施工条件 基底表面平整，清扫干净，标高检查合格，四周有足够的支摸空间。 校对轴线、放出模板边及标高。 钢筋各种管线，预埋件经验收符合要求并做好隐检手续。 向操作人员进行质量安全等技术交底。 按照模板设计结合施工流水线，备齐模板并分规格堆放。 六、操作工艺 (一)地梁模板 侧板、端头制成后，先在基槽底弹出基础边线和中心线再把侧板和端头板对准边经检验测无误差，用斜撑水平撑拉撑钉牢。 在模板钉木带，控制带形基础上口的宽度，并拉长线保证上口平直。 (二)柱模板
满堂楼板支撑计算
扣件钢管楼板模板 支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，立杆的纵距b= ，立杆的横距l= ，立杆的步距 h= 。 面板厚度18mm剪切强度口佑，抗弯强度mm,弹性模量内龙骨采用50. X木方，间距300mm 木方剪切强度mm,抗弯强度mr^弹性模量m^。 梁顶托采用100. X木方。 模板自重m\混凝土钢筋自重m5。 振捣混凝土荷载标准值m\施工均布荷载标准值m。扣件计算折减系数取。 2 mm
-------------------------------------- 、--------------------------------------- ◎口口□ o □ a o 图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下: 2 由可变荷载效应控制的组合S=xx ++x =m 2 由永久荷载效应控制的组合S=xx +xx =m 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 采用的钢管类型为? 48 x 匸n (D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=n (D4-d 4)/32D 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 考虑的结构重要系数，活荷载标准值q2 = x +x =m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面楼板支撑架立面简图 钢管惯性矩计算采用 一、模板面板计算 考虑的结构重要系数，静荷载标准值q1 = xxx +x =m
模板支撑体系施工方案模板
模板支撑体系施工 方案
目录 一、编制依据 ............................................................................. 错误!未定义书签。 二、工程概况和整体施工布置.................................................. 错误!未定义书签。 三、模板工程 ............................................................................. 错误!未定义书签。 3.1材料要求 ................................................................... 错误!未定义书签。 3.2柱模板施工................................................................ 错误!未定义书签。 3.3梁模板施工................................................................ 错误!未定义书签。 3.4楼板模板施工............................................................ 错误!未定义书签。 3.5其余构件模板施工.................................................... 错误!未定义书签。 3.6模板及支撑要求........................................................ 错误!未定义书签。 3.7模板安装的质量要求................................................ 错误!未定义书签。 3.8模板的拆除................................................................ 错误!未定义书签。 3.9构造措施 ................................................................... 错误!未定义书签。 3.10质量检验要求.......................................................... 错误!未定义书签。 3.11成品、半成品的保护 .............................................. 错误!未定义书签。 3.12安全文明施工要求.................................................. 错误!未定义书签。 四、高支模应急救援预案.......................................................... 错误!未定义书签。 五、计算书 ................................................................................. 错误!未定义书签。附一............................................................................................. 错误!未定义书签。
满堂楼板模板支架计算1
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为11.1m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用90×90mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.200×0.900+0.350×0.900)=4.333kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.333+1.4×2.430)×0.200×0.200=0.034kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.034×1000×1000/33750=1.020N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.333+1.4×2.430)×0.200=1.032kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1032.0/(2×900.000×15.000)=0.115N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.333×2004/(100×6000×253125)=0.031mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.200×0.200=1.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：