楼板满堂钢管高支撑架设计计算书
楼板满堂钢管高支撑架设计计算书
模板支架搭设高度为10.5米
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.75米，立杆的步距h=1.20米。
梁顶托采用双钢管（48×3.0mm）。
模板为18mm厚胶合板，木方规格80×80mm，间距300mm。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为 48×3.0。
1．模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = (25.000×0.350+0.350×1.000)×0.900=8.190kN/m 注：模板及木方静荷载为0.35 kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×8.190+1.4×2.700)×0.300×
0.300=0.122kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.122×1000×
1000/48600=2.520N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×8.190+1.4×2.700)×0.300=2.449kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2449.0/(2×900.000×18.000)=0.227N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.190×3004/(100×6000×437400)=0.171mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
2．模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1).荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.350×0.300=2.625kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载 q1 = 0.00×2.625+0.00×0.105=3.276kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m
2).木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.402/0.750=4.536kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.54×0.75×0.75=0.255kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.750×4.536=2.041kN
最大支座力 N=1.1×0.750×4.536=3.742kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.255×106/85333.3=2.99N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2041/(2×80×80)=0.478N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×2.730×750.04/(100×9500.00×3413333.5)=0.180mm
木方的最大挠度小于750.0/250,满足要求!
3.托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 3.742kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。
托梁计算简图
1.073
托梁弯矩图(kN.m)
0.093
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.072kN.m
经过计算得到最大支座 F= 12.491kN
经过计算得到最大变形 V= 1.3mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.072×106/1.05/8982.0=113.67N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 1.3mm
顶托梁的最大挠度小于750.0/400,满足要求!
4.扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1).静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.128×10.500=1.340kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.750=0.236kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.350×0.900×0.750=5.906kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.483kN。
2).活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.750=2.025kN
3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.4NQ
6.立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 11.81kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 ——计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 ——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.20=2.356m
=2356/16.0=147.724
=0.320
=11814/(0.320×424)=87.034N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.300=1.800m
=1800/16.0=112.853
=0.503
=11814/(0.503×424)=55.395N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 ——计算长度附加系数，按照表2取值为1.026；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.026×(1.200+2×0.300)=2.133m
=2133/16.0=133.734
=0.382
=11814/(0.382×424)=73.022N/mm2
立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
7.楼板强度的计算
1).计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取15.20m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1050.0mm2，fy=360.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=750mm×350mm，截面有效高度 h0=330mm。
按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2).计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边15.20m 短边15.20×0.30=4.56m
楼板计算范围内摆放17×7排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.35)+1×1.20×(1.34×17×7/15.20/4.56)+1.4×(2.00 +1.00)
=17.88kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=0.75×17.88=13.41kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算
Mmax=ql2/12=13.41×15.202/12=258.20kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为25.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线。
得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= Asfy/bh0fcm = 1050.00×360.00/(750.00×330.00×
11.62)=0.13
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.130
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1= sbh02fcm =
0.130×750.000×330.0002×11.6×10-6=123.3kN.m
结论：由于Mi = 123.33=123.33 < Mmax=258.20
所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。
楼板满堂钢管高支撑架设计计算书
模板支架搭设高度为10.5米
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.75米，立杆的步距h=1.20米。
梁顶托采用双钢管（48×3.0mm）。
模板为18mm厚胶合板，木方规格80×80mm，间距300mm。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为 48×3.0。
1．模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = (25.000×0.350+0.350×1.000)×0.900=8.190kN/m 注：模板及木方静荷载为0.35 kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×8.190+1.4×2.700)×0.300×
0.300=0.122kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.122×1000×
1000/48600=2.520N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×8.190+1.4×2.700)×0.300=2.449kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2449.0/(2×900.000×18.000)=0.227N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.190×3004/(100×6000×
437400)=0.171mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
2．模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1).荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.350×0.300=2.625kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载 q1 = 0.00×2.625+0.00×0.105=3.276kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m
2).木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.402/0.750=4.536kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.54×0.75×0.75=0.255kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.750×4.536=2.041kN
最大支座力 N=1.1×0.750×4.536=3.742kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.255×106/85333.3=2.99N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2041/(2×80×80)=0.478N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×2.730×750.04/(100×9500.00×3413333.5)=0.180mm
木方的最大挠度小于750.0/250,满足要求!
3.托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 3.742kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。
托梁计算简图
1.073
托梁弯矩图(kN.m)
0.093
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.072kN.m
经过计算得到最大支座 F= 12.491kN
经过计算得到最大变形 V= 1.3mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.072×106/1.05/8982.0=113.67N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 1.3mm
顶托梁的最大挠度小于750.0/400,满足要求!
4.扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1).静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.128×10.500=1.340kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.750=0.236kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.350×0.900×0.750=5.906kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.483kN。
2).活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.750=2.025kN 3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.4NQ
6.立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 11.81kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 ——计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 ——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.20=2.356m
=2356/16.0=147.724
=0.320
=11814/(0.320×424)=87.034N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.300=1.800m
=1800/16.0=112.853
=0.503
=11814/(0.503×424)=55.395N/mm2
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 ——计算长度附加系数，按照表2取值为1.026；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.026×(1.200+2×0.300)=2.133m
=2133/16.0=133.734
=0.382
=11814/(0.382×424)=73.022N/mm2
立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
7.楼板强度的计算
1).计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取15.20m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1050.0mm2，fy=360.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=750mm×350mm，截面有效高度 h0=330mm。
按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2).计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边15.20m 短边15.20×0.30=4.56m
楼板计算范围内摆放17×7排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.35)+1×1.20×(1.34×17×7/15.20/4.56)+1.4×(2.00 +1.00)
=17.88kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=0.75×17.88=13.41kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算
Mmax=ql2/12=13.41×15.202/12=258.20kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为25.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线。
得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= Asfy/bh0fcm = 1050.00×360.00/(750.00×330.00×
11.62)=0.13
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.130
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1= sbh02fcm =
0.130×750.000×330.0002×11.6×10-6=123.3kN.m
结论：由于Mi = 123.33=123.33 < Mmax=258.20
所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2
层以下的模板支撑必须保存。
重力式挡土墙的施工工艺
施工程序为：测量放线→基坑开挖→基底承载力检测→基础砌筑→墙身砌
筑→墙顶抹面、墙面勾缝→清理现场。
（1）基坑开挖
①根据测量放线开挖，开挖前做好排水设施。
②土质地基采用人工配合挖掘机开挖。石质地基采用浅孔松动控制爆破开挖，挖掘机装碴，自卸汽车运碴。
③基坑内积水随时排干，并将基底松动岩石、浮土、杂物等清除干净，然后报请监理工程师现场检查签证后进行基础施工。
（2）基础施工
①所有砌体用石料标号不小于30号，且石质一致，严禁用风化或有风化面的石料。片石厚度不小于15cm，砌筑时敲去其尖锐凸出部分，并进行细加工。
②基础砌筑前先铺一层砂浆，先外后内，每层大致找平，浆砌片石采用挤
浆法施工，用砂浆拌合机拌合砂浆。砌筑采用挂线法控制坡度和位置。
③按设计进行分段，在沉降缝处竖立2cm厚沥表浸制木板，砌好沉降缝，
确保沉降缝上下垂直贯通木板宽20cm，同时木板作为靠坡尺和沉降缝填塞物，不再取出。
④雨季在土质或易风化软石基坑中砌筑基础，基坑开挖好后，立即满铺筑一层。
⑤基础施工结束后，经监理工程师检查合格签证后进行墙身砌筑。（3）墙身施工
①墙体片石砌筑采用挤浆法施工，所用石料坚硬，石质一致，严禁使用风化石,砌筑时石块大面朝下，相互嵌接，避免通缝。按设计
标准做好泄水孔，泄水孔按梅花型布置，间距按设计图布置，每层泄水孔水平一致，孔口按设计大小相同，孔口位置采用砂砾石做好反滤层。按设计设置缩缝，缝宽0.02m，缝内沿墙内外顶三边填塞0.2m
宽的沥青木板。确保沉降缝上下贯通，木板不再取出。
②施工软土地基地段时，必须等预压沉降完成后进行施工。
③挡墙坡面平整，坡度满足设计要求，勾缝全部采用凹缝，做到缝宽、缝深一致。砂浆拌合必须选用监理工程师审批的配合比，机械拌合严把计量关，确保浆工质量。
重力式挡土墙的施工工艺
施工程序为：测量放线→基坑开挖→基底承载力检测→基础砌筑→墙身砌
筑→墙顶抹面、墙面勾缝→清理现场。
（1）基坑开挖
①根据测量放线开挖，开挖前做好排水设施。
②土质地基采用人工配合挖掘机开挖。石质地基采用浅孔松动控制爆破开挖，挖掘机装碴，自卸汽车运碴。
③基坑内积水随时排干，并将基底松动岩石、浮土、杂物等清除干净，然后报请监理工程师现场检查签证后进行基础施工。
（2）基础施工
①所有砌体用石料标号不小于30号，且石质一致，严禁用风化或有风化面的石料。片石厚度不小于15cm，砌筑时敲去其尖锐凸出部分，并进行细加工。
②基础砌筑前先铺一层砂浆，先外后内，每层大致找平，浆砌片石采用挤
浆法施工，用砂浆拌合机拌合砂浆。砌筑采用挂线法控制坡度和位置。
③按设计进行分段，在沉降缝处竖立2cm厚沥表浸制木板，砌好沉降缝，
确保沉降缝上下垂直贯通木板宽20cm，同时木板作为靠坡尺和沉降缝填塞物，不再取出。
④雨季在土质或易风化软石基坑中砌筑基础，基坑开挖好后，立即满铺筑一层。
⑤基础施工结束后，经监理工程师检查合格签证后进行墙身砌筑。（3）墙身施工
①墙体片石砌筑采用挤浆法施工，所用石料坚硬，石质一致，严禁使用风化石,砌筑时石块大面朝下，相互嵌接，避免通缝。按设计
标准做好泄水孔，泄水孔按梅花型布置，间距按设计图布置，每层泄水孔水平一致，孔口按设计大小相同，孔口位置采用砂砾石做好反滤层。按设计设置缩缝，缝宽0.02m，缝内沿墙内外顶三边填塞0.2m
宽的沥青木板。确保沉降缝上下贯通，木板不再取出。
②施工软土地基地段时，必须等预压沉降完成后进行施工。
③挡墙坡面平整，坡度满足设计要求，勾缝全部采用凹缝，做到缝宽、缝深一致。砂浆拌合必须选用监理工程师审批的配合比，机械拌合严把计量关，确保浆工质量。
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2
三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图
搭设示意图： 平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336
板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图
满堂支架计算
精心整理 满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 1A W 砼B ((C 、人员及机器重 W=1KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 W=2KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载 W=3KN/m 2(采用汽车泵取值3.0KN/m 2) F 、风荷载 W 模板W 方木22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π2/144444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π2/12.0105.33 .01m kN kg W =??=钢管
按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1； u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8； W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3KN/m 2。 风荷载W k =0.7×1×0.8×3=1.68KN/m 2 由风荷载产生立杆弯矩值： 式中： w M k ωα0l 22.1(1)βγW E N ——欧拉临界力； (2)立杆稳定验算 结论：立杆满足强度及稳定性要求。 (3)横向钢管（次楞）强度和刚度验算 次楞荷载组合N=1.2×（27.2+0.4）+0.9×1.4×（1+2+3+1.68）=42.8KN/m 2 按照次楞最不利位置0.3m 间距布置，单根次楞荷载q=42.8×0.3=12.8KN/m A 、横向钢管抗弯强度验算 []MPa f MPa 1704.761712.278.0108.515.12.019.01089.4728.0102.2743=≤=?-????+???=-）（σ
满堂支撑架结构计算书
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数 基本参数 满堂支撑架的宽度B(m) 13 满堂支撑架的长度L(m) 27 满堂支撑架的高度H(m) 10.2 立杆布置形式单立杆 剪刀撑（含水平）布置方式普通型立杆纵向间距l a(m) 0.9 立杆横向间距l b(m) 0.9 水平杆步距h(m) 1.5 顶步水平杆步距h'(m)0.75 立杆自由端高度h0(mm)400 次楞间距a(mm) 250 计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 材料参数 架体钢管类型Ф48×2.6 脚手板类型竹串片脚手 板 底座形式垫板 栏杆、栏板类型栏杆、竹串片 脚手板挡板 主楞钢材牌号Q235 次楞钢材牌号/ 主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×2.6 次楞类型矩形木楞次楞规格40×90 主楞合并根数 2 主楞自重标准值g k(kN/m) 0.058
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1
（图3）纵向剖面图2 三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求
满堂脚手架设计计算法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
满堂脚手架计算书
扣件式满堂脚手架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
架体是否封闭密目网 是密目式安全立网自重标准值 g 3 (kN/m2) 0.1 风压高度变化系数uz/ 风荷载体型系数us/ 脚手板自重标准值g 1k (kN/m2)0.35 栏杆自重标准值g 2k (kN/m)0.17 基础类型混凝土楼板地基土类型/ 地基承载力特征值fak(kPa) / 是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市北京(省)北京 (市) 地面粗糙度类型/ （图1）平面图 （图2）剖面图1
（图3）剖面图2 三、次楞验算 、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施恒荷载包括次楞自重g kc 工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。 次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨布置计算。 1、强度验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e ]= 1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e =1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m 计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图1
（图5）次楞弯矩图(kN·m) M max= 0.149kN·m σ=M max/W=0.149×106/(1×4.493×103)=33.273N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e + (Q1+Q2)e =0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图(mm) νmax=0.269mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10 mm 满足要求 3、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.827kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.31kN
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
满堂支架计算.(DOC)
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 6、《钢结构设计标准》GB50017-2017 一、架体参数 二、荷载参数
风荷载参数： 三、设计简图 搭设示意图：
平面图 四、板底纵向支撑次梁验算
G1k=N c=0.033kN/m； G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×0.5/(2+1)=0.058kN/m； G3k= g5k×l b/(n4+1)= 1×0.5/(2+1)=0.167kN/m； Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×0.5/(2+1)=0.5kN/m； 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂支撑架平台上无集中力 q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1×max[1.2×(0.033+0.058+0.167)+ 1.4×0.5,1.35×(0.033+0.058+0.167)+1.4×0.7×0.5]=1.01kN/m q1=γ0×1.2×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.2×(0.033+0.058+0.167)=0.31kN/m q2=γ0×1.4×Q1k= 1×1.4×0.5=0.7 kN/m 计算简图 M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.31×0.52+0.117×0.7×0.52=0.028kN·m R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.31×0.5+1.200×0.7×0.5=0.59kN V max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.31×0.5+0.617×0.7×0.5＝0.309kN
满堂脚手架专项施工方案及计算书11
一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。 由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为： 对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。
满堂支架计算
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q 2 ⑶ ＝1.0kPa （偏于安全）。 q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q 6 —— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa 。 ⑺ q 7 —— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 1.2荷载组合 3
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（ 跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算 ，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1 计算 连续梁支点断面图 连 续梁1200支点断面图 1.5% 1.5% 1200 1.5% 200 200 2580 25 100 750 1.5% 25 200 25 200 根据横断面图，用C AD 算得该处梁体截面积A =12.7975m 则： q 1 ＝ W γc A = ＝ B B 26 12.7975 7.5 44.365kPa 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1 计算 连续梁跨中断面图 1200 1.5% 1.5% 20 40 20 200 25 750 25 200 2 ⑸＋⑹ ⑸ 15 145 113 侧模计算 40 15 145 113 60 750 22 15 145 113 22 20 20
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
***********工程 楼板满堂脚手架验算计算书 计算： 复核： 审批： ************工程项目经理部二〇一六年四月十九日
目录 一、计算依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、工程属性 (1) 四、荷载设计 (1) 五、模板体系设计 (2) （一）面板检算 (3) （二）小梁检算 (4) （三）主梁检算 (6) （四）立柱验算 (8) （五）可调拖座验算 (9) （六）立杆地基基础检算 (10) 六、检算结论 (10)
楼板满堂脚手架计算书 一、计算依据 1、《********工程》施工图纸 2、《**********工程》地勘报告 3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011） 5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) 7、《木结构设计规范》（GB50005-2003） 8、《路桥施工手册》周永兴编 二、工程概况 本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。 三、工程属性 新浇混凝土楼板名称 脱水机房楼 板 新浇混凝土楼板板厚(mm) 110 新浇混凝土楼板边长L(m) 30 新浇混凝土楼板边宽B(m) 14 四、荷载设计 施工人员及设备荷载标准 值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 的均布活荷载(kN/m2) 1 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3
满堂支架计算
满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 回转半径 截面模量 钢材弹性系数 钢材容许应力 ，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。 1、支架结构验算 荷载计算及荷载的组合： A 、钢筋混凝土自重： W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算) B 、支架模板重 ① 模板重量： (竹胶板重量按24.99kN/m 3计算) ②主次楞重量： 主楞方木： (方木重量按8.33KN/m3计算) 次楞钢管： C 、人员及机器重 W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 2/4.0015.099.24m kN h W p =?==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =???+??==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =?÷-?=D d D W 32/)(44-=πcm A J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=πMPa E 51005.2?=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =??=钢管
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范 根据JGJ 130-2011 13
5．4 满堂支撑架计算 5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。 5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。 5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。 不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1） 组合风荷载时: N/φA+M w /W≦f （5.2.6-2） 式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N）， 不组合风荷载时 N=1.2（N G1k +N G2k ）+1.4ΣN Qk （5.2.7－1） 组合风荷载时 N=1.2（N G1k +N G2k ）+0.85×1.4ΣN Qk （5.2.7－2） 式中：N G1k ——脚手架结构自重产生的轴向力标准值； N G2k ——构配件自重产生的轴向力标准值； ΣN Qk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表 A.0.6取值; 表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)
注：当λ＞250时，φ=7320/λ2 λ——长细比, λ=l 0/i ； l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算; i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算： M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2 /10 （5.2.9） 式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）； w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算； l a ——立杆纵距（m ）。 f ——钢材的抗压强度设计值（N/mm 2），应按本规范表5.1.6 用 。 表5.1.6 钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm 2） 5．4．4 计算立杆段的轴向力设计值N ，应按下列公式计算： 不组合风荷载时 N=1.2∑N Gk +1.4ΣN Qk （5.4.4－1） 组合风荷载时
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 」、架体参数
州、，夹 、何载参数 三、设计简图 搭设示意图: 平台水平支撑钢管布置图 平面图
侧立面图 G ik=g ik=0.04kN/m G 2k=g2k Xl b/(n+1)=0.35 X 1.0/(2+1)=0.12kN/m Q ik=q ik Xl b/(n+1)=1 X 1. 0/(2+1)=0.33kN/m Q 2k=q2k Xl b/(n+1)=3 X 1.0/(2+1)=1.0kN/m 1 、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算 满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2 X ?+G k)+1.4 X (Q1k+Q k)=1.2 X (0.04+0.1 2)+1.4 X( 1.0+0.33)=2.054
板底支撑钢管计算简图 M ma>=ql 78=2.054 X 1. 02/8=0.257 kN ?m R ma>=ql/2=2.054 X 1.0/2=1.027kN (T =MUW=0.257X 106/(5.26 X 103)=48.86N/mmf w [f]=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1 .2 X (G1k+G2k)+1 .4 X (Q1k+Q2k)=1 .2 X (0.04+0.1 2)+1.4X(1.0+0.33)=2.054 q 2=1.4 XF1=1.4 X 1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 M ma>=0.607kN ?m 剪力图 R maxf=1.727kN (T =MUW=0.607X 106/(5.26 X 103)=115.399N/mni< [f]=205N/mm2 满足要求！ 2 、挠度验算
满堂支架计算书
附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书 一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。 具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图 支架横断面图 1280 15601898,69
0 / 1
支架搭设平面图挖 开 线 计 设 、 底 45° 顶 角 置 平 水 夹 设 部 部 刀 向 竖 面 撑 剪 间 地 与 3.6m， 距 刀 剪 撑 4.8m 平 距 间 刀 撑 剪 水 ， 中 部 0 / 1
支架搭设纵断面图 0 / 1
主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下： （1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架 立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。 （2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架 立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm。 二、现浇箱梁支架验算 本计算书分别以顶推梁30m+45m+30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）和4*28.485m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 1、荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ F1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2700kg/m3(含钢筋重)。 ⑵F2——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取F2 = 2.5 kN/㎡
满堂支架计算书
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。 1 荷载分析 荷载分类 作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。 ⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。 ①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。 ②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。 ③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。 ⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。 ①施工人员及施工设备荷载。 ②振捣混凝土时产生的荷载。 ③风荷载、雪荷载。 荷载取值 （1）雪荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。 Sk=ur×so 式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)； ur——顶面积雪分布系数； So——基本雪压(kN/m2)。 根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。 Sk=ur×so=×1=m2 （2）风荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）风荷载计算公式如下式所示。 W=×Us×W O 式中：W——风荷载强度（kN/m2）； W ——基本风压（m2）； O Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）附录D取； Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）条采用。 =×××=m2 风荷载强度W=×Us×W O （3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 、架体参数 、荷载参数 三、设计简图 搭设示意图：
1000 50100 平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图 四、板底支撑(纵向)钢管验算 G1k=g1k=0.04kN/m G2k=g2k×l b/(n+1)=0.35 1×.0/(2+1)=0.12kN/m Q1k=q1k×l b/(n+1)=1 1×.0/(2+1)=0.33kN/m Q2k=q2k×l b/(n+1)=3 1×.0/(2+1)=1.0kN/m 1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2 ×(G1k+G2k)+1.4 ×(Q1k+Q2k)=1.2 ×(0.04+0.12)+1.4 (1×.0+0.33)=2.054
板底支撑钢管计算简图 弯矩图 22 M max=ql2/8=2.054 1×.02/8=0.257kN m· R max=ql/2=2.054 1×.0/2=1.027kN σ=M max/W=0.257 ×106/(5.26 1×03)=48.86N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2 ×(G1k+G2k)+1.4 ×(Q1k+Q2k)=1.2 ×(0.04+0.12)+1.4 (1×.0+0.33)=2.054 q2=1.4 ×F1=1.4 ×1=1.4kN
满堂脚手架计算教程文件
满堂脚手架计算 满堂基础脚手架在什么情况下计算呀! 1、条形基础宽度大于3m，且深度大于1.5m时，按满堂基础脚手架计算，是不是不满足这两个要求就不计算脚手架工程量。 2、箱形基础的墙柱施工是计算满堂基础脚手架吗? 3、如果是阀板基础那是计算什么脚手架，是不是不要计算呀 我们这里的定额规则： 钢筋砼基础自设计室外地坪至垫层上表面的深度超过1.50m，同时带形基础底宽超过3.0m、独立基础或满堂基础及大型设备基础的底面积超过16m2的砼浇捣脚手架应按槽、坑土方规定放工作面后的底面积计算，按满堂脚手架相应定额乘以0.3系数计算脚手架费用。 同时要满足二个条件，即深度>1.50米和底面积>16平方米。 楼主的2、3条只要符合上述二个条件即可计算。 室内高度超过3.6m的抹灰大棚或装饰面天棚。应计算满堂脚手架。满堂脚手架以水平面积计算，其面积按需用满堂脚手架施工的天棚水平投影面积计算，不扣除垛、柱、附墙烟囱所占面积;满堂脚手架的高度以室内地坪而至大棚底面高度(斜的天棚按平均高度)计算;满堂脚手架基本层以3.6m以内编制，当增加层高超过1m，方可按一个增加层高度计算。
五、水平防护架，按实际铺板的水平投影面积计算。 六、垂直防护架，按自然地坪至最上一层横杆之间的搭设高度乘以实际搭设长度，以面积计算。 七、里脚手架按墙面垂直投影面积计算。 八、其他构筑物的脚手架： 1.砖砌构筑物超过或低于设计地坪高度在1.2m以上时，按构筑物搭设长度乘以高度以面积计算工程量，高度在3.6m以内的，套用里脚手架定额；高度在3.6m以上的，套用单排脚手架定额。 2.石砌构筑物超过或低于设计外地坪高度在1.2m以上时，按构筑物搭设长度乘以高度以面积计算工程量，高度在 3.6m以内的，套用单排脚手架定额扣除安全网；高度超过3.6m以上的，套用双排脚手架定额。 3.围墙脚手架，按室外自然地坪到围墙顶面的砌筑高度乘以围墙长度以面积计算工程量。高度在3.6m 以内的，套用里脚手架定额；高度超过3.6m以上的，套用单排脚手架定额。 4.室外管道脚手架，按管道的中心线长度以延长米计算工程量，套室外管道脚手架定额，高度从自然地坪算到管道下皮(多层排列管道的，按最上一层管道下皮)， 5.石砌护坡垂直高度超过1.2m的，以斜面积计算工程量，套单排脚手架（扣除安全网）定额乘以系数0.2。 6.砖烟囱外脚手架以座计算，高度按设计室外地坪面至烟囱顶部的筒身高度；地面以下部分脚手架已包括在定额内，不能另行计算。 7.水塔脚手架以座计算，高度是指设计室外地坪面至塔顶的全高。烟囱带水塔者，脚手架高度按烟囱高度计算，执行水塔脚手架定额。每座水塔只计算一次脚手架费用。 8.贮水(油)池、大型设备基础，凡超过或低于室外地坪1.2m以上的均可计算双排脚手架。贮水(油)池脚手架按内壁周长度乘以池底至池壁顶面边线之间高度以面积计算；大型设备基础脚手架按其外形周长乘以设备基础高度以面积计算。 9.非滑升模板施工的钢筋混凝土、砌筑贮仓、筒仓及圆库的脚手架，不分单筒或多筒组合，均按单筒外边线周长乘以设计室外地坪至贮仓上口之间高度，以面积计算，套用双排脚手架定额；多筒组合连接部分的面积不扣，脚手架所需加固的横杆、立杆也不增加。 九、建筑物垂直封闭网按建筑物外围长度乘以设计室外地坪至檐口高度以面积计算。女儿墙或挑檐高度超过1.2m的，其封闭网高度可算至女儿墙或挑檐顶面。垂直封闭网加设竹脚手板的，高30m以内增加竹脚手板0.30 m2、铁丝0.07kg、人工0.02工日、其他机械费0.50元，每增高20m另增加竹脚手板0.009 m2、铁丝0.002kg、人工0.006工日、其他机械费0.01元。