满堂支架计算书
满堂支架计算书
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析
1.1 荷载分类
作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2 荷载取值
（1）雪荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so
式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；
ur——顶面积雪分布系数；
So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2
（2）风荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=0.7Uz×Us×W O
式中：W——风荷载强度（kN/m2）；
W O——基本风压（0.35KN/m2）；
Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）附录D取1.0；
Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.2条采用1.3。
风荷载强度W=0.7Uz×Us×W O=0.7×1.0×1.3×0.35=0.32KN/m2 （3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。
根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取Ⅰ-Ⅰ截面（跨中）、Ⅱ－Ⅱ截面（墩柱两侧2.0～6.0m）、Ⅲ－Ⅲ截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算(截面选择区段内箱梁自重最大处截面)，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：
单跨箱梁立面图
1）Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算
图1.2-1 海湖路桥Ⅰ-Ⅰ截面根据横断面图，则：
q 1＝
B
W
=
B
A
c
?
γ
＝（26×9.22）/8.86=27.06 KN/m
注：B—箱梁底宽，取8.86m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
c
γ—混凝土容重，取26KN/㎡。
A—箱梁横截面混凝土面积（㎡）。
2）Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算
根据横断面图，则：
q 1＝
B
W
=
B
A
c
?
γ
＝（26×10.7）/8.86=31.4 KN/m
3
图1.2-3 海湖路桥Ⅲ-Ⅲ截面根据横断面图，则：
q 1＝
B
W
=
B
A
c
?
γ
＝（26×18.3）/8.86=53.7 KN/m
（4）q2——模板自重荷载，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）取0.75KN/ m2；
（5）q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）取1.0KN/ m2；
（6）q4——浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）取2.0KN/ m2；
（7）q5——支架自重，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（GCJ-2011）取0.75KN/m2。
1.3 荷载组合系数
为安全考虑，参照《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定，计算结构强度的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：
（1）永久荷载的分项系数，取1.2；
（2）可变荷载的分项系数，取1.4。
1.4 荷载组合
荷载组合按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》表4.4.1的规定，取值如下表1.4.1所示。
表1.4.1 荷载效应组合
2 结构检算
2.1 碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式满堂支架和扣件式满堂支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011（本节计算过程中简称为“本规范”）立杆的
强度及稳定性计算公式进行分析计算。
1、Ⅰ-Ⅰ截面
跨中18m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm 的布置结构，见图2.1-1。
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］＝33.6kN （参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架容许荷载）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣN GK +0.9×1.4ΣN QK （组合风荷载时） ΣN GK —永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； ΣN QK —可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； 将荷载取值结果带入计算公式：
图2.1-1：Ⅰ-Ⅰ截面支架布置图
ΣN GK =0.9×0.9×（q 1+q 2+q 5）=0.81×(27.06+0.75+0.75)=23.13KN ΣN QK =0.9×0.9×(q 3+q 4+w+S k )=0.81×(1.0+2.0+0.32+0.2)=2.85KN 则：N=1.2×ΣN GK +0.9×1.4ΣN QK =1.2×23.13+0.9×1.4×2.85=31.35KN ＜
［N ］＝33.6KN ，强度满足要求。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA ）+M W /W ≤f(组合风荷载时) N —计算立杆段的轴向荷载31.35KN ；
模板
单位：m
f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2
（参考本规范表5.1.6得）； A —支架立杆的截面积A ＝489mm 2(参考路桥施工计算手册表13-4得)； Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A 表A.0.6取值； i —截面的回转半径i=15.78mm ，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i 。 L —水平步距，L ＝1.2m 。
于是，λ＝L/i ＝76，参照本规范附录A 表A.0.6得Φ＝0.744;
M W —计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算； M W =0.9×1.4×M WK =0.9×1.4*0.32=0.47KN.m 2；
W —抵抗矩W=5.08×103mm 3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+M W /W ＝31.35×103
/（0.744×489）+0.47×106
/（5.08×103
）
＝178.70KN/mm 2≤f ＝205KN/mm 2
计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。 2、Ⅱ-Ⅱ截面
桥墩旁2m ～6m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm 的布置结构，见图2.1-2：
图2.1-2：Ⅱ-Ⅱ截面支架布置图
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］＝33.6kN （参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架容许荷载）。
立杆
单位：m
立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣN
GK +0.9×1.4ΣN
QK
（组合风荷载时）
ΣN GK—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
ΣN QK—可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
将荷载取值结果带入计算公式：
ΣN GK=0.9×0.6×（q1+q2+q5）=0.54×(31.4+0.75+0.75)=17.77KN
ΣN
QK =0.9×0.6×(q
3
+q
4
+w+S
k
)=0.54×(1.0+2.0+0.32+0.2)=1.9KN
则：N=1.2×ΣN
GK +0.9×1.4ΣN
QK
=1.2×17.77+0.9×1.4×1.9=23.72KN＜［N］
＝33.6KN，强度满足要求。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+M
W
/W≤f(组合风荷载时) N—计算立杆段的轴向荷载23.72KN；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;
M
W
—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
M W =0.9×1.4×M
WK
=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；
W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+M
W
/W＝23.72×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝157.72KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。
3、Ⅲ-Ⅲ截面
在桥墩旁两侧各2m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×60×120cm的布置结构，见图2.1-3：
图2.1-3：Ⅲ-Ⅲ截面支架布置图
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］＝33.6kN （参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架容许荷载）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣN GK +0.9×1.4ΣN QK （组合风荷载时） ΣN GK —永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； ΣN QK —可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； 将荷载取值结果带入计算公式：
ΣN GK =0.6×0.6×（q 1+q 2+q 5）=0.36×(53.7+0.75+0.75)=19.87KN ΣN QK =0.6×0.6×(q 3+q 4+w+S k )=0.36×(1.0+2.0+0.32+0.2)=1.27KN 则：N=1.2×ΣN GK +0.9×1.4ΣN QK =1.2×19.87+0.9×1.4×1.27=25.44KN ＜［N ］＝33.6KN ，强度满足要求。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA ）+M W /W ≤f(组合风荷载时) N —计算立杆段的轴向荷载25.44KN ；
f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2（参考本规范表5.1.6得）； A —支架立杆的截面积A ＝489mm 2(参考路桥施工计算手册表13-4得)； Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A 表A.0.6取值；
单位：m
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;
M
W
—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
M W =0.9×1.4×M
WK
=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；
W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+M
W
/W＝25.44×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝162.45KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。
2.2 满堂支架抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K 0=稳定力矩/倾覆力矩=y×N
i
/ΣMw
按海湖路桥北幅150m长度验算支架抗倾覆能力：
桥梁宽度15.25m，长150m采用90×90×120cm跨中支架来验算全桥：支架横向18排；
支架纵向168排；
平均高度5.9m；
顶托TC60共需要168×18=3024个；
立杆需要168×18×5.9=17842m；
纵向横杆需要168×5.9/1.2×18=14868m；
横向横杆需要18×5.9/1.2×150=13275m；
故：钢管总重（17842+14868+13275）×3.84=176.58t;
顶托TC60总重为：3025×7.2=21.77t；
故支架重力N
1
=176.58×9.8+21.77×9.8=1943.83KN；
稳定力矩= y×N
i
=5.9×1943.83=11468.6KN.m
依据以上对风荷载计算W
K
=0.32KN/ m2
海湖路桥左幅150m共受力为：q=0.32×5.9×150=283.2KN；
倾覆力矩=q ×3=283.2×3=849.6KN.m
K 0=稳定力矩/倾覆力矩=11468.6/849.6=13.2>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。 2.3 横桥向方木（底模背肋）验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm 方木，方木横桥向跨度在跨中截面（Ⅰ-Ⅰ截面）处按L ＝90cm 进行受力计算，在桥墩顶横梁截面及横隔板梁处、桥墩顶及墩旁各6m 范围内（II- II 、Ⅲ-Ⅲ截面处）按L ＝60cm 进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。横桥向方木受力结构图见下图：
⑴Ⅰ－Ⅰ截面处
按桥每跨中Ⅰ－Ⅰ截面处18.0m 范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L ＝90cm 进行验算。
① 方木间距计算
q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝(27.06+0.75+1.0+2.0)×18=554.58kN M ＝(1/8) qL 2=(1/8)×554.58×0.92＝56.15kN W=(bh 2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m 3
则： n= M/( W×［δw ］)=56.15/(0.000167×11000×0.9)=33.96(取整
数n ＝34根)
d ＝B/(n-1)=18/33=0.54m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.54m 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d 取0.3m ，则n ＝18/0.4＝61根。
方木材质为杉木，［δw ］=11MPa ［δτ］=17MPa
E=9000MPa
尺寸单位：cm
q(KN/m)
q(KN/m)
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4
则方木最大挠度：
f
max
=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(554.58×0.94)/(180×9×
106×8.333×10-6)］=0.35×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠
度满足要求)。
③方木抗剪计算
S
m
=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3
τ=(qlS m)/(nIb)=（554.58×0.9×1.25×10-4）/(61×8.333×10-6×
0.1)=1.22MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足要求）
⑵Ⅱ－Ⅱ截面处
按桥墩旁Ⅱ-Ⅱ截面处8.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。
①方木间距计算
q＝(q
1+ q
2
+ q
3
+ q
4
)×B＝(31.4+0.75+1.0+2.0)×8=281.2kN
M＝(1/8) qL2=(1/8)×281.2×0.92＝28.47kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则：n= M/( W×［δw］)=28.47/(0.000167×11000×0.9)=17.2(取整数n＝18根)
d＝B/(n-1)=8/17=0.47m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.47m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝8/0.3＝27根。
②每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4
则方木最大挠度：
f
max
=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(281.2×0.94)/(80×9×106
×8.333×10-6)］=0.40×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度
满足要求)。
S
m
=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3
τ=(qlS m)/(nIb)=（281.2×0.9×1.25×10-4）/(27×8.333×10-6×0.1)=1.41MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足要求）
（3）Ⅲ－Ⅲ截面处
按桥墩旁Ⅲ－Ⅲ截面处4.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
①方木间距计算
q＝(q
1+ q
2
+ q
3
+ q
4
)×B＝(53.7+0.75+1.0+2.0)×4=229.8kN
M＝(1/8) qL2=(1/8)×225.8×0.92＝23.26kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则：n= M/( W×［δw］)=22.86/(0.000167×11000×0.9)=14(取整数n＝14根)
d＝B/(n-1)=4/13=0.31m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.31m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n＝4/0.2＝21根。
②每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4
则方木最大挠度：
f
max
=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(229.8×0.94)/(80×9×106
×8.333×10-6)］=0.41×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度
满足要求)。
③每根方木抗剪计算
S
m
=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3
τ=(qlS m)/(nIb)=（229.8×0.9×1.25×10-4）/(27×8.333×10-6×0.1)=1.15MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足要求）
2.4 纵桥向方木（主梁）验算
本施工方案中碗扣架顶托上顺桥向采用10×15cm方木作为纵向分配梁。顺
桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，在箱梁跨中18m 范围内（Ⅰ-Ⅰ截面）按L ＝90cm （横向间隔l ＝90cm ）进行验算，桥墩旁2m ～6m 范围内（Ⅱ-Ⅱ截面）按L ＝90cm （横向间隔l ＝60cm ）进行验算，桥墩两侧2m 范围内（Ⅲ-Ⅲ截面）按L ＝60cm （横向间隔l ＝60cm ）进行验算。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
备注：因横桥向方木布置较密（净间距0.1～0.2m ）,故顺桥向方木按均布荷载考虑。
⑴ Ⅰ－Ⅰ截面处
跨中截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm 规格的方木，顺桥向方木跨距90cm ，横桥向间隔90cm 布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：
① 每根方木抗弯计算
q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝(27.06+0.75+1.0+2.0)×
0.9=27.729kN/m M ＝(1/8) qL 2=(1/8)×26.829×0.92＝2.808kN·m W=(bh 2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m 3
则：δ= M max / W=2.808/(3.75×10-4)=7.49MPa ＜0.9［δw ］＝9.9MPa （符
合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 每根方木抗剪计算
342m 108125.280.151.0＝S m －?=?
453
m 108125
.212
0.151.0＝I m -?=?
则：τ=4
m m 5
m m QS qlS 27.7290.9 2.812510 1.25I b 2I b 2 2.8125100.1
????==??? MPa ＜0.9×［τ］=0.9方木材质为杉木，［δw ］=11MPa ［δτ］=17MPa E=9000MPa
尺寸单位：cm
7
q(KN/m)
q(KN/m)
×1.7MPa =1.53MPa 符合要求。 ③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m 4 则方木最大挠度：
f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［(27.729×0.94)/( 9×106×
2.8125×10-5)］=8.257×10-4m ＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m 故，挠度满足要求。 ⑵ Ⅱ－Ⅱ截面处
墩旁2～6m 范围内立杆顶托上顺桥向采用10×15cm 规格的方木，顺桥向方木跨距90cm ，横桥向间隔60cm 布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：
① 每根方木抗弯计算
q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝(31.4+0.75+1.0+2.0)×0.6=21.09kN/m M ＝(1/8) qL 2=(1/8)×21.09×0.92＝2.13kN·m W=(bh 2
)/6=(0.10×0.152
)/6=3.75×10-4
m 3
则：δ= M max / W=2.13/(3.75×10-4)=5.63MPa ＜0.9［δw ］＝9.9MPa （符
合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 每根方木抗剪计算
342
m 108125.280.151.0＝S m －?=?
453
m 108125.212
0.151.0＝I m -?=?
则：τ=4
m m 5
m m QS qlS 21.090.9 2.8125100.949I b 2I b 2 2.8125100.1????==??? MPa ＜0.9×［τ］=0.9×1.7MPa =1.53MPa 符合要求。
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.10×0.153)/12=2.8125×10-5m 4
则方木最大挠度：
f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［(21.09×0.94)/( 9×106×
2.8125×10-5
)］=7.117×10-4
m ＜l/400=0.9/400=2.25×10-3
m
故，挠度满足要求。 ⑶ Ⅲ－Ⅲ梁截面处
墩顶实心段（墩顶两侧2m 范围内）截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm 规格的方木，顺桥向方木跨距60cm ，横桥向间隔60cm 布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：
① 每根方木抗弯计算
q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝(53.7+0.75+1.0+2.0)×0.6=34.47kN/m M ＝(1/8) qL 2=(1/8)×33.87×0.62＝1.551kN·m W=(bh 2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m 3
则：δ= M max / W=1.551/(3.75×10-4)=4.204MPa ＜0.9［δw ］＝9.9MPa （符
合要求）。
注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 每根方木抗剪计算
342m 108125.280.151.0＝S m －?=?
453
m 108125.212
0.151.0＝I m -?=?
则：τ=4
m m 5m m QS qlS 34.470.6 2.812510 1.033I b 2I b 2 2.8125100.1
????==??? MPa ＜0.9×
［τ］=0.9×1.7MPa =1.53MPa 符合要求。 ③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m 4 则方木最大挠度：
f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［(34.47×0.64)/( 9×106×
2.8125×10-5)］=2.298×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m
故，挠度满足要求。
2.5 箱梁底模板计算
箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。其中Ⅰ-Ⅰ、II- II截面范围内横桥向方木按0.3m间距布置，其余部分横桥向方木按0.2m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）。
通过前面分析计算及布置方案，在桥墩两侧2～6m处，横桥向方木布置间距为0.3m（净距0.2m）时，为底模板荷载最不利位置，则有：
竹胶板弹性模量E＝7500MPa
每米竹胶板的惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=1.44×10-7m4（1）模板厚度计算
q=( q
1
+ q
2
+ q
3
+ q
4
)l=(31.4+0.75+1.0+2.0)×0.3=10.545kN/m
则：M
max
=
22
10.5450.3
0.119
88
q l
KN m
??
==?
模板需要的截面模量：W=-5
3
0.119
2.210
[]0.90.9 6.010
W
M
σ
==?
???
m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
0.011311.3
m mm
==
因此，模板采用15mm厚规格的竹胶板。
（2）模板刚度验算
f max=
44
-4
67
10.5450.3
6.210
128128510 1.4410
ql
m
EI-
?
==?
????
＜0.9×0.3/400m=6.75×10-4m 故，挠度满足要求。
2.6 支架底座承载力计算
⑴立杆承受荷载计算
Ⅰ－Ⅰ截面处：跨中18m范围内，间距为90×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=25.56kN Ⅱ－Ⅱ截面处：桥墩两侧2～6m范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.6×0.9×(31.4+0.75+1.0+2.0+0.75)=19.386kN Ⅲ－Ⅲ截面处：在桥墩旁两侧各2m范围内，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.6×0.6×(53.7+0.75+1.0+2.0+0.75)=20.952kN
⑵立杆底托验算
立杆底托验算： N≤R
d
通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面Ⅰ－Ⅰ横截面处间距90×90cm 布置的立杆，即：
N ＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=25.56kN
底托承载力（抗压）设计值，一般取R d =40KN; 得：25.56KN ＜40KN ，立杆底托符合要求。
（3） 立杆地基承载力验算
K 调整系数；混凝土基础系数为1.0
根据经验及试验，将地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑50cm 厚的隧道弃渣，并分层填筑，分层碾压，使压实度达到95％以上后，地基承载力可达到 [f k ]= 190～250Kpa （参考《建筑施工计算手册》。
立杆地基承载力验算：
d
A N
≤K ·f k
式中： N ——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；
A d ——为立杆底座面积A d =15cm ×15cm=225cm 2；
按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：
25.56113658000.0225
cd
d N KPa KPa A f
?
?==??
＜＝，底托下砼基础承载力满足要
求。
底托坐落在砼基础上（按照10cm 厚计算），按照力传递面积计算：
A=(2×0.1×tg450+0.15)2=0.1225m 2
f k =σ0=220 KPa
K 调整系数；混凝土基础系数为1.0
按照最不利荷载考虑： A
N
=25.56KN/0.1225m 2 =208≤K ·[f k ]=1.0×220KPa
经过计算，基底整平压实后采用标准贯入试验检测地基承载力。基础处理时填土石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后，检测压实度达到，如压实度达到95%以上，则同理地基承载力满足要求。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚有疑问时，则应再做平板荷载试验。确认地基承载力符合设计要求后，才能开始放样，摆放脚手架，在其上开始搭设脚手架。
2.7 支架预留门洞计算
门洞临时墩采用加密脚手架结构，与现状海湖路行车方向平行，上设工字钢承重结构，临时墩脚手架搭设在C25砼上。按最不利荷载位置及简支梁体系进行结构验算。
本施工方案临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距30cm、横向间距均为60cm，横杆步距按照60cm进行布置，立杆分别按轴心受压和偏心受压杆件计算，横杆不予考虑。
⑴立杆计算（按细长杆计算）：
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+M
W
/W≤f(组合风荷载时)
q= (q1+q2+q3+q4+q5)＝ (27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=31.56kN （预留门洞位于跨中位置，按Ⅰ-Ⅰ截面进行何在计算）。
N－立杆轴向力计算值（KN）,由于立杆间距为0.3×0.6,则单根钢管受力N=31.56×0.3×0.6=5.7KN。
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝0.6m。
于是，λ＝L/i＝38，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.893;
M
W
—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
M W =0.9×1.4×M
WK
=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；
W —抵抗矩W=5.08×103mm 3
(参考路桥施工计算手册表13-4得)； 则，N/(ΦA)+M W /W ＝5.7×103/（0.893×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝105.57KN/mm 2≤f ＝205KN/mm 2
计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。
结论：立杆布局按30×60㎝布置，受力要求满足。 ⑵横杆计算：
由于大横杆和小横杆受力与纵杆变形产生的弯矩有关，纵杆主要为轴心受压构件，一般情况不会产生弯矩。故不作横杆受力计算。
⑶工字钢验算
工字钢延横桥向按0.6m 布置，既有海湖路门洞宽度为 7.0m ，受力结构为简支体系。上铺设10×10cm 横桥向方木，间距20cm 。按简支体系进行验算，拟采用的工字钢型号为I40a 型，由前面计算得面荷载为q=30.56KN 。
①荷载计算：I40a 自重为0.8KN/m(查五金手册) 施工荷载自重：q1=31.56×0.6=18.936KN/m 工字钢自重：q2=0.8KN/m
跨中最大弯矩为：22max
19.7367.0120.88388
q l KN m ??M ===? 支点处最大剪力设计值：
19.7367.069.07622
q l KN ??== ②结构验算：查I40a 型工字钢的弯曲应力为[σw]=145Mpa 梁所需要的截面抵抗矩为：
63
2
max 120.8830.83410[]145/mm
w M KN m
W mm N σ?=
==?需
桥梁支架计算书
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
满堂支架计算
精心整理 满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 1A W 砼B ((C 、人员及机器重 W=1KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 W=2KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载 W=3KN/m 2(采用汽车泵取值3.0KN/m 2) F 、风荷载 W 模板W 方木22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π2/144444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π2/12.0105.33 .01m kN kg W =??=钢管
按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1； u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8； W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3KN/m 2。 风荷载W k =0.7×1×0.8×3=1.68KN/m 2 由风荷载产生立杆弯矩值： 式中： w M k ωα0l 22.1(1)βγW E N ——欧拉临界力； (2)立杆稳定验算 结论：立杆满足强度及稳定性要求。 (3)横向钢管（次楞）强度和刚度验算 次楞荷载组合N=1.2×（27.2+0.4）+0.9×1.4×（1+2+3+1.68）=42.8KN/m 2 按照次楞最不利位置0.3m 间距布置，单根次楞荷载q=42.8×0.3=12.8KN/m A 、横向钢管抗弯强度验算 []MPa f MPa 1704.761712.278.0108.515.12.019.01089.4728.0102.2743=≤=?-????+???=-）（σ
桥梁满堂支架专项技术方案.
铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程项目经理部镜子滩大桥满堂支架专项施工方案 湖南对外建设集团有限公司 2015年1月20日
铜梁县镜子滩大桥满堂支架专项施工方案 一、工程概况 铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程位于庆隆场西侧，连接石鱼—庆隆—浦吕三镇的交通要道。大桥以东600m接S207，是石鱼与庆隆两镇经浦吕互通上渝遂高速的快速通道，大桥以西4km接G319，是庆隆经石鱼镇到铜梁城区的必经之地，路线全长1.205km，长链4.294m，公路等级：二级公路;设计行车速度：60km，设计荷载：公路I级;桥梁桥宽13m，桩基为钻孔桩，桥台采用肋板台，上部为30+50+30预应力现浇变截面箱梁，结构设计年限为100年。 二、资源配备情况 1
三、施工方案 2.1箱梁概况 桥梁工程为30+50+30预应力现浇单箱双室变截面箱梁，梁高度为1.8m—3.3mm，桥梁宽为13m，采用边跨满堂支架搭设，中跨下部采用钢管桩贝雷梁，上部满堂支架搭设。 2.2预应力砼现浇箱梁的施工方法 1、地基处理 首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。 将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），然后采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑50cm的弃渣或土石混碴，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94%以上。 支架地基原地面整平及压实后，采用标准贯入试验，如粘质土N＞7，则σ＞190KPa；如砂类土（中、粗砂）N＞15，则σ＞250KPa，承载力可满足要求。地基基础换填土石混渣或隧道洞渣处理，并用压路机压实后检测压实度达到94%，则同样满足承载力。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚
现浇拱圈碗扣式满堂支撑架计算书
一、荷载分析 本工程现浇拱圈满堂支架的设计与验算参考公路施工手册《桥涵》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)》等规范选取以下参数： 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):8.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.5；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26； 施工人员和施工材料、机具走运或堆放等施工均布荷载标准值(kN/m2):4； 武穴地区10年一遇最大风压0.25kN/m2，小于0.35kN/m2，可不予考虑。 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):6500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5； 4.拱圈参数 拱圈的计算厚度(mm):500.00；
二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90×1.22/6 = 21600mm3； I = 90×1.23/12 = 129600mm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
满堂脚手架计算书
扣件式满堂脚手架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
架体是否封闭密目网 是密目式安全立网自重标准值 g 3 (kN/m2) 0.1 风压高度变化系数uz/ 风荷载体型系数us/ 脚手板自重标准值g 1k (kN/m2)0.35 栏杆自重标准值g 2k (kN/m)0.17 基础类型混凝土楼板地基土类型/ 地基承载力特征值fak(kPa) / 是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市北京(省)北京 (市) 地面粗糙度类型/ （图1）平面图 （图2）剖面图1
（图3）剖面图2 三、次楞验算 、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施恒荷载包括次楞自重g kc 工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。 次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨布置计算。 1、强度验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e ]= 1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e =1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m 计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图1
（图5）次楞弯矩图(kN·m) M max= 0.149kN·m σ=M max/W=0.149×106/(1×4.493×103)=33.273N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e + (Q1+Q2)e =0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图(mm) νmax=0.269mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10 mm 满足要求 3、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.827kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.31kN
东常高速满堂式盖梁支架计算书
东常高速满堂式盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3）、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4）、简图 2、荷载计算 1）、模板重量：G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T
2）、支架重量：G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量：G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4）、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5）、振动荷载：G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=（G1+G2+G3+G4+G5）/N； N=20×4=80；N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管；A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核：σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。 稳定性复核：λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=（G1+G3+G4+G5）/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。
现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
碗扣式支架计算书汇总
碗扣式钢管模板支架工程 施工方案计算书 工程名称：兰州新区保障性住房项目A-4#、9#、10#、11#楼工程编制人： 日期：
目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、模板面板验算 (2) 四、次楞方木验算 (3) 五、主楞验算 (5) 六、立杆轴向力及承载力计算 (6) 七、立杆底地基承载力验算 (8) 八、架体抗倾覆验算 (9)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 9、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002 9、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、工程参数
三、模板面板验算 面板采用竹胶合板，厚度为10mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。 面板的截面抵抗矩W= 900×10×10/6=15000mm3； 截面惯性矩I= 900×10×10×10/12=75000mm4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.2×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×2.5]×0.9=7.518KN/m q1=0.9×[1.35×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 7.253KN/m 根据以上两者比较应取q1= 7.518N/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.9×0.3=0.292 KN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5= 3.150KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M 1=0.1q 1 l2=0.1× 7.518×0.32=0.068KN·m 施工荷载为集中荷载： M 2=0.08q 2 l2+0.213Pl=0.08× 0.292×0.32 +0.213× 3.150×0.3=0.203KN·m
满堂支架计算.(DOC)
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图
现浇箱梁满堂支架计算书
计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1
箱梁构造图（一） 2
箱梁构造图（二） 3
箱梁构造图（三） 4
3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算
高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书
现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
满堂支架计算
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q 2 ⑶ ＝1.0kPa （偏于安全）。 q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q 6 —— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa 。 ⑺ q 7 —— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 1.2荷载组合 3
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（ 跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算 ，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1 计算 连续梁支点断面图 连 续梁1200支点断面图 1.5% 1.5% 1200 1.5% 200 200 2580 25 100 750 1.5% 25 200 25 200 根据横断面图，用C AD 算得该处梁体截面积A =12.7975m 则： q 1 ＝ W γc A = ＝ B B 26 12.7975 7.5 44.365kPa 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1 计算 连续梁跨中断面图 1200 1.5% 1.5% 20 40 20 200 25 750 25 200 2 ⑸＋⑹ ⑸ 15 145 113 侧模计算 40 15 145 113 60 750 22 15 145 113 22 20 20
拱桥现浇拱圈满堂支架计算书
拱桥现浇拱圈满堂脚手架计算书 一、荷载分析 本工程现浇拱圈满堂支架的设计与验算参考公路施工手册《桥涵》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)》等规范选取以下参数： 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):8.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.5；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26； 施工人员和施工材料、机具走运或堆放等施工均布荷载标准值(kN/m2):4； 武穴地区10年一遇最大风压0.25kN/m2，小于0.35kN/m2，可不予考虑。 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):6500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5； 4.拱圈参数 拱圈的计算厚度(mm):500.00；
二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90×1.22/6 = 21600 mm3； I = 90×1.23/12 = 129600mm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
箱梁支架计算书(初稿)
箱梁支架计算书 本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 5.1荷载计算 5.1.1荷载分析 根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q 2＝1.0kPa 。 ⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 2 1 21022.05q V t c ββγ= =0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa 式中： q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3； V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）； 0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）； 1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外
碗扣式脚手架满堂支架计算
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算 摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。 关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算 碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工量采用该体系支架。 1 工程概况 1.1 总概况 ***高速***互通立交位于市以北约10 km处***镇，为连接己通车**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。 施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。 1.2 主线K135+135桥左幅第7联 本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。下部为1.6× 1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。 2 支架初步设计 2.1 立杆及横杆的初步设计 根据经验及初略计算，来选定立杆间距。腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重 Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。 腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。 空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52. 所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。 腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.9=0.54m2＜1/1.43=0.70 m2，满足要
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
***********工程 楼板满堂脚手架验算计算书 计算： 复核： 审批： ************工程项目经理部二〇一六年四月十九日
目录 一、计算依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、工程属性 (1) 四、荷载设计 (1) 五、模板体系设计 (2) （一）面板检算 (3) （二）小梁检算 (4) （三）主梁检算 (6) （四）立柱验算 (8) （五）可调拖座验算 (9) （六）立杆地基基础检算 (10) 六、检算结论 (10)
楼板满堂脚手架计算书 一、计算依据 1、《********工程》施工图纸 2、《**********工程》地勘报告 3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011） 5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) 7、《木结构设计规范》（GB50005-2003） 8、《路桥施工手册》周永兴编 二、工程概况 本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。 三、工程属性 新浇混凝土楼板名称 脱水机房楼 板 新浇混凝土楼板板厚(mm) 110 新浇混凝土楼板边长L(m) 30 新浇混凝土楼板边宽B(m) 14 四、荷载设计 施工人员及设备荷载标准 值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 的均布活荷载(kN/m2) 1 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3
现浇箱梁满堂支架方案计算
中交三航局大西客专指挥部一项目部 祁县跨G208特大桥上跨G208现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书 二○一○年十二月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 ............................................................................................... - 2 - 4现浇箱梁支架验算 ........................................................................................................................... - 3 - 4.1荷载计算 ................................................................................................................................ - 3 - 4.1.1荷载分析 ..................................................................................................................... - 3 - 4.1.2荷载组合 ..................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ..................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ................................................................................................................................ - 5 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算.................................................................. - 5 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ......................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ..................................................................................... - 8 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算.......................................................... - 9 - 4.2.5底模板计算 ................................................................................................................- 11 - 4.2.6侧模验算 ................................................................................................................... - 12 - 4.2.7跨中工字钢平台支架体系验算................................................................................ - 13 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................... - 15 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................... - 17 - 5支架搭设施工要求及技术措施 ..................................................................................................... - 19 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求....................................................... - 19 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定............................................................... - 20 - 5.3支架拆除要求 .............................................................................................................. - 20 - 5.4支架预压及沉降观测 .................................................................................................. - 20 - 6安全防护措施及安全交底 ............................................................................................................. - 22 - 6.1安全防护措施 .............................................................................................................. - 22 - 6.2安全交底 ...................................................................................................................... - 23 -