40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计

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预应力混凝土简支T形梁桥（夹片锚具）

一设计资料及构造布置

1．桥梁跨径及桥宽

标准跨径：40m（墩中心距离）

主梁全长：39.98m

计算跨径：39.00m

桥面净空：净9+2m=11m

2．设计荷载

公路—?级，人群荷载3.0KN/m2，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和

4.99KN/m

3.材料及工艺

混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。

预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的?15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，fpk=1860Mpa。

普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。

4.设计依据

（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》

(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004)

(4)基本计算数据见表一

(二)横截面布置

1.主梁间距与主梁片数

主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对

提高主梁截面效率指标?很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输,

吊装阶段的小截面(bi?1700mm)和运营阶段的大截面

(bi?2750mm).净-9+2m的桥宽采用四片主梁,如图一所示.

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注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。fck和ftk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：fck=29.6MPa，ftk=2.51MPa。

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2．主梁跨中截面尺寸拟订

（1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在

1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，

同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，综上所述，本桥梁取用2300mm的主梁高度是比较合适的。

（2）主梁截面细部尺寸

T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，要应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本算例预制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。

在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本算例腹板厚度取210mm。

马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面面积的10%~20%为合适。本算例考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多三束，同时还根据《公预规》9.4.9条对钢束净矩及预留管道的要求，初拟马蹄宽度为600mm，高度250mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度150mm，以减少局部应力。

按照以上拟订的外形尺寸，就可以绘出预制梁的跨中截面图（见图二）图2 跨中截面尺寸图（尺寸单位：cm）

（3）计算截面几何特征

将主梁跨中截面划分成两个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表二

跨中截面几何特性计算表

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大毛截面

中国矿业大学2008届本科生毕业设计注：大毛截面形心至上缘距离：ys??S?A

?Aii?857754/10115=84.80 小毛截面形心至上缘距离：ys?i

i?84594.5/8802.5=96.1

（4）检验截面效率指标?（希望?在0.5以上）

上核心距ks

下核心距kx?

截面效率指标：??ks?kx

h?0.525>0.5

I???A?y?i7156274610115??230?84.80??48.7cm ?I?A?ys?82.15cm 表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的

(三)横截面沿跨长的变化

如图一所示,本设计主梁采用等高形式,横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端1999mm的范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板的宽度亦开始变化。

（四）横隔梁的布置

模型实验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔梁时比较均匀，否则直接在荷载作用下的主梁弯矩很大。为减少对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道中横隔梁。当跨度较大

时，应设置较多的横隔梁，本设计在桥跨中点和三分点，六分点，支点出设置七到横隔梁，其间距为6.5m。端横隔梁的高度与主梁同高，厚度为上部280mm，下部260mm，中横隔梁高度为2050mm，厚度为上部180mm，下部160mm，见图一

二．主梁作用效应计算

根据上述梁跨结构纵，横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得主梁控制截面的永久作用和最大可变作用效应，然后在进行主梁作用效应组合。

（一）永久作用效应计算

1．永久作用集度

（1）预制梁自重

①跨中截面段主梁的自重

G(1)?0.88025?25?13?286.08KN

②马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重

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G(2)?(1.443625?0.88025)?5?25/2?142.34KN

③支点段梁的自重

G(3)?1.443625?25?1.99?71.82KN

④边主梁的横隔梁

中横隔梁体积：

0.17??1.9?0.7?0.5?0.1?0.5?0.15?0.175??0.2196?cm3? 端横隔梁体积

0.27??2.15?0.525?0.5?0.065?0.325??0.301m3 故半跨内横梁重力为

G(4)??2.75?0.2196?1?0.301??25?22.62KN

⑤预制梁永久作用集度

(286.08?142.34?71.82?22.62)/19.99?26.16KN/m （2）二期永久作用

①现浇T梁翼板集度

g(5)?0.15?0.9?25?3.38KN/m

②边梁现浇部分横隔梁

一片中横隔梁体积

0.17?0.45?1.9?0.14535m3

一片端横隔梁体积

0.27?0.45?2.15?0.2612m3

故：

g(6)??2?0.14535?2?0.2612??25/39.98?0.508KN/m ③铺装

10cm混凝土铺装：

0.1?14?25?35KN/m

5cm沥青铺装

0.05?14?23?16.10KN/m

若将桥面铺装均摊给四片主梁，则

g(7)?(35?16.10)/4?12.77KN/m

④栏杆

一侧人行栏：1.52KN/m

一侧防撞栏：4.99KN/m

若将两侧人行栏，防撞栏均摊给四片主梁，则：

g(8)?(1.52?4.99)?2/4?3.25KN/m

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⑤边梁二期永久作用集度

g2?3.38?0.508?12.77?3.25?19.88KN/m 2.永久作用效应

如图3所示，设x为计算截面离左支座的距离，并令??x/l 主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：M?? Q??

1212

??1???lg

??1?2??lg

永久作用效应计算见表三

剪力影响线

1号梁永久作用效应

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（二）可变作用效应计算（修正刚性梁法）1．冲击系数和车道折减系数

按《桥规》4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此首先要计算结构的基频。

简支梁桥的基频可采用下列公式估算：f?

?3.06Hz

其中：mc?G/g?2580Kg/m 根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数

为：??0.1767lnf?0.0157?0.186

按《桥规》4.3.1条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道折减22%，四车道折减33%，但折减后不得小于用两行车队布载的计算结构。本算例按四车道设计，因此在计算可变作用效应时需进行车道折减。2．计算主梁的荷载横向分布系数（1）跨中的荷载横向分布系数mc 如前所述，本例桥跨内设五道横隔梁，具可靠的横向联系，且承重结构的长宽比为：l/B?39/11?3.54?2

所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数mc ①计算主梁抗扭惯矩

对于T梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算：

IT?

?cbt

i3ii

i?1

式中：bi ti——相应为单个矩形截面的宽度和高度ci——矩形截面抗扭刚度系数m——梁截面划分成单个矩形截面的个数对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：t1?

230?15?0.5?10?100

230

17.2cm

马蹄部分换算成平均厚度

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t2?

25?402

?32.5cm

图四示出了的计算图示，IT的计算见表四

图4 IT计算图示（尺寸单位：cm）

IT计算表

②计算抗扭修正系数?

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对于本算例主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则得??

?12E?a

ITi

式中：G?0.4E; l?39.00m; ?IT?4?0.0136026?0.0544104m4; a1?8.25m; a2?5.5m;

a3?2.75m; a4?0.0m;a5??2.75m; a6??5.5m; a7??8.25m; Ii?0.715627m 4

。

计算得：?=0.90

③按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值

nij?

1n??

aje

i?1

式中：n?4,?ai2?2?(8.252?5.52?2.752)?211.75m2.

i?1

计算所得的nij值列于表5内。

nij

1号梁的横向影响线和最不利荷载图式如图5所示。

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一

号

梁

图5 跨中的横向分布系数mc计算图式（尺寸单位：cm）

可变作用：

双车道：mcq=1/2（0.56+0.420+0.318+0.178）=0.728

故取可变作用的横向分布系数为：mcq=0.728

（2）支点截面的荷载横向分布系数m0

如图6所示，按杠杆原理法绘制荷载横向分布系数影响线并进行布载，1号梁可变作用的横向分布系数可计算如下：

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图6 支点的横向分布系数mo计算图式（尺寸单位：cm）

可变作用（汽车）：m0q=?0.84?0.42

（3）横向分布系数汇总（见表6）

根据《桥规》4.3.1条，公路—?级的均布荷载标准值qk和集中荷载标准值pk为：qk=10.5KN/m 计算弯矩时：?360?180?

pk?0.75????39?5??180?=237KN

?50?5?

计算剪力时：

pk=237?1.2=284.4KN

3．可变作用效应

在可变作用效应计算中，本算例对于横向分布系数的取值作如下考虑，支点处横向分布系数取mo，从支点至第一根横段梁，横向分布系数从mo 直线过渡到mc，其余梁段取mc。

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（1）求跨中截面的最大弯矩和最大剪力

计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用采用直接加载求可变作用效应，图7示出跨中截面作用效应计算图式，计算公式为：

图7 跨中截面作用效应计算图式

S?m?qk?mpky

式中：S——所求截面汽车标准荷载的弯矩和剪力；

qk——车道均布荷载标准值；

pk——车道集中荷载标准值；

?——影响线上同号区段的面积；

y ——影响线上最大坐标值：

可变作用（汽车）标准效应：

Mmax=1/2?0.728?9.75?10.5?39-0.3190?6.5?10.5?1.083+0.7280?237?9.75 =3159.1KN?m

Vmax=1/2?0.7280?10.5?0.5?19.5-1/2?0.3190?6.5?10.5?0.0556+0.7280?284.4 ?0.5

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=140.18KN

可变作用（汽车）冲击效应：

M=3159.1?0.186=587.59KN?m

V=140.18?0.186=26.07KN

（2）求四分点截面的最大弯矩和最大剪力

图8为四分点截面作用效应的计算图式。

Mmax=1/2?0.728?10.5?7.3125?39-1/2?（1.625+0.5416）

?0.3190?6.5?10.5?0.7280?237?7.3125

=2344.06KN?m

Vmax=1/2?0.7280?10.5?0.75?29.25-1/2?0.3190?6.5?10.5?0.0556+0.7280?28 4.4?0.75

=238.52KN

可变作用（汽车）冲击效应：

M=2344.06?0.186=435.99KN?m

V=238.52?0.186=44.36KN

（4）求支点截面的最大剪力

图10示出支点截面最大剪力计算图式。

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图10 支点截面剪力计算图式

可变作用（汽车）效应：

Vmax =1/2?10.5?0.7280?1?39-1/2?10.5?0.319?6.5?（0.9444+0.0556）

+284.4?0.8333?0.7280

=310.78KN

可变作用（汽车）冲击效应：

V=310.78?0.186=57.81KN

（三）主梁作用效应组合

本算例按《桥规》4.1.6~4.1.8条规定，根据可能同时出现的作用效应

选择三种最不利效应组合，短期效应组合，标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表7

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（一）跨中截面钢束的估算和确定

根据《公预规》规定，预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载能力极限状态的强度要求，以下就跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的刚束数进行估算，并且按这些估算的钢束数的多少确定主梁的配束。1.按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数对于简支梁带马蹄的T形截面，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n的估算公式：

C1??Ap?fpk?ks?ep?

式中：Mk——持久状态使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，按表7取用

C1——与荷载有关的经验系数，对于公路—??Ap——一股?

级，C1取用0.6

15.2钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.4cm2，故?Ap=8.4cm2

ks=48.7cm,初估ap=15cm，在一中已计算出成桥后跨中截面

yx=145.20cm，则钢束偏心距为：ep=yx-ap=145.2-15=130.2cm。

一号梁：

12500.04?10

0.6?8.4?10

?1860?10??1.302?0.481?

7.45

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2 按承载能力极限状态估算钢束数

根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度fcd，应力图式呈矩形，同时预

应力钢束也达到设计强度fpd。则钢束数的估算公式为：

n?Md

a?h?fpd??Ap

式中：Md——承载能力极限状态的跨中最大弯矩，按表7取用

a——经验系数，一般采用0.5~0.7，本算例取0.76

fpd——预应力钢绞线的设计强度，见表1，为1260MP

计算得：

n?15794.398?10

63?40.76?2.3?1260?10?8.4?10?8.5

根据上述两种极限状态，取钢束数n=9

（二）预应力钢束的布置

1 跨中截面的钢束布置

对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些，本算例采用内径70mm，外径77mm的预埋铁皮波纹管，根据《公预规》9.1.1条规定，管道至梁底和梁侧净矩不应小于

3cm及管道直径的1/2。根据《公预规》9.4.9条规定，水平净矩不应小于4cm及管道直径的0.6倍，在竖直方向可叠置。根据以上规定，跨中截面的细部构造如图11a所示。由此可直接得出钢束群重心至梁底的距离为：中国矿业大学2008届本科生毕业设计

275

a）

图11 钢束布置图（尺寸单位：cm）

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a）跨中截面b) 锚固截面

ap?

3??9.0?16.7?28.4?

?18.03cm

对于锚固端截面，钢束布置通常考虑下述两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能行，以满足张拉操作方便的要求。按照上述锚头布置的“均匀”“分散”的原则，锚固端截面所布置的刚束如图11b所示。钢束群重心至梁底距离为：

ap?

3??54?108??150?185?220

?101.6cm

为验核上述布置的钢束群重心位置，需计算锚固端截面的几何特性。图12示出计算图式，锚固端截面特性计算见表8所示。

S??

1614591.4517273.25

?93.47cm

yx?h?ys?230?93.47?136.53cm

故计算得：

ks?

?I?A?y?I?A?y

?36.65cm

kx?

?53.54cm.

?y?ap?(yx?kx)?101.6?(136.53?53.54)?18.6(cm)

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说明钢束群重心处于截面的核心范围内。

275

心

2.钢束起弯角和线形的确定

确定钢束起弯角时，既要照顾到因弯起所产生的竖向预剪力有足够的数量，又要考虑到由其增大而导致摩擦预应力损失不宜过大。为此，本设计中将锚固端截面分成上、下两部分，如图所示，上部钢束的晚期较初定为15?，下部钢束弯起角定为7?。

为简化计算和施工，所有钢束布置的线型均选用两端为圆弧线中间再加一段直线，并且整根束道都布置在同一个竖直面内。

1. 钢束计算

（1）计算钢束起弯点至跨中的距离

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图13 封锚端混凝土块尺寸图（尺寸单位：cm）锚固点到支座中心线的水平距离axi为：

ax1(x2)?36?40?tan7??31.09(cm)

ax4(x5,x6)?36?80?tan7??26.18(cm)

ax7?36?25?tan15??29.30(cm)

ax8?36?55?tan15??21.26(cm)

ax9?36?85?tan15??

13.2(cm)

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250

N610°N5

200150200250

跨径

N3,N4

1800

中线

300

N1,N2

300

支

360480

座中线

主梁

图14 钢束计算图示（尺寸单位：cm）

钢束起弯点至跨中的距离

表9

（2）控制截面的钢束重心位置计算

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由图14所示的几何关系，得到计算公式为：

ai?a0?c

c?R?Rcosa

sina?x1/R

式中：ai——钢束起弯后，在计算截面处钢束重心到梁底的距离；c——计算截面处钢束的升高值；a0——钢束起弯前到梁底的距离；R——钢束弯起半径。

计算各截面的钢束位置

表10

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（3）钢束长度计算

一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度之和，其中钢

预应力简支t型梁桥毕业设计

第一部分桥梁设计第一章水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料：浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下：大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量，洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。

预应力混凝土简支梁桥的毕业设计(25m跨径)

目录《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27

《桥梁工程》课程设计任务书一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为25米，计算跨径为24.5米，预制梁长为24.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米）二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22，－2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明六、课程设计学时 2周

30m预应力混凝土简支箱型梁桥设计

30m预应力混凝土简支箱型梁桥设计 1.1上部结构计算设计资料及构造布置 1.1.1 设计资料 1.桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m；主梁全长：29.96m；计算跨径：28.66m；桥面净宽：净—9+2× 1.5m。 2.设计荷载车道荷载：公路—I级；人群荷载：3kN/㎡；每侧人行道栏杆的作用力：1.52kN/㎡；每侧人行道重：3.75kN/㎡。 3.桥梁处河道防洪标准为20年一遇设计，50年一遇校核，桥下通过流量1000/s时，落差不超过0.1m。 4.桥下净空取50年一遇洪水位以上0.3m。 5．材料及工艺混凝土：主梁采用C50混凝土；钢绞线：预应力钢束采用Φ15.2钢绞线，每束6根，全梁配5束；钢筋：直径大于等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的采用R235钢筋。采用后张法施工工艺制作主梁。预制时，预留孔道采用内径70mm、外径77mm的预埋金属波纹管成型，钢绞线采用T双作用千斤顶两端同时张拉，锚具采用夹片式群锚。主梁安装就位后现浇600mm宽的湿接缝，最后施工混凝土桥面铺装层。 6.基本计算数据基本计算数据见表5-1 表5-1 材料及特性名称项目符号单位数据 C40 混凝土立方强度弹性模量轴心抗压标准强度轴心抗拉标准强度轴心抗压设计强度轴心抗拉标准强度 f cu,k E c f ck f tk f cd f td MP a MP a MP a MP a MP a 40.00 3.45 ×104 32.40 2.65 22.40 1.83

MP a 短暂状态容许压应力0.7f'ck MP a 20.72 容许拉应力0.7f'tk MP a 1.76 持久状态标准荷载组合容许压应力 0.5f ck MP a 16.20 容许主压应力 0.6f ck MP a 19.44 短期效益组合容许拉应力 σst - 0.85σpc MP a 0.00 容许主拉应力 0.6f tk MP a 1.59 名称项目符号单位数据 Φ s15.2 钢绞线标准强度f pk MP a 1860 弹性模量E p MP a 1.95 ×105抗拉设计强度f pd MP a 1260 最大控制应力σcon0.75f pk MP a 1395 持久状态应力标准荷载组合0.65f pk MP a 1209 普通钢筋HRB335 抗拉标准强度f sk MP a 335 抗拉设计强度f sd MP a 280 R235 抗拉标准强度f sk MP a 235 抗拉设计强度f sd MP a 195

钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计论文

毕业设计（论文）

计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。者签名：日期：导教师签名：日期：使用授权说明人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：

学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。者签名：日期：年月日师签名：日期：年月日

多跨简支箱型梁桥设计计算说明-2019年文档资料

多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书第一章桥梁设计概况 1 、设计技术标准 (1)设计荷载：公路U级； (2)桥梁宽度：净-7m+ 2X 0.5m； ( 3)桥梁跨径：32+40+32； ( 4)路面横坡：2%； 2、结构形式：上部结构为预应力混凝土箱梁； 3、材料：混凝土采用C40以上混凝土；钢筋采用热轧R235 HRB235!卩HRB400钢筋；预应力混凝土构件中的箍筋应选用其中的带肋钢筋；按构造配置的钢筋网可采用冷轧带肋钢筋；预应力混凝土构件中的预应力钢筋应选用钢绞线，钢丝； 3、地震动参数：地震动峰值加速度0.05g； 4、桥址条件：桥址区内场地可划分为可进行建筑的一般地段，场地类别属 I类；第二章桥跨布置方案比选及尺寸拟定 2.1 方案比选本设计桥梁的形式可考虑拱桥、简支梁桥、连续梁桥三种形式。从实用、安全、经

济、美观、环保以及占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。桥梁设计原则：（1）实用性。桥梁必须实用，要有足够的承载力。能保证行车的畅通、舒适和安全。既满足当前的需要，又要考虑今后的发展。要能满足交通运输本身的需要，也要考虑到支援农业等等。（2）安全性。桥梁的设计要能满足施工及运营阶段的受力需要，能够保证其耐久性和稳定性以及在特定地区的抗震需求。（3）经济性。在社会主义市场经济体制的今天，经济性是不得不考虑的重要因素。在能够满足桥两个方面需求的情况下要尽量考虑是否经济，是否以最少的投入获得最好的效果。（4）美观性。在桥梁设计中应尽量考虑桥梁的美观性。桥梁的外形要优美，要与周围环境相适应，合理的轮廓是美观的主要因素。（5）环保性。随着经济的发展，生活水平的不断提高，人们对环境保护提出了更高的要求，在建筑领域，一个工程的建设不能以牺牲环境作代价，在保证顺利工的前提下要尽量避免对环境的破坏以实现经济的可持续发展。应根据上述原则，对桥梁作出综合评估：（1）梁桥：梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力的桥梁。预应力混凝土梁式桥受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟。预应力混凝土梁式桥具有以下主要特征：（a）混凝土材料以砂、石为主，可就地取材，成本较低；（b ）结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构；（c）结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少；（d）结构的整体性好，刚度较大，变性较小；（e）可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产；设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲劳的能力；（j ）预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力，使装配式结构集成整体，进一步扩大了装配式结构的应用范围。简支梁：简支梁可以降低梁高，节省工程数量，有利于争取桥下净空，并改善景观；其结构刚度大，具有良好的动力特性以及减震降噪作用，使行车平稳舒适，后期的维修养护工作也较少。从城市美学效果来看，连续梁造型轻巧、平整、线路流畅，将给城市争色不少。连续梁：目前我国道路桥梁结构一般考虑简支梁和连续梁结构形式。简支梁受力明确，因温度变化产生的附加力、特殊力的影响小，设计施工易标准化、简单化。（2）拱桥：拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载q 的作用下，简直梁的跨中弯矩为ql2/8 ，全梁的弯矩图呈抛物线形，而设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。

20米预应力混凝土简支t形梁桥毕业设计说明

目录摘要 (2) 前言 (5) 第一章桥型方案比选 (6) 1.1 概述 (6) 1.2 主要技术指标 (6) 1.3 桥型方案比较 (6) 第二章设计资料和结构尺寸 (9) 2.1 设计资料 (9) 1.中华人民国交通部部标准：《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003 ) (10) 7. 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (10) 9. 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (10) 2.2 结构尺寸 (10) 2.3、毛截面几何特性 (11) 第三章力计算 (12) 3.1 恒载作用力计算 (12) 3.2 活载作用力计算 (13) 第四章预应力钢筋设计 (22) 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置 (22) 4.2 换算截面几何特性计算 (23) 4.3 预应力损失计算 (24) 第五章截面强度与应力计算 (28) 5.1、按极限状态承载能力的计算 (28) 5.2、正常使用极限状态计算 (29) 5.3、持久状况应力验算 (35) 5.4、短暂状态应力验算 (38) 第六章墩柱桩设计资料 (40) 8). 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (41) 10) 公路桥涵设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通，1991 (41) 12). 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (41) 第七章盖梁计算 7.1 荷载计算 (41) 7.2 力计算 (51) 7.3 截面配筋设计及承载力校核 (54) 第八章桥墩墩柱计算 (58) 8.1 荷载计算 (58) 8.2 截面配筋计算及应力验算 (60) 第九章钻孔灌注桩计算 (63) 9.1 荷载计算 (63) 9.2 桩长计算 (65) 9.3 桩的力计算( m 法) (66) 9.4 桩身截面配筋与强度验算 (69) 9.5 墩顶纵向水平位移验算 (71) 第十章埋置式桥台计算 (73)

T型梁桥结构计算毕业设计论文

摘要目前，为适应我国经济的发展，预应力混凝土被更广泛的应用，以此缓解交通给人们生产生活带来的不便。根据安全、适用、经济、美观的桥梁设计原则，并在施工、造价等方面对装配式预应力混凝土简支T梁桥、预应力混凝土空心板连续梁桥及装配式箱型梁桥三种梁桥形式进行了比选，从而确定了预应力混凝土简支T梁桥为设计方案。在本次梁桥方案设计中，着重对预应力混凝土简支T梁桥资料设计、构造的布置、方案绘图、结构计算进行了全面的介绍。结构计算包括对横截面主要尺寸的拟定、可变作用效应计算、预应力损失值估算、持久状况承载能力极限状态承载力验算、主梁变形计算还有行车板道的计算。本设计依据当地环境的影响、人们的需求，道路的建设等方面的综合考虑，进行了大桥的总体布局及桥梁的设计与计算，而预应力混凝土简支T梁桥恰好的具备了适用性强，就地取材，耐久性好，美观的各种优点。桥梁是城市道路的重要组成部分，对当地政治、经济、文化、国防等意义重大，加上其施工充分技术的先进性，预应力混凝土简支T梁桥将给城市增色不少。而今，又由于材料性能的不断改进，设计理论革新创造，施工工艺日趋完善，使得预应力混凝土简支T梁桥地位日益重要，本设计根据各方面条件，确定桥型为预应力混凝土T型梁桥。关键词：预应力混凝土; T型梁桥; 结构计算；设计方案

Abstract At present, in order to adapt to the economic development of China, the prestressed concrete is more widely used, in order to ease traffic production and living of inconvenience to the people. According to the safe, applicable, economic, beautiful bridge design principles, and in such aspects as construction, the construction cost of prefabricated prestressed concrete simply supported T beam bridge, prestressed concrete hollow slab continuous girder bridge and prefabricated box girder bridge three bridge form has carried on the comparison, thus determine the prestressed concrete simply supported T beam bridge design. In the bridge design, design of prestressed concrete simply supported T beam bridge data, structure layout, plan drawing, structural calculation has carried on the comprehensive introduction. Structural calculation including the main dimensions of cross-section, variable effect calculation, loss of prestress value estimation and lasting condition bearing capacity limit state of bearing capacity calculation, calculation and driving plate girder deformation calculation. This design according to the local environment, people's demand, the influence of road construction and other aspects of the comprehensive consideration, the bridge of the overall layout and the design and calculation of the bridge, and prestressed concrete simply supported T beam bridge just have strong applicability, local materials, good durability, various advantages, beautiful. Bridge is an important part of city road, to the local political, economic, cultural, national defense and so on is of great significance, and its construction technology of advanced fully, prestressed concrete simply supported T beam bridge will give city graces many. Now, due to the constant improvement of the material performance, innovation creates design theory, construction technology is increasingly perfect, make prestressed concrete simply supported T beam bridge position is becoming more and more important. Key words: prestressed concrete; T girder bridge; structural calculation; design scheme

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计中国矿业大学2008届本科生毕业设计预应力混凝土简支T形梁桥（夹片锚具）一设计资料及构造布置 1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m 桥面净空：净9+2m=11m 2．设计荷载公路—?级，人群荷载3.0KN/m2，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和 4.99KN/m 3.材料及工艺混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的?15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，fpk=1860Mpa。普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。 4.设计依据

（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》 (3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标?很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输, 吊装阶段的小截面(bi?1700mm)和运营阶段的大截面 (bi?2750mm).净-9+2m的桥宽采用四片主梁,如图一所示. 中国矿业大学2008届本科生毕业设计注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。fck和ftk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：fck=29.6MPa，ftk=2.51MPa。中国矿业大学2008届本科生毕业设计 2．主梁跨中截面尺寸拟订（1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在 1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥(毕业设计)

建筑学院交通学院课程设计装配式钢筋混凝土简支T型梁桥专业：土木工程（交通土建向）学号：101600309 学生姓名：指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2 0.75m人行道（二）主梁跨径和全长 l=20.00m(墩中心距离) 标准跨径 b 计算跨径l=19.50m(支座中心距离) 主梁全长l全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料

钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算法极限状态法（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《桥梁工程》白宝玉主编。（2）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）,简称《桥规》（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG 62-2004），简称《公预规》（4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2 131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a

=41.2cm 4 242323106275.66627500)2.412 130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 b i 、t i 为相应各矩形的宽度与厚度。查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0. =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计

长春建筑学院交通学院课程设计装配式钢筋混凝土简支T型梁桥专业：土木工程（交通土建方向）学号：101600309 学生姓名：指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2? 0.75m 人行道（二）主梁跨径和全长标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法极限状态法（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《桥梁工程》白宝玉主编。（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公

预规》（4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4242323106275.66627500)2.412130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301

简支箱型桥梁设计

题目：五跨预应力连续箱梁设计（5*30m）指导教师：吉俊职称：讲师学生姓名：倪传志专业：土木工程院（系）：建筑工程学院完成时间：年月日

目录目录 (1) 摘要 (3) 绪论 (4) 1 设计基本资料 (7) 1.1工程概况 (7) 1.2设计标准 (7) 1.3桥梁设计 ........................................................................................................................... 7 2 设计要点及结构尺寸定 (9) 2.1设计要点 (9) 2.2结构尺寸的拟定 (10) 3 主梁作用效应的计算 (13) 3.1 自重作用效应的计算 (13) 3.2汽车荷载的效应和人群荷载效应 (19) 3.3温度应力及支座沉降内力计算 (28) 3.4内力组合 (30) 4 预应力钢束的估算及布置 (39) 4.1采用部分预应力混凝土设计，以边梁计算为例 (39) 4.2钢束的布置 (40) 4.3主梁净、换算截面几何特性计算 (44) 5 预应力损失及有效预应力计算 (46) 5.1 基本理论 (46) 5.2预应力损失计算 (46) 6 配束后主梁内力计算及内力组合 (58) 7 截面强度验算 (66) 7.1基本理论 (66) 7.2计算公式 (66) 8 抗裂验算 (70) 8.1《公预规》要求 (70) 8.2抗裂计算 (70) 9 持久状况构件的应力验算 (81) 9.1正截面混凝土压应力验算 (81) 9.2预应力筋拉应力验算 (84) 9.3混凝土压应力验算 (85) 10 短暂状况构件的应力验算 (93)

简支预应力混凝土空心板梁桥毕业设计

目录 1 设计说明 (1) 1.1主要技术指标 (1) 1.2 材料规格 (1) 1.3 设计规范 (1) 1.4 施工方式 (1) 2 设计方案 (4) 2.1 方案比选原则 (5) 2.2 备选方案介绍 (6) 2.3 方案比较 (10) 2.4 推荐方案 (10) 2.5 上部结构尺寸拟定 (11) 2.5.1 顺桥向尺寸的拟定 (11) 2.5.2 横桥向尺寸的拟定 (11) 3 上部结构内力计算 (12) 3.1 截面几何特性计算 (12) 3.2 结构离散和截面的定义 (12) 3.3 简支梁施工阶段 (12) 3.4 永久作用计算 (13) 3.5 可变作用效应计算 (15) 3.5.1 冲击系数和横向分布系数 (15) 3.6 温度及支座不均匀沉降内力计算 (17) 3.7 作用效应组合 (17) 3.7.1 作用效应组合原理 (17) 3.7.2 承载能力极限状态计算时的作用效应组合 (19) 3.7.3 正常使用极限状态效应组合 (21) 4 预应力钢束的估算与布置 (25)

4.1 计算原理 (25) 4.2 预应力筋估算结果 (27) 4.3 预应力筋布置原则 (27) 4.4 预应力钢束布置情况 (28) 4.5 预应力损失计算 (30) σ (31) 4.5.1 预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失1l σ (31) 4.5.2 锚具变形、钢筋回缩引起的应力损失2l σ (32) 4.5.3 钢筋与台座间的温差引起的损失3l σ (32) 4.5.4 混凝土弹性压缩引起的应力损失4l σ (32) 4.5.5 预应力钢筋松弛引起的损失5l σ (33) 4.5.6 混凝土收缩徐变引起的应力损失6l 5 普通钢筋的设计计算 (35) 5.1 预制段普通配筋设计 (35) 5.2 现浇连续段普通配筋设计计算 (37) 5.2.1 设计计算原理 (37) 5.2.2 钢筋布置 (37) 6 承载能力极限状态截面强度计算与验算 (38) 7 预制空心板应力验算 (39) 7.1 抗裂验算 (39) 7.1.1 正截面抗裂性验算 (39) 7.1.2 斜截面抗裂性验算 (41) 7.2 持久状况应力验算 (41) 7.2.1 正截面混凝土应力验算 (42) 7.3 短暂状况应力验算 (44) 8 抗裂验算 (48) 8.1 正截面抗裂验算 (48) 9 短暂状况下应力验算 (54) 9.1 施工阶段法向压应力验算 (54)

20m预应力混凝土简支T形梁桥设计毕业论文

20m预应力混凝土简支T形梁桥设计毕业论文目录前言 (1) 第一章桥梁设计总说明 (2) 1.1设计标准及设计规 (2) 1.2技术指标 (2) 1.3主要材料 (2) 1.4设计要点 (3) 1.5施工步骤 (3) 1.6施工要点及注意事项 (3) 第二章桥梁方案设计比选说明 (6) 第三章截面设计 (7) 3.1主梁间距与主梁片段 (7) 3.2主梁跨中截面主要尺寸拟定 (7) 第四章主梁作用效应计算 (11) 4.1永久作用效应计算 (11) 4.1.1 永久作用集度 (11) 4.1.2 永久作用效应 (12) 4.2可变作用效应计算 (13) 4.2.1 冲击系数和车道折减系数 (13) 4.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数 (13) 4.2.3 车道荷载的取值 (20) 4.2.4 计算可变作用效应 (20) 4.3主梁作用效应组合 (22) 4.4桥梁博士软件进行力验算 (23) 4.4.1 建模 (23) 4.4.2 承载能力极限状态力验算 (23)

4.4.3 手算结果与电算结果比较 (32) 第五章预应力钢束数量估算及其布置 (33) 5.1预应力钢束数量的估算 (33) 5.2预应力钢束的布置 (34) 第六章计算主梁截面几何特性 (41) 6.1截面面积及惯性矩计算 (41) 6.2截面静距计算 (44) 6.2截面几何特性汇总表 (46) 第七章钢束预应力损失计算 (48) 7.1预应力钢束与管道壁间的摩擦损失 (48) 7.2锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 (49) 7.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (51) 7.4由预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (55) 7.5混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失 (56) 7.6成桥后各截面由拉钢束产生的预加力作用效应计算 (60) 7.7预应力损失汇总及预加力计算 (63) 第八章主梁界面承载力与应力计算 (68) 8.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 (68) 8.2持久状况正常使用极限状态抗裂性验算 (74) 8.3持久状况构件应力计算 (76) 8.4短暂状况构件的应力验算 (79) 第九章主梁变形验算 (81) 9.1计算由荷载引起的跨中挠度 (81) 9.2结构刚度验算 (81) 9.3预拱度的设置 (81) 第十章横隔梁的计算 (82) 10.1横隔梁上的可变作用计算（G-M法） (82)

连续箱梁桥毕业设计

3×20m预应力混凝土连续箱梁分离式立交桥设计摘要本设计为3×2O米预应力混凝土连续箱梁分离式立交桥。由于设计要求上跨一条二级公路，因此选用互不影响直行交通的分离式立交桥。全桥为双向四车道，分左右两幅桥进行设计，单幅结构横向宽度为12m。全桥采用先简支后连续的方法进行施工。在设计过程中，首先进行尺寸拟定，然后计算荷载横向分配系数，出于安全性和简便性，根据横向分配系数决定出以边梁为例进行力组合并进行配筋计算,最后进行预应力损失及后期结构截面验算。关键词分离式立交桥,箱型梁，预应力混凝土，横向分配系数

ABSTRACT The design for the 3 × 20 meters of prestressed concrete continuous box girder separate overpass. Because a secondary road across the design requirements, so choose independently of each other direct transport of Separated Interchange. Full two-way four-lane bridge, at around two bridge design, single structure transverse width of 12m. Full-bridge using the first method simple and continuous support construction. In the design process, first, the size of the formulation, and then calculate the lateral load distribution coefficient, for security and simplicity, according to the lateral distribution coefficient to determine the side beams and an example of a combination of internal forces Reinforcement, Finally prestressing loss and post-structural cross-sectional checking. Key Words: Separate overpass, Box girder, Prestressed concrete, Horizontal partition coefficient

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥(毕业设计)

长春建筑学院交通学院课程设计装配式钢筋混凝土简支T 型梁桥专业：土木工程（交通土建方向）学号： 9 学生姓名：指导教师：白宝玉装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2? 0.75m 人行道（二）主梁跨径和全长标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法极限状态法（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《桥梁工程》白宝玉主编。（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公预规》（4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）

（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm =41.2cm T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 111 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0.183 =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm (2)横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度λ计算（图3）横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即 l =4b=4╳1.6=6.4m c=1/2(4.85-0.15)=2.35m h ′=100m, b ′=0.15m=15cm /c l =2.35/6.40=0.367 根据c/l 比值可查（附表1）求得 λ/c =0.548 所以 λ=0.548?c=0.548?2.35=1.29m 求横梁截面重心位置a y y a =''1' '112222b h h h b h h h +??+??λλ =0 .115.011.029.120.115.021211.029.122 2?+????+?? =0.21 横梁的抗弯和抗扭惯矩I y 和I TY 查表得311=c ，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计

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