组合桩型复合地基中合理设置垫层和桩体的几个要点
长短桩复合地基设计
长短桩复合地基设计 一、前言 当地基承载力或变形不能满足设计要求时，需做地基处理，复合地基方案在地基处理中用的非常普遍。复合地基的桩型很多，不同的桩型加固机理和加固效果是不同的，实际工程中如何针对设计要求合理选择桩型是方案选择的核心。本文仅就这一问题做一讨论。 采用复合地基有时主要为了提高地基承载力，有时主要是为了减少沉降量，有时两者兼而有之，在确定使用复合地基前，应予以分析。当软弱土层较厚时，采用复合地基往往是为了控制沉降，在这种情况下采用复合地基具有较大的优点。若软弱土层很薄，而基岩又很浅，采用桩基础可能优于采用复合地基。另外，复合地基需要通过一定的沉降量来协调发挥桩土共同承担荷载，对沉降量控制要求很高的情况下不宜采用复合地基技术。对一具体工程是否采用复合地基技术应根据荷载大小、地基土层工程地质情况、建筑物对工后沉降量的要求等方面综合分析而定。 随着对复合地基理论认识的提高以及实践经验的积累，学术界提出了不同桩型、桩长的多元组合型复合地基——刚柔结合长短桩复合地基。 长桩：提高地基承载力，将荷载通过桩身向地基深处传递，减少压缩层变形，控制整体的沉降。桩体强度要求较高，多采用
CFG桩、钢筋混凝土桩、预制桩等。 短桩：主要对土体进行处理，减小浅层的应力集中，提高承载力，消除软弱土层引起的不均匀沉降，桩体采用散体桩和柔性桩如搅拌桩、碎石桩、石灰桩等。 褥垫层：促使桩—土协调变形，合理分配应力，保证桩土共同作用。复合地基的实质是桩、土共同作用。桩土应力分配的过程伴随着桩顶上刺或桩端下刺，因此需设置合适厚度和刚度的褥垫层保证桩、土能共同承担荷载。 长短桩的优点（以螺杆桩复合地基为例）： （1）、螺杆桩复合地基在地基中形成平面及空间合适的刚度梯度，从而获得了高强度的复合地基。 （2）、螺杆桩复合地基中形成了土的三维应力状态，使土的强度高于其自身承载力的基本值，从而使土的参与工作系数大于1，这是任何其它类型复合地基无法实现的。 （3）、螺杆桩复合地基中优化的竖向刚度，使之形成了三层地基，从而减小了复合地基的沉降。特别是它有效地解决了建筑物或构筑物的不均匀沉降问题。 （4）、螺杆桩复合地基的设计可以有效降低地震力对结构的影响，同时，即使在建筑物过大水平位移情况下，仍可以有效的传递垂直荷载，并由于加固后消除了可液化土层，从而可以广泛地应用于地震区。
桩网复合地基施工方案
舟山500kV联网输变电工程镇海变电站场地平整工程 桩网复合地基施工方案 中国能源建设集团浙江火电建设有限公司 2016年10月23日
（签字页） 特殊（专项）施工技术方案（措施）审批表 表号： 6166
目录
舟山500kV联网输变电工程镇海变电站工程桩网复合地 基施工方案 1 工程概述 1.1 工程概述 本工程站址位于浙江省宁波市东北面15km的宁波石化经济技术开发区泥螺山围垦一期工程内，南距镇海区政府10km（直线距离)，站址四周空旷，视野开阔，东临灰鳖洋，东距泥螺山围垦一期工程新建一线海堤约200m，南侧为新泓口围垦工程区，土地性质为海域, 表面为浮泥，基本被水覆盖，镇海变电站总占地地面积3.73公顷,围墙内占地面积2.93公顷,进站道路上地面积0.12公顷,挡墙护坡占地面积0.68公顷(进站道路长约118 m)。场地采用桩复合地基，桩基施工采用级配宕渣回填外，桩网托板上部回填采用宕渣和级配碎石加土工格栅筋网回填，本工程桩网复合地基的桩体采用桩身强度较高的PHC桩。PHC AB500桩用于35kV配电装置区、道路等区域，桩长以全截面进入（5）层1.0m控制，桩长约36m。PHC AB400桩用于边坡区域,以（4）层和（5）层为桩端联合持力层，桩长以全截面进入（4）层和（5）层 2.0m 控制，桩长约28m~33m，本工程PHC-AB500-125共2250根，PHC-AB400-95共879根。 变电站围墙外8米为护坡，站区场地±0.00相当于1985国家高程基准3.85 m，现有水平面标高1.45 m，水深约1.2~1.5m，表层①层淤泥层厚2.1~6.7m，平均厚度为6 m，淤泥面标高为0.3~-0.3m,护坡场地管桩桩顶标高为-0.1米，站区管桩桩顶标高为0.2米。 (1) 工程地质情况 站址根据地质勘察报告显示，各层特征现自上而下简述如下： 1) 层淤泥，饱和，流塑，该层在场地内均有分布，层厚 3.7m~6.7m，承载力特征值fak ＝40kPa； 2) 层粘质粉土，稍密，很湿，该层在场地内均有分布，层厚 5.8m~8.0m，承载力特征值fak＝120kPa； 3) 层淤泥质粉质粘土，饱和，流塑，该层在场地内稳定分布。层厚11.0m~20.0m，承载力特征值fak＝80kPa； 4) 层粉质粘土，湿，可塑为主，该层在场地内局部缺失。层厚 1.0m~6.8m，承载力特征值fak＝150kPa； 5) 层粉细砂，很湿，中密，该层在场地内稳定分布，层厚差异较大，层厚3.2-10.2m不等。承载力特征值fak＝200kPa； 6) 层砂质粉土，湿，中密，该层分布较稳定，层厚一般大于5m。承载力特征值fak＝150kPa； 7) 层粉质粘土，湿，软可塑，层位较稳定，层顶埋深42.5～43.0m，本次勘察未揭穿，部分钻孔有揭露，最大控制厚度12.0m。承载力特征值fak＝150kPa； 各地基土主要物理力学指标推荐值见表1。
多桩型复合地基处理
多桩型复合地基处理 山区沟谷软基的技术探讨 许洪亮1,2,熊震宙1 (1、江西省交通设计院，江西南昌 330002) (2、华东交通大学土木土木建筑学院，江西南昌 330013) 摘要：由于山岭沟谷软基的特殊性，传统单一桩型的复合地基方案难以满足技术、经济、环保等方面要求，而多桩型的复合地基则消除了以上弊端，发挥了各桩型的优势，是桩型复合地基一种新的技术手段。该文基于水泥土夯实桩和CFG桩各自的工程特性，结合具体工程提出了多桩型复合地基的设计方法，并经过试验检测验证了多桩型复合地基设计方案的合理性和工作机理的正确性。 关键词：道路工程；沟谷软基；复合地基；单一桩型；多桩型；设计；检测 0 前言 对于超软地基的处理，传统手段经常采用CFG或水泥土复合桩等技术手段处理，山岭沟谷地区的特殊性，在选择软弱地基处理方案时，需从技术、经济、环境保护等几个方面综合考虑。而采取传统上单一桩型的水泥土夯实桩或CFG桩复合地基方案，如果桩的布置较疏，则在承载力和变形上难以满足要求；如果布置过密，由于挤土效应很容易使刚性较大的桩型断裂，同时也不经济。因此，采取两种甚至两种以上的桩型组成的多桩型复合地基来联合处理山区沟谷软基，消除一种桩型造成的各种弊端，同时发挥各者的优势，就成为一种比较理想和科学的选择，也为桩型复合地基增加了一个新的技术手段。 复合地基作为一种比较成熟的地基处理形式，在工程实践上已经积累了相当的经验。但是，复合地基技术的一个鲜明特色就是理论研究远远落后于工程实践，在工程实践和理论研究的基础上，一些工程师已经意识到了采取一种桩型的复合地基处理软土地基的弊端，开始尝试采取两种或两种以上的桩型联合加固的方法。在工业和民用建筑中，已经有了采用多桩型复合地基的先例，陈强等首先采用数值分析手段初步分析了某一民用工程中CFG桩和GC桩联合加固软弱地基的机理，认为多桩型复合地基具有单一桩型无可比拟的优越性[2]。闫明礼，王明山等提出了多桩型复合地基设计计算方法[3]。从工程实践中碰到的具体问题和从经济方面考虑，发展多桩型复合地基来处理公路沟谷软基是一种趋势，开展多桩型复合地基的研究具有前瞻性和经济性。 赣定高速公路沿线路段大部分位于低山丘陵地 貌区，有些高路堤及拱涵重要结构都处于软基之上，下卧软土层最厚处达到10m左右，属于典型的山区沟谷软基，因此必须对这些软土地基进行有效的处理，以保证公路路基的稳定性及变形要求。 在2003年1月~2004年5月，由赣定高速公路总指挥部牵头，联合天津大学及工程参建等单位，依托赣定高速公路，开展了“山区高速公路沟谷软基处理技术研究”的课题研究并获得成功，取得了良好的经济及社会效益。其中“多桩型复合地基处理山区沟谷软基技术研究”为其中的一个子课题，获得了较多的应用成果，值得同行业所借鉴和推广应用。 实践证明，该技术很好地解决了单一CFG桩间距不能过密，夯实桩水泥土桩深度受限等问题。多桩型复合地基有效地消除了单一桩型应力集中现象，可以更好地发挥其中任一桩型的荷载传递能力。 1 多桩型复合地基技术工程背景 如何选择不同桩型组成多桩型复合地基，是一个重要的研究内容。一般来说，桩身强度应刚柔并济，长度应长短结合。同时，桩的工程特性应存在较大的互补性，这样才能很好地发挥各自的长处，消除某种桩型单一布置带来的弊端。 1.1 水泥土夯实桩的工程特性 水泥土夯实桩是水泥或水泥系固化材料与土混 合形成的桩，由于土质的不同，其固化机理也有区别。用于砂性土时，水泥土的固化原理类同于建筑上常用的水泥砂浆，具有很高的强度，固化的时间也较短。用于粘性土时，由于水泥土惨量有限（7%~20%），且粘粒具有很大的比表面积并含有一定的活性物质，所
多桩复合地基
7.9 多桩型复合地基 7.9.1多桩型复合地基适用于处理不同深度具有持力层的正常固结土，或浅层存在欠固结土、湿陷性黄土、可液化土等特殊土，以及地基承载力和变形要求较高的地基处理。 7.9.2 多桩型复合地基的设计应符合下列原则： 1桩型及施工工艺的确定应考虑土层情况、承载力与变形控制要求、经济性、环境要求等综合因素； 2对复合地基承载力贡献较大或用于控制复合土层变形的长桩，应选择相对较好的持力层并应穿过软弱下卧层；对处理欠固结土的增强体，其长度应穿越欠固结土层；对消除湿陷性土的增强体，其长度宜穿过湿陷性土层；对处理液化土的增强体，其长度宜穿过可液化土层； 3 如浅部存有较好持力层的正常固结土，可采用刚性长桩与刚性短桩、刚性长桩与柔性短桩的组合方案； 4 对浅部存在软土或欠固结土，宜先采用预压、压实、夯实、挤密方法或柔性桩复合地基等处理浅层地基，而后采用刚性或柔性长桩进行处理的方案； 5 对湿陷性黄土应根据现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025的规定，选择压实、夯实或土桩、灰土桩等处理湿陷性，再采用刚性长桩进行处理的方案； 6 对可液化地基，可采用碎石桩等方法处理液化土层，再采用有黏结强度桩进行处理的方案； 7 对膨胀土地基采用多桩型复合地基方案时，宜采用灰土桩等处理其膨胀性，长桩宜穿越膨胀土层到达大气影响急剧层以下稳定土层，且不应采用桩身透水性较强的桩。 7.9.3 多桩型复合地基单桩承载力应由静载荷试验确定，初步设计可按第7.1.6条规定估算；对施工扰动敏感的土层，应考虑后施工桩对已施工桩的单桩承载力的折减。 7.9.4多桩型复合地基的布桩宜采用正方形或三角形间隔布置，刚性桩可仅在基础范围内布置，其他增强体桩位布置应满足液化土地基、湿陷性黄土地基、膨胀土地基对不同性质土处理范围的要求。 7.9.5多桩型复合地基垫层设置，对刚性长短桩复合地基宜选择砂石垫层，垫层厚度宜取对复合地基承载力贡献较大增强体直径的1/2；对刚性桩与其他材料增强体桩组合的复合地基，宜取刚性桩直径的1/2；对未要求全部消除湿陷性的黄土或膨胀土地基，宜采用灰土垫层，其厚度宜为300mm 。 7.9.6 多桩型复合地基承载力特征值应采用多桩复合地基静载荷试验确定，初步设计时可采用以下方式估算： 1 由具有黏结强度的A 桩、B 桩组合形成的多桩型复合地基（含长短桩复合地基、等长桩复合地基）承载力特征值： sk p a p a spk f m m A R m A R m f )1(2122221111--++=βλλ (7.9.6-1)
CFG桩复合地基验收标准
4.13 水泥粉煤灰碎石桩复合地基 4.13.1 水泥、粉煤灰、砂石碎石等原材料应符合设计要求。 4.13.2 施工中应检查桩身混合料的配合比、坍落度和提拔钻杆速度（或提拔套管速度）、成孔深度、混合料灌入量等。 说明： 4.13.2 提拔钻杆（或套管）的速度必须与泵入混合料的速度相配，否则容易产生缩颈或断桩，而且不同土层中提拔的速度不一样，砂性土、砂质粘土、粘土中提拔的速度为1.2-1.5m/min,在淤泥质土中应当放慢。桩顶标高应高出设计标高0.5m。由沉管方法成孔后时，应注意新施工桩对已成桩的影响，避免挤桩。 4.13.3 施工结束后，应对桩顶标高、桩位、桩体质量、地基承载力以及褥垫层的质量做检查。 说明：4.13.3 复合地基检验应在桩体强度符合试验荷载条件时进行，一般宜在施工结束后2-4周后进行。 4.13.4 水泥粉煤灰碎石桩复合地基的质量检验标准应符合表4.13.4的规定 表4.13.4 水泥粉煤灰碎石桩复合地基质量检验标准 项序检查项目允许偏差或允许值 检查方法单位数值 主控项目1 原材料设计要求 查产品合格证或 抽样送检 2 桩径mm -20 用钢尺量或计算 填料量 3 桩身强度设计要求查28d试块强度 4 地基承载力设计要求按规定的办法 一般项目1 桩身完整性按桩基检测技术规范 按桩基检测技术 规范 2 桩位偏差 满堂布桩 ≤0.04D 条基布桩 ≤0.25D 用钢尺量，D为桩 径 3 桩垂直度% ≤1.5用经纬仪测桩管 4 桩长mm +100 测桩管长度或垂
球测孔深5 褥垫层夯填度≤0.9用钢尺量注：1、夯填土指夯实后的褥垫层厚度与虚体厚度的比值。 2、桩径允许偏差负值是指个别断面。
桩网复合地基沉降特性
88 桩网复合地基是近年来发展起来的一种新型地基处理技术。和传统的地基处理技术相比，它在减小总沉降和差异沉降、控制工后沉降、节约工程投资等多个方面具有优势，可以同时起到桩体、挤密、排水、加筋等作用，能保证桩土共同承担荷载，因此近年来在工程建设中得到了广泛应用和发展，尤其在软土地基处理方面卓有成效。 1 桩网复合地基的应用 国外早在1975年就开始了桩网复合地基的应用。国内铁路软土地基处理方面的应用实例主要有京沪高速铁路沪-宁段、江苏-昆山段、凤阳段及徐州段地基处理，遂-渝无砟轨道地基处理，改建铁路沪汉蓉通道老河口东至安康段地基处理，秦沈客运专线某路桥过渡段地基处理，武广客运专线地基处理，郑西客运专线地基处理，温福铁路连江车站、樟林车站及鳌江车站地基处理，南昆线永丰营车站地基处理等。 另外，桩网复合地基在其他领域也有应用，如浙江杭甬高速等公路软土地基处理、江苏泰州处理软基上的码头、日本北海道石狩河堤岸改造、秦沈客运专线某路桥过渡段地基的加固处理、江苏南京大型油罐软基处理、料场地基处理等大面积堆载场地的地基处理、江西吉安某河岸挡墙软基处理等。2 现场试验概况 为探索桩网复合地基的沉降特性，本文结合某客运专线车站范围内路基断面进行了现场试验研究。该车站填方高度5～7.5m，但由于进站口某涵洞设计方案的变更，受涵洞施工进度影响，试验断面在现场监测结束时填土高度仅为2.571m，试验断面所在处站坪宽度约为110m。 2.1 工程地质概况 试验段地属三角洲平原地貌，地形平坦开阔，地层主要由冲积相（Q4al ）海陆交互相成因（Q4mc ）淤泥及淤泥质粉质黏土、第四系上更新统冲积层（Q3al ）的粉质黏土、粉土、中细砂、粗砂等组成。地层分层如下： （1）粉质黏土：褐黄色，硬塑，黏性一般，底部40cm，呈软塑状，层厚0.6～2m。 （2）淤泥：灰褐色，软塑，黏性好，可搓成细土条，层厚15.6～19.3m。 （3）黏土：灰黄色，硬塑，黏性一般，手捻有砂感，顶部50c m ，含中砂较多，层厚1.68～3.25m。 （4）粗砂：灰白色，饱和，中密，成分以长石、石英为主，含少量黏粒，层厚2.8～3.7m。 （5）黏土：灰黄色，下部灰褐色，硬塑，含少量有机质，层厚3.94～6.55m。 桩网复合地基沉降特性研究 马凤萍 （铁道第三勘察设计院集团有限公司，天津 300142） 摘要： 通过对现场试验采集的地基分层沉降数据的整理、分析，研究了路堤荷载下预应力管桩桩网复合地基的沉降特性，分析了地基不同深度处土层沉降随土体固结和路堤填筑高度的变化规律，同时得出了分层沉降在路基宽度范围内的分布规律。 关键词： 桩网复合地基；现场监测；分层沉降；差异沉降；软土地基中图分类号： U238；U213.1+5 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2012）29-0088-032012年第29期（总第236期）NO.29.2012 （CumulativetyNO.236）
一个多桩型复合地基设计计算实例
一个多桩型复合地基设计计算实例 A Example of the Calculation of Multi-type-pile Composite Subgrade 摘要：本文讨论了多桩型复合地基及其复合模量的基本概念。介绍了一个多桩型复合地基承载力和变形的计算实例。 关键词：多桩型复合地基，复合模量，承载力，变形 1 前言 复合地基中的纵向增强体习惯上称作桩，由两种或两种以上桩型组成的复合地基称为多桩型复合地基。比如，对可液化地基，为消除地基液化，可采用振动沉管碎石桩或振冲碎石桩方案。但当建筑物荷载较大而要求加固后的复合地基承载力较高，单一碎石桩复合地基方案不能满足设计要求的承载力时，可采用碎石桩和刚性桩（如CFG 桩）组合的多桩型复合地基方案。这种多桩型复合地基既能消除地基液化，又可以得到很高的复合地基承载力。如太原市华宇·绿洲项目12～22层住宅楼均采用该方案，经济效益较高。 又如，当地基土有两个好的桩端持力层，分别位于基底以下深度为Z 1（Ⅰ层）和Z 2（Ⅱ层）的土层，且Z 1＜Z 2。在复合地基合理桩距范围内，若桩端落在Ⅰ层时，复合地基不能满足设计要求。若桩端落在Ⅱ层时，复合地基承载力又过高，偏于保守。此时，可考虑将部分桩的桩端落在Ⅰ层上，另一部分桩的桩端落在Ⅱ层上，形成长短桩复合地基，需说明的是，多桩型复合地基和长短桩复合地基意义一致，设计计算方法完全相同。 工程中单一桩型复合地基的设计计算方法相对比较成熟，工程经验积累非常多。但对于两种或两种以上桩型的多桩型复合地基、长短桩复合地基承载力和变形如何计算，虽有很多文献专门论述过，但工程经验不多，本文介绍一个工程实例，以积累多桩型复合地基设计算经验。 2 多桩型复合地基承载力计算 一般地，将复合地基中荷载分担比高的桩型定义为主控桩（桩的模量相对较高，桩相对较长）。其余桩型为辅桩，并按荷载分担比由大到小排序。工程中常用的是两种桩型组成的复合地基（或长短桩复合地基）。 下面先就两种桩型组成的复合地基承载力计算公式进行推导，并可推广到两种以上桩型的复合地基。基本思路为： （1）由天然地基和主控桩复合形成复合地基，视为一种新的等效天然地基，其承载力特征值为f spk1。 （2）将等效天然地基和辅桩复合形成复合地基，求得复合地基承载力即两种桩型复合地基承载力。 具体推导如下： 基础下天然地基土的承载力特征值为f ak 。主控桩的断面面积为A p1，平均面积置换率为m 1，单桩承载力特征值为R a1。则主控桩和天然地基形成的复合地基承载力特征值为 ()ak p a spk f m A R m f 1111 11 11-+=βα （1） 式中 α1—桩间土承载力提高系数，与土性和主控桩成桩工艺以及主控桩的桩径、桩距等有关。 对非挤土成桩工艺，α1＝1； β1—桩间土承载力发挥系数，一般β1≤1。 基础下辅桩的断面面积为A p2，平均面积置换率为m 2，单桩承载力特征值为R a2。辅桩与承载力
CFG桩网复合地基
CFG桩网复合地基 目录 第一章施工准备 (1) 第一节技术准备 (1) 第二节材料准备及混合料配合比试验 (1) 第三节工艺试验 (2) 第四节机具准备 (2) 第五节现场准备 (3) 第二章施工工艺控制 (4) 第一节长螺旋钻孔管内泵压CFG桩工艺 (4) 第二节振动沉管CFG桩工艺 (7) 第三章质量检验 (10) 附录1 CFG桩长螺旋钻孔管内泵压法施工质量通病及预防措施 . 12 附录2 CFG桩振动沉管法施工质量通病及预防措施 (13)
第一章施工准备 第一节技术准备 （一）工艺试验方案编制与审批。 （二）施工方案编制与审批。 （三）地表处理方案编制与审批。 （四）水准控制点的测设。 （五）施工场地内及邻近的架空电线电缆、地下管线、地上地下构筑物以及障碍物的调查。 （六）相关施工记录表、报审及报验表。 （七）施工人员岗前培训与技术安全交底。 第二节材料准备及混合料配合比试验 CFG桩所需原材料包括水泥、粉煤灰、砂、碎石（或卵石）和外加剂，通过检测试验，选定合格的原材料产地及供应方后，可进行混合料的配合比试验。 原材料中，水泥可采用袋装或散装42.5普通硅酸盐水泥，碎石（或卵石粒）径宜为5～25mm，砂可采用粗砂、中砂或细砂，粉煤灰可采用Ⅱ级或Ⅲ级粉煤灰。 混合料配合比试验时，除强度需满足设计要求外，坍落度在长螺旋钻管内泵压时宜控制在16～20cm，在振动沉管机管内投料时宜为3～5cm。 第三节工艺试验
施工单位应根据铁道部有关规范要求，在CFG桩正式施工前，应选择不同的地质条件、不同钻机类型等进行CFG桩施工工艺性试验，试验项目主要有： （一）长螺旋钻机的终孔电流及振动沉管桩机的配重。 （二）地层合适的拔管速度。 （三）混合料的坍落度。 （四）保护桩长。 （五）应地质条件下合理的桩距。 （六）桩位施工顺序。 （七）桩体完整性低应变法检测。 （八）单桩静载试验或复合地基载荷试验。 （九）不同钻机（桩机）工艺。 （十）长螺旋钻机的有效钻杆长度以及振动沉管桩机的机架高度与沉管的有效长度。 通过试验，要总结和确定合理的施工工艺及参数，为大面积CFG 桩施工提供科学依据。同时，对需要设计单位进行优化设计的，应将试桩资料和建议报送设计单位和建设单位。 第四节机具准备 根据地质条件和工艺试验结果等情况，选定合适的机械设备。 松软地质条件宜优先选用长螺旋钻机。长螺旋钻机的有效钻杆长度以及振动沉管桩机的机架高度与沉管的有效长度均应适当大于设计桩长。 当采用长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩时，每台长螺旋钻机配1台混凝土泵、1台200kW发电机（无外部电源时）和1台混凝
第二章 桩与地基基础工程说明
说明 一、本定额适用于一般工业与民用建筑工程的桩基础，不适用水工建筑、公路桥梁工程。 二、本定额已综合了土壤的级别，执行中不予换算。 三、钻（冲）孔桩不分土壤类别。岩石风化程度划分为强风化岩、中风化岩、微风化岩三类。强风化岩不作入岩计算。中风化岩和微风化岩作入岩计算。岩石风化程度见下表。 岩石风化程度划分表 四、每个单位工程的打（灌）桩工程量小于下表规定数量时，其人工、机械量按相应定额项目乘以系数1.25计算。
五、本定额除静力压桩外，均未包括接桩。如需接桩，除按相应打桩项目计算外，按设计要求另计算接桩项目。其焊接桩接头钢材用量，设计与定额用量不同时，应按设计用量进行调整。 六、打试验桩按相应定额项目的人工、机械乘以系数2计算。 七、打桩、沉管，桩间净距小于4倍桩径（桩边长）的，均按相应定额项目中的人工、机械乘以系数1.13计算。 八、定额以打直桩为准，如打斜桩，斜度在1：6以内者，按相应定额项目人工、机械乘以系数1.25，如斜度大于1：6者，按相应定额项目人工、机械乘以系数1.43。 九、定额以平地（坡度小于15°）打桩为准，如在坡堤上（坡度大于15°）打桩时，按相应定额项目人工、机械乘以系数1.15。如在基坑内（基坑深度大于1.5m）打桩或在地坪上打坑槽内（坑槽深度大于1m）桩时，按相应定额项目人工、机械乘以系数1.11。 十、定额各种灌注桩的材料用量中，均已包括下表规定的充盈系数和材料损耗。充盈系数与定额规定不同时可以调整。
其中灌注砂石桩除上述充盈系数和损耗率外，还包括级配密实系数1.334。 十一、因设计修改在桩间补桩或强夯后的地基上打桩时，按相应定额项目人工、机械乘以系数1.15。 十二、打送桩时，可按相应打桩定额项目综合工日及机械台班乘下表规定系数计算。 十三、金属周转材料中包括桩帽、送桩器、桩帽盖、活瓣桩尖、钢管、料斗等属于周转性使用的材料。 十四、钢板桩尖按加工铁件计价。 十五、定额中各种桩的混凝土强度如与设计要求不同，可以进行换算。 十六、深层搅拌法加固地基的水泥用量，定额中按水泥掺入量为12%计算，如设计水泥掺入比例不同时，可按水泥掺入量每增减1%进行换算。 十七、强夯法加固地基是在天然地基上或填土地基上进行作业的，如在某一遍夯击能夯击后，设计要求需要用外来土（石）填坑时，其土（石）回填，另按有关规定执行。本定额不包括强夯前的试夯工作和费用，如设计要求试夯，可按设计要求另行计算。 如有侵权请联系告知删除，感谢你们的配合！
不同材料或桩体组成的复合地基的区别
不同材料或桩体组成的复合地基的区别 碎（砂）石桩： 定义： 用振动，冲击或水冲等方式在软弱地基中成孔，然后将碎（砂）石挤压入已成的孔中，形成大直径的碎（砂）石所构成的密实桩体。 适用条件： 适用土体：松散砂土，杂填土，素填土，饱和黏土。 适用范围：中小型工业与民用建筑；港湾构筑物：如码头，护岸等；土工构筑物：如土石坝，路基等；材料堆置场：如矿石场，原料场等；其他：如轨道，滑道船坞等。 加固机理： 对松散砂土的加固机理：碎石桩和砂桩挤密法加固砂性土地基的主要目的是提高地基土承载力，减少变形和提高抗液化能力。 碎石桩和砂桩加固砂土地基抗液化机理主要有下列三方面作用: 1,挤密作用：由于在成桩过程中桩管对周围砂层产生很大的横向挤压力，桩管中的砂挤向桩管周围的砂层，使桩管周围砂层孔隙比减小，密实度增大。 2,排水减压作用：碎石桩加固砂土时,桩体内充填碎石等反滤性好的粗颗粒料，在地基中形成渗透性良好的人工竖向排水减压通道，可以有效的消散和防止超孔隙水压力的增加和砂土产生液化，并加快地基的排水固结。 3,砂基预震效应：在一定应力循环下，经过预震的砂土抗液化能力要强很多，所以在振冲施工时，振冲器会对地基土进行预震，这对提高砂土的抗液化能力是极为有利的。 对黏性土的加固机理：对黏性土特别是饱和软土，碎（砂）石桩的作用不是挤密而是置换。碎石桩置换法是一种换土置换，以良好性能的碎石来置换不良地基土。 由于碎石桩的刚度比周围的黏性土大，而地基中应力按材料变形模量进行重新分配。所以大部分荷载有碎石桩承担，提高了地基承载力，降低了沉降。 碎石桩在黏土地基中是一个良好的排水通道，他能起到排水砂井的效能，加速了软土的排水固结，使沉降加快。 如果软土厚度不大，桩体可贯穿软土层，直达相对硬层，减少软土层的压力负担，如果软土层厚度大，桩体不可穿过整个软土层，此时加固的复合土层起垫层的作用，将荷载扩散使应力分布趋于均匀。 设计计算： （1）一般设计原则： 1,加固范围：大于基底面积，对一般地基，在基础外缘应扩大1-3排；对于液化地基，在基础外缘扩大宽度不应小于可液化土层厚度的1/2，且不小于5m. 2,桩位布置：对大面积满堂处理，桩位宜用等边三角形布置；对独立或条形基础，桩位宜用矩形，正方形或等腰三角形布置；对圆形，环形或扇形基础，桩位宜用放射形布置。 3,加固深度:(1)对相对硬层的埋藏深度不大时，按相对硬层的埋藏深度确定； (2)当相对硬层埋藏深度较大时，对按变形控制的工程，加固深度应满足碎石桩砂桩复合地基变形不超过建筑物地基容许变形并满足软弱下卧层承
浅议长短桩复合地基
在土木工程建设中，目前，对于大型建筑结构，在沉降和承载力控制方面，桩基础无疑是目前工程应用中首选的地基形式，然而在多层和小高层建筑中桩基础成本造价相对过高。为了在满足工程需要的同时又能够减小地基处理成本，复合地基应运而生，其中尤以长短桩复合地基最为突出，其充分发挥了天然土体承载能力，同时减少了沉降，即满足了上层建筑结构要求，又减小了打桩对于周围环境的影响，同时大大地降低了地基成本，是近年来在多层和小高层工程中得到广泛采用的一种地基形式。 一、复合地基的定义和桩基的区分 经过处理形成的地基多数可归属为两类：一类是天然地基土体的承载性质得到普遍的改良形成均质地基，如通过预压法、强夯法以及换填法等形成的土体改良地基，这类地基的承载力与沉降计算类似于浅基础。另一类是在地基处理过程中，部分土体得到增强，或置换，或在天然地基中设置加筋材料，加固区是基体（天然地基土体）和增强体两部分组成的人工地基，在荷载作用下，基体和增强体共同承担荷载的作用，其通常被称为复合地基。 复合地基和桩基础尚存在一定的差异，复合地基理论的产生实际上是基于桩基理论。从地基工程成本上考虑，在满足上层建筑结构对变形控制要求的条件下，充分发挥桩间土的承载力，使桩分担的上部荷载部分转向桩间土，由桩间土承担进而减小桩数，降低地基成本。从环境的方面考虑，这种新型地基可以减小由于大面积和大量的打桩施工所造成的原有天然地基内超孔隙水压力增加所引发的土体有效重度降低和地基内出现渗流现象，包括：流沙、管涌、上浮、局部不均匀沉降等对地基承载力和上部结构整体稳定造成的不利影响。桩基理论中主要考虑桩体和基础底部相互作用对整体地基性状的影响，充分发挥桩的承载力而忽略桩间土直接和基础之间的相互作用，将桩间土作为地基承载力的安全储备。从经济和适用方面上，这种设计理念在减小上层建筑差异沉降和提高地基承载力方面效果显著，在大型高层建筑和超高层建筑中得到充分推广，但对于多层和小高层建筑，相对于整个工程的成本来说，桩基础成本较高，性价比较低。 二、长短桩复合地基的作用机理和研究现状 随着对复合地基理论认识的提高以及实践经验的积累，提出了由两种不同类型（或同种类型而长度差别较大）的桩与土组成的三元组合型复合地基。这种新型复合地基形式从目前研究与应用情况来看，基本形式大多为长短桩复合地基。目前，在承载力和沉降变形设计理论方面存在两种设计理念：一种是长桩协力形式的长短桩复合地基，当基底以下存在较厚的软弱土层时，采用短桩对该区域土层进行加固，减小地基上层的沉降变形，同时也可提高基底土层的承载力。而长桩的主要作用是弥补经短桩加固后的地基承载力的不足，同时长桩的设置也减小了复合地基的沉降。另一种是长桩控沉形式的长短桩复合地基。当基底以下存在上下两层较为理想的桩端持力层时，如采用短桩方案将桩端放在上层持力层，即使复合地基承载力能够满足设计要求，由于加固较浅，沉降变形将有可能偏大。采用长桩和短桩相结合的方案，将长桩、短桩桩端分别落在上、下两层桩端持力层上，充分发挥上、下两层桩端持力层的特性，长桩与短桩间隔设置，利用短桩提高复合地基的承载力，通过长桩不仅能够提高地基承载力，而且可将荷载通过桩身向地基深处传递，减少压缩层变形。
工程量计算规则桩与地基基础
工程量计算规则 1、计算打桩(灌注桩)工程量前应确定下列事项。 (1)确定土质级别:根据工程地质资料中的土层构造、土壤物理力学性能及每米沉桩时间鉴别适用定额土质级别。 (2)确定施工方法、工艺流程,采用机型,桩、土壤泥浆运距。 2、打预制钢筋混凝土桩(含管桩)的工程量,按设计桩长(包括桩尖,即不扣除桩尖虚体积)乘以桩截面面积以立方米计算。管桩的空心体积应扣除。 3、静力压桩机压桩。 (1)静压方桩工程量按设计桩长(包括桩尖,即不扣除桩尖虚体积)乘以桩截面面积以立方米计算。 (2)静压管桩工程量按设计长度以米计算;管桩的空心部分灌注混凝土,工程量按设计灌注长度乘以桩芯截面面积以立方米计算;预制钢筋混凝土管桩如需设置钢桩尖时,钢桩尖制作、安装按实际重量套用一般铁件定额计算。 4、螺旋钻机钻孔取土按钻孔入土深度以米计算。 5、接桩:电焊接桩按设计接头,以个计算;硫磺胶泥按桩断面以平方米计算。 6、送桩:按桩截面面积乘以送桩长度(即打桩架底至桩顶高度或自桩顶面至自然地平面另加0、5m)以立方米计算。 7、打孔灌注桩。 (1)混凝土桩、砂桩、碎石桩的体积,按[设计桩长(包括桩尖,即不扣除桩尖虚体积)+设计超灌长度]×设计桩截面面积计算。 (2)扩大(复打)桩的体积按单桩体积乘以次数计算。 (3)打孔时,先埋入预制混凝土桩尖,再灌注混凝土者,桩尖的制作与运输按本定额 A、4混凝土及钢筋混凝土工程相应子目以立方米计算,灌注桩体积按[设计长度(自桩尖顶面至桩顶面高度)+设计超灌长度]×设计桩截面积计算。 8、钻(冲)孔灌注桩与旋挖桩分成孔、灌芯、入岩工程量计算。 (1)钻(冲)孔灌注桩、旋挖桩成孔工程量按成孔长度乘以设计桩截面积以立方米计算。成孔长度为打桩前的自然地坪标高至设计桩底的长度。
桩与地基基础工程
7桩与地基基础工程 一、选择题 1、现场灌注砼桩单桩体积，按设计规定桩长(包括桩尖，不扣虚体积)增加( )米乘以设计外径截面积计算。 A 0.20 B. 0.25 C. 0.3 D. 0.5 2、地面垫层，按主墙间净空面积计算乘设计厚度以体积计算，应扣除( )等所占的体积。 A．设备基础 B．室内地道 C．凸出地面的构筑物 D．间壁墙 E．附墙烟囱 3、计算砖基础工程量时，不扣除( )等所占的体积。 A．圈梁 B．管道 C．嵌入基础内的钢筋、铁件 D．基础砂浆防潮层 E．构造柱 4.当以《全国统一建筑工程量计算规则》为依据时，人工挖孔桩土方工程量计算公式为( ) A.挖孔桩土方体积=孔桩断面面积×桩孔中心线深度 B.挖孔桩土方体积=孔桩断面面积×桩孔中心线深度×2 C.挖孔桩土方体积=孔桩断面面积×桩孔中心线深度×0.8 D.挖孔桩土方体积=孔桩断面面积×桩孔中心线深度+5m3 5、关于地基与桩基础工程的工程量计算规则，正确的说法是（）。 A.预制钢筋混凝土桩按设计图示桩长度（包括桩尖）以m为单位计算 B.钢板桩按设计图示尺寸以面积计算 C.混凝土灌注桩扩大头体积折算成长度并入桩长计算 D.地下连续墙按设计图示墙中心线长度乘槽深的面积计算 二、简答题 1、何谓送桩？ 2、地面垫层工程量应怎样计算？ 3、施工排水与降水（施工技术措施项目）工程量应怎样计算？ 4、地基强夯工程量应怎样计算？
5、预制钢筋混凝土桩工程量应怎样计算？ 6、打孔、钻孔灌注混凝土桩工程量应怎样计算？ 7、砂浆土钉防护、锚杆机钻孔防护工程量怎样计算？ 8、打试验桩项目是否包括测桩？仍、机械是否调整？ 三论述题： 桩基工程量清单编制要注意一些什么问题？ 四、计算题 1、如图2－7所示，实线范围为地基强夯范围。①设计要求：不间隔夯击，设计击数8击，夯击能量为500t·ｍ，一遍夯击。求其工程量。 ②设计要求：间隔夯击，间隔夯击点不大于8ｍ，设计击数为10击，
长短桩复合地基的应用与发展趋势
文章编号：1009-6825（2012）31-0079-02 长短桩复合地基的应用研究与发展趋势 收稿日期：2012-09-10作者简介：徐玉芬（1977-），女，讲师 徐玉芬 （三江大学土木工程学院，江苏南京210012） 摘要：简要介绍了长短桩复合地基的技术特点，着重阐述了此种新型复合地基的应用研究现状，并指出了其设计方法中存在的 问题，最后对今后的研究方向提出了几点看法，以促进该复合地基的推广应用。关键词：长短桩，复合地基，研究现状中图分类号：TU473 文献标识码：A 0引言 近年来，随着我国经济的飞速发展、地基处理技术的不断深 化，长短桩复合地基在工程中得到了越来越广泛的关注。长短桩复合地基主要是利用刚性长桩与刚性、半刚性或柔性短桩相结合对地基进行综合处理。长短桩复合地基不仅能充分发挥桩体的承载力，而且能积极调动桩间土体参与工作，一般来讲，短桩可减少浅层的应力集中，提高其承载力；而长桩在增加地基承载力的同时更重要的是通过桩身将荷载传递到深层地基以达到减少压缩层变形、控制沉降量的目的。通常情况下，为协调地基变形，在桩顶还会铺设褥垫层。在一些地区，以刚性长桩柔性短桩组合的长短桩复合地基已开始应用并取得了显著的成效。 作为一种新型的地基处理形式，长短桩复合地基具有承载力高、工期短、造价低的特点，它将在岩土工程界得到推广和应用，但由于该理论还有很多不完善的地方，因此还需做进一步的探索和研究。 1长短桩复合地基的应用研究现状 虽然长短桩复合地基已成功地应用于高层甚至超高层建筑， 但其理论研究远落后于实践，至今为止，仍未形成比较完善的设计理论和计算方法。下面对近八年来已见诸报道的长短桩复合地基的研究现状大致综述如下。 梁发云通过建立三维弹塑性有限元分析模型，对长短桩复合地基中垫层—桩—土系统的共同作用机理进行了参数分析，并根据分析结果提出了行之有效的沉降控制方法［1］。 牛顺生通过建立长短桩复合地基优化设计数学模型，提出了基于模拟退火算法的长短桩复合地基优化设计方法，并将其运用于实例计算以验证其可行性［2］。 欧丽利用ANSYS 有限元软件对长短桩复合地基进行三维弹塑性计算分析，探讨了桩身应力与土体附加应力分布、荷载传递的性状及变形特性，为长短桩复合地基的理论研究提供了有益的参考［3］。 郭院成、李明宇在现有理论的基础上进行了现场试验，针对刚柔两种基础形式下的长短桩复合地基在不同荷载作用下的应力、 变形、桩土荷载分担比及桩土应力等规律进行了大量的对比分析，为长短桩复合地基的优化设计提供了宝贵资料［4］。 谢新宇利用有限元方法对刚柔性长短桩复合地基的工程性状进行了研究，分析了垫层模量、厚度、短桩模量以及长桩长度的变化对长短桩复合地基的总沉降、 长短桩应力比和长短桩桩身应力的影响，为长短桩复合地基的设计和应用提供了理论基础［5］。 郭院成通过对柔性基础下长短桩复合地基中褥垫层内长、短桩桩顶荷载传递影响区进行受力分析，推导出桩土应力比的解析公式，并结合现场试验测试结果验证了该公式的实用性，为柔性基础下长短桩复合地基桩土应力比的工程应用提供了理论指导［6］。 林本海根据多层地基土分布的特点，结合刚性长桩—櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅 柔性短［1］JGJ 120-99，建筑基坑支护技术规范［S ］． ［2］谢小松．大型深基坑逆作法施工关键技术研究及结构分析 ［D ］．上海：同济大学，2007． ［3］钟建驰，冯兆祥，刘玉涛，等．嵌岩地下连续墙模型试验研究 和参数测定［J ］．河海大学学报（自然科学版），2004（9）：52- 55． ［4］朱国华，刘玉涛，黄昌锦．某逆作法地下室柱墙差异沉降计 算分析［J ］．施工技术，2009（9）：92-94． ［5］封金财．大型深基坑逆作法施工过程有限元模拟［J ］．国防 交通工程与技术，2005（3）：55-58． Retaining pile and columns difference settlement analysis of a top down method foundation pit TANG Xiao-qiang 1， 2 ZHANG Zhi-hao 2ZHANG Geng-cheng 2 （1．Environmental Science and Engineering College ，Ocean University of China ，Qingdao 266100，China ；2．China Petroleum East China Survey ＆Design Institute Geotechnical Engineering Company ，Qingdao 266071，China ） Abstract ：In this paper ，a project of air defense top down foundation pit was numerical computed by plaxis．And according to the above calcula-tion ，an analysis of difference settlement of supporting pile and post with a hard layer （strong weathering rock ）under the bottom was presented．Pit-bottom uplift estimated by Tongji method ，calculation and the results of numerical simulation coincide ，indicating that the rock area basal re-bound main control factor is simple unloading rebound．If reversed construction of retaining structure and columns are embedded in the rock piles ，the differential settlement between the two components is very small ，meeting the requirements of the structural design．Key words ：foundation pit ，top down method ，columns ，differential settlement ，basement uplift · 97·第38卷第31期2012年11月 山西建筑 SHANXI ARCHITECTURE Vol．38No．31Nov．2012
桩与地基基础工程
桩与地基基础工程 说明 一、本章适用于一般工业与民用建筑工程的桩基及基坑支护、地基处理工程，不适用于水工建筑、公路桥梁工程。 二、本章钻孔土质分为四种： 1.砂土：粒径≤2mm的砂类土，包括淤泥、轻亚黏土。 2.黏土：亚黏土、黏土、黄土，包括土状风化。 3.砂砾：粒径2—20mm的角砾、圆砾含量≤50%，包括礓石粒土及粒状风化。 4.砾石：粒径2—20mm的角砾、圆砾含量＞50%，有时还包括粒径20—200mm的碎石、卵石，其含量在40%以内，包括块状风化。 三、本章打桩项目中的打桩机械系根据我省实际情况综合考虑的。 四、本章打、压预制管桩项目均未包括接桩，接桩按设计规定另套相应项目。 五、单位工程打、压桩或灌注桩成孔工程量在下表规定数量以内时，其人工、机械按相应项目乘以系数1.25. 六、焊接桩接头钢材用量设计与项目不同时，可按设计用量换算。 七、试验桩（含锚桩）按相应项目的人工、机械乘以系数2.00计算。 八、打桩，成孔桩间净距小于4倍桩径的，项目中的人工、机械乘以系数1.13。 九、本章打预制桩是按垂直桩编制的，如打斜桩，斜度在1：6以内者，项目人工、机械乘以系数1.2，如斜度大于1：6者，项目人工、机械乘以系数1.3。 十、本章以平地（坡度小于150）打桩为准，如在堤坡上（坡度大于150）打桩时，项目人工、机械乘以系数1.15。如在基坑内（基坑深度大于1.5m）打桩，或在地坪上打坑槽内桩（坑槽深度大于1m），项目人工、机械乘以系数1.11。如铺设坡道其费用另行计算。 十一、各种灌注桩材料用量中均已包括下表规定的充盈系数和材料损耗。其中灌注砂石桩除上述充盈系数和损耗率外，还包括级配密实度系数1.334。 十二、泥浆制作是按普通泥浆考虑的，若需采用膨润土制作泥浆时，可按施工组织设计据实结算。 十三、注浆管埋设定额按桩底注浆考虑，如设计采用侧向注浆时，则人工、机械乘以系数1.2。 十四、人工成孔是按孔深10m以内考虑的，孔深超过10m时，人工、机械乘以系数1.5。十五、人工成孔，如遇地下水时，其处理费用按实计取。 十六、人工成孔，桩径小于1200mm（包括1200mm）时人工、机械乘以系数1.2。
刚性芯桩组合桩复合地基动力试验研究
刚性芯桩组合桩复合地基动力试验研究 【摘要】基于桩型优化的思想，设计了水泥土桩和CFG桩组合桩复合地基。通过大比例现场模型试验，研究在爆破地震动作用下刚性芯桩组合桩复合地基的动力特性和动力响应的规律及其影响因素。得到荷载与主频及加速度之间的相关规律。 【关键词】刚性芯桩组合桩；复合地基；动力试验 0 引言 复合地基是指天然地基在地基处理过程中部分土体得到增强、或被置换，或在天然地基中设置加筋材料，加固体是由基体（天然地基土体或被改良的天然地基土体）和增强体两部分组成的人工地基。 刚柔组合桩复合地基是在现有单一桩型复合地基的基础上，采用刚性桩和柔性桩组合而成的复合地基。由于岩土工程的复杂性，单一桩型的复合地基有事难以从功能或经济的方面满足工程要求，而组合桩复合地基则可以发挥单一桩型复合地基的优点和长处，达到增加强度，变性协调、经济和技术的统一。 随着经济的迅速发展，复合地基的动力问题已经成为人们关注的热点，因此，复合地基设计中引入抗震的理念具有特别重要的理论和现实的意义。 国内外针对场地地基和土坝的动力反应与抗震分析的研究开展得比较多，针对复合地基的特点来研究抗震动力反应特性的成果还很少。因此通过现场试验研究刚柔组合桩复合地基的破坏机理和动力特性是非常必要的。 本文采用爆破地震动模拟天然地震，将柔性桩、刚性桩进行优化组合形成刚芯桩长短桩复合地基、刚性桩和柔性桩组合桩复合地基、刚性芯柔性桩复合地基。根据场地的工程地质特性设计了等比例现场动力试验；对刚柔组合桩复合地基的动力特性进行对比试验研究。 1 试验场地概况 试验场地勘察任务由河北建研科技有限公司承担。本次勘察根据钻探揭露，在最大深度20m内，场地地基土层主要有耕植土，黄土状粉质粘土，细砂，中砂，和粉质粘土构成。 2 刚性芯桩组合桩复合地基动力试验模型 本试验选取4m×4m正方形地块，将表面耕植土清理后使用。刚性芯桩水泥土环直径设计为350mm，芯桩桩径设计为110mm，桩间距为1m，桩长6m褥垫层采用级配碎石，厚度为0.1m。选取6#桩作为试验桩，在6#桩身和桩顶安装加