脚手架计算书及相关图纸
脚手架计算书及相关图纸【计算书】
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数
二、荷载设计
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=×+G kjb×l b/(n+1))+×G k×l b/(n+1)=×+×(2+1))+×3×(2+1)=m
正常使用极限状态
q'=+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=+×(2+1))+3×(2+1)=m
计算简图如下：
1、抗弯验算
M max==××=·m
σ=M max/W=×106/5260=mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax='l a4/(100EI)=××15004/(100×206000×127100)=1.368mm
νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max==××=
正常使用极限状态
R max'='l a=××=
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=R max=
q=×=m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=R max'=
q'=m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=M max/W=×106/5260=mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：R max=2=≤R c=×8=
横向水平杆：R max=≤R c=×8=
满足要求！
六、荷载计算
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值N G1k
单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×h)×H=+×2/2××48=
单内立杆：N G1k=
2、脚手板的自重标准值N G2k1
单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(48/+1)××××1/2/2=单内立杆：N G2k1=
3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2
单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(48/+1)×××1/2=
4、围护材料的自重标准值N G2k3
单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=××48=
构配件自重标准值N G2k总计
单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=++=
单内立杆：N G2k=N G2k1=
立杆施工活荷载计算
外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=××(1×3+1×2)/2=
内立杆：N Q1k=
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=×(N G1k+ N G2k)+××N Q1k=×++ ××=
单内立杆：N=×(N G1k+ N G2k)+××N Q1k=×++ ××=七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法(共用)
第1次卸荷验算
α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=°
α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=°
钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取
P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=×××21/48×3/=
P2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=×××21/48×3/=
钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sinα1=°=
T2=P2/sinα2=°=
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=
绳夹数量：n=[Fg]/(2T)=×(2×=2个≤[n]=5个
满足要求！
P g=k×[F g]/α=9×=
钢丝绳最小直径d min=(P g/1/2=1/2=22.75mm
吊环最小直径d min=(4A/π)1/2=(4×[F g]/([f]π))1/2=4××103/(65π))1/2=22mm
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径22.75mm，必须拉紧至，吊环最小直径为22mm。
八、立杆稳定性验算
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1××=2.7m
长细比λ=l0/i=×103/=≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=××=3.12m
长细比λ=l0/i=×103/=
查《规范》表A得，φ=
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=×(N G1k+N G2k)+×N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6，(1-K f)×h j顶])/H=×++××(27+×(27-27)+max[6，×21])/48=
σ=N/(φA)=×506)=mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=×(N G1k+N G2k)+××N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶
-h x1)+max[6，(1-K f)×h j顶])/H=×++×××(27+×(27-27)+max[6，×21])/48=
M w=××M wk=××ωk l a h2/10=××××10=·m
σ=N/(φA)+ M w/W=×506)+5260=mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
九、连墙件承载力验算
N lw=×ωk×2×h×2×l a=××2××2×=
长细比λ=l0/i=600/158=，查《规范》表A.0.6得，φ=
(N lw+N0)/(φAc)=+3)×103/×489)=mm2≤ ×[f]= ×205N/mm2=mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
N lw+N0=+3=≤×12=
满足要求！
十、立杆地基承载力验算
单立杆的轴心压力标准值N=((N G1k+N G2k)+N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6，(1-K f)×h j顶])/H=(++×(27+×(27-27)+max[6，×21])/48=
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝(1×＝≤f g＝140kPa
满足要求！
门式脚手架施工方案
中心小区专项治理工程（主体工程）脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 大庆油田工程建设有限公司油建公司 第五工程部 2014年4月27日
第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程名称：中心小区专项治理工程（主体工程） 建设单位：大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司 监理单位：大庆石油工程监理有限公司 建设地点：中心小区 本工程为住宅楼外墙装饰工程，主要为外墙保温及涂料粉刷，新安装装饰构件，考虑住户正常通行、施工安全及施工顺利进行，采用门式脚手架作为工程施工用脚手架。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用门架脚手架方案： 第四节脚手架的材质要求 门架 1、门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50％以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）中6.2及表
脚手架爬架方案计算书
第一章工程概况 1、附着式升降脚手架技术参数见表1.1： 表1.1 第二章升降脚手架荷载标准值 1、静荷载标准值 升降脚手架搭设高度为13.5米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆纵距1.8米，立杆的横距0.9米，立杆步距1.8米。 脚手板采用木脚手板，其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）中表4.1.2-1取值：0.35KN/m2计算。 挡脚板采用木脚手架挡板，其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）中表4.1.2-2取值：0.14KN/m2计算。 每步的挡脚杆和2道防护栏杆都采用Φ48×2.75钢管。 脚手架外侧满挂绿色密目安全网，其荷载标准值按照侧面投影面积0.005KN/m2计算。 **升降脚手架主要使用材料及其参数见表3.1： 表2.1 （1）采用φ48×3.2钢管的构件的长度： 立杆：L=13.5×5×2=135ｍ； 大横杆：L=2×7×9=126 m(长度按9.5m计算）； 小横杆：L=9×7×1.2=76m (每根长度按1.2m计算）；
纵向支撑（外剪刀撑）：L=4×2 2 )35.13(8++4×22)3 5.13(4+=61m(按单片剪刀撑计算)； 架体内排剪刀撑：L=12×4=48m ； 护拦：L=9×7=63m ； 采用2.348?Φ钢管的构件的总长度为： ∑L ＝ 135+133+76+61+48+63=509m 所用钢管的总重量为：G 管＝ 509×3.586=1826kg 水平支撑桁架总重量 主 框 架: G 主 = 2×(G 主1+G 方2+G 方3）=219.85 kg 大 横 杆: G 横 = G 小+G 大+G 桁=329.08 kg 立 杆: G 主 = G l 立1+G 立2=165.2 kg 桁架总重量: G 桁 = G 主+G 立+G 横= =714.13 kg 则架体结构的自重为： G= (G 管 +G 桁）×1.1=1826+714.13=2540kg （2）脚手板自重： 板宽0.8m ，长8m,厚0.04m ，按原计算考虑有3步脚手板。 根据荷载规范木脚手板自重取0.35KN/ｍ2。 （3）安全网： 仍用原计算的数据但按面积比增大。 安全网的重量为：G 安全网 =1.212×8×13.5=130kg 永久荷载汇总见表2.2： 根据荷载规范： 施工均布活荷载标准值如表2.3 表2.3 根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）表4.1.2.3： 结构施工按二层同时作业计算，使用状况时按每层3KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/m 2计算； 装修施工按三层同时作业计算，使用状况时按每层2KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/ｍ2计算。 （1）结构施工： 使用状态 ：3×0.8×8×2=38.4KN 升降、坠落状态 ：0.5×0.8×8×2=6.4KN （2）装修施工：
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
落地门架_门架简图
落地门架_门架平面图 四、门架稳定性计算 门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×3 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N Gk1= (G k1 + G k2 ×2+ G k3 ×1/2+ G k4 ×2×1/1+ G k5 ×2+ G k6 ×2) /h =(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m
1/2表示水平架设置2步1设 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N Gk2= (G k7 ×l/cosα×2/4+ G k8 ×l×1/4+ G k9 /4+ G k10 ×4/4+ G k11 ×l+ G k12 ×l×h) /h =(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N Qk =n× Q k ×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值： ω k =μ z ×μ s ×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m2 q k = ω k × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值： M k = q k H 1 2/10=0.325×3.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N Gk1+ N Gk2 )H+1.4 N Qk =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时： N w =1.2(N Gk1 + N Gk2 )H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b) =1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值
盖梁支架法计算书
附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：
P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。
爬架计算书
附着式升降脚手架 设 计 计 算 书 深圳市特辰科技股份有限公司
目录 一、计算书依据 (3) 二、荷载计算 (3) 三、水平支承框架计算 (9) 四、导轨主框架受力计算 (10) 五、支座反力计算 (11) 六、穿墙螺栓强度计验算 (12) 七、提升设备、吊挂件及吊环计验算 (13) 八、架体稳定性计验算 (15) 九、架体稳定性计验算 (16)
一、计算依据 《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 《钢结构设计规范》（GB50017-2011） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002） 《机械设计手册》 《起重机设计手册》等 二、荷载计算（按6.5米跨度计算） （一）静荷载 ⒈结构自重 ⑴导轨主框架自重 ①外侧竖杆 φ48.3×3.6钢管，11.4m长。 计算：11.4×39.7=452.6N ②内侧竖杆 φ48.3×3.6钢管 9.5m长。 计算：9.5×39.7＝377N ③竖腹杆 φ48.3×3.6钢管 7根0.9m长。 计算：7×0.9×39.7＝250.11N ④斜拉杆 φ48.3×3.6钢管 7根2.01m长。 计算：7×2.01×39.7＝558.6N ⑤导轨竖杆 φ48.3×3.6钢管 2根9.5m长。 计算：2×9.5×39.7＝754N
⑥导轨横杆 φ32×3.25钢管，28根0.2m长。 计算：28×0.2×22.6＝126.6N ⑦导轨斜杆 φ32×3.25钢管，27根0.412m长。 计算：27×0.412×22.6＝251.4N ⑧导轨小横杆 Φ25圆钢，82根0.092m长。 计算：82×0.092×38＝286.67N 即∑=3056.98N ⑵支承框架自重 ①弦杆 φ48.3×3.6钢管，4根6.5米长。 计算：4×6.5×39.7＝1032.2N ②斜杆1 φ48.3×3.6钢管，4根1.83米长。 计算：4×1.83×39.7＝290.6N ③斜杆2 φ48.3×3.6钢管，4根2.31米长。 计算：4×2.31×39.7＝366.8N ④斜杆3 φ48.3×3.6钢管，4根2.55米长。 计算：4×2.55×39.7＝405N ⑤立杆 φ48.3×3.6钢管，12根1.8米长。 计算：12×1.8×39.7＝857.5N ⑥水平支撑斜杆
完整版门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载参数 三、设计简图
门架简图_落地门 架． 门架平面图落地门架_四、门架稳定性计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N= (G+ G×2+ G×1/2+ G×2×1/1+ G×2+ G×2) /h k6k2k4k1k3k5Gk1=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 设1步2表示水平架设置1/2 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N= (G×l/cosα×2/4+ G×l×1/4+ G/4+ G×4/4+ G×l+ G×l×h) /h k12k9Gk2k8k7k11k10=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N=n×Q×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN kQk门架宽度b，见门架型号编辑 风荷载标准值： 2 0.3=0.178 kN/ m0.8××μ×ω=0.74×ω=μokzs q= ω×l=0.178×1.83=0.325 kN/ m kk风荷载产生的弯矩标准值： 22/10=0.494 kN . m 3.9/10=0.325×M= q H 1kk 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+1.4 N =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN QkGk2Gk1组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+0.9×1.4 (N+2M/b) kGk1QkwGk2=1.2×(0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4×(13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 参数计算： 4 1536/1930=193593 mm/h=107800+107800×+I·h I=I01100.50.5=21.37 mm i=(I/A)=(193593/424) 1λ=kh/i=1.22×1930/21.37=110.19 0由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516
爬架施工方案31585
附着升降脚手架 施 工 方 案
目录 一、爬架简介 (3) 二、工程概况 (7) 三、方案设计 (7) 3.1爬架基本工作原理 (7) 3.2方案设计依据 (7) 3.3平面设计 (7) 3.4立面设计 (8) 3.5主要技术参数 (8) 四、爬架施工现场管理 (9) 4.1安全管理体系 (9) 4.2安全应急措施 (10) 4.3安全检查制度 (12) 五、爬架的安装 (13) 5.1安装流程图 (13) 5.2架体的安装与搭设 (13) 5.3电气的安装和同步性操作 (16) 5.4调试验收 (18) 5.5一般规定及要求 (18) 5.6施工电梯与爬架关系处理 (19) 5.7卸料平台与爬架关系处理 (19) 5.8塔吊附墙杆与爬架关系处理 (19) 5. 9 搭设与拆除的安全技术措施 (19) 六、防电、防雷措施 (21) 6.3防电措施 (22) 6.4防雷措施 (22) 6.5注意事项 (23) 七、爬架的升降 (23) 7.1施工流程图 (23) 7.2升降前的准备 (23) 7.3升降作业 (23) 7.4提升操作步骤 (24)
7.5下降操作步骤 (25) 7.6升降过程中的注意事项 (25) 7.7升降后的检查验收 (25) 八、爬架的使用 (26) 8.1使用注意事项 (26) 8.2使用中的日常维护 (26) 九、爬架的拆除 (27) 十、计算书 (28) 十一、资料附图 (50) 十二、资料附图………………………………………………………………………………附加 一、爬架简介（附着式升降脚手架简称爬架） 附着升降脚手架（简称升降架）:主要由垂直主框架（见附图五）、底部水平支撑框架（桁架）（见附图三）、附墙支座（见附图六、七、八、九）、同步升降系统-----电动葫芦和同步升降控制柜组成。水平支撑框架及竖向主框架承受自重及上部传来的脚手架体系固定载荷和施工动载荷、风载荷等，并将其传递到升降机构，最终传递至建筑物。附墙支座主要用来连接架体，同时用来承载架体载荷，动力系统悬挂，架体防倾等作用。主要构件及功能如下： 1、主框架： 由Φ48钢管和6.3#槽钢焊接而成，槽钢背对焊接形成导轨，用来安装附墙支座的防倾导向装置，同时能保证架体在升降作业时的垂直运动。Φ48钢管用来制作主框架的横撑，它与附着支座上的防坠块相配合，起到防坠作用，横杆和斜杆使主框架为整体单片式钢结构，横杆和斜杆可以将架体内外排连接成刚性整体，同时确保架体有可靠的力学传递。主框架由上节、中节、下节三节组成，其中每节为俩步架即3.6m。（如下图）
系杆拱桥支架计算书
目录 1 编制依据 (1) 2工程概况 (1) 3 支架方案 (1) 3.1支架结构 (1) 3.2满堂碗扣支架部分计算 (2) 3.2.1计算参数 (2) 3.2.2模板面板计算 (4) 3.2.3支撑木方的计算 (5) 3.2.4 托梁的计算 (5) 3.2.5立杆的稳定性计算 (7) 3.2.6 基础承载力计算 (8) 3.3 门式支架计算 (11) 3.3.1 跨度5米钢梁计算 (11) 3.3.2 跨度3.5米钢梁计算 (14) 3.3.3 立柱的稳定性计算 (15) 3.3.4 基础承载力计算 (16) 3.4拱肋支架布置 (16)
系杆拱桥支架计算书 1 编制依据 1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号 2、《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ210-2005 3、《无砟轨道1-44.5m简支拱》 4、现场调查情况。 2工程概况 （1-44.5米）简支拱桥横跨××市南外环线，紧邻既有××线。地层自上到下主要为素填土、粉土、细砂、黏土、粉质黏土。下部构造采用24根直径1.5m钻孔桩基础，桩长分别为49m，50m，承台为15.5×10.6×3m两个，上设台身。上部构造为拱梁组合体系，系梁采用双主梁的纵横梁体系，主纵梁梁高1.8m，高跨比1/24.72m，梁宽1.4m，在端部加厚至2.4m，桥面板厚0.3m，端横梁梁高1.8m，宽2.25m。中间横梁高1.8m，宽0.35m，端次横梁高1.8m，宽0.45m，设二道小纵梁，位于线路中心处，小纵梁高1.8m，宽0.3m。系梁梁体有纵、横向预应力体系，系杆拱跨径为44.5m。 拱肋采用圆端形钢管混凝土结构，不设横撑，中间拱肋为高0.9m ，宽1.5m的等截面；连接拱脚部分的拱肋截面从高0.9m，宽1.5m逐渐变化为高1.4m，宽2.0m。拱肋壁厚16mm，内填充C50补偿收缩混凝土，两拱脚之间净宽10.2m；拱轴线为二次抛物线。矢高f= 7.417m，失跨比1/6，设置吊杆，吊杆间距5m，共7×2根吊杆，桥面板搁置在横梁上。 3 支架方案 本桥梁部采用支架现浇法施工，先梁后拱。在行车道采用门式支架；支架采用18根Φ630-12mm的钢管墩，中间支墩上横向设3根40c的工字钢作为横梁，横向跨度3.5米，纵向在横向工字钢上设40c工字钢间距0.7m, 支墩纵桥向跨度为5米，剩余两侧部分采用碗扣式满堂支架。 3.1支架结构 3.1.1系杆拱中间系梁支架(主车道)采用2-5m门式支架，基础直接在既有沥青混凝土路面上浇注钢筋混凝土，龙门立柱采用薄壁钢管，立柱上用工字钢作为横梁，横梁与立柱、立柱与基础预埋件均以焊接形式连接，横梁上0.7m等距设置纵梁，纵梁上安放纵横两层方木。钢筋混凝土基础采用厚1.0m,宽1.0m条形钢筋混凝土基础，每根立柱底面混凝土面积按3.5m2计算。
爬架施工专项方案也(计算书完整,并有与塔吊、施工电梯、卸料平台处的处理措施细部做法)
爬架施工专项方案 （计算书完整，并有与塔吊、施工电梯、卸料平台处的处理措施细部做法）
1、防坠落、倾翻措施 本型附着式升降脚手架设有防坠、防倾装置： 1.1 用于防倾的附着支承装置 该装置用两根14a槽钢焊接成强度大、刚度好的钢梁，该钢梁焊接在附着支撑钢板上。装配时用M30的螺栓穿过建筑物上的预留孔，用两块100×100×10的钢板一端压在支撑钢板上，另一端压在建筑结构上，再在两端带上螺母，将附着装置固定在建筑物上成为整个脚手架的受力点。用于防倾的附着装置上设有导向、防倾滚轮，与设在竖向主框架上设置的导轨配合，可起导向、防倾作用。 1.2 用于固定防坠吊杆的独立附着支承装置 该装置采用16#工字钢焊接钢梁，该钢梁焊接在附着支撑钢板上。装配时用M30的螺栓穿过建筑物上的预留孔，用两块100×100×10的钢板一端压在支撑钢板上，另一端压在建筑结构上，再在两端带上螺母，将附着装置固定在建筑物上同样也成为整个脚手架的受力点。其上固定防坠吊杆，工作时防坠装置的锁块在弹簧力作用下夹持吊杆，通过吊杆将升降脚手架的恒荷载及活动荷载传到建筑物上起到防坠作用，在升降时该锁块松开。 2、施工电梯口、塔吊处理措施 2.1 塔吊附着处的架体处理 为了保证架体顺利运行，在塔吊附着架体相交处搭设成可以拆卸的活动架，在运行时拆开该部分架体，并在运行完毕后及时恢复。每次只能拆除一步架的钢管，并在该部分架体通过塔吊附着并恢复后再拆除下一步架。若需拆除底部架体，则在拆除前必须清理干净架体底部的建筑垃圾。
2.2 施工电梯处的架体处理 为了满足主体阶段的施工防护需要，在脚手架上运行阶段施工电梯处架体正常搭设。装饰施工阶段由于架体下运行，同时为了满足施工电梯能够顺利运行到顶，在主体施工完毕后需要拆开施工电梯处架体。 建筑物 建筑物 塔吊附着处架体示意图一塔吊附着处架体示意图二 塔吊附着
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN
锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m
拱桥现浇拱圈满堂支架计算书
拱桥现浇拱圈满堂脚手架计算书 一、荷载分析 本工程现浇拱圈满堂支架的设计与验算参考公路施工手册《桥涵》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)》等规范选取以下参数： 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):8.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.5；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26； 施工人员和施工材料、机具走运或堆放等施工均布荷载标准值(kN/m2):4； 武穴地区10年一遇最大风压0.25kN/m2，小于0.35kN/m2，可不予考虑。 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):6500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5； 4.拱圈参数 拱圈的计算厚度(mm):500.00；
二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90×1.22/6 = 21600 mm3； I = 90×1.23/12 = 129600mm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
爬架(升降式脚手架)安全管理细则
爬架(升降式脚手架)安全管理细则
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：
附着式升降脚手架(整体提升架式或爬架)脚手架安全管理 附着式升降脚手架为高层建筑施工的外脚手架，可以进行升降作业，从下至上提升一层、施工一层主体，当主体施工完毕，再从上至下装修一层下降一层，直至将底层装修施工完毕。由于它具有良好的经济效益和社会效益，现今已被高层建筑施工广泛采用。目前使用的主要形式有导轨式、主套架式、悬挑式、吊拉式等。 （一）使用条件 1、附着式升降脚手架的使用具有比较大的危险性，他不单纯是一种单项施工技术，而且是形成定型化反复使用的工具或载人设备，所以应该有足够的安全保障，必须对使用和生产附着式升降脚手架的厂家和施工企业实行认证制度。 （1）对生产或经营附着式升降脚手架产品的，要经建设部组织鉴定并发放生产和使用证，只有具备使用证后，方可向全国各地提供使用此产品。 （2）在持有建设部发放的使用证的同时，还需要再经使用本产品的当地安全监督管理部门审查认定，并发放当地的准用证后，方可向当地使用单位提供此产品。 （3）施工单位自己设计自己使用不作为产品提供其他单位的，不需报建设部鉴定，但必须在使用前，向当地安全监督管理部门申报，并经审查认定。申报单位应提供有关设计、生产和技术性能检验合格资料（包括防倾、防坠、同步、起重机具等装置）。 （4）附着式升降脚手架处于研制阶段和在工程上试用前，应提出该阶段的各项安全措施，经使用单位的上级部门批准，并到当地安全监督管理部门备案。 （5）对承包附着式升降脚手架工程任务的专业施工队伍进行资格认证，合格者发给证书，不合格者不准承接工程任务。
门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书 目录 1.编制依据............................................... - 1 - 2.工程概况............................................... - 2 - 3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 - 4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 - 4.1荷载计算.......................................... - 3 - 4.1.1荷载分析..................................... - 3 - 4.1.2荷载组合..................................... - 4 - 4.1.3荷载计算..................................... - 4 - 4.2结构检算.......................................... - 6 - 4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 - 4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 - 4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 - 4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 - 4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -
门式脚手架专项施工方案(含计算书范本)
目录 第一章编制依据 (2) 第二章工程概述 (2) 第三章保证工程安全技术措施 (2) 第四章门式脚手架方案选择 (3) 第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3) 第六章门式脚手架的材质要求 (4) 第七章施工材料准备 (5) 第八章脚手架的搭设流程及要求 (5) 第九章脚手架计算书 (8) 第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13) 第十一章门式脚手架的检查与验收 (13) 第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (13) 第十三章门式脚手架拆除安全技术措施 (14)
第一章编制依据 ☆《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 ☆《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 ☆《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 ☆《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 第二章工程概述 第三章保证工程安全技术措施 ☆建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。 ☆班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。 ☆对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。 ☆对特种作业人员要持证上岗。 ☆对现场的用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保护器。☆门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。
第四章门式脚手架方案选择 根据图纸要求和施工现场需求，在选择方案时，充分考虑以下几点： ☆操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架，同时搭设速度快，满足工期要求。 ☆架体的结构设计，力求做到结构安全可靠。 ☆在规定的条件下和规定使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性及便于施工； ☆选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修； ☆结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收； ☆综合以上几点，门式脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求； ☆结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用满堂门式脚手架。 第五章门式脚手架平台性能和施工措施 ☆为方便施工，故采用满堂式或移动式操作平台进行施工。操作平台无需专业人员拆装，一般施工人员都能安全快捷地进行拆装。 ☆使用安全方便：可加层可降层，只要把上层拼装件拆下一层（步）把平台板放至下层（步）就可低层施工，反之加层同样操作。 ☆移动式平台上部作业区要挂好安全网。 ☆采用上下一致，台阶式搭设，安全性能好，可反复使用。 ☆停留位置时要增加斜撑加以固定。 ☆遇到大风时应停止作业，然后靠近墙边、用绳子固定架子
支架计算书.doc
一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99） 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3； 钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重100t，则每延米按30.6kN/m； 方木容重为7.5kN/m3；施工荷载为2kN/㎡； 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。 （1）支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径：
即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为： （2）碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 ［σ］=9.5Mpa
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书 一、计算依据 1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》 JGJ202-2010 2、《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》 GB50017-2003 4、《建筑施工安全技术标准》 JGJ59-2011 二、荷载计算 按架体最大跨度计算荷载，架体高度13.5米，跨度6米，宽度0.6米，架体防护面积81米2。 2.1 恒荷载G k
恒荷载G k=20618N 2.2 活荷载Q k 活荷载的计算应根据施工具体情况，按使用、升降及坠落三种工况来确定控制荷载标准值。
活荷载Q k=25.2KN 2.3 风荷载ωk ωk=βz·μz·μs·ω0 βz-风振系数，一般取1； μz-风压高度变化系数，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用； μs-风荷载体型系数；μs=1.3φ，φ-挡风系数，为脚手架挡风面积与迎风面积之比；镀锌防火安全立网的挡风系数φ
=0.6；μs=0.78； ω0-基本风压值，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用； ωk=1×2.1×0.78×0.35=0.57KN/m2 因此风荷载F=0.57×13.5×6=46170N。 三、荷载效应组合值S 依据规范取：恒荷载分项系数γG=1.2；活荷载分项系数γ Q=1.4；使用工况荷载不均匀系数γ2=1.3，升降、坠落工况荷载不均匀系数γ2=2。 使用工况： S=1.3×（γG S GK+γQ S QK）=1.3×（1.2×25719+1.4×25200）=85.96KN 升降工况： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×4200）=73.5KN 坠落工况（使用工况）： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×25200）=132.3KN 坠落工况（升降工况）： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×6300）=79.4KN 四、导轨及其连接件强度计验算 导轨承载计算： 导轨采用6.3#槽钢加φ25mm圆钢对接焊制作成定型框架，
石拱桥支架结构计算书(贝雷梁承扣件钢管架)
XX市XX河综合整治市政工程示范段 XX桥拱架及贝雷梁支架 结构计算书 编制： 复核： 审核： 批准： XX省XXXX有限公司 XXXX河工程项目经理部 XXXX年X月XX日
XX桥拱架及贝雷梁支架结构设计计算书 一、计算依据 1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 2、《设计施工图》 3、《路桥施工计算手册》（周水兴等编著人民交通出版社） 4、《路桥施工手册--桥涵》（交通部第一公路工程总公司编制） 5、《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003） 6、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85) 二、工程概况 XXXX河建南桥位置处XX河下游。该桥设计全长57.8m，宽48.3m。桥的上部构造为单跨正交空腹式拱桥，主拱圈采用C40混凝土预制块砌筑1.5m高等截面悬链线无铰拱，拱轴系数2.24，主拱净跨径42米，失跨比1/7；腹拱圈采用C30混凝土预制块砌筑等截面圆弧拱，腹拱净跨径3.2米，失跨比1/4。纵向沿全长设两道6cm宽沉降缝，将全桥分为三个等宽结构单元。 根据现场实际情况，该桥上部结构施工按结构单元分别实施，每一施工单元桥宽为16.1m。本支架结构设计计算一个施工单元为对象进行。 三、支架设计 主拱圈采用分环分段对称砌筑，拱架采用碗扣式钢管搭设。 为了保证河道畅通，碗扣式钢管拱架下方跨河支架梁采用贝雷架施工平台式承重结构。贝雷架支撑结构纵向为12m+9m+12m、总宽16.2m的三跨连续梁，横向由37片贝雷梁片采用专用支撑架横向连
接而成，贝雷梁片横向中距0.45m 。 碗扣式钢管拱架立杆纵、横距均为0.6m ，横杆步距为1.2m 。架底设置横向木垫梁，木垫梁截面尺寸100mm ×10mm0，木垫梁与贝雷梁片采用U 型螺栓连接。架顶采用碗扣架专用可调节托撑。 拱架顶的主拱圈底模采用15mm 厚耐水覆膜竹胶合板，底模下纵向愣木采用60mm ×80mm 木方竖向放置，间距300mm 。 纵向愣木下的横梁采用100mm ×160mm 木方竖向放置，间距600mm 。横梁支撑于碗扣架专用可调节托撑之上。纵向愣木与木横梁采用抓钉连接，纵向愣木与木横梁之间的三角形间隙采用硬木楔调节。 详见附图。 四、拱架受力计算 (一)、底模板计算： 1、竹胶板技术指标以及力学性能： 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥35MPa ，弹性模量 E=9.898×103MPa ；密度取 。底模下纵向方木按中心 间距30cm 布设。 取横向1m 宽板带为计算单元，模板计算跨径取： 则面板截面参数为： 惯性矩： 截面抵抗矩： 2、荷载计算： (1) 主拱圈砼块砌体自重取24KN/m 3，考虑分环砌筑下环达到 4533108125.212 15100012mm bh I ?=?==352 210375.06 1510006mm bh W ?=?==m l 30.0=3 /10m KN =ρ