爬架计算书

一、总则

本设计计算书对于总高在150m以下的高层建筑施工用YF附着式升降脚手架的使用、升降、坠落工况中的架体结构、附着装置、安全装置的结构强度与刚度、抗倾翻稳定性、零部件强度与运动参数作出的力学、运动学计算。本计算书的计算方法与计算结果亦适应于两跨以上的分段升降脚手架，但不适用于单跨的单片升降脚手架。

1、计算所采用的楼层相关信息如下

2、材料选用值见

3、各类材料物理性能指标选用值

4、相关计算参数

5、主要技术参数

YF附着式升降脚手架的主要技术参数见下表，架体构造见下图 YF附着升降脚手架的设计主要技术参数表

YF 附着式升降脚手架单元结构示意图

6、架体组成及荷载标准值7米×15.7米,

7、施工活荷载标准值S

使用工况:

结构施工: S

= (2×3)×0.9×7 = 37.8kN

装修施工: S

= (3×2)×0.9×7 = 37.8kN

升降工况: S

= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN 坠落工况

结构施工: S

= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN

装修施工: S

= (3×0.5)×0.9×7 = 9.45kN 水平风荷载标准值

W k =β

基本风压值，为0.40,取W

0=0.40KN/m2,升降工况统一取W

=0.25KN/m2

每张单片立网的面积为2.42×1.5=3.63m2,每张立网上共有23400个直径8mm的小孔。孔面积共计8×8×3.14÷4×23400=1.18m2

则立网的挡风面积=3.63-1.18=2.45 m2

挡风系数?=2.45÷3.63=0.67(密目安全立网的取值0.8)

风荷载体型系数μ

=1.3?=1.3×0.817=1.06

风压高度变化系数μ

z 按B类地区150m的高层建筑施工考虑，取μ

=2.38

风振系数β

取1

W k =β

=1×2.38×1.06×0.40=0.99KN/m2 (使用工况)

W k =β

=1×2.38×1.06×0.25=0.618KN/m2 (升降工况)

沿架体高度方向的风载线荷载为

=0.99×7=6.93KN/m (使用工况)

=0.618×7=4.33KN/m (升降工况)

架体总高度H

= 16.2(m)时, 跨度7米时，架体的机位静载为

使用工况中： S

=43.75KN+37.8KN=81.55KN

升降工况中： S

=43.75KN+6.3KN=50KN

架体的荷载效应组合设计值

使用工况中： S=1.2×34.172KN+1.4×37.8KN=94KN

使用工况中： S=1.3×(1.2×34.172KN+1.4×37.8KN)=122KN

升降工况中： S

=2.0×(34.172KN+6.3KN)=80.8KN

二、底部桁架的计算

1、各杆件内力计算

桁架及其以上部分静荷载G

=31.1KN

施工活荷载标准值Q

=37.8KN

桁架上弦单节(1.5米)作用力P

5= P

=（1.2G

+1.4Q

）×1.5/(2×7)= 9.7KN

桁架上弦单节(1.0米)作用力P

3= P

=（1.2G

+1.4Q

）/(2×7)= 6.4KN

1= P

=9.7/2= 4.85KN

Ra=Rb=(9.7×2+8.05×2+4.85×2)/2=22.6KN 各杆件内力（见附图）

2、桁架杆件校核

由受力分析图可以看出，则最不利杆件为压杆，出现在两个支座处，为竖向压杆，受力为22.6kN ；其二为受拉斜腹杆，受力为23.17kN 。

杆件N 6-7：杆件型号按φ48×3.5钢管计，杆件计算长度L ＝1800mm

A ＝489mm 2i ＝15.8mm ,λx ＝λy ＝1800/15.8＝114,查规范附录A 得?＝0.489

压杆稳定性验算如下：

)( MPa f A N c Y Y <=

?σ)205( 5.94489

489.06.22MPa f MPa KN

A N c =<=?==?σ 单杆整体稳定性验算满足要求

杆件二：杆件N 6-8

杆件型号按φ48×3.5钢管计，杆件计算长度L ＝2343mm,A ＝489mm 2 抗拉强度：

)(2052.6922

5.324891017.233

MPa f MPa nd A N A N c L j L L =<=??-?=-==σ

单杆抗拉满足要求

三、竖向主框架部分

1、计算荷载

主框架承受由水平支承桁架传递来的荷载，并加上主框架自重荷载,当架体总高度H 0 = 15.7米, 跨度7米时，架体的荷载效应组合设计值：S=122KN (使用工况)

计算主框架独立单元时内外排之间按1:1的比例平均分配。

主框架截面示意图

主框架是承担架体各种荷载的主要部件,为偏向于安全的简化模式,先计算主框架在风荷载作用下主框架整体稳定,然后将主框架所承担的垂直荷载及风荷载组合到一个主框架单元上进行组合并验算其杆件内力。

主框架立面受力示意图

2、验算架体整体稳定计算（受弯悬臂部分）

2219.1645.82cm cm A =?=

2222289.4489414.3)4148(cm mm A ==÷?-=

A=16.9+4.89=21.792cm

m A A A A A S a 21.089

.49.169355.089.4)0355.09.0(021211=+?=++?+?==

b=0.9355-0.21=0.7255m I 1=2×50.8cm 4=101.6 cm 4

I y 槽=［11.9+(1.36+2.5)2 ×8.45］×2=137.8×2=275.6 cm 4 I y 管=

644

4d D ππ-=64

)

4148(14.344-?=12.18 cm 4

Iy=275.6+12.18=287.8cm 4

Ix=(12.18+72.552×4.89)+(101.6+212×8.45)=25750+3828=29578 cm 4 W 1X =

max

y Ix

122415.32129578=+ cm 3 W 2X =max y Ix =

3954

.255.7229578

=+ cm 3 W 1Y =max y Iy =

27.4445.28

.287=+ cm 3 r x =

84.3679

.2129578==

Ix cm r y

2.1379

.218.287==

Iy cm

按弹性工作阶段计算时γx=γy=1.0 等效弯矩系数mx β=1.0 压杆的柔度-长细比λx=

r L 0= 84.366002? =32.6

压杆的柔度-长细比λy=

r L 0

= 2.136002? =91

桁架容许长细比［λ］=150 双肢缀条结构的换算长细比 λ0x=89

.479

.2127

6.3227

212+=+A A χλ=35 查表得轴心受压构件稳定系数?=0.903

N EA N x Ex

3284392351.12179

20600014.31.12

222=???=='λπ

M 1X =6.93×6×3=125KN.m ( 弯矩最大处在架体悬臂端的根部) 实腹式整体架体弯矩作用平面内的稳定验算

)

.32848.01(1012241101250.12179903.010122)8.01(36

311-?????+

??=-+=x E x

x x

mx x N W M A N

γβ?σ)(2053.1673.10562MPa f MPa c =<=+=σ

主框架架体强度验算满足要求

3、主框架单元验算

因使用工况下主框架荷载最大,所以取使用工况下的一个进行计算，全部荷载简化为由一个框架单元承受，因主框架是由多个单元构成，单个单元能满足承载要求时，多个单元组合承载能力也能满足承载要求。受力分析简图如左图所示：

根据本计算书计算得S=122KN (使用工况)

计算主框架独立单元时内外排之间按1:1的比例平均分配(外排多扶手杆,内排多操作层的悬挑杆)。

S 外=S 内=122KN ÷2=61KN

沿架体高度方向的风载线荷载为q w1==6.93KN/m (使用工况)

p=6.93KN/m ×1.8=12.5KN 按JGJ202规范4.1.7要求，考虑附加荷载不均匀系数 γQ =1.3后： P=12.5×1.4×1.3=22.75kN 承载验算

外

内

外

内

节点1： 0=∑i X ， 021=+-N P ，

)(75.2221kN N -=- （压）

0=∑i Z ， 031=-N

节点3： 0=∑i Z ， 05.26cos 23=-?-外S N

)(16.68895.06123kN N =÷=- （拉）；

0=∑i X ， 05.63cos 4323=+?+--N N P ，

)(16.5375.2241.3043kN N -=--=- （压）

压杆校核：

杆件型号按φ48×3.5钢管计，杆件计算长度L ＝900mm

A ＝489mm 2i ＝15.8mm

λx ＝λy ＝900/15.8＝57＜ [λ]=150 查规范附录A 得 ? ＝0.829

)( MPa f A

N c Y

Y <=

?σ )205( 14.131489

829.01016.533MPa f MPa N A N c =<=??==?σ

满足要求

拉杆校核：)205( 4.139489

1016.683MPa f MPa N

A N c =<=?=

=σ满足要求四、架体验算

1、立杆:

外排立杆最大受力为P 2=9.7kN ，因此只须验算受力最大的外立杆稳定性。钢管参数同上?＝0.489

考虑附加安全系数 γ1=1.43后：N =1.43×9.7=13.87kN

压杆稳定性验算如下：

)( MPa f A N c Y Y <=

?σ)205( 58489

489.087.13MPa f MPa KN

A N c =<=?==?σ 立杆稳定性验算满足要求

2、架体水平杆:

架体水平杆按使用工况最大的单层活荷载标准值进行计算,取使用工况下的结构施工,同时作业层数为2层,每层活荷载为3.0KN/m 2。

单跨内的均布荷载标准值:大横杆38.4N;小横杆38.4×1.5/(2×1.5)=19.2N;

脚手板350×0.9/2=157N .

G k =38.4+19.2+157=214.6N Q k =3000×0.45=1350N 单跨内的均布荷载设计值

q=1.2G k +1.4Q k =1.2×214.6+1.4×1350=2147.5N/m

M=1/8× q ×L 2=1/8×2147.5/1000×15002=0.6×106N ·mm 则水平杆截面应力如下：

)205( 1181008.5.106.03

36MPa f MPa mm mm N W M c =<=??==σ

满足要求

简支均布荷载水平杆跨中挠度如下：工程力学P397

mm mm EI ql y 106.51019.121020638415001475.2538454

4max <=??????==

满足要求

五、附墙支座及固定螺栓验算

由前计算结果知，各工况中附着支座的计算荷载如下：（1）使用工况： G = 122KN （2）升降工况： G 升=80.8KN 只验算使用工况 1、三角形支座验算

此种支座用[6.3槽钢制成，预应力螺纹钢筋作穿墙螺栓，每个支座在F 位置上安装两根螺栓,每端各用一个厚螺母固定压紧，F 2处螺栓承受剪力。螺栓符合GB/T20065—2006标准，选用公称直径25mm,基园φ25±0.4mm,截面面积为522.2mm 2螺纹钢筋，屈服强度810MPa ;抗拉强度1020MPa 螺栓。

0=∑A M

-G ×0.415+R x ×0.423=0

KN mm mm N 12042310415.010122Rx 33=???=

0=∑Y

R y =G=122KN

0=∑X

2F 2－R x =0 F 2=61KN 验算最不利工况：

F 2处穿墙螺栓的同时承受拉剪力，因此对此螺栓进行验算 N v = R y =122KN N t = F 2=61KN N c = F 2=61KN

N v b =n v πd 2/4×f v b =1×3.14×252/4×810×0.6=238KN>N v =122KN N t b =πd e 2/4×f t b =3.14×252/4×1020=500KN>N t =61KN N c b =d Σtf c b =25×12×550=165KN>N c =61KN

527.0(122/238)2(61/500)2(Nv/Nvb)2(Nt/Ntb)2=+=+ 1

故此种螺栓满足要求

2、梁式三角形水平支座

此种支座用水平两[8槽钢制成，预应力螺纹钢筋作穿墙螺栓，每个支座在F 位置上安装两根螺栓,每端各用一个厚螺母固定压紧，F 1\、F 2处螺栓承受剪力、

拉力。螺栓符合GB/T20065—2006标准，选用公称直径25mm,基园φ25±0.4mm,截面面积为522.2mm 2螺纹钢筋，屈服强度810MPa ;抗拉强度1020MPa 螺栓。

0=∑A M

-G ×0.35+R x ×0.27=0

KN mm mm N 1582701035.010122Rx 33=???=

0=∑Y

2R y =G=122KN

0=∑X

2F 1－R x =0 F 1=79KN 验算最不利工况：

F 处穿墙螺栓的同时承受拉剪力，因此对此螺栓进行验算 N v = R y =122KN/2=61 KN N t = F 1=79KN N c = F 1=79KN

N v b

=n v πd 2

/4×f v b

=1×3.14×252

/4×810×0.6=238KN>N v =61KN N t b =πd e 2/4×f t b =3.14×252/4×1020=500KN>N t =79KN N c b =d Σtf c b =25×12×550=165KN>N c =79KN

301.0(61/238)2(79/500)2(Nv/Nvb)2(Nt/Ntb)2=+=+ 1

故此种螺栓满足要求

支座焊缝：水平槽钢与水平槽钢、竖向槽钢与下水平槽钢的焊缝长度：

L 水平=55×4+75×8=820mm; L 竖=40×8+50×4=520mm

承受上述水平荷载时，支座焊缝的应力为：

MPa f MPa h l f f 130)(5.5445cos 582015800

45cos 158000=<=??==

ττ

承受上述垂直荷载时，支座焊缝的应力为：

MPa f MPa h l f f 130)(36.6645cos 5520122000

45cos 122000=<=??==

ττ

水平双8#槽钢的力学示意图如下:

水平槽钢为2根[8查表得： Wx=25.3cm 2, I z 整个截面对X 轴的抗弯模量

33506002103.25mm Wx =??=

危险截面弯矩：M==79×103N ×(130-35)mm=7505×103N.mm 最大正应力MPa MPa W M 235)(3.14850600

000

7505max <===

σ 此支座的强度满足要求。

＋

3、梯形支座验算

(3) 有外挑板处剪力墙支座

此种支座用两根用45# 、Φ36圆钢材料制成的 M36螺栓安装，拉结附墙支座后，用螺母固定压紧。F 2处螺栓承受剪力, 螺栓应力σs =335 MPa ，此支座斜撑杆为2[6.3，水平杆为2[6.3查表得： A=8.451 cm 2, I z =50.8cm 4，碳素结构钢的λP =100,α=304MPa ，b=1.12 MPa ，σs =235 MPa ，

0=∑A M

-G ×1.6+R x ×0.95=0

KN mm mm

N 5.205950106.110122Rx 33=???=

0=∑Y

R y =G=122KN

0=∑X

2F 2－R x =0 F 2=102.75KN

斜撑杆N= G/cos α=122/cos450=172.5KN(受压) 3.171

.8452108.504

=??==

A I r 支座长细比为:

9.653

.171140

1 =?===

r l r l Z Z Z μλ Z λ＜P λ=100 此时支座按强度问题计算。 σ=N/A=172500/(2×845.1)=102N/mm 2

支座焊缝：水平槽钢与竖向槽钢、竖向槽钢与竖板的焊缝长度：

L 水平=120×4+63×4=732mm; L 竖=80×4+60×4=560mm

承受上述垂直荷载时，支座焊缝的应力为：

MPa f MPa h l f f 130)(36.5145cos 6560122000

45cos 122000=<=??==

ττ

，

满足要求。水平方向焊缝较长,故不需校核。

附着穿墙螺栓的计算:

N v = R y =122KN N t = F 2=102.75KN N c = F 2=102.75KN

N v b =n v πd 2/4×f v b =1×3.14×362/4×335×0.6=204KN>N v =122KN N t b =πd e 2/4×f t b =3.14×31.672/4×335=264KN>N t =102.75KN N c b =d Σtf c b =36×12×335=145KN>N c =102.75KN

672.0(122/204)25)2(102.75/33(Nv/Nvb)2(Nt/Ntb)2=+=+ 1

故螺栓满足要求

4、拉杆式支座验算

R X F

(3) 拉杆式支座

此种支座后端固定在圈梁上，前端用二根φ24的拉杆园钢安装成“八”字形拉杆固定在上层圈梁上，受力如上图所示：

0=∑B M

G ×2.3=F ×(2.3-0.18)×Sin50°

KN mm

mm N F 8.172766.01012.2103.210122333=?????=

Nx=8.172×Cos50°=111kN Ny=8.172×Sin50°=132.4kN

0=∑Y

R y =N y －G=132.4－

122=10.4KN R x =N x =111KN

危险截面弯矩：M=122×103N ×180mm=22×106N.mm

拉杆支座截面尺寸如下图所示:采用二根10#槽钢组焊而成。查表得单根槽钢的惯性矩为I z =198cm 4；I y =25.6cm 4；W z =39.7 cm 3；W y =7.8 cm 3。A=12.748 cm 2 整个截面对Y 、Z 轴的惯性矩为：

I 1=4×（I 1＋a 2×A ）=4×(40×83/12＋542×40×8）=373cm 4 I 2=2×I z =2×198=396 cm 4 I 总=I 1+ I 2=373+396=769 cm 4

I y 总=2×（I y ＋a 2×A ）=2×（25.6＋12.748×4.522）=572 cm 4

抗弯模量

334106.1325810769mm Wz ?=÷?=

3473300)8.43(10572mm W y =+÷?=

危险截面弯矩：M==22×106N.mm

最大正应力MPa MPa W M 235)(16610

6.132102236

max <=??==σ 此支座的抗弯强度满足要求。校核此支座的稳定性：

从以上计算可看出：I z 总＜I y 总,所以稳定性校核Z 轴方向。

查表得：碳素结构钢的λP =100,α=304MPa ，b=1.12 MPa ，σs =235 MPa ，

6.6112

.1235

304==

－b

－s σαλ

4.398

.12742103964

=??==

A I r （支座长细比为:

8.534

.392120

1 =?===

r l r l Z Z Z μλ Z λ＜s λ 此时支座按强度问题计算。拉杆圆钢面积A=3.14×242/4=452.16mm 2。单杆拉力： N ＝F/2=172.8/2＝86.4KN

脚手架爬架方案计算书

第一章工程概况 1、附着式升降脚手架技术参数见表1.1：表1.1 第二章升降脚手架荷载标准值 1、静荷载标准值升降脚手架搭设高度为13.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆纵距1.8米，立杆的横距0.9米，立杆步距1.8米。脚手板采用木脚手板，其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）中表4.1.2-1取值：0.35KN/m2计算。挡脚板采用木脚手架挡板，其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）中表4.1.2-2取值：0.14KN/m2计算。每步的挡脚杆和2道防护栏杆都采用Φ48×2.75钢管。脚手架外侧满挂绿色密目安全网，其荷载标准值按照侧面投影面积0.005KN/m2计算。 **升降脚手架主要使用材料及其参数见表3.1：表2.1 （1）采用φ48×3.2钢管的构件的长度：立杆：L=13.5×5×2=135ｍ；大横杆：L=2×7×9=126 m(长度按9.5m计算）；小横杆：L=9×7×1.2=76m (每根长度按1.2m计算）；

纵向支撑（外剪刀撑）：L=4×2 2 )35.13(8++4×22)3 5.13(4+=61m(按单片剪刀撑计算)；架体内排剪刀撑：L=12×4=48m ；护拦：L=9×7=63m ；采用2.348?Φ钢管的构件的总长度为： ∑L ＝ 135+133+76+61+48+63=509m 所用钢管的总重量为：G 管＝ 509×3.586=1826kg 水平支撑桁架总重量主框架: G 主 = 2×(G 主1+G 方2+G 方3）=219.85 kg 大横杆: G 横 = G 小+G 大+G 桁=329.08 kg 立杆: G 主 = G l 立1+G 立2=165.2 kg 桁架总重量: G 桁 = G 主+G 立+G 横= =714.13 kg 则架体结构的自重为： G= (G 管 +G 桁）×1.1=1826+714.13=2540kg （2）脚手板自重：板宽0.8m ，长8m,厚0.04m ，按原计算考虑有3步脚手板。根据荷载规范木脚手板自重取0.35KN/ｍ2。（3）安全网：仍用原计算的数据但按面积比增大。安全网的重量为：G 安全网 =1.212×8×13.5=130kg 永久荷载汇总见表2.2：根据荷载规范：施工均布活荷载标准值如表2.3 表2.3 根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）表4.1.2.3：结构施工按二层同时作业计算，使用状况时按每层3KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/m 2计算；装修施工按三层同时作业计算，使用状况时按每层2KN/ｍ2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/ｍ2计算。（1）结构施工：使用状态：3×0.8×8×2=38.4KN 升降、坠落状态：0.5×0.8×8×2=6.4KN （2）装修施工：

悬挑脚手架通用计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m

2013爬架计算书改讲解

爬架计算书二○一三年四月前言

本计算书将反映爬架系统关键部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容。主要计算根据是建设部《建筑施工附着式升降脚手架管理暂行规定》和《JGJ202—2010建筑施工工具式脚手架安全技术规范》。计算单元的选取原则是符合《JGJ202—2010建筑施工工具式脚手架安全技术规范》规定。 ①桁架导轨式爬架设计支承跨度 7.0m,选择计算单元的跨度为6.9m。 2。设计架110m②桁架导轨式爬架设计架体全高与支承跨度乘积一般小于体高度 14.4m，架体高度与支承跨度乘积：14.4m×6.9m=99.36㎡ <110㎡。 ③架体内外排立杆中心距为0.75米，步高为1.8米。综上所述, 本设计计算书选取一支承跨度6.9m的一榀脚手架作为计算单元。爬架计算书一、相关术语 1、竖向主框架：由横梁、斜杆、立杆构成的空间桁架结构体系，用于构造爬架架体，垂直于建筑物外立面，并与附着支承结构相连，主要承受和传递竖向和水平荷载的竖向框架。 2、水平支承桁架：用于构造爬架架体，主要承受架体竖向荷载，并将竖向载荷传递至竖向主框架和附着支承结构的水平结构。 3、附着支承结构：直接与工程结构相连，承受并传递脚手架荷载的支承结构。 4、支承跨度：两相邻竖向主框架中心轴线之间的距离。 5、脚手架高度：架体最底层杆件轴线至架体最上层横杆（护栏）轴线间的距离。 6、防坠装置：架体在升降和使用过程中发生意外坠落的制动装置。 7、防倾覆装置：防止架体在升降和使用过程中发生倾覆的装置。二、荷载规定和计算系数 1.荷载规定 ①恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承桁架、作业层脚手板、安全网、提升机构以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。 ②活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层22）计算；架体在升降状ｍ）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2kN/3kN/ｍ2计算。态下，施工活荷载按每层0.5kN/ｍ③风荷载：风压标准值按照规范计算确

多排悬挑架主梁验算计算书

多排悬挑架主梁验算计算书一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 20 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 1500 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 0 主梁建筑物内锚固长度L m(mm) 2500 梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离 (mm) 主梁间距l a(mm) 1 1 2 300 1500 2 10 1350 1500 附图如下：

平面图

立面图三、主梁验算 k 第1排：F1=F1/n z=12/1=12kN 第2排：F2=F2/n z=10/1=10kN

1、强度验算弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=17.47×106/237000=73.72N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.49×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7

)=18.3N/mm2 τmax=18.3N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算变形图(mm) νmax=6.56mm≤[ν]=2×l a/400=2×1500/400=7.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-6.58kN,R2=29.9kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN 压弯构件强度： σmax=M max/(γW)+N/A=17.47×106/(1.05×237×103)+0×103/3550=70.21N/mm2≤[f]=215N/ mm2 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6 由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.89。 σ = M max/(υb W x)=17.47×106/(0.89×237×103)=82.48N/mm2≤[f]=215N/mm2

爬架计算书

附着式升降脚手架设计计算书深圳市特辰科技股份有限公司

目录一、计算书依据 (3) 二、荷载计算 (3) 三、水平支承框架计算 (9) 四、导轨主框架受力计算 (10) 五、支座反力计算 (11) 六、穿墙螺栓强度计验算 (12) 七、提升设备、吊挂件及吊环计验算 (13) 八、架体稳定性计验算 (15) 九、架体稳定性计验算 (16)

一、计算依据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）《钢结构设计规范》（GB50017-2011）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《机械设计手册》《起重机设计手册》等二、荷载计算（按6.5米跨度计算）（一）静荷载 ⒈结构自重 ⑴导轨主框架自重 ①外侧竖杆 φ48.3×3.6钢管，11.4m长。计算：11.4×39.7=452.6N ②内侧竖杆 φ48.3×3.6钢管 9.5m长。计算：9.5×39.7＝377N ③竖腹杆 φ48.3×3.6钢管 7根0.9m长。计算：7×0.9×39.7＝250.11N ④斜拉杆 φ48.3×3.6钢管 7根2.01m长。计算：7×2.01×39.7＝558.6N ⑤导轨竖杆 φ48.3×3.6钢管 2根9.5m长。计算：2×9.5×39.7＝754N

⑥导轨横杆 φ32×3.25钢管，28根0.2m长。计算：28×0.2×22.6＝126.6N ⑦导轨斜杆 φ32×3.25钢管，27根0.412m长。计算：27×0.412×22.6＝251.4N ⑧导轨小横杆 Φ25圆钢，82根0.092m长。计算：82×0.092×38＝286.67N 即∑=3056.98N ⑵支承框架自重 ①弦杆 φ48.3×3.6钢管，4根6.5米长。计算：4×6.5×39.7＝1032.2N ②斜杆1 φ48.3×3.6钢管，4根1.83米长。计算：4×1.83×39.7＝290.6N ③斜杆2 φ48.3×3.6钢管，4根2.31米长。计算：4×2.31×39.7＝366.8N ④斜杆3 φ48.3×3.6钢管，4根2.55米长。计算：4×2.55×39.7＝405N ⑤立杆 φ48.3×3.6钢管，12根1.8米长。计算：12×1.8×39.7＝857.5N ⑥水平支撑斜杆

爬架方案设计范例讲解

朔州清河湾2-2#、4-2#楼导轨式爬架方案设计（草案）山西赛福特施工设备有限公司二零一三年三月

朔州清河湾2-2#、4-2#楼导轨式爬架方案设计会签单爬架公司编制：审核：批准：年月日使用单位安全主管：技术主管：年月日

目录 1、工程概况及设计依据 (3) 1.1 工程概况 (3) 1.2 设计依据 (3) 2、导轨式爬架 (3) 2.1简介 (3) 2.2 爬升原理 (3) 2.3 防坠原理 (4) 2.4 性能指标 (4) 2.5 性能特点 (4) 3、爬架工程工期及施工范围 (4) 4、施工方案设计 (5) 4.1平面设计 (5) 4.2立面设计 (5) 4.3预埋设计 (6) 5、导轨式爬架安装流程 (7) 6 、爬架安装方法 (8) 6.1爬架安装平台搭设 (8) 6.2提升机位摆放 (8) 6.3竖向主框架安装 (8) 6.4水平桁架安装 (9) 6.5附着支承结构的安装 (10) 6.6导轮的安装 (11) 6.7提升上吊点的安装 (11) 6.8附着构件安装 (11) 6.9垂直拉筋的安装 (11) 6.10电器控制系统安装 (11) 7、钢管脚手架搭设 (12) 7.1 立杆搭设要求 (12) 7.2 纵向水平杆、横向水平杆搭设要求 (12) 7.3 内外剪刀撑搭设 (13) 7.4 扣件安装注意事项 (13) 8、防护搭设 (13) 8.1 架体底层防护 (13) 8.2 脚手板及挡脚板的搭设 (13) 8.3 翻板制做 (14)

8.5 架体断片端头防护搭设 (14) 8.6爬梯搭设 (15) 9、导轨式爬架正确操作 (15) 9.1导轨式爬架升降工艺流程 (15) 9.2爬架检查操作内容 (15) 9.3预紧电动葫芦 (16) 9.4第一次提升（或下降）爬架的步骤 (16) 9.5爬架使用注意事项 (16) 9.6作业过程中的检查保养 (17) 9.7施工期间的注意事项 (17) 9.8施工现场的安全用电 (18) 10、导轨式爬架安全操作规定 (18) 11、常见故障分析 (19) 12、导轨式爬架拆除操作 (19) 12.1拆除前的准备工作 (19) 12.2拆除步骤 (20) 12.3拆除中注意事项 (21) 12.4导轨式爬架拆除安全措施 (21) 13、塔吊、电梯及其附墙处的协调 (22) 14、防雷措施 (22) 15、施工时间进度 (23) 16、施工组织策划及工程管理 (23) 16.1 技术准备 (23) 16.2 安全技术交底及培训制 (23) 16.3 准备材料、工具 (23) 16.4 施工组织机构 (24) 16.5施工人员计划 (24) 17、导轨式爬架的维护和保养 (24) 18、爬架安装、提升过程的管理 (25) 18.1爬架组装完成提升一次后的检查验收 (25) 18.2检查验收内容要填写相应的表格及文字资料 (25) 18.3监测 (25) 19、应急预案 (26) 19.1目的 (26) 19.2事故类型与危险程度分析 (26) 19.3应急处置基本原则 (26)

悬挑架计算书

型钢悬挑脚手架计算书编者：吉工2008-06-01 一、参数信息: 1.脚手架参数底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为 18m、17.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；吉工注: 1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米； 2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即：立杆横距0.8m 立杆纵距1.5m 内立杆与墙面的间距0.2m 连墙，竖向每层、水平小于6m 3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用 1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根； 4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；

5、“椒建规[2009]45号”，脚手架（一）严格执行钢管、扣件分色管理制度; （二）严禁不同受力性质的脚手架混搭；（三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。（四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。本案就是尊从上述第(四)条的做法; 6、“台建规转[2003]17号”按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识，具体颜色标识统一规定如下：铁锈红（防锈漆）或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76～3.0mm的钢管。该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件；黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg（十字扣件）、1.2kg （转角扣件）、1.3kg（对接扣件）以上，但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件，该类钢管、扣件必须降级使用。不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。兰（绿）色或兰（绿）、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架，必须使用该类钢管扣件。 7、落地第一步脚手架不挂安全网，但钢管一般用红、白相间色作警示；临边防护栏杆也用红、白相间色作警示； 2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:装饰用脚手架；同时施工层数:2 层； 3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；吉工又注： JGJ166-2008规范4.2.2条：双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按0.01kN/平方米取值。

悬挑脚手架计算书PKPM

悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2

住宅楼工程导轨式爬架施工组织设计方案(DOC 26页)

江南新苑住宅楼工程 XHR-01型导轨式爬架施工组织设计方案主体施工单位：中建三局（广州）一公司二OO二年七月十八日

目录一．编制依据二．工程概况及导轨式爬架简介三．施工组织策划（一）技术准备（二）施工组织领导机构（三）施工队伍配备（四）材料机具计划及要求四．方案设计（一）导轨式爬架搭设方案（二）爬架防护方案（三）电梯处及屋面满架防护、卸荷要求（四）料台搭设方案（五）爬架人行梯步方案五．施工方法（一）施工工艺流程图（二）预埋件设置（三）操作平台搭设（四）爬架搭设与安装（五）施工进度及与相关工序配合六．质量保证措施七．安全保证措施（一）安全保证体系（二）安全防护措施（三）防火消防措施（四）防雷雨台风措施八．管理制度（一）安全检查制度（二）维护保养制度（三）爬架使用管理制度（四）爬架升降检查记录表九．管理人员和施工人员计划表十．材料计划（一）爬架和动力系统材料计划（二）支架和防护用品材料计划十一相关文件及附图

施工组织设计方案一．编制依据 1. 江南新苑D1\D2\D3栋住宅楼工程标准层结构图；立面图 2．《XHR—01导轨式爬架操作规程》 3．《XHR—01导轨式爬架计算书》 4．《高层建筑施工手册》二．工程概况及导轨式爬架简介（一）工程概况江南新苑D1、D2、D3栋住宅楼工程外形结构完全一样，塔楼总高度D1、D2为108。00米，D3为93。30米. D1、D2栋+0.00以上由一层裙楼、一层转换层和31个标准层组成,D3为29个标准层；标准层层高均为3.00米。本工程标准层部分结构外形沿高度方向比较统一，适合爬架防护；为了更好地保证本工程施工进度、施工安全和现场文明，为企业创造良好的经济效益，采用北京星河人施工技术有限公司生产的XHR-01型导轨式爬架作为三栋塔楼标准层部分的外防护架，满足结构主体施工防护和外墙装修施工需要，结构裙楼和转换层作为爬架平台采用满架搭设。另外，屋面机房水箱和装饰框架由满架完成防护任务. （二）XHR—01型导轨式爬架简介 XHR—01型导轨式爬架是一种用于高层建筑外脚手架施工的成套施工设备。它改变了传统外脚手架搭设到顶的施工习惯，仅用3-5层脚手架，利用爬升机构实现整体或分片升降。它由爬升机构、动

型钢悬挑架设计计算书(非常详细)

住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3 同时施工作业层数2卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m)19.8立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m)0.9 内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.1 0.01 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 0.17 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb(kN/m) 0.12 挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj2 3地区江苏南京市结构脚手架荷载标准值 G kjj(kN/m2) 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25

0.938，0.65 风荷载体型系数μs 1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 0.265，0.184 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 计算简图：立面图

侧面图三、纵向水平杆验算横向水平杆上纵向水平杆根数n4 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书2013-11-28

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图悬挑脚手架阳角处型钢布置图

二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k （2）构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33＝3.10kN 其中：脚手板重量：12×1.50×0.40×0.11＝0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11＝1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01＝0.33kN （3）活荷载包括： a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kN b.风荷载标准值计算水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 ＝0.12kN·mm＝120000N·mm 2、立杆长细比验算立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90＝170≤210 立杆长细比λ=170.00＜210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90＝196 查《规范》表A得，υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k ）＋1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00＝10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)＝134.99 N/mm2 2)组合风荷载时

导轨式爬架安全专项施工方案

XX大厦导轨式爬架安全专项施工方案

1工程概况 XX大厦结构属框支剪力墙结构，T4～T7四栋塔楼地上一至三层为裙房，四层为转换层，五层（标高17.4m）至三十二层（标高109.2m）为标准层，标准层层高3.4m，采用导轨式爬架作为标准层的外墙脚手架，从五层开始搭设架体并安装爬升设备，至十层搭设安装完毕，并开始提升，爬架爬升至三十二层。满足主体结构施工的防护要求，爬架下降时，满足外墙装修施工时外防护和操作架的需要。 2主要编制依据 [1]建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)； [2]建筑施工安全检查标准（JGJ 59—99）； [3]建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）； [4]建筑施工附着升降脚手架安全技术规程(DGJ08-905-99)； [5]建筑施工手册（第四版）。 3危险源识别与监控（1）脚手架工程事故的类型分析 1）整架倾倒或局部垮架； 2）整架失稳、垂直坍塌； 3）人员从脚手架上高处坠落； 4）落物伤人（物体打击）； 5）不当操作事故（闪失，碰撞等）； 6）爬升系统、动力及控制系统或安全保障系统故障等。（2）引发事故的主要原因分析 1）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架 ①构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等； ②在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等； ③构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载； ④地基出现过大的不均匀沉降。 2）人员从脚手架上高处坠落 ①作业层未按规定设置围挡防护； ②作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大； ③脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落； ④不当操作产生的碰撞和闪失等；不当操作大致有以下情形： A．用力过猛，致使身体失稳； B．在架面上拉车退着行走； C．拥挤碰撞； D．集中多人搬运或安装较重构件； E．架面上的冰雪未清除，造成滑落。 3）落物伤人（物体打击） ①在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人； ②架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人； ③整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等；

计算书(爬架-塔楼方案)

计算书及相关图纸 1.1计算依据 1.1.1主要施工规范、规程、标准 1.1.2其他文件

1.1.3 参考手册 1.1.4 项目图纸 1.2 构件计算 1.2.1 计算说明附着式升降脚手架的结构为附着支承结构及建筑物结构。鉴于进入施工现场的附着式升降脚手架，具有建设行政主管部门组织鉴定或验收的合格证书，附着式升降脚手架为合格定型产品，故本验算不包括附着升降脚手架的竖向主框架、水平支承桁架、架体杆件及扣件、定型附墙支座、定型防倾及防坠装置的验算内容。附着支承结构的加高件，系依现场具体情况确定；竖向主框架的连墙杆（件），系依安装、提升、拆卸的情况确定，故本验算不包括该部分内容。附着式升降脚手架的荷载通过附着支承结构传给建筑物结构构件，建筑物的平面形状、层高等，导致附着支承结构的设置及建筑物结构构件不同于鉴定时的情况，现针对以下情况给出内力及荷载，用于附着支承结构及建筑物结构构件的验算：

⑴、附着式升降脚手架与建筑物结构连接的附着支承结构构件。 ⑵、与附着支承结构连接的建筑物结构构件。 1.2.1.1附着支承结构构件根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等，附着支承结构构件应进行以下验算：○1附墙支座的受弯、受剪、焊缝； ○2穿墙螺栓的受剪和受拉承载力； 1.2.1.2建筑物结构构件根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）等，支承附着式升降脚手架的建筑物结构构件应进行以下验算： ○1穿墙螺栓在螺栓孔处，梁混凝土的局部受压承载力； ○2穿墙螺栓所在框架梁，梁平面内、外的受弯及受剪扭承载力； 1.2.2 荷载及荷载组合设计值附着式升降脚手架的附着支承结构验算、与附着支承结构连接的建筑物结构构件验算，应按实际选取承受架体荷载最大的附墙支座。根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）4.1规定，附着式升降脚手架的恒荷载按实际计算，各工况作用在附着支承结构及建筑物结构构件上的活荷载、荷载不均匀系数γ2及荷载冲击系数γ3(均可取2.0）、用于验算的荷载效应组合设计值表达式S，按表2.1计算，并取各种工况下较大的S乘以2.0，进行附着支承结构及建筑物结构构件验算。表2.1 活荷载及用于验算的荷载效应组合设计值表达式S×2.0

高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书

高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书一、计算依据 1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》 JGJ202-2010 2、《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》 GB50017-2003 4、《建筑施工安全技术标准》 JGJ59-2011 二、荷载计算按架体最大跨度计算荷载，架体高度13.5米，跨度6米，宽度0.6米，架体防护面积81米2。 2.1 恒荷载G k

恒荷载G k=20618N 2.2 活荷载Q k 活荷载的计算应根据施工具体情况，按使用、升降及坠落三种工况来确定控制荷载标准值。

活荷载Q k=25.2KN 2.3 风荷载ωk ωk=βz·μz·μs·ω0 βz-风振系数，一般取1； μz-风压高度变化系数，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用； μs-风荷载体型系数；μs=1.3φ，φ-挡风系数，为脚手架挡风面积与迎风面积之比；镀锌防火安全立网的挡风系数φ

=0.6；μs=0.78； ω0-基本风压值，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用； ωk=1×2.1×0.78×0.35=0.57KN/m2 因此风荷载F=0.57×13.5×6=46170N。三、荷载效应组合值S 依据规范取：恒荷载分项系数γG=1.2；活荷载分项系数γ Q=1.4；使用工况荷载不均匀系数γ2=1.3，升降、坠落工况荷载不均匀系数γ2=2。使用工况： S=1.3×（γG S GK+γQ S QK）=1.3×（1.2×25719+1.4×25200）=85.96KN 升降工况： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×4200）=73.5KN 坠落工况（使用工况）： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×25200）=132.3KN 坠落工况（升降工况）： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×6300）=79.4KN 四、导轨及其连接件强度计验算导轨承载计算：导轨采用6.3#槽钢加φ25mm圆钢对接焊制作成定型框架，

爬架施工专项方案也(计算书完整,并有与塔吊、施工电梯、卸料平台处的处理措施细部做法)

爬架施工专项方案（计算书完整，并有与塔吊、施工电梯、卸料平台处的处理措施细部做法）

1、防坠落、倾翻措施本型附着式升降脚手架设有防坠、防倾装置： 1.1 用于防倾的附着支承装置该装置用两根14a槽钢焊接成强度大、刚度好的钢梁，该钢梁焊接在附着支撑钢板上。装配时用M30的螺栓穿过建筑物上的预留孔，用两块100×100×10的钢板一端压在支撑钢板上，另一端压在建筑结构上，再在两端带上螺母，将附着装置固定在建筑物上成为整个脚手架的受力点。用于防倾的附着装置上设有导向、防倾滚轮，与设在竖向主框架上设置的导轨配合，可起导向、防倾作用。 1.2 用于固定防坠吊杆的独立附着支承装置该装置采用16#工字钢焊接钢梁，该钢梁焊接在附着支撑钢板上。装配时用M30的螺栓穿过建筑物上的预留孔，用两块100×100×10的钢板一端压在支撑钢板上，另一端压在建筑结构上，再在两端带上螺母，将附着装置固定在建筑物上同样也成为整个脚手架的受力点。其上固定防坠吊杆，工作时防坠装置的锁块在弹簧力作用下夹持吊杆，通过吊杆将升降脚手架的恒荷载及活动荷载传到建筑物上起到防坠作用，在升降时该锁块松开。 2、施工电梯口、塔吊处理措施 2.1 塔吊附着处的架体处理为了保证架体顺利运行，在塔吊附着架体相交处搭设成可以拆卸的活动架，在运行时拆开该部分架体，并在运行完毕后及时恢复。每次只能拆除一步架的钢管，并在该部分架体通过塔吊附着并恢复后再拆除下一步架。若需拆除底部架体，则在拆除前必须清理干净架体底部的建筑垃圾。

2.2 施工电梯处的架体处理为了满足主体阶段的施工防护需要，在脚手架上运行阶段施工电梯处架体正常搭设。装饰施工阶段由于架体下运行，同时为了满足施工电梯能够顺利运行到顶，在主体施工完毕后需要拆开施工电梯处架体。建筑物建筑物塔吊附着处架体示意图一塔吊附着处架体示意图二塔吊附着

挑脚手架计算讲解学习

目录第一章指导思想与设计思路 (2) 第二章脚手架搭设之前准备工作 (3) 第三章挑脚手架计算 (3) 第1节外挑钢管脚手架计算 (3) 第2节外挑槽钢脚手架计算 (4) 第四章脚手架的安全搭设措施 (5) 第五章脚手架的搭设 (6) 第1节搭设方法和程序如下 (6) 第2节搭设脚手架注意事项 (7) 第六章脚手架的拆除 (8) 第七章附件 (9) 第1节外挑槽钢脚手架计算书 (10) 第2节外挑钢管脚手架计算书 (15)

第一章指导思想与设计思路 1).职工之家扩建配套工程原施工组织设计大纲拟采用爬架，由于目前爬架施工准备工作远远跟不上施工生产进度，为安全生产，保质保量地完成暨定工期，我们决定从标准层第十一层开始采用逐层外挑的挑架施工。 2）.本挑架方案本着节约成本、支拆方便、及对砌筑和外装修影响小的原则进行编制，与常规的周边搭设脚手架相比，其优点为大面积外挑钢管脚手架省去了斜撑，而直接靠拉筋和挑杆构成三角受力模型承重，使对砌筑及外墙装饰影响程度降至最小，加快了进度并保证了质量。3）.结合本工程实际情况，在挑架的施工中采用外挑钢管和外挑槽钢两种型式，在核心筒、剪力墙处按每五层外挑一层三角架槽钢（即采用槽钢与预埋铁板焊接成三角架外挑的施工方法），在其他大面楼层上则直接采用普通钢管与楼层的预埋短钢管相连接固定的方法进行外挑，每层利用拉筋进行拉结。 4）.悬挑钢管脚手架采用层层外挑、层层拉结的搭设的方法进行，搭设顺序及循环为：搭设底层挑杆搭设底层大横杆搭设底层内外立杆搭设底层第二排大小横杆待砼强度达到标准后再用钢筋进行拉结脚手架进行下一层脚手架搭设…….如此循环搭设。考虑到施工时钢筋拉结施工滞后（必须待楼面砼强度达到要求后），为保证安全，因此在

普通型钢悬挑脚手架计算书

普通型钢悬挑脚手架计算书筑龙施工技术工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由yxb_918担任项目经理，yxb_918担任技术负责人。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息: 1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；脚手架沿墙纵向长度为150.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用螺栓连接； 2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214； 4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数

DM-01型导轨框架式爬架计算书(09-10-19)

DM-01型导轨框架式附着升降脚手架计算书计算：审核： 1

2 DM-01型导轨框架式爬架计算书一、计算书名词含义 1. 竖向主框架：用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成的竖向框架。 2 水平支承框架：支承在两个相邻竖向主框架之间，并将所承受的架体竖向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。 3附着支承装置：附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过程中，承受脚手架架体荷载的支承结构。 4. 支承跨度：相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。 5脚手架高度：脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高度的距离。 6 防坠装置：架体在升降和使用过程中防止脚手架架体坠落的装置。 7 防倾装置：在升降和使用过程中，防止脚手架架体倾覆的装置。二、荷载规定和计算系数 1.荷载规定 ①恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承框架、作业层脚手板、安全网、轨道以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。 ②活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层3ＫN／ｍ2）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2ｋN／ｍ2）计算；架体在升降状态下，施工活荷载按每层0.5ｋN／ｍ2计算。 ③风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》计算确定。挡风面积按挡风材料、杆件的实际挡风面积计算。 2.计算系数（1）结构重要性系数γo 取0.9;动力系数γd取1.05 （2）恒载分项系数γG 取1.2；活荷载分项系数γQ 取1.4 （3）组合风荷载时的荷载组合系数ψ取0.85 （4）荷载变化系数γ1取1.3; γ2取2.0;

外爬架施工组织设计(内容清晰)

目录第一章施工部署2 1.工程概况2 2.爬架的选择 2 3.国力爬架简介 2 4.方案设计 3 5.爬架施工流程图 4 6.液压爬架的安装 5 7.液压爬架的升降7 8.液压爬架工况状态下的使用10 9.液压爬架的维修与保养10 10.液压爬架的拆除11 11.液压爬架的安全措施12 12.液压爬架的防坠措施13 第二章爬架计算书14第三章附图24

第一章施工部署 1.工程概况 2.爬架的选择 F座地上部分结构施工期间，外爬架采用中建六局中新模板厂研制生产的“国力牌”附着液压升降脚手架。 3.国力液压升降爬架简介在我国高层建筑大量建设的情况下，附着升降脚手架（爬架）技术获得了迅速的发展，其升降功能、工程适应性和经济性是其它形式的脚手架所不能比拟的，在超高层建筑中使用的效果更加明显。曾荣获中建总公司十项重点科技成果推广之一、九八年科技进步三等奖的中建六局国力爬架已在几十个工程中应用，并不断地进行改进、提高和完善。今又与中国建筑科学研究院建筑机械化研究所合作，研制出了国力爬架的第三代产品——液压升降爬架，并在北京“福景花园”高层住宅工程中成功应用，使用前景十分广阔。国力牌液压升降爬架所采用的升降设备为液压提升设备，且实现分体单跨升降。以带导轨主框架为骨架所搭设的脚手架体整体稳定性好。可伸缩的杆式附着支撑构造，在大悬挑工程结构中，尤显其独特的优越性。国力牌液压爬架具有使用安全可靠、操作方便灵活、设计合理、经济适用等突出优点，完全符合建设部制定的有关爬架的规定和要求。 4.方案设计

4.1 平面设计见附图一 4.1.1 爬架采用单跨升降，共设计46榀主框架，分23个提升单元。 4.1.2爬架提升方式均采用液压升降的提升方式，配2套液压升降装置，可以同时进行两跨架体的升降操作。 4.1.3 爬架的附着支承构造分为：A型用于剪力墙部位，支座宽度为0.5m；B型用于阳台宽度1.8m部位，支座宽度为2.1m，以上两种形式均采用液压升降的提升方式。 4.1.4 在塔吊附墙或其它对爬架升降造成影响时，在架体搭设中应用短钢管搭设，采取局部临时拆搭的办法，使架体越过障碍，正常升降。 4.2爬架预留孔剖面设计见附图二、三。 4.2.1建筑结构剪力墙部位地上第2层开始预留孔，第3层结构砼各项强度达到C10时，即可安装主框架搭设架体。第1、２、3层结构施工时需搭设悬挑外架，第4层施工时就可用爬架进行主体施工。当施工第4层以上，并第4层砼各项强度达到C15以上时，即可把上支座提升到第4层同时可对架体进行提升。阳台部位的留孔与主框架安装次序同剪力墙部位，区别在于阳台部位从标准层开始留孔、安装使用。(因F座北侧与俱乐部相连接，而俱乐部为三层，所以F座北侧爬架在剪力墙上从第四层开始留洞)。 4.2.2爬架体以主框架为骨架采用扣件钢管搭设，架体高度12.8m，宽度0.9m，每步架高度1.8m.，根据图搭设剪刀撑和底部支承框架等机构，所有钢管必须按规范搭设，扣件必须按规定拧紧。