铝合金熔体中夹杂物与含氢量的关系_丛红日
实用研究特种铸造及有色合金 2000年第3期
铝合金熔体中夹杂物与含氢量的关系
山东工业大学 丛红日 边秀房
摘 要 采用英国HYSCANⅡ测氢仪研究铝合金熔体中夹杂物与含氢量的关系,结果表明:在夹杂沾污度超过2.5%时,熔体含氢量会增加3倍以上;同时也研究了夹杂物尺寸和熔炼温度对含氢量的影响。
关键词:铝合金 含氢量 夹杂沾污度
中图分类号:TG292 文献标识码:A 文章编号:1001-2449(2000)03-0021-02
铝及其合金因含气体和夹杂,严重阻碍它的进一步应用[1]。铝合金中的气体H2占全部气体的60%～90%[2]。氢在铝熔体中主要以下列几种形式存在:原子态,即[H]溶解于铝熔液中;分子态,H以H2存在于Al2O3的裂缝中,形成负曲率半径的氢气泡[3];化合态,氢原子与铝液中的某些元素形成氢化物。铝液中的夹杂可分为两类,第一类是宏观组织中分布不均匀的大块夹杂物,它使组织不连续,铸件渗漏,或成为腐蚀的根源,明显降低合金的强度和塑性;第二类是弥散状的夹杂,在低倍显微镜下看不到。它使铝液粘度增大,降低凝固时铝液的补缩能力。目前很难控制熔体中氢和夹杂的含量,而其含量的增加必然导致铸件力学性能下降,致使铸件报废。因此,有必要研究合金熔体中氢与夹杂之间的内在联系。
1 试验方法
试验所用原材料为含不同夹杂量的AlTiB中间合金。其制备方法是:将质量分数为99.7%的工业纯铝在950℃熔化,然后加入质量分数为99.0%的K2TiF6和质量分数为98.0%的KBF4,保温一段时间后进行除渣,根据要求得到不同的夹杂含量。熔化设备采用坩埚式电阻炉,坩埚材质为石墨粘土。引入夹杂沾污度表示夹杂的含量,用游标卡尺进行测量。
将含夹渣的AlTiB中间合金浇铸成一定尺寸的试样。加热后,经过足够的变形,然后沿变形方向打开断口,测定断口单位面积上夹杂的数目和面积,即可获得夹杂沾污度η[4]。
η=πD2/(4l·d)
式中 D———夹杂直径
l———断口长度
d———断口宽度
铝合金中氢含量的测定采用英国SE VERN SCI-ENCE公司制造的HYSCANⅡ测氢仪。该仪器采用RPT (Reduced Pressure Test)法测氢。其测氢精度为0.1 mL/g。
2 试验结果与分析
2.1 夹杂物对含氢量的影响
经过对不同夹杂量的AlTiB中间合金的测氢分析,如图1所示,发现随着夹杂沾污度的增加,铝合金中的含氢量呈上升趋势,且从图1能够看出,
当夹杂沾污度
图1 夹杂沾污度与含氢量的关系
从0达到2.5%时,其含氢量就会增加3倍以上。有资料表明,一定温度下,铝熔体中的氢含量一定,即使人为通入氢气,在达到动态平衡后,铝熔体中含氢量也基本保持不变。因此,有理由相信,铝合金熔体中的氢大部分是夹杂物带进去的。为了对这一现象进行深入剖析,有必要分析夹杂物的组成成分。试样的X射线衍射分析结果如图2所示,夹杂物主要由Al,Al2O3,KAlF4, TiAl3及微量TiB2组成。夹杂物的形貌可由扫描电镜拍出,如图3所示。从图3a能够看出,夹杂物的形貌并不唯一,它主要由板状物与针状物组成。对针状物进行放大处理,如图3b,可以看到组织中存在很多显微缩松,这些缩松就构成了夹杂物疏松多孔的特性。
从热力学观点来看,在熔体中形成气泡需满足以下两方面的条件。第一,要有足够的气体分子凝聚;第二,
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丛红日,男,1977年出生,硕士生,山东工业大学液态金属及遗传工程研究所,济南经十路73号(250061) 收稿日期:2000-01-05山东省自然科学基金资助项目(Z99F01)
图2 夹杂物X 射线衍射分析
能够克服形核时气泡产生的表面张力以及气泡上方金
a .夹杂物形貌
b .显微缩松
图3 夹杂物的扫描电镜照片
属液产生的静压力,因此,在纯净的熔体中匀质形核是很困难的。但是,在铸造条件下,熔体中不可避免地存在一些未熔质点与夹杂,这些质点与夹杂就充当了气泡非匀质形核的核心。有资料显示,气泡由匀质形核到非匀质形核是一个自由能降低的过程。根据物质总是趋于最小能量的原则,气泡就以非匀质形核的方式长大析
出。在凝固过程中,熔体中的夹杂物产生显微缩松,形成大量显微孔洞,析出的气泡来不及逸出就吸附于这些孔洞,造成合金含氢量猛增。并且,夹杂物含量越高,形成的显微缩松就越多,合金的含氢量也就越高。2.2 夹杂物尺寸对含氢量的影响
夹杂物尺寸对含氢量也有一定的影响,如表1所示。
表1 夹杂物尺寸对含氢量的影响
半径尺寸/mm
温度/℃
夹杂沾污度/%100g 铝含氢量/mL
r ≤1.09005.01.11.0 900 5.02.9 很明显,随着夹杂物尺寸的增加,熔体含氢量呈上升趋势。由以上分析已知,夹杂物在AlTiB 中间合金中呈疏松多孔的状态,随其尺寸的增大,这种特性表现也 越来越强,反应产生的大量氢气分子就储积在这些孔洞中,从而导致了熔体含氢量的猛增。2.3 温度对夹杂物与含氢量的影响 在700℃以上即熔融状态时,随加热温度的不同,含氢量也发生相应的变化,从图4可见,随温度的升高,铝合金熔体中的含氢量是增加的,但增幅不大。氢在铝合金熔体中以多种形式存在,其中以[H ]溶解于铝合金液中的那部分氢,随温度的升高而升高;而另一种与Al 2O 3及其他夹杂物形成络合物或吸附于Al 2O 3上的氢,随温度升高,与Al 2O 3的亲和力下降。另外,在加热过程中铝合金熔体中的大块夹杂因其疏松多孔的特性吸收了大量的氢气,且所受浮力增加而部分上浮至表面,这就使得熔体中溶解的夹杂含量有所减小。因此, 含氢量呈现出如图4所示变化 。 图4 温度与含氢量的关系 3 结 论 (1)铝合金中的夹杂物对其含氢量影响很大。当夹杂沾污度达到2.5%时,熔体含氢量就会增加3倍以上,且随夹杂沾污度的增加,含氢量持续上升。 (2)随夹杂物尺寸的增加,熔体含氢量呈直线上升。(3)随温度升高,熔体氢含量也随着增大,而大块夹杂物因所受浮力增加而导致其含量有所降低。 参 考 文 献 1 王肇经.铸造铝合金中的气孔和非金属夹杂物.北京:兵器工业出版社,1989. 2 [苏]Д.Ф.切尔温茄,黄良余译.有色金属及其合金中的气体.北京:冶金工业出版社,1989. 3 黄良余,张少宗.铝合金精炼理论要点和工艺原则.特种铸造及有色合金,1998(2):41～424 《铸造有色合金及其熔炼》联合编写组.铸造有色合金及其熔炼.北京:国防工业出版社,1980. (编辑:陈渭臣) 第二届中国国际压铸会议暨展览会在上海举行 第二届中国国际压铸会议及展览会于2000年4月25日～28日在上海世贸商城隆重举行,这次会议是迄今为止在亚洲举办的最盛大的压铸国际展览会及学术会议。来自美国、英国、德国、日本、瑞士、意大利、新加坡、比利时、法国、伊朗和中国香港等16个国家和地区的300多名代表出席了会议,大会共宣读论文47篇。布勒、富来、东芝、意特、意特拉、力劲、阜新压铸机厂等国内外知名的压铸机生产企业;英国d mg 商务媒体公司、日本轻金属通讯社、上海经济开发区铸造协会等近百家企业和行业组织参加了展览,展出面积近3000平方米。来自国内外的近4000名专业人士观看了本次展览会,日本和德国专门组织了代表团前来参加会议及展览会。 (中国机械工程学会铸造学会秘书处报道) 22 Key Words:Be,Mg Alloy,Mechanical Properties Influence of Micro-alloying Elements Addition and Technology on Microstructure and properties of Cu-Cu3P Alloy Liu Yongtao(Northeast University,Shenyang, China)Li Baomian Li Yinglong Dai Entai2000(3):13-15 A bstract Influence of different processes and micro-alloying elements addition on structure and properties of Cu-Cu3P al-loy is investigated.The results show that not only both Ag in-cr eases strength and decreases brittleness and Sb nodularizes Cu3P with str ength increase,but also refinement pr ocess sig-nificantly nodularizes Cu3P with strength increase and brittle-ness decrease.Ultrasonic oscillation can nodularize Cu3P with little effects on micr ostructure r efinement. Key Words:Brazing Material,Refinement Technology, Cu-Cu3P Alloy Study on Fluidity of AZ91Mg Alloy by EPC-V Process Hu Jingyu(Shanghai Jiaotong University,Shanghai,China) Liu Zili Wang Qudong Ding Wenjiang2000(3):16-18 A bstract Influence of several para meters,including pattern material,sa mple size,pouring temperature,coating thick-ness,sprue height and vacuum rate,on the fluidity of AZ91 Mg alloy by E PC-V is studied.The results show that the fluidity of AZ91Mg alloy increase with increasing pattern thickness and pouring temperature,vacuum applied while the fluidity decrease as increasing c oating thickness and pattern material density.The influence of sprue height on the fluidity appears insignificantly. Key Words:EPC V,AZ91mg Alloy,Fluidity Influence of the Alloying Element C u on the Hydrogen Content in Superheated Aluminum Melt Li Xizhen(Shan-dong University of Technology,Jinan,China)Bian xiufang Liu Xiangfa Liu Zhiyong2000(3):19-20 A bstract Hydrogen content in molten Al-Cu alloy keeps constant belo w780℃,but it increase dramatically above this temperature.It is indicated that the alloying element Cu plays critical role for the hydr ogen content in superheated Al-Cu melt below780℃,namely below780℃,the degree of hy-drogen pick up for liquid Al is determined by the feature of oxide film on Al melt surface.The results showed that hydro-gen c ontent in molten Al decr ease with alloying element Cu addition incr easing at the sa me super heated rate.Key Words:Alloying Element Cu,Superheated,Hydro-gen Content,Oxide Film Relationship Between Inclusion Content and Hydrogen Content in the Molten Aluminum Alloy Cong Hongri (Shandong University of Technology,Jinan,China)Bian xi-ufang2000(3)21-22 ABSTRACT Relationship between inclusion c ontent and hy-drogen content in the molten aluminum by hydrogen tester HYSC ANⅡis studied.The results sho w that hydrogen c on-tent in melt can increase by more than3times as inclusion content excesses2.5%.The influence of melting temperature and inclusion on hydrogen content is made. Key Words:Aluminum Alloy,Hydrogen Content,Inclu-sion Content Microstructure and Properties of Cast Al-Pb Bearing Alloy Sun Daren(Jilin University of Technology,Changchun,Chi-na)An Jian Liu Yongbing Zhao Xucheng Cao Xiwu Zhang Jibai2000(3):23-25 Abstract A series of cast Al-Pb alloy with lead content fr om 0to25%has been pr oduced using a new stirring foundry technology.The microstructure and mechanical properties of cast Al-Pb alloy has been studied.The results showed that the hardness,tensile strength and elongation of as-cast alloy decrease with lead content increasing in the given lead content range.Analysis for fracture indicated that fracture feature varies from ductile to brittle gradually with an increase of lead content.Friction and wear perfor mance are minimized for an optimum lead content15%-20%,namely wear and fric-tion coefficients are minimum. Key Words:Cast Al-Pb Alloy,Lead Content,Mi-crostructure,Mechanical Properties The Hydraulic Cleaning Sand for Investment Castings Ran Xing(Anji Foundry Plant,Anji,China)2000(3):26 -27 Abstract The advantages principle technique parameter and equipment of hydraulic cleaning sand are intr oduced by c om-paring the characteristic of the hydraulic cleaning with me-chanical cleaning and chemical cleaning.The poured cast can keep initially conditions to the maximum degree and insure the casting quality as well as improving cast product circum-stance using hydraulic cleaning Key Words:Investment casting,Mold Shell,Hydraulic Ⅲ 钢中夹杂物控制原理 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8- 钢中夹杂物控制原理钢中氧的存在形式 T[O]=[O]溶+[O]夹 （1）转炉吹炼终点： [O]夹=>0，T[O]→[O]溶＝200～1000ppm [O]溶决定于： l 钢中[C]，转炉吹炼终点钢中[C]与a[O] 关系如图 l 渣中(FeO)； l 钢水温度。 1 顶底复吹转炉炉龄 C–Fe的选择性氧化平衡点 根据式 [C] + [O] = {CO} (1) lg (Pco/ac* [%O])= 1149/T–2.002 以及反应 [Fe] + [O] = （FeO） (2) lg aFeo/[%O] = 6317/T – 2.739 得到反应（FeO）+ [C] = [Fe] + {CO} (3) lg (Pco/ac* aFeo)= –5170/T+4.736 结论钢液中C-Fe的选择性氧化平衡点为[C]＝0.035％，也就是说终点[C] < 0.035％时，钢水的过氧化比较严重。图1-1的统计数据也说明了这点。同时由式(1)可以求出此时熔池中的平衡氧含量为740ppm。 理论分析 1）终点 时钢水的 当终点[C]在0.02～0.04Ⅰ）有些 2）温度对氧含量的影响 200400 600800100012001400 16001800160016201640166016801700172017401760 终点温度（℃）终点氧含量（p p m ） 在终点[C] = 0.025~0.04%时，终点氧含量虽然较分散，但总的趋势是随着终点温度的升高，终点氧基本呈上升趋势。 渣中（FeO+MnO ）增加，终点[O]有增加趋势； ASTM E45钢中夹杂物含量的评定方法 1 范围 1.1 本标准的试验方法为测定锻钢中非金属夹杂物含量的方法。宏观试验法包括微蚀、断口、台阶和磁粉法。显微试验法通常包括 5种检测。根据夹杂物形状而不是化学特点，显微法将夹杂物划分为不同类型。这里主要讨论了金相照相技术，它允许形状类似的夹杂物之间略有不同。这些方法在主要用来评定夹杂物的同时，某些方法也可以评估诸如碳化物、氮化物、碳氮化物、硼化物和金属间化合物的组成。除了钢以外，其它合金在有些情况下也可以应用这些方法。根据这些方法在钢中的应用情况，将分别给予介绍。 1.2 本标准适用于人工评定夹杂物含量。其他 ASTM标准介绍了用 JK评级图的自动法（ ASTM E1122 ）和图像分析法（ ASTM E1245 ）。 1.3 按照钢的类型和性能要求，可以采用宏观法或显微法，也可以将二者结合起来，以得到最佳结果。 1.4 这些试验方法仅仅为推荐方法，对任何级别的钢而言，这些方法都不能作为合格与否的判据。 1.5 本标准未注明与安全相关的事项，如果有的话，也只涉及本标准的使用。标准使用者应建立适当的安全和健康操作规程，并且在使用标准前应确定其适用性。 2 参考文献 2.1 ASTM 标准： A 295 高碳耐磨轴承钢技术条件 A 485 强淬透性耐磨轴承钢技术条件 A 534 耐磨轴承用渗碳钢技术条件 A 535 特种性能的滚珠和滚柱轴承钢技术条件 A 756 耐磨轴承用不锈钢技术条件 A 866 耐磨轴承用中碳钢技术条件 D 96 用离心法分离原油中水和沉淀物的试验方法 E 3 制备金相试样指南 E 7 金相显微镜术语 E 381 钢棒，钢坯，钢锭和锻件的宏观试验法 E 709 磁粉检测指南 E 768 自动测定钢中夹杂物的试样的制备和评定操作规程 E 1122 用自动图像分析法获得 JK夹杂物等级的操作规程 E 1245 用自动图像分析法确定金属中夹杂物或第二相含量的操作规程 2.2 SAE 标准： J421 ，磁粉法测定钢的清洁度等级 J422 ，钢中夹杂物评定的推荐操作规程 2.3 航空材料技术条件 2300 ，高级飞行性能钢的清洁度：磁粉检测程序 2301 ，飞行性能钢的清洁度：磁粉检测程序 2303 ，飞行性能钢的清洁度：耐腐蚀马氏体钢磁粉检测程序 2304 ，特种飞行性能钢的清洁度：磁粉检测程序 2.4 ISO 标准： ISO 3763 ，锻钢——非金属夹杂物的宏观评定法 ISO 4967 ，钢——使用标准图谱的非金属夹杂物显微评定方法 2.5 ASTM 附加标准： 钢中夹杂物评级图Ⅰ -r和评级图Ⅱ低碳钢的 4张显微照片 铝及铝合金熔体净化处理 铝料的表面都有一层厚薄不均的氧化膜，有时还吸附水分，夹杂灰沙，粘有油污，涂有油漆等。在熔化时，铝料在高温环境中进一步氧化，氧化膜厚度增加，并与气氛中的水分起化学反应，生成氧化铝和氢，使氧化夹杂和气体含量增加。所以，铝料熔化以后，必须进行净化处理，以清除铝液内部的杂质和气体。 用于净化铝液的物质统称为熔剂。熔剂在室温多数是固体或气体，也有个别熔剂是液体，如CCl4。固体熔剂的优点是体积小，容易运输和储存，但都具有较强的吸湿性，必须密封包装。为了提高固体熔剂的净化效果，可将熔剂压紧成紧密小块用铝箔包裹，放入长柄的钻孔容器内插入熔池底部。对以NaCl和KCl的混合盐为基体的熔剂，可先按配比将混合盐熔化后，加入难熔组分，例如Na3AlF6，经搅拌冷却后注入密封铁箱内。熔剂使用前应存放在室温较高的干燥地点，如熔炉旁，以防受潮。在熔炉内施加覆盖熔剂，可以减少熔化消耗，阻止铝液从炉膛气氛中吸收气体，但覆盖熔剂的耗用量大(约相当于铝料重量的10%)，使生产成本提高，中小型铝加工厂一般不采用。净化熔剂的使用通常是在铝料熔化以后将按配比混合的粉状熔剂撒在熔池表面，然后用长柄工具搅动铝液促使灰渣上浮。在搅动过程中，部分熔剂加入熔池内部，与铝液发生化学反应，生成不溶于铝的气态物质，在气泡上升过程中起除气和除灰的作用。使用较多的一种熔剂是2份冰晶石与1份氯化铵混合的粉末，其净化铝液时的化学反应如下： Na3AlF6＋Al→2AlF3＋3Na NH4Cl＋2Al→AlN＋AlCl＋2H2 AlF3＋2Al→3AlF AlCl3＋2Al→3AlCl 6AlF＋3O2→2Al2O3＋2AlF3 6AlCl＋3O2→2Al2O3＋2AlCl3 以上化学反应中所生成的Al2O3，AlN和H2，连同铝液中原有的Al2O3和H2一起被AlF3和AlCl3气泡带出液面。有时也用Na2SiF6作为熔剂，但其净化效果不如Na3AlF6。用Na2SiF6作熔剂时的化学反应如下： Na2SiF6＋2Al→2AlF＋2Na＋Si Na2SiF6＋2Al→2NaF＋SiF4 3SiF4＋2Al2O3→3SiO2+4AlF3 以以NaCl和KCl的混合盐为基体的熔剂成分为 1、铝合金中气体的来源 熔炼铝合金过程中，从大气、燃料、炉料、耐火材料、熔剂、熔铸工具等带入的气体种类较多，如：H2、CO2、CO、N2、C n H n(碳氢化合物)、H2O和O2等。但只有那些容易分解成原子的气体，才能有较多的数量溶入铝液中去。具体说，铝液所溶解的气体中80～90%是氢。所以铝合金中的含气量，主要是指含氢量。 熔炼时周围空气中的氢气含量并不多，所以氢的主要来源是通过水分与铝液反应而产生的氢原子。2Al＋3H2O＝Al2O3＋6[H ]。这种原子态氢，一部分跑到大气中，一部分就进入铝液中。实践证明，不同的季节和地区，因空气的湿度不同，铸锭中的气体含量也随之而异，其含气量随空气湿度的增大而增加。 1.2 影响气体含量的因素 管道的制作安装 各种风管及风管上的附件制作安装工程量计算规则为： (1)制作安装工程量均按施工图示的不同规格，以展开面积计算，不扣除检查孔、测定孔、送风口、吸风口等所占面积。 矩形风管面积F=XL 圆形风管面积F=πDL (2)计算风管长度时，一律按施工图示中心线，主管与支管按两中心线交点划分，三通、弯头、变径管、天圆地方等管件包括在内，但不含部件长度。直径和周长以图示尺寸为准展开，咬口重叠部分已包括在定额内，不得另行增加。(3)风管导流叶片制作安装按图示叶片面积计算。 (4)设计采用渐缩管均匀送风的系统，圆形风管以平均直径、矩形风管以平均周长计算。 (5)塑料风管、复合材料风管制作安装定额所列直径为内径，周长为内周长。 (6)柔性软风管安装按图示管道中心线长度以“米”为计量单位，柔性软风管阀门安装以“个”为计量单位。 (7)软管（帆布接口）制作安装，按图示尺寸以“平方米”为计量单位。 (8)风管检查孔重量按本定额附录二“国标通风部件标准重量表”计算。 (9)风管测定孔制作安装，按其型号以“个”为计量单位。 (10)钢板通风管道、净化通风管道、玻璃钢通风管道、复合材料风管的制作安装中已包括法兰、加固框和吊托架，不得另行计算。 (11)不锈钢通风管道、铝板通风管道的制作安装中不包括法兰和吊托架，可按相应定额以“千克”为计量单位另行计算。 (12)塑料通风管制作安装不包括吊托架，可按相应定额以“千克”为计量单位计算。 调节阀、风口、百叶窗、风帽、罩类、消声器、过滤器、电加热器、风机减震台座等各类通风、空调部件的制作安装工程量计算规则为： (1)标准部件的制作，按其成品重量以“千克”为计量单位，根据设计型号、规格，按本册定额附录二“国标通风部件标准重量表”计算重量，非标准部件按图示成品重量计算。部件安装按图示规格尺寸（周长或直径）以“个”为计量单位，分 别执行相应定额。 (2)钢百叶窗及活动金属百叶风口的制作以“平方米”为计量单位，安装按规格以“个”为计量单位。 ①百叶风口的安装子目适用于带调节板活动百叶风口、单层百叶风口、双层百叶风口、三层百叶风口、连动百叶风口、135型（单层、双层及带导流叶片）百叶风口、活动金属百叶风口等。 ②散流器安装子目适用于圆形直片散流器、方形散流器、流线型散流器。 ③送吸风口安装子目适用于单面送吸风口、双面送吸风口。铝合金或其他材料制作的风口安装也套用本章有关子目。 ④成品风口安装以风口周长计算，执行定额相应子目。成品钢百叶窗安装，以百叶窗框面积套用相应子目。 (3)风帽筝绳制作安装，按其图示规格、长度，以“千克”为计量单位计算工程量。 (4)风帽泛水制作安装，按其图示展开面积尺寸，以“平方米”为计量单位计算工程量。 (5)挡水板制作安装工程量按空调器断面面积计算。 (6)空调空气处理室上的钢密闭门的制作安装工程量，以“个”为计量单位计算。 (1)风机安装按不同型号以“台”为计量单位计算工程量。 (2)整体式空调机组、空调器按其不同重量和安装方式以“台”为计量单位计算其安装工程量；分段组装式空调器按重量计算其安装工程量。 (3)风机盘管安装，按其安装方式不同以“台”为单位计算工程量。 (4)空气加热器、除尘设备安装，按不同重量以“台”为计量单位计算工程量。 (5)设备支架的制作安装工程量，依据图纸按重量计算，执行第三册《静置设备与工艺金属结构制作安装工程》定额相 应项目和工程量计算规则。 (6)电加热器外壳制作安装工程量，按图示尺寸以“千克”为计量单位。 (7)风机减震台座制作安装执行设备支架定额，定额内不包括减震器，应按设计规定另行计算。 建筑高强度6063铝合金型材以其良好的塑性和热处理后获得高强度、低重量建筑型材、良好的防锈蚀自防能力以及阳极氧化处理后可获得表面华丽多色泽等诸多优点而被广泛应用于建筑外装饰面材和结构承力构件。但在生产过程中经常会出现一些缺陷而导致使产品质量低下，成品率降低．生产成本增加，效益下降，最终导致企业的市场竞争能力下降, 造成工程不安全不可靠、社会不安全、不合谐的严重后果。 因此，从根源上着手解决6063(LD31)铝合金挤压型材质量的缺陷问题是企业提高自身竞争力的一个极其重要环节。作者根据多年耒在铝型材生产实践中对此6063(LD31)铝合金挤压型材生产过程中常见缺陷及其解决方法作一下小结和众多同行者交流，以期相互促进共同提高，确保产品质量以增强企业竞争力获得更大经济效益。 1、型材表面:划伤、擦伤、碰划 原因：1、铸锭表面附着杂物 2、铸锭成分偏析，表面存在大量偏析浮出物 3、一而铸锭又未进行均匀化处理或均匀化处理效果不好时铸锭内存在一定数量的坚硬的金属颗粒．在挤压过程中金属流经工作带时这些偏析浮出物或坚硬的金属颗粒附着在工作带表面或对工作带造成损伤，最终对型材表面造成划伤。 4、模具型腔或工作带上有杂物，模具工作带硬度较低，使工作带表面在挤压时受伤而划伤型材。 5、出料轨道或摆床上有裸露的金属或石墨条内有较硬的夹杂物．当其与型材接触时对型材表面造成划伤； 6、在叉料杆将型材从出料轨道上送到摆床上时，由于速度过快造成型材碰伤； 7、在摆床上人为拖动型材造成擦伤； 8、在运输过程中型材之间相互摩擦或挤压造成损伤。 解决方法：1、严格对铸锭化学成分质量的控制； 2、提高模具修理质量， 3、提高模具制造精度及模具定期氮化并严格执行氮化工艺参数； 4、用软质毛毡、塑胶条将型材与辅具隔离．尽量减少型材与辅具的接触损伤； 5、生产中要轻拿轻放，尽量避免随意拖动或翻动型材； 6、在料框中合理摆放型材，尽量避免相互摩擦。 2、力学性能不合格 原因：1、挤压时温度过低，挤压速度太慢，型材在挤压机的出口温度达不到固溶温度，起不到固溶强化作用； 2、型材出口处风机少．风量不够．导致冷却速度慢．不能使型材在最短的时间内降到200C°以下．使粗大的Mg2Si过早析出．从而使固溶相减少．影响了型材热处理后的机械性能； 3、铸锭成分不合格，铸锭中的Mg、si含量达不到标准要求； 4、铸锭未均匀化处理，使铸锭组织中析出的Mg2sj相无法在挤压的较短时间内重新固溶，造成固溶不充分而影响了产品性能； 5、时效工艺不当、热风循环不畅或热电偶安装位置不正确，导致时效不充分或过时效。 解决办法： 1、合理控制挤压温度和挤压速度，使型材在挤压机的出口温度保持在最低固溶温度以上； 2、强化风冷条件，有条件的工厂可安装雾化冷却装置，以期达到6063合金冷却梯度的最低要求： 3、加强铸锭的质量管理； 4、对铸锭进行均匀化处理； 5、合理确定时效工艺，正确安装热电偶。正确摆放型材以保证热风循环通畅。 3、形位及尺寸超差 原因： 环球.金水湾二期铝合金门窗技术参数 一、工程名称： 环球.金水湾二、三期铝合金门窗工程 二、工程地点： 北城新区温凉河路与长沙路交汇处。 三、招标范围： 东区G1~G5;西区G1~G8楼栋，具体施工内容见建筑图纸及工程量清单。 四、工期要求： 进场时间和施工工期以接到甲方通知为准，按照甲方要求的合理工期进行施工。 五、设计依据及标准 本工程设计、施工及验收标准均按国家现行有关标准及规范执行。 《铝合金建筑型材》GB/T5237.1-5237.5-2008 《铝合金门窗》GB/T8479-2008 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001 《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008 《建筑外窗保温性能分级及检测方法》GB/T8484-2008 《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》GB/T8485-2008 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 《建筑安全玻璃管理规定》2116号文及临沂地方规定等相关技术标准。 《镶玻璃构件耐火试验方法》GB/T125113-2006标准 六、节能及其它技术设计要求： 1.断桥隔热铝合金型材,65系列（5+12A+5+12A+6）；阳台推拉门断桥隔热铝合金型材（5+9A+5+9A+6）。 2.外窗（含阳台门）的气密性能等级不应低于国家标准《建筑外窗气密性能分级及检测方法》GB 7107规定的4级；保温性能中传热系数《1.8W/（m2?K）。其单位缝长空气渗透量q1不大于1.0m3/(m h)；单位面积空气渗透量q2不大于3.0m3/(m2 h)。 3.面积大于1.5平方米的门窗均采用安全玻璃。 4、所有外窗玻璃均为无色中空玻璃。 5、窗台高度低于900的固定扇为5.0mm厚钢化玻璃。 6、外窗均安装纱窗。 7、建筑外墙上的门、窗的耐火完整性不小于0.5h。 8、开启方式说明： 钢夹杂物危害及应对措施 一、前言 钢铁业是几乎所有重工业的基础与支柱，在国民经济中的重要性不言而喻。钢铁材料是人类社会最主要使用的结构材料，也是产量最大应用最广泛的功能材料，在经济发展中发挥着举足轻重的作用。钢铁材料是人类社会的基础材料，是社会文明的标志。从纪元年代前后，世界主要文明地区陆续进入铁器时代以后，钢铁材料在人类生产、生活、战争中起到了举足轻重的作用。一直到今天，钢铁材料的这种作用不但没有减弱，而是在不断增强。房屋建筑、交通运输、能源生产、机器制造等都是立足于钢铁材料的应用基础之上；钢铁材料是诸多工业领域中的必选材料，既是许多领域不可替代的结构材料，也是产量最大覆盖而极广的功能材料。钢铁工业长期以来是世界各国国民经济的基础产业，在国民经济中具有重要的地位，钢铁工业发展水平如何历来是一个国家综合国力的重要指标。 洁净钢是一个相对概念，一般认为：洁净钢指钢中五大杂质元素(S 、P 、H 、N 、O) 含量较低,且对夹杂物(主要指氧化物和硫化物) 进行严格控制的钢种, 主要包括：钢中总氧含量低，夹杂物数量少、尺寸小、分布均匀，脆性夹杂物少及其合适的夹杂物形态。钢的纯净化技术是生产高性能、高质量产品的基础，代表钢铁冶金企业的技术装备水平。20 世纪80 年代以来，钢的洁净度不断提高。日本2000年批量生产的洁净钢中，有害元素(P、S、N、O、H) 总量可达0.005 %，中国宝钢可达0.008 %,国内外钢厂生产洁净钢水平见表1 表1 国内外一些钢厂生产的洁净钢水平单位: ×10 - 6 随着现代科技的进步和现代工业的发展对钢的质量要求越来越高，钢中夹杂物（主要是氧化物夹杂）严重影响钢材质量，随着洁净钢和纯净钢概念的提出，更是对钢中夹杂物的控制提出苛刻的要求。钢中夹杂物能降低钢的塑性，韧性和疲劳寿命，使钢的加工性能变坏，对钢材表面光洁度和焊接性能有直接影响。 钢中的夹杂物对于钢材性能影响很大例如钢中夹杂物可导致汽车和电气产品用薄钢板的表面缺陷、DI罐用薄钢板裂纹、管线钢氢致裂纹、轮胎子午线加工过程断线、轴承钢疲劳性能恶化，同时钢中非金属夹杂物对于钢板抗撕裂性能和低温冲击韧性也有不利影响。随着钢铁工业的不断发展，对钢的性能及其化学成分、组织均匀性的要求越来越高。钢铁产品将按着钢液洁净度高、成分控制精度高和产品性能稳定性能高的方向发展，其中洁净度钢的生产是2l世纪钢铁企业面临的重大课题。 二、钢中夹杂物的分类 分类方法很多，但常见的有以下四种： 1．按来源分类，可分为两类： (1)外来夹杂物：耐火材料、熔渣或两者的反应产物混入钢中并残留在钢中的颗粒夹杂称为外来夹杂。包括从炉衬或包衬、或从汤道砖、中包绝热板、保护渣进入钢水中的夹杂物（有人还将钢水二次氧化生成的夹杂物包括在内）。这类夹杂颗粒较大，易于上浮，但在钢中，它们的出现带着偶然性且不规则。 (2)内生夹杂物：在冶炼、浇注和凝固过程中，钢液、固体钢内进行着各种化学反应，对于在冶炼过程中所形成的化合物、脱氧时产生的脱氧产物、或在钢水凝固过程产生的化合物，当这些化合物来不及从钢水中彻底排出而残存在钢中者，叫做内在的非金属夹杂物。内生夹杂物形成的时间可分为四个阶段： ①一次夹杂：钢液脱氧反应时生成的脱氧产物； ②二次夹杂：在出钢和浇注过程中温度下降平衡移动时生成的夹杂物； ③三次夹杂：凝固过程中生成的夹杂； ④四次夹杂：固态相变时因溶解度变化生成的夹杂。 一般说来外来夹杂物颗粒较大，在钢中比较集中，而内生夹杂物则与此相反。从组成来看，内生夹杂物可以是简单组成，也可以是复杂组成；可以是单 铝及铝合金熔体净化方法研究 摘要：论述了国内外铝合金熔体净化工艺和净化剂的研究现状，并简要介绍了我国铝合金净化的行业现状，提出了铝熔体提高净化效果的主要途径及发展方向。本文同时介绍了铝及铝合金熔炼过程中铝熔体中存在的可溶的和不溶的杂质氢及氧化物夹杂及其所造成的冶金缺陷，论述了铝熔体净化处理的重要性，分析了传统的铝熔体炉内分批净化处理所存在的不足，说明了先进的净化处理工艺产生的背景，从理论上阐明了铝熔体净化的机理，详细地分析了这些先进的净化处理工艺与设备的特点、处理效果及所存在的问题，指出了铝熔体净化处理工艺的发展方向。 关键词：熔体净化铝合金 1 引言 在航空航天等国防技术领域，大型铝合金构件的应用越来越多，对构件的要求越来越高，除了要保证其化学成分、力学性能和尺寸精度外，还不允许铸件有缩孔、气孔、渗漏、夹渣等缺陷。铝合金熔体净化处理是生产高质量的铝铸件的基本保证措施之一，也是提高铝合金综合性能的主要手段。铝合金熔体精炼效果对疏松、气孔、夹杂等的形成有重要影响，且直接影响铝铸件的物理性能、力学性能以及使用性能。没有高质量的铝合金熔液，即使以后的变质、晶粒细化处理再有效，加工成形控制再先进，采取合理的铸造工艺以及热处理工艺，缺陷一旦从开始就产生，仍然会顽固地存在、难以弥补，高质量的铸件也是很难想象的。因此，人们非常重视铸造铝合金熔体中的气体和夹杂物，并采取各种铝合金熔体净化措施排除气体和夹杂物[1-3]。 目前，铝合金熔体纯净化和均质细晶化的综合处理，被认为是获得优质铝合金必须解决的共性技术基础问题。有许多相关的研究如：各种铝熔体除气去渣的净化方法（物理的和化学的），各种电、磁场对熔体的处理方法，研究合金熔体的结构及熔体的热历史对凝固组织的影响，快速凝固粉末冶金铝合金的研究等等。铝合金熔体净化处理按处理所处的生产环节的不同，可将其分为炉内处理和炉外处理两大类。铝合金熔体炉内净化技术按照净化作用的机理又可以分为吸附净化处理技术和非吸附净化处理技术。吸附法，主要是依靠精炼剂产生吸附氧化 钢中夹杂物的类型及控制技术发展 XX （河北联合大学冶金与能源学院，唐山，063009） 摘要：综合论述了钢中非金属夹杂物的按化学成分、形态、粒度、来源的分类以及控制夹杂物含量时所采用的气体搅拌-钢包吹氩、中间包气幕挡墙、电磁净化-钢包电磁搅拌、中间包离心分离和结晶器电磁制动、过滤器技术、超声处理技术和渣洗技术，并针对钢中夹杂物的控制技术的优、缺点进行了简要的归纳。随着氧化物冶金工艺纯净钢产品的开发,夹杂物去除技术的不断进步,非金属夹杂物的控制技术仍面临着新任务。 关键词：非金属夹杂物；夹杂物类型；控制技术 Types and Progress on Technique for Removel of inclusions in steel XX (College of Metallurgy and Energy Hebei United University, Tangshan 063009) Abstract：The behavior of inclusions in molten steel includes physical processes such as nucleation, growth, polymerization and transmission. The removal of inclusions can be seen as the result of transmission, which involves inclusion growth, floating and separating. The key progress on technique for removal of inclusions in steel is gas stirring-ladle argon blowing, gas shielding weir and dam in tundish, electromagnetic cleaning-ladle electromagnetic stirring, tundish centrifugal separating and mold electromagnetic braking, slag washing, ultrasonic technique ,and filter technique. Key words：non-metallic inclusions Typesof inclusions, Technique for Removel of inclusions 1引言 钢中非金属夹杂物是指钢中不具有金属性质的氧化物、硫化物、硅酸盐或氮化物。它们是钢在冶炼过程中加入脱氧剂而形成的氧化物、硅酸盐和钢在凝固过程中由于某些元素溶解度下降而形成的硫化 6063铝合金型材以其良好的塑性、适中的热处理强度、良好的焊接性能以及阳极氧化处理后表面华丽的色泽等诸多优点而被广泛应用。但在生产过程中经常会出现一些缺陷而致使产品质量低下，成品率降低，生产成本增加，效益下降，最终导致企业的市场竞争能力下降。因此，从根源上着手解决6063铝合金挤压型材的缺陷问题是企业提高自身竞争力的一个重要方面。笔者根据多年的铝型材生产实践，在此对6063铝合金挤压型材常见缺陷及其解决办法作一总结，和众多同行交流，以期相互促进。 1 划、擦、碰伤 划伤、擦伤、碰伤是当型材从模孔流出以及在随后工序中与工具、设备等相接触时导致的表面损伤。 1．1 主要原因 ①铸锭表面附着有杂物或铸锭成分偏析。铸锭表面存在大量偏析浮出物而铸锭又未进行均匀化处理或均匀化处理效果不好时，铸锭内存在一定数量的坚硬的金属颗粒，在挤压过程中金属流经工作带时，这些偏析浮出物或坚硬的金属颗粒附着在工作带表面或对工作带造成损伤，最终对型材表面造成划伤； ②模具型腔或工作带上有杂物，模具工作带硬度较低，使工作带表面在挤压时受伤而划伤型材； ③出料轨道或摆床上有裸露的金属或石墨条内有较硬的夹杂物，当其与型材接触时对型材表面造成划伤； ④在叉料杆将型材从出料轨道上送到摆床上时，由于速度过快造成型材碰伤； ⑤在摆床上人为拖动型材造成擦伤； ⑥在运输过程中型材之间相互摩擦或挤压造成损伤。 1．2 解决办法 ①加强对铸锭质量的控制； ②提高修模质量，模具定期氮化并严格执行氮化工艺； ③用软质毛毡将型材与辅具隔离，尽量减少型材与辅具的接触损伤； ④生产中要轻拿轻放，尽量避免随意拖动或翻动型材； ⑤在料框中合理摆放型材，尽量避免相互摩擦。 2机械性能不合格 2．1 主要原因 ①挤压时温度过低，挤压速度太慢，型材在挤压机的出口温度达不到固溶温度，起不到固溶强化作用； ②型材出口处风机少，风量不够，导致冷却速度慢，不能使型材在最短的时间内降到200℃以下，使粗大的Mg2Si过早析出，从而使固溶相减少，影响了型材热处理后的机械性能； ③铸锭成分不合格，铸锭中的Mg、Si含量达不到标准要求； ④铸锭未均匀化处理，使铸锭组织中析出的Mg2Si相无法在挤压的较短时间内重新固溶，造成固溶不充分而影响了产品性能； ⑤时效工艺不当、热风循环不畅或热电偶安装位置不正确，导致时效不充分或过时效。 2．2 解决办法 ①合理控制挤压温度和挤压速度，使型材在挤压机的出口温度保持在最低固溶温度以上； ②强化风冷条件，有条件的工厂可安装雾化冷却装置，以期达到6063合金冷却梯度的最低要求； ③加强铸锭的质量管理； ④对铸锭进行均匀化处理； ⑤合理确定时效工艺，正确安装热电偶，正确摆放型材以保证热风循环通畅。 3几何尺寸超差 3．1 主要原因 ①由于模具设计不合理或制造有误、挤压工艺不当、模具与挤压筒不对中、不合理润滑等，导致金属流动中各点流速相差过大，从而产生内应力致使型材变形； ②由于牵引力过大或拉伸矫直量过大导致型材尺寸超差。 ASTM E45-1997 钢中夹杂物含量的评定方法(中译) 1 范围 1.1 本标准的试验方法为测定锻钢中非金属夹杂物含量的方法。宏观试验法包括微蚀、断口、台阶和磁粉法。显微试验法通常包括5种检测。根据夹杂物形状而不是化学特点，显微法将夹杂物划分为不同类型。这里主要讨论了金相照相技术，它允许形状类似的夹杂物之间略有不同。这些方法在主要用来评定夹杂物的同时，某些方法也可以评估诸如碳化物、氮化物、碳氮化物、硼化物和金属间化合物的组成。除了钢以外，其它合金在有些情况下也可以应用这些方法。根据这些方法在钢中的应用情况，将分别给予介绍。1.2 本标准适用于人工评定夹杂物含量。其他ASTM标准介绍了用JK评级图的自动法（ASTM E1122 ）和图像分析法（ASTM E1245 ）。 1.3 按照钢的类型和性能要求，可以采用宏观法或显微法，也可以将二者结合起来，以得到最佳结果。 1.4 这些试验方法仅仅为推荐方法，对任何级别的钢而言，这些方法都不能作为合格与否的判据。 1.5 本标准未注明与安全相关的事项，如果有的话，也只涉及本标准的使用。标准使用者应建立适当的安全和健康操作规程，并且在使用标准前应确定其适用性。 2 参考文献 2.1 ASTM标准： A 295 高碳耐磨轴承钢技术条件 A 485 强淬透性耐磨轴承钢技术条件 A 534 耐磨轴承用渗碳钢技术条件 A 535 特种性能的滚珠和滚柱轴承钢技术条件 A 756 耐磨轴承用不锈钢技术条件 A 866 耐磨轴承用中碳钢技术条件 D 96 用离心法分离原油中水和沉淀物的试验方法 E 3 制备金相试样指南 E 7 金相显微镜术语 E 381 钢棒，钢坯，钢锭和锻件的宏观试验法 E 709 磁粉检测指南 E 768 自动测定钢中夹杂物的试样的制备和评定操作规程 E 1122 用自动图像分析法获得JK夹杂物等级的操作规程 E 1245 用自动图像分析法确定金属中夹杂物或第二相含量的操作规程 钢中夹杂物浅析 1. 钢中夹杂物的分类 1.1 根据钢中非金属夹杂物的来源分类 （1）内生夹杂物钢在冶炼过程中，脱氧反应会产生氧化物和硅酸盐等产物，若在钢液凝固前未浮出，将留在钢中。溶解在钢液中的氧、硫、氮等杂质元素在降温和凝固时，由于溶解度的降低，与其他元素结合以化合物形式从液相或固溶体中析出，最后留在钢锭中，它是金属在熔炼过程中，各种物理化学变化而形成的夹杂物。内生夹杂物分布比较均匀，颗粒也较小，正确的操作和合理的工艺措施可以减少其数量和改变其成分、大小和分布情况，但一般来说是不可避免的。 （2）外来夹杂物钢在冶炼和浇注过程中悬浮在钢液表面的炉渣、或由炼钢炉、出钢槽和钢包等内壁剥落的耐火材料或其他夹杂物在钢液凝固前未及时清除而留于钢中。它是金属在熔炼过程中与外界物质接触发生作用产生的夹杂物。如炉料表面的砂土和炉衬等与金属液作用，形成熔渣而滞留在金属中，其中也包括加入的熔剂。这类夹杂物一般的特征是外形不规则，尺寸比较大，分布也没有规律，又称为粗夹杂。这类夹杂物通过正确的操作是可以避免的。 1.2 根据夹杂物的形态和分布，标准图谱分为A、B、C、D和DS五大类。 这五大类夹杂物代表最常观察到的夹杂物的类型和形态: （1）A类(硫化物类)：具有高的延展性，有较宽范围形态比(长度/宽度)的单个灰色夹杂物，一般端部呈圆角； （2）B类(氧化铝类)：大多数没有变形，带角的，形态比小(一般<3)，黑色或带蓝色的颗粒，沿轧制方向排成一行(至少有3个颗粒)； （3）C类(硅酸盐类)：具有高的延展性，有较宽范围形态比(一般>3)的单个呈黑色或深灰色夹杂物，一般端部呈锐角； （4）D类(球状氧化物类)：不变形，带角或圆形的，形态比小(一般<3),黑色或带蓝色的，无规则分布的颗粒； （5）DS 类(单颗粒球状类)：圆形或近似圆形，直径>13μm的单颗粒夹杂物。 2. 钢中夹杂物主要类型及特征 2.1 硫化物 实用研究特种铸造及有色合金 2000年第3期 铝合金熔体中夹杂物与含氢量的关系 山东工业大学 丛红日 边秀房 摘 要 采用英国HYSCANⅡ测氢仪研究铝合金熔体中夹杂物与含氢量的关系,结果表明:在夹杂沾污度超过2.5%时,熔体含氢量会增加3倍以上;同时也研究了夹杂物尺寸和熔炼温度对含氢量的影响。 关键词:铝合金 含氢量 夹杂沾污度 中图分类号:TG292 文献标识码:A 文章编号:1001-2449(2000)03-0021-02 铝及其合金因含气体和夹杂,严重阻碍它的进一步应用[1]。铝合金中的气体H2占全部气体的60%～90%[2]。氢在铝熔体中主要以下列几种形式存在:原子态,即[H]溶解于铝熔液中;分子态,H以H2存在于Al2O3的裂缝中,形成负曲率半径的氢气泡[3];化合态,氢原子与铝液中的某些元素形成氢化物。铝液中的夹杂可分为两类,第一类是宏观组织中分布不均匀的大块夹杂物,它使组织不连续,铸件渗漏,或成为腐蚀的根源,明显降低合金的强度和塑性;第二类是弥散状的夹杂,在低倍显微镜下看不到。它使铝液粘度增大,降低凝固时铝液的补缩能力。目前很难控制熔体中氢和夹杂的含量,而其含量的增加必然导致铸件力学性能下降,致使铸件报废。因此,有必要研究合金熔体中氢与夹杂之间的内在联系。 1 试验方法 试验所用原材料为含不同夹杂量的AlTiB中间合金。其制备方法是:将质量分数为99.7%的工业纯铝在950℃熔化,然后加入质量分数为99.0%的K2TiF6和质量分数为98.0%的KBF4,保温一段时间后进行除渣,根据要求得到不同的夹杂含量。熔化设备采用坩埚式电阻炉,坩埚材质为石墨粘土。引入夹杂沾污度表示夹杂的含量,用游标卡尺进行测量。 将含夹渣的AlTiB中间合金浇铸成一定尺寸的试样。加热后,经过足够的变形,然后沿变形方向打开断口,测定断口单位面积上夹杂的数目和面积,即可获得夹杂沾污度η[4]。 η=πD2/(4l·d) 式中 D———夹杂直径 l———断口长度 d———断口宽度 铝合金中氢含量的测定采用英国SE VERN SCI-ENCE公司制造的HYSCANⅡ测氢仪。该仪器采用RPT (Reduced Pressure Test)法测氢。其测氢精度为0.1 mL/g。 2 试验结果与分析 2.1 夹杂物对含氢量的影响 经过对不同夹杂量的AlTiB中间合金的测氢分析,如图1所示,发现随着夹杂沾污度的增加,铝合金中的含氢量呈上升趋势,且从图1能够看出, 当夹杂沾污度 图1 夹杂沾污度与含氢量的关系 从0达到2.5%时,其含氢量就会增加3倍以上。有资料表明,一定温度下,铝熔体中的氢含量一定,即使人为通入氢气,在达到动态平衡后,铝熔体中含氢量也基本保持不变。因此,有理由相信,铝合金熔体中的氢大部分是夹杂物带进去的。为了对这一现象进行深入剖析,有必要分析夹杂物的组成成分。试样的X射线衍射分析结果如图2所示,夹杂物主要由Al,Al2O3,KAlF4, TiAl3及微量TiB2组成。夹杂物的形貌可由扫描电镜拍出,如图3所示。从图3a能够看出,夹杂物的形貌并不唯一,它主要由板状物与针状物组成。对针状物进行放大处理,如图3b,可以看到组织中存在很多显微缩松,这些缩松就构成了夹杂物疏松多孔的特性。 从热力学观点来看,在熔体中形成气泡需满足以下两方面的条件。第一,要有足够的气体分子凝聚;第二, 21 丛红日,男,1977年出生,硕士生,山东工业大学液态金属及遗传工程研究所,济南经十路73号(250061) 收稿日期:2000-01-05山东省自然科学基金资助项目(Z99F01) 精装修工程质量检查操作指引 1、目的 1.1规范产品质量实测过程中的程序、取样方法、测量操作、数据处理等具体步骤和要求。 1.2提供产品质量实测的操作方法，尽可能消除人为操作引起的偏差。 1.3 强调工程一次成型质量，以实测实量达标率反映工程一次成型质量水平。 1.4 以查促改，加强过程不断改进，持续提升工程质量。 2、实施原则 2.1 施工单位须对其施工产品质量负责，根据工程进度实时对施工范围的所有工程质量进行100%实测实量，检查记录按月建立分户实测档案，工程部检查比例须符合集团制度要求，并对实测档案的准确性和真实性负责。 2.2 工程部项目经理须对当月施工范围的所有工程质量按每个施工单位不低于10户进行检查且总数不低于20户，工程部经理须对当月施工范围的所有工程质量按每个施工单位不低于2户进行检查，并在检查记录表上签字确认。 2.3 户内墙、地砖全部施工完毕后，方可进行此户实测实量，且应在墙、地砖施工完毕7天后进行测量。 2.4 工程管理部须对工程部的检查记录表准确性和真实性进行复核。 2.5 工程管理部装修工程检查时应检查户内装修各已完成的所有工作面（不仅限于上个月完成工作量），不断促进整改。 2.6 每道工序完成后（指该工序所有工作量已完成，包含细部处理）施工单位须立即进行检查，工程部须在工序完成7日内进行检查，工程管理部按月对各工程部和施工单位所施工工程质量进行抽查。 2.7 同一户内同一工序内容须全数完成，检查时未完成位置直接按不合格点记录。 2.8 工程部须在每月25日前上报施工单位当月工程量（包含上月26日至本月25日），并确保施工单位当月所施工工程量与实际形象进度相符。如出现不符现象，视滞后情况扣罚施工单位当月综合达标率1%-4%。 3、工程管理部取样原则与计算说明 3.1取样原则 3.1.1工程管理部对工程质量进行抽查复测时，按户进行抽查，所有检查项仅限于套内各项工程质量。 3.1.2工程部对工程质量进行抽查时，须尽可能将检查面均匀分散，工程管理部将对当月施工范围工程质量现场随机抽查。 3.1.3现场实测实量时，须按编号进行记录、存档，不合格点须在现场实体上原位进行标注。 3.1.4测量数据须真实、有效。 3.2 计算说明 3.2.1检查表以户为单位，统计每户的质量达标率。 4、顶棚 4.1 吊顶石膏板不平整、接缝高低差 钢中非金属夹杂物特征 钢中氧和硫分别以氧化物和硫化物夹杂形式存在，很早以前就发现，钢的洁净度取决于上述氧化物和硫化物夹杂，这些夹杂物的尺寸、形状、物理性质、出现频率对钢的质量有很大的影响。 钢中常见的内在夹杂物有脆性夹杂物（氧化物及脆性硅酸盐）塑性夹杂物（硫化物及塑性硅酸盐）、点状不变形夹杂物和氮化物等。 一、氧化物： １．氧化铝夹杂物：Al2O3（脆性） 这种夹杂物热加工后不变形、而是沿加工方向分布成短线状颗粒带，在明场下呈灰色。过多的Al2O3会使钢的疲劳强度和其他力学性能下降。 ２．SiO2夹杂物 除了氧化铝夹杂物外，在钢中还有硅脱氧产物SiO2，也称石英。 二、硫化物：FeS、MnS（塑性） 这类属于塑性夹杂物，具有很高的塑性，热加工后沿加工方向延伸成条状分布，在明场下呈灰色。 三、氮化物： 在含钛、锆、钒的合金中，钛、锆和钒容易和氮结合成稳定的氮化物夹杂，氮化物热加工中不变形，多呈方形、长方形，在明场下有淡黄和金黄色彩。四、点状不变形夹杂物： 铬轴承钢中的点状不变形夹杂物主要由镁尖晶石和含钙的铝酸盐所构成，此外还有含铝、钙、锰的硅酸盐，点状不变形夹杂物加工后仍不变形，仍保持较规则的图形。 五、硅酸盐： 硅酸盐是金属氧化和硅酸根的化合物，是钢中常见的夹杂物，在使用硅锰、硅铁合金脱氧时，形成可变形的硅酸盐，最常见的硅酸盐是硅酸亚铁和硅酸亚锰。 钢中常见的硅酸盐有硅酸亚铁（２FeO.SiO2）、硅酸亚锰（２MnO.SiO2），硅酸盐分脆性硅酸盐和塑性硅酸盐。脆性硅酸盐热加工后沿加工方向成为短线状颗粒带，类似氧化物，塑性硅酸盐热加工后沿加工方向延伸成条状。但硅酸盐一 通风空调工程工程量计算规则 第一节管道制作安装 第10.1.1 条风管制作安装以施工图规格不同按展开面积计算不扣除检查孔、测定孔、送风口、吸风口等所占面积。圆管F= Л×D ×L 式中F ——圆形风管展开面积( 以m 2 为单位) ； D ——圆形风管直径L ——管道中心线长度。矩形风管按图示周长乘以管道中心线长度计算。 第10.1.2 条风管长度一律以施工图示中心线长度为准( 主管与支管以其中心线交点划分) ，包括弯头、三通、变径管、天圆地方等管件的长度，但不得包括部件所占长度。直径和周长按图示尺寸为准展开咬口重叠部分已包括在定额内，不得另行增加。 第10.1.3 条风管导流叶片制作安装按图示叶片的面积计算。 第10.1.4 条整个通风系统设计采用渐缩管均匀送风者，圆形风管按平均直径、矩形风管按平均周长计算。 第10.1.5 条塑料风管、复合型材料风管制作安装定额所列规格直径为内径，周长为内周长。第10.1.6 条柔性软风管安装，按图示管道中心线长度以“m ”为计量单位，柔性软风管阀门安装以“个”为计量单位。 第10.1.7 条软管( 帆布接口) 制作安装，按图示尺寸以“m 2 ”为计量单位。 第10.1.8 条风管检查孔重量，按本定额附录四“国标通风部件，标准重量表”计算。第10.1.9 条风管测定孔制作安装，按其型号以“个”为计量单位。 第10.1.10 条薄钢板通风管道、净化通风管道、玻璃钢通风管道、复合型材料通风管道的制作安装中已包括法兰、加固框和吊托支架，不得另行计算。 第10.1.11 条不锈钢通风管道、铝板通风管道的制作安装中不包括法兰和吊托支架，可按相应定额以“kg ”为计量单位另行计算。 第10.1.12 条塑料通风管道制作安装，不包括吊托支架，可按相应定额以“kg ”为计量单位另行计算。 第二节部件制作安装 第10.2.1 条标准部件的制作，按其成品重量以“kg" 为计量单位，根据设计型号、规格，按本册定额附录四“国标通风部件标准重量表”计算重量，非标准部件按图示成品重量计算。部件的安装按图示规格尺寸( 周长或直径) 以“个”为计量单位，分别执行相应定额。 第10.2.2 条钢百叶窗及活动金属百叶风口的制作以“m 2 ”为计量单位，安装按规格尺寸以“个”为计量单位。第10.2.3 条风帽筝绳制作安装按图示规格、长度，以“kg ”为计量单位。第10.2.4 条风帽泛水制作安装按图示展开面积以“m 2 ”为计量单位。第10.2.5 条挡水板制作安装按空调器断面面积计算。第10.2.6 条钢板密闭门制作安装以“个”为计量单位。第10.2.7 条设备支架制作安装按图示尺寸以“kg ”为计量单位，执行第五册《静置设备与工艺金属结构制作安装工程》定额相应项目和工程量计算规则。第10.2.8 条电加热器外壳制作安装按图示尺寸以“kg ”为计量单位。第10.2.9 条风机减震台座制作安装执行设备支架定额，定额内不包括减震器，应按设计规定另行计算。第10.2.10 条高、中、低效过滤器、净化工作台安装以“台”为计量单位，风淋室安装按不同重量以“台”为计量单位。第10.2.11 条洁净室安装按重量计算，执行本册定额第八章“分段组装式空调器”安装定额。第三节通风空调设备安装第10.3.1 条风机安装按设计不同型号以“台”为计量单位。第10.3.2 条整体式空调机组安装，空调器按不同重量和安装方式以“台”为计量单位；分段组装式空调器按重量以“kg" 为计量单位。第10.3.3 条风机盘管安装按安装方式不同以“台”为计量单位。第10.3.4 条空气加热器、除尘设备安装重量不同以“台”为计量单位。 铝及铝合金的熔体净化和晶粒细化 摘要：综述了铝合金熔体净化的技术特点，重点分析了气泡浮游法、过滤法、熔剂法等几种常见的熔体吸附净化方法的工作原理和工艺改进，介绍了新型的旋转脉冲喷吹工艺、超声波 净化工艺和电磁净化工艺，并展望了熔体净化工艺研究发展的趋势；综述了晶粒细化剂的发 展历史及细化剂的细化机理和各种细化剂的比较，并着重介绍了新一代的Al-Ti-C晶粒细化剂。关键词：铝合金；熔体净化；细化剂；细化机理 1综述 近年来铝合金材料大致向两个方向发展：一是发展高强高韧等高性能铝合金新材料，以 满足航空航天等军事工业和特殊工业部门的需要；二是发展一系列可以满足各种条件用途的 民用铝合金新材料。与国外相比，我国铝合金研究的整体水平还比较落后，基础理论研究和 技术装备水平及其完善程度都与国外的差距很大。目前，铝合金研究的重点之一是研究和采 用各种先进的熔体净化与变质处理方法，去除铝液中的气体和夹杂物，降低杂质含量，提高 铝熔体的纯度，细化铝的晶粒从而改善铝合金的性能。这也是可持续发展战略中废铝回收亟 待解决的技术难题。 熔体净化是保证铝合金材料冶金质量的关键技术，引起企业界的广泛关注。铝合金熔体 净化的目的，主要是降低熔体中的含气量和非金属夹杂物含量。对熔体纯洁度的要求，一般 铝合金制品的含气量应小于0.15ml/100gAl，特殊的航空材料要求在0.10ml/100gAl以下；钠含量应在5ppm以下；非金属夹杂物不允许有1～5Lm尺寸的颗粒和聚集物，夹杂物含量越低越好。可见，对铝合金熔体的纯洁度要求是非常严格的。要达到上述要求，需采用各种先进的 净化处理技术。 铝及其合金组织的微细化，可显著提高铝材的力学性能和加工工艺性能。晶粒细化处理 是使铝及其合金组织微细化，获取优质铝锭，改善铝材质量的重要途径。铝加工工业的迅速 发展促进了各种铝晶粒细化剂的开发与生产。 本文将在初步总结和分析国内外熔体净化和晶粒细化剂生产实践及文献资料的基础上， 较全面地讨论各种铝合金熔体净化技术及其发展趋势，讨论各种晶粒细化剂及发展趋势。钢中夹杂物控制原理修订稿
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