悬臂式挡土墙验算
悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]
计算项目：悬臂式挡土墙 8
计算时间： 2015-10-09 11:20:24 星期五
------------------------------------------------------------------------ 原始条件:
墙身尺寸:
墙身高: 7.000(m)
墙顶宽: 0.250(m)
面坡倾斜坡度: 1: 0.000
背坡倾斜坡度: 1: 0.200
墙趾悬挑长DL: 2.000(m)
墙趾跟部高DH: 0.600(m)
墙趾端部高DH0: 0.600(m)
墙踵悬挑长DL1: 2.000(m)
墙踵跟部高DH1: 0.600(m)
墙踵端部高DH2: 0.600(m)
加腋类型:两边加腋
面坡腋宽YB1: 0.500(m)
面坡腋高YH1: 0.300(m)
背坡腋宽YB2: 0.500(m)
背坡腋高YH2: 0.500(m)
设防滑凸榫
防滑凸榫尺寸BT1: 1:0.100(m)
防滑凸榫尺寸BT: 1.500(m)
防滑凸榫尺寸HT: 0.600(m)
防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000
防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)
防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)
钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)
墙趾埋深: 3.000(m)
物理参数:
混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)
混凝土强度等级: C30
纵筋级别: HRB400
抗剪腹筋等级: HRB400
裂缝计算钢筋直径: 18(mm)
挡土墙类型: 浸水地区挡土墙
墙后填土内摩擦角: 35.000(度)
墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)
墙后填土容重: 19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 18.000(kN/m3)
修正后地基土容许承载力: 232.000(kPa)
地基土容许承载力提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.300
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 20.000(度)
墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3)
地基浮力系数: 0.700
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 1
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 10.000 0.000 1
第1个: 定位距离0.000(m) 挂车-80级(验算荷载)
作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点)
荷载号 X Y P 作用角
(m) (m) (kN) (度)
1 -0.500 -5.167 100.000 270.000
地面横坡角度: 0.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
挡墙内侧常年水位标高: -0.500(m)
挡墙外侧常年水位标高: -4.500(m)
浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是
挡墙分段长度: 15.000(m)
钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）
===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
5. 计算水位的浮力分项系数 = 1.000 √
6. 计算水位的静水压力分项系数 = 1.000 √
7. 附加力分项系数 = 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 7.000(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 25.900(度)
挂车-80级(验算荷载)
路基面总宽= 10.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=1.000(m)
单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.400(m), 车与车之间距离=0.600(m)
经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列
布置宽度= 7.079(m)
布置宽度范围内车轮及轮重列表:
第1列车:
中点距全部破裂体
轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)
01 1.000 0.500 50.000 50.000
02 1.900 0.500 50.000 50.000
03 2.800 0.500 50.000 50.000
04 3.700 0.500 50.000 50.000
05 1.000 0.500 50.000 50.000
06 1.900 0.500 50.000 50.000
07 2.800 0.500 50.000 50.000
08 3.700 0.500 50.000 50.000
09 1.000 0.500 50.000 50.000
10 1.900 0.500 50.000 50.000
11 2.800 0.500 50.000 50.000
12 3.700 0.500 50.000 50.000
13 1.000 0.500 50.000 50.000
14 1.900 0.500 50.000 50.000
15 2.800 0.500 50.000 50.000
16 3.700 0.500 50.000 50.000
第2列车:
中点距全部破裂体
轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)
01 5.100 0.500 50.000 50.000
02 6.000 0.500 50.000 50.000
03 6.900 0.500 50.000 42.902
04 7.800 0.500 50.000 0.000
05 5.100 0.500 50.000 50.000
06 6.000 0.500 50.000 50.000
07 6.900 0.500 50.000 42.902
08 7.800 0.500 50.000 0.000
09 5.100 0.500 50.000 50.000
10 6.000 0.500 50.000 50.000
11 6.900 0.500 50.000 42.902
12 7.800 0.500 50.000 0.000
13 5.100 0.500 50.000 50.000
14 6.000 0.500 50.000 50.000
15 6.900 0.500 50.000 42.902
16 7.800 0.500 50.000 0.000
布置宽度B0=7.079(m) 分布长度L0=10.641(m) 荷载值SG=1371.607(kN)
换算土柱高度 h0 = 0.958(m)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 27.510(度)
Ea=225.762 Ex=103.435 Ey=200.673(kN) 作用点高度 Zy=2.815(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.490(度) 第1破裂角=27.500(度)
Ea=223.941 Ex=103.438 Ey=198.620(kN) 作用点高度 Zy=2.815(m) 墙身截面积 = 10.629(m2) 重量 = 265.725 kN
地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)
X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)
墙面坡侧: 31.25 -46.75 -1.27 -6.17
墙背坡侧: -211.25 -175.41 2.42 -4.83
墙底面: -0.00 202.54 1.19 -7.00
整个墙踵上的土重 = 60.898(kN) 重心坐标(1.781,-4.161)(相对于墙面坡上角点)
整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重 = 0.684(kN) 重心坐标(0.269,0.000)(相对于墙面坡上角点)
墙踵悬挑板上的土重 = 24.635(kN) 重心坐标(2.493,-5.319)(相对于墙面坡上角点)
墙趾板上的土重 = 106.650(kN) 相对于趾点力臂=1.236(m))
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.300
采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:
基础底面宽度 B = 6.430 (m)
墙身重力的力臂 Zw = 2.914 (m)
Ey的力臂 Zx = 4.965 (m)
Ex的力臂 Zy = 2.815 (m)
作用于基础底的总竖向力 = 752.071(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1804.617(kN-m)
基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 2.400(m)
基础底压应力: 墙趾=205.964 凸榫前沿=203.196 墙踵=27.962(kPa)
凸榫前沿被动土压力=417.263(kPa)
凸榫抗弯强度验算:
凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 200.286 <= 500.000(kPa)
凸榫抗剪强度验算:
凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 166.905 <= 990.000(kPa)
凸榫设计宽度为: 0.949(m)
滑移力= 283.438(kN) 抗滑力= 469.841(kN)
滑移验算满足: Kc = 1.658 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值 = 33.102(kN) > 0.0
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.914 (m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 4.267 (m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 1.236 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.965 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.815 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 549.857(kN-m) 抗倾覆力矩= 2354.474(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 4.282 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1570.958(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力 = 752.071(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1804.617(kN-m)
基础底面宽度 B = 6.430 (m) 偏心距 e = 0.815(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.400(m)
基底压应力: 趾部=205.964 踵部=27.962(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 205.964 / 27.962 = 7.366
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.815 <= 0.167*6.430 = 1.072(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=205.964 <= 278.400(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=27.962 <= 301.600(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=116.963 <= 232.000(kPa)
(四) 墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 752.071(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1804.617(kN-m)
基础底面宽度 B = 6.430 (m) 偏心距 e = 0.815(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.400(m)
基础底压应力: 趾点=205.964 踵点=27.962(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 752.071(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1804.617(kN-m)
基础底面宽度 B = 6.430 (m) 偏心距 e = 0.815(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.400(m)
基础底压应力: 趾点=205.964 踵点=27.962(kPa)
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.600(m)
截面剪力: Q = 240.162(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
截面弯矩: M = 258.617(kN-m)
抗弯受拉筋: As = 1348(mm2)
截面弯矩: M(标准值) = 258.617(kN-m)
钢筋应力 = 401.03(N/mm*mm) >= fyk = 400.00 (N/mm*mm)
最大裂缝宽度：鋐max= 0.723 > 鋐limit = 0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As = 2747.717(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。
[加腋根部]
截面高度: H' = 0.600(m)
截面剪力: Q = 282.900(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
截面弯矩: M = 389.671(kN-m)
抗弯受拉筋: As = 2066(mm2)
截面弯矩: M(标准值) = 389.671(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max= 0.706 > 鋐limit = 0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As = 4565.694(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。
(五) 墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 752.071(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1804.617(kN-m)
基础底面宽度 B = 6.430 (m) 偏心距 e = 0.815(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.400(m)
基础底压应力: 趾点=205.964 踵点=27.962(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 752.071(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1804.617(kN-m)
基础底面宽度 B = 6.430 (m) 偏心距 e = 0.815(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.400(m)
基础底压应力: 趾点=205.964 踵点=27.962(kPa)
[踵板根部]
截面高度: H' = 0.600(m)
截面剪力: Q = 121.120(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
截面弯矩: M = 153.278(kN-m)
抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.13% < Us_min=0.20%
抗弯受拉筋: As = 1200(mm2)
截面弯矩: M(标准值) = 153.278(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max= 0.380 > 鋐limit = 0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As = 1630.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。
[加腋根部]
截面高度: H' = 0.600(m)
截面剪力: Q = 141.167(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
截面弯矩: M = 204.963(kN-m)
抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.18% < Us_min=0.20%
抗弯受拉筋: As = 1200(mm2)
截面弯矩: M(标准值) = 204.963(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max= 0.610 > 鋐limit = 0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As = 2180.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。
(六) 立墙截面强度验算
[距离墙顶 1.600(m)处]
截面宽度 B' = 0.570(m)
截面剪力 Q = 18.896(kN)
截面弯矩 M = 11.448(kN-m)
截面弯矩 M(标准值) = 11.448(kN-m)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.20%
抗弯受拉筋: As = 1140(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos= 1163(mm2)
最大裂缝宽度为: 0.010 (mm)。
[距离墙顶 3.200(m)处]
截面宽度 B' = 0.890(m)
截面剪力 Q = 68.723(kN)
截面弯矩 M = 77.297(kN-m)
截面弯矩 M(标准值) = 77.297(kN-m)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 1780(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos= 1815(mm2)
最大裂缝宽度为: 0.027 (mm)。
[距离墙顶 4.800(m)处]
截面宽度 B' = 1.210(m)
截面剪力 Q = 149.945(kN)
截面弯矩 M = 248.301(kN-m)
截面弯矩 M(标准值) = 248.301(kN-m)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.05% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2420(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos= 2468(mm2)
最大裂缝宽度为: 0.046 (mm)。
[距离墙顶 6.400(m)处]
截面宽度 B' = 1.530(m)
截面剪力 Q = 245.860(kN)
截面弯矩 M = 690.613(kN-m)
截面弯矩 M(标准值) = 690.613(kN-m)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.09% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 3060(mm2)
转换为斜钢筋: As/cos= 3121(mm2)
最大裂缝宽度为: 0.136 (mm)。
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各组合最不利结果
=================================================
(一) 滑移验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗滑力 = 469.841(kN),滑移力 = 283.438(kN)。
滑移验算满足: Kc = 1.658 > 1.300
滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)
滑动稳定方程满足: 方程值 = 33.102(kN) > 0.0
(二) 倾覆验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗倾覆力矩 = 2354.474(kN-M),倾覆力矩 = 549.857(kN-m)。
倾覆验算满足: K0 = 4.282 > 1.500
滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1570.958(kN-m) > 0.0
(三) 地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.815 <= 0.167*6.430 = 1.072(m) 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=205.964 <= 278.400(kPa)
墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=27.962 <= 301.600(kPa)
地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
地基平均承载力验算满足: 压应力=116.963 <= 232.000(kPa)
(四) 墙趾板强度计算
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.600(m)
截面剪力最不利结果：组合1(一般情况)
截面剪力: Q = 240.162(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩: M = 258.617(kN-m)
配筋面积: As = 2748(mm2)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
[加腋根部]
截面高度: H' = 0.600(m)
截面剪力最不利结果：组合1(一般情况)
截面剪力: Q = 282.900(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩: M = 389.671(kN-m)
配筋面积: As = 4566(mm2)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
(五) 墙踵板强度计算
[踵板根部]
截面高度: H' = 0.600(m)
截面剪力最不利结果：组合1(一般情况)
截面剪力: Q = 121.120(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩: M = 153.278(kN-m)
配筋面积: As = 1630(mm2)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。 [加腋根部]
截面高度: H' = 0.600(m)
截面剪力最不利结果：组合1(一般情况)
截面剪力: Q = 141.167(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩: M = 204.963(kN-m)
配筋面积: As = 2180(mm2)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
(六) 立墙截面强度验算
[距离墙顶 1.600(m)处]
截面宽度 B' = 0.570(m)
截面剪力最不利结果：组合1(一般情况)
截面剪力: Q = 18.896(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩: M = 11.448(kN-m)
配筋面积: As = 1163(mm2)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。 [距离墙顶 3.200(m)处]
截面宽度 B' = 0.890(m)
截面剪力最不利结果：组合1(一般情况)
截面剪力: Q = 68.723(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩: M = 77.297(kN-m)
配筋面积: As = 1815(mm2)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。 [距离墙顶 4.800(m)处]
截面宽度 B' = 1.210(m)
截面剪力最不利结果：组合1(一般情况)
截面剪力: Q = 149.945(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩: M = 248.301(kN-m)
配筋面积: As = 2468(mm2)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。 [距离墙顶 6.400(m)处]
截面宽度 B' = 1.530(m)
截面剪力最不利结果：组合1(一般情况) 截面剪力: Q = 245.860(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
配筋面积最大值结果：组合1(一般情况) 截面弯矩: M = 690.613(kN-m) 配筋面积: As = 3121(mm2)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
挡土墙设计与验算(理正软件电算)
第一章挡土墙设计与验算（理正软件电算）原始条件 (K72+080) 墙身尺寸 墙身高: 9.000(m) 墙顶宽: 1.250(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:-0.250 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.600(m) 墙趾台阶h1: 0.900(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1
物理参数 圬工砌体容重: 25.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 墙身砌体容许压应力: 1200.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 90.000(kPa) 墙身砌体容许拉应力: 90.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 140.000(kPa) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 43.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 20.000(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 700.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.600 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 23.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 6.470 4.310 0 2 13.000 0.000 1 第1个: 距离0.500(m),宽度5.500(m),高度1.050(m)
悬臂式挡土墙验算全解
悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：悬臂式挡土墙 8 计算时间： 2015-10-09 11:20:24 星期五 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 7.000(m) 墙顶宽: 0.250(m) 面坡倾斜坡度: 1: 0.000 背坡倾斜坡度: 1: 0.200 墙趾悬挑长DL: 2.000(m) 墙趾跟部高DH: 0.600(m) 墙趾端部高DH0: 0.600(m) 墙踵悬挑长DL1: 2.000(m) 墙踵跟部高DH1: 0.600(m) 墙踵端部高DH2: 0.600(m) 加腋类型:两边加腋 面坡腋宽YB1: 0.500(m) 面坡腋高YH1: 0.300(m) 背坡腋宽YB2: 0.500(m) 背坡腋高YH2: 0.500(m) 设防滑凸榫 防滑凸榫尺寸BT1: 1:0.100(m) 防滑凸榫尺寸BT: 1.500(m) 防滑凸榫尺寸HT: 0.600(m) 防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000 防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa) 防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa) 钢筋合力点到外皮距离: 50(mm) 墙趾埋深: 3.000(m) 物理参数: 混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3) 混凝土强度等级: C30 纵筋级别: HRB400 抗剪腹筋等级: HRB400
裂缝计算钢筋直径: 18(mm) 挡土墙类型: 浸水地区挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 232.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.300 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 20.000(度) 墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3) 地基浮力系数: 0.700 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 10.000 0.000 1 第1个: 定位距离0.000(m) 挂车-80级(验算荷载) 作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点) 荷载号 X Y P 作用角 (m) (m) (kN) (度) 1 -0.500 -5.167 100.000 270.000 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙内侧常年水位标高: -0.500(m) 挡墙外侧常年水位标高: -4.500(m) 浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是 挡墙分段长度: 15.000(m) 钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002） ===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况 ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 填土重力分项系数 = 1.000 √ 3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √ 4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √ 5. 计算水位的浮力分项系数 = 1.000 √ 6. 计算水位的静水压力分项系数 = 1.000 √ 7. 附加力分项系数 = 1.000 √ =============================================
挡土墙设计与验算(手算)
第1章挡土墙设计与验算（手算） 1.设计资料 1.1 地质情况： 地表下1 m内为亚粘土层，容重γd=18kN/m3，内摩擦角 d=23o ,摩擦系数f d =0.5 ； 1m以下为岩层，允许承载力[σd] =700kPa，此岩层基底摩擦系数取 f d =0.6 1.2 墙背填料 选择就地开挖的碎石作墙背填料，容重γt=19kN/m 3 ,内摩阻角 t=43°，墙背摩擦角δt=21.5 1.3 墙体材料 采用M7.5砂浆40号片石通缝砌体，砌体容重γqr=25kN/m3,砌体摩擦系 数 f q =0.45 , 允许偏心距[e q] =0.25B ,允许压应力[σqa] =1200kPa，允许剪应力[τqj] =90kPa，允许拉应力[τql]=90kPa，允许弯拉应力[τqwl]=140kPa 2.技术要求 2.1 设计荷载： 公路Ⅰ级 2.2 分项系数： Ⅰ类荷载组合，重力γG=1.2 ，主动土压力γQ1=1.4
2.3 抗不均匀沉降要求： 基地合力偏心距[e]≤1/5B 3.挡土墙选择 根据平面布置图，K2+040～K2+100为密集居民区，为收缩坡角，避免多占用地，同时考虑减小墙高，因此布置仰斜式路堤挡土墙。K2+080处断面边坡最高，故以此为典型断面布置挡土墙 4.基础与断面的设计 1、换算荷载土层高 当 时， ；当 时， 由直线内插法得：H=9m时， 换算均布土层厚度： 2、断面尺寸的拟订
根据《路基路面工程》（第三版）关于尺寸的设计要求，如下图拟订断面，将墙基埋置于岩层上，深度为1.5m ,α=14°： 5.挡土墙稳定性验算（参照《路基路面工程》（第三版）） 5.1 主动土压力计算： ⑴ 破裂角θ试算 假设破裂面交于荷载内，由主动土压力计算公式有：? ? 50.5° 破裂角θ有， 解得，θ=35.8° 验算破裂面位置：
悬臂式挡土墙计算书
悬臂式挡土墙计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规范及参考书目： 《水工挡土墙设计规范》(SL379－2007)，以下简称《规范》 《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》 《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077－1997) 《水工挡土墙设计》(中国水利水电出版社) 2．断面尺寸参数： 墙顶宽度B1 = 0.30m，墙面上部高度H = 7.20m 前趾宽度B2 = 1.00m，后踵宽度B3 = 5.20m 前趾端部高度H2 = 0.80m，前趾根部高度H4 = 0.80m 后踵端部高度H1 = 0.40m，后踵根部高度H3 = 0.80m
墙背坡比= 1 : 0.069，墙面坡比= 1 : 0.000 挡土墙底板前趾高程＝0.00 m，底板底部坡比＝0.000 : 1 墙前填土顶面高程▽ 前地＝0.50 m，墙前淤沙顶面高程▽ 沙 ＝1.00 m 3．设计参数： 挡土墙的建筑物级别为4级。 抗震类型：非抗震区挡土墙。 水上回填土内摩擦角φ＝32.00度，水下回填土内摩擦角φ' ＝32.00度回填土凝聚力C ＝0.00kN/m2 地基土质为：松软 墙底与地基间摩擦系数f ＝0.45 4．回填土坡面参数： 回填土表面折线段数为：1段 折线起点距墙顶高差＝0.00 m 第一段折线水平夹角β1＝15.00度，折线水平长L1＝2.00 m 第二段折线水平夹角β2＝20.00度 5．材料参数： 回填土湿容重γs＝18.00kN/m3，回填土浮容重γf＝10.00kN/m3 混凝土强度等级：C15 钢筋强度等级：一级，保护层厚度as = 0.050 m 地基允许承载力[σo] = 300.00 kPa 6．荷载计算参数： 淤沙浮容重γy＝17.00kN/m3，淤沙内摩擦角φs ＝15.00 度
重力式挡土墙设计计算书教学版
挡土墙设计计算书 1 工程概况 挡土墙是用来支撑天然边坡或人工边坡以保持土体稳定的建筑物。按照墙的形式，挡土墙可以分为重力式挡土墙，加筋挡土墙。锚定式挡土墙，薄壁式挡土墙等形式。本设计采用重力式挡土墙。 2 挡土墙设计资料 1.浆砌片石重力式路堤墙，填土边坡1:，墙背仰斜，坡度1::。 2.公路等级二级，车辆荷载等级为公路－II 级，挡土墙荷载效应组合采用荷载组合I 、II 。 3.墙背填土容重γ＝／m 3，计算内摩擦角Φ＝42°，填土与墙背间的内摩擦角δ ＝Φ/2=21°。 4.地基为砂类土，容许承载力[σ]=810kPa ，基底摩擦系数μ＝。 5.墙身材料采用5号砂浆砌30号片石，砌体a γ=22kN/m 3，砌体容许压应力为 []600=a σkPa ，容许剪应力[τ]=100kPa ，容许拉应力[wl σ]=60 kPa 。 3 确定计算参数 挡墙高度H =4m 填土高度a =2m 墙面倾斜坡度：1: 墙背倾斜坡度：1: 墙底倾斜坡率：0 扩展墙趾台阶：1级台阶，宽b 1=，高h 1=。 填土边坡坡度为1:；填土内摩擦角：042=φ，填土与墙背间的摩擦角?==212/?δ；
墙背与竖直平面的夹角?-=-=036.1425.0arctan α 墙背填土容重m 3 地基土容重：m 3 挡土墙尺寸具体见图。 图 挡土墙尺寸 4 车辆荷载换算 试算不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度 (1) 不计车辆荷载作用 0=h 假定破裂面交于荷载内侧，计算棱体参数 A 、 B ： 18)42(21 )(21))(2(212200=+=+=+++= H a H a h H a A 7 )036.14tan()224(421 3221tan )2(21210=-?+??-??=+-=αa H H ab B 389.018 7 00=== A B A ?=?+?-?=++=964.4821036.1442δα?ψ； 715 .0)389.0964.48(tan )964.48tan 42(cot 964.48tan ) )(tan tan (cot tan tan =+???+?+?-=++±-=A ψψ?ψθ 则：?=++?>==?69.334 23 25.04arctan 57.35715.0arctan θ 计算车辆荷载作用时破裂棱体宽度值B ：
挡土墙的设计与验算
挡土墙的设计与验算 摘要：挡土墙的设计截面一般按试算法确定，初步拟定截面尺寸，然后进行挡土墙的验算，算通常包括稳定性验算，基础的承载力验算，墙身强度验算。 关键词：挡土墙稳定性地基承载力墙身强度验算 挡土墙是用来挡土的结构和防止土体坍塌，在房屋建筑、水利工程、铁路工程以及桥梁工程中都会遇到需要采用挡土墙来防止土体坍塌，例如，挡土墙按其结构型式可分为重力式，悬臂式、扶臂式及格栅装配式等。按所用的材料可分为毛石、砖、素混凝土及钢筋混凝土等类型。挡土墙的主要受力特点是在与土体接触的墙背上作用有土压力。因此，设计挡土墙时首先要先确定土压力的性质、大小、方向和作用点。 挡土墙的截面一般按试算法确定，即先根据挡土墙所处的条件凭经验初步拟定截面尺寸，然后进行挡土墙的验算，如不满足要求，则应改变截面尺寸或采用其他措施。 挡土墙的计算通常包括下列内容： 1.稳定性验算，包括抗倾覆和抗滑移稳定验算；此时挡土墙自重及土压力分项系数均取1.0。 2.基础的承载力验算；设计重力挡土墙时土压力及基础自重分项系数均取1.0 ，并保证合力中心位于基础底面中心两侧1/6基宽的范围内；设计钢筋混凝土挡土墙时，土压力作为外荷载应乘以大于1.2的荷载分项系数。 3.墙身强度验算，地基的承载力验算与一般偏心荷载作用下基础的计算方法相同，即要求基底的最大压应力≤1.2f（f为地基土的承载力设计值）。至于墙身强度验算应根据墙身材料分别按砖石结构、素混凝土结构或钢筋混凝土结构有关计算方法进行。 挡土墙的稳定性破坏通常有两种形式：一种是在土压力作用下绕O点外倾，如图2(a)所示，另一种是在土压力的水平分力作用下沿基底外移，如图2（b）所示，对于软弱地基，还可能沿地基中某一曲面滑动，对于这种情况应按圆弧法进行地基稳定性验算。 挡土墙的稳定性验算应符合下列要求： 1.抗倾覆稳定性应按下式验算，如图1所示：
悬臂式挡土墙施工方案
咸阳市上林北路（跨咸铜铁路）高架桥工程悬臂式挡土墙施工方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十局第六工程有限公司上林北路 上跨咸铜铁路立交项目经理部 二O一五年三月十日
悬臂式挡土墙施工方案 第一章编制说明及工程概况 一、编制依据及原则 1、编制依据 1、上林北路（跨咸铜铁路）高架桥工程设计图纸 2、市政道路工程施工质量验收规程 3、现场勘探的有关资料 4、招投标文件及施工合同文件 2、编制原则 1、严格遵守国家有关政策、法律、法规 2、按照国家的法律、法规要求，安排环保工作 3、统筹安排，突出重点、难点工序，优化施工方案，合理安排施工进度计划，合理配置施工所需劳、材、机具设备，实行标准化作业，组织连续均衡生产，做好工序衔接，紧张有序，加强施工过程监控，确保工程质量。 二、工程概况 咸阳市上林北路（跨咸铜铁路）高架桥工程北侧起点接货运铁路南侧正在施工的朝阳四路，向南依次跨越望贤路十字、碱滩路、咸铜铁路、金旭大道十字，与咸阳渭河四号桥相接。 主线全长1.696km，道路规划标准宽度50米。道路采用高架桥的形式依次跨越望贤路交叉口、碱滩路、咸铜铁路和金旭大道交叉口，桥梁长度1745.198延米，其中，主线桥长1095.7延米、A匝道171.6延米、B匝道171.6延米、C匝道153.228延米、D匝道153.07延米；道路引道长度1051.878
米，主线600米，A匝道108.394米、B匝道118.394米、C匝道113.461米、D匝道111.629米。主线高架桥在望贤路交叉口和金旭大道交叉口设A、B、C、D四条匝道完成上下桥交通转换。 引道挡土墙防护墙身底板均采用C30钢筋混凝土现浇，挡土墙埋深不小于1m，基底夯填厚0.8m级配碎石垫层，挡土墙在地面以上0.3m设置泄水孔，墙背设土工布碎石反滤层。挡墙高差小于0.8m时，采用特制侧石代替悬臂挡墙。主线引道及匝道悬臂式挡土墙共1528.9m，下穿非机动车道悬臂式挡土墙共589.9m。（详见表2-1） 表2-1 悬臂式挡土墙主要工程数量表 三、施工总体部署 1、总体实施方案 依据工程特点、施工难易程度以及各部位施工面的陆续展开，我部首先对金旭路十字以南里程为K1+393至K1+563进行施工，然后对AK0+000至AK0+110、BK0+170至BK0+290进行平行流水法施工，最后对望贤路十字以北里程为K0+129至K0+302进行施工。C匝道、D匝道、下穿通道段悬臂式挡土墙待施工场地、施工条件具备后在进行施工。悬臂式挡土墙采用挖掘机开槽，压路机配合人工处理基底，模板采用竹胶板，分两次浇筑成型，特制侧石采
理正挡土墙设计详解
第一章功能概述 挡土墙是岩土工程中经常遇到的土工构筑物之一。为了满足工程技术人员的需要，理正开发了本挡土墙软件。下面介绍挡土墙软件的主要功能： ⑴包括13种类型挡土墙――重力式、衡重式、加筋土式、半重力式、悬臂式、扶壁式、桩板式、锚杆式、锚定板式、垂直预应力锚杆式、装配式悬臂、装配式扶壁、卸荷板式； ⑵参照公路、铁路、水利、市政、工民建等行业的规范及标准，适应各个行业的要求；可进行公路、铁路、水利、水运、矿山、市政、工民建等行业挡土墙的设计。 ⑶适用的地区有：一般地区、浸水地区、抗震地区、抗震浸水地区； ⑷挡土墙基础的形式有：天然地基、钢筋砼底板、台阶式、换填土式、锚桩式； ⑸挡土墙计算中关键点之一是土压力的计算。理正岩土软件依据库仑土压力理论，采用优化的数值扫描法，对不同的边界条件，均可快速、确定地计算其土体破坏楔形体的第一、第二破裂面角度。避免公式方法对边界条件有限值的弊病。尤其是衡重式挡土墙下墙土压力的计算，过去有延长墙背法、修正延长墙背法及等效荷载法等，在理论上均有不合理的一面。理正岩土软件综合考虑分析上、下墙的土压力，接力运行，得到合理的上、下墙的土压力。保证后续计算结果的合理性； ⑹除土压力外，还可考虑地震作用、外加荷载、水等对挡土墙设计、验算的影响； ⑺计算内容完善――土压力、挡土墙的抗滑移、抗倾覆、地基强
度验算及墙身强度的验算等一起呵成。且可以生成图文并茂的计算书，大量节省设计人员的劳动强度。
1第二章快速操作指南 1.1操作流程 图2.1-1 操作流程 1.2快速操作指南 1.2.1选择工作路径 图2.2-1 指定工作路径 注意：此处指定的工作路径是所有岩土模块的工作路径。进入某一计算模块后，还可以通过按钮【选工程】重新指定此模块的工作路径。
挡土墙设计计算书
六、挡土墙计算书 1、挡土墙计算参数选取 天然地基：地基土为粘性土，天然地基承载力特征值KPa f ak 100=，3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 22=K φ。路基填料：3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 12=K φ。混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ，挡土墙基础埋深1米，基底摩擦系数取=μ0.35，假设墙背光滑，无地下水影响，现对3米高挡土墙进行验算。 挡土墙示意图 2、地基承载力验算 o 22=K φ，挡土墙顶宽0.6米，底宽1.8米，挡土墙截面面积4.8m 2，如图所示，根据《建 筑地基基础设计规范》查表：04.6,44.3,61.0===C d b M M M ，深宽修正后地基承载力为： KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=?+??+??=++=γγ。 挡土墙每延米的荷载为：KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=??=，满足承载力验算。
3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o o a K ,52.1)21245(tan 2=+=o o p K 主动土压力零界点深度：m K C Z a 55.1812 .01912220=??==γ 总主动土压力：m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(2 1220=?-??=-=γ 主动土压力呈三角形分布，土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(3 1)(310=-=-处。 被动土压力：m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022 122=???+???=+=γ 被动土压力呈三角形分布，被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013 131=?=处。 土压力计算简图
悬臂式挡土墙计算书
悬臂式挡土墙计算书项目名称__________________________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 计算时间 2017年11月3日（星期五）18:21 图 1 一、设计数据和设计依据 1.基本参数 挡土墙类型: 一般地区挡土墙 墙顶标高: 1.100m 墙前填土面标高: 0.000m 2.土压力计算参数
土压力计算方法: 库伦土压力 主动土压力增大系数: λE = 1.0 3.安全系数 抗滑移稳定安全系数: K C = 1.30 抗倾覆稳定安全系数: K0 = 1.60 4.裂缝控制 控制裂缝宽度: 否 5.墙身截面尺寸 墙身高: H = 2.100m 墙顶宽: b = 0.250m 墙面倾斜坡度: 1:m1 = 1:0.0000 墙背倾斜坡度: 1:m2 = 1:0.0000 墙趾板长度: B1 = 0.500m 墙踵板长度: B3 = 0.500m 墙趾板端部高: h1 = 0.400m 墙趾板根部高: h2 = 0.400m 墙踵板端部高: h3 = 0.400m 墙踵板根部高: h4 = 0.400m 墙底倾斜斜度: m3 = 0.000 加腋类型: 两侧加腋 墙面腋宽: y1 = 0.000m 墙面腋高: y2 = 0.000m 墙背腋宽: y3 = 0.000m 墙背腋高: y4 = 0.000m 6.墙身材料参数 混凝土重度: γc = 25.00 KN/m3 混凝土强度等级: C30 墙背与土体间摩擦角: δ = 17.50° 土对挡土墙基底的摩擦系数: μ = 0.600 钢筋合力点至截面近边距离: a s = 35 mm 纵向钢筋级别: HRB400 纵向钢筋类别: 带肋钢筋 箍筋级别: HRB400 7.墙后填土表面参数 表 1 墙后填土表面参数 坡线编号与水平面夹角 (°) 坡线水平投影长 (m) 坡线长 (m) 换算土柱数 1 0.00 2.00 2.00 0.00 表 2 换算土柱参数 土柱编号距坡线端部距离 (m) 土柱高度 (m) 土柱水平投影长 (m) 8.墙后填土性能参数 表 3 墙后填土性能参数 层号土层名称层厚 (m) 层底标高 (m) 重度γ (kN/m3) 粘聚力c (kPa) 内摩擦角φ (°) 1 中砂7.000 -5.900 18.00 2.00 35.00 9.地基土参数 地基土修正容许承载力: f a = 260.00kPa 基底压力及偏心距验算: 按基底斜面长计算 10.附加外力参数 是否计算附加外力: 否
挡土墙计算书
省道S206重力式挡土墙设计 专业：土木工程 班级： 姓名： 学号： 二零一七年六月 XXXXXXX大学 建筑工程学院 土木系道桥方向
目录 1、设计资料 (1) 1.1基础资料 (1) 1.2设计依据 (2) 2、初拟挡土墙结构形式和尺寸 (2) 3、确定车辆荷载 (3) 4、破裂棱体位置确定 (4) 4.1破裂角 的计算 (4) 4.2验算破裂面是否交于荷载范围内 (4) 5、土压力计算 (5) 5.1土压力计算 (5) 6、稳定性验算 (6) 6.1受力分析 (7) 6.2抗滑稳定性验算 (7) 6.2.1 抗滑稳定性验算 (7) 6.2.2抗滑动稳定性系数 (8) 6.3抗倾覆稳定性验算 (8) 6.3.1抗倾覆稳定性方程 (8) 6.3.2抗倾覆稳定性系数 (9) 6.4基底应力和合力偏心矩验算 (9) 6.4.1 合力偏心矩计算 (9) 6.4.2 基底应力计算 (10) 6.5墙身截面应力计算 (10) 7、改善措施 (12) 7.1改善措施 (12) 7.2工程数量表 (13) 8、附属设施的设计 (13) 8.1泄水孔设计 (13) 8.2沉降缝与伸缩缝 (14) 8.3墙厚排水层 (14) 8.4结构大样图 (15) 9、立面设计 (16) 9.1整体布局 (16) 9.2挡土墙总体方案布置图 (16) 10、参考文献 (17)
1、设计资料 1.1基础资料 省道S313，路基宽12米，路面宽9米，两侧路肩宽各1.5米。在桩号K5+100-K5+200路段为填方路段，填方边坡坡度1：1.5。为了保证路堤边坡稳定，少占地拆迁，故设置路堤挡土墙，拟采用重力式挡土墙。最大墙高见表1。 表1 挡土墙相关设计参数 墙高、墙背仰斜坡度等初始拟定的尺寸详见表1所示，挡土墙顶宽1米，基底水平。挡土墙分段长度为12-20米不等，初始拟定的挡墙断面形式如图1所示。 图1 初始拟定的路肩式挡土墙断面示意图
挡土墙设计与验算(手算)
第一章挡土墙设计与验算（手算） 1.设计资料 1.1 地质情况： 地表下1 m内为亚粘土层，容重γd=18kN/m3，内摩擦角?d=23o ,摩擦系数f d =0.5 ；1m以下为岩层，允许承载力[σd] =700kPa，此岩层基底摩擦系数取f d =0.6 1.2 墙背填料 选择就地开挖的碎石作墙背填料，容重γt=19kN/m 3 ,内摩阻角?t=43°，墙背摩擦角δt=21.5 1.3 墙体材料 采用M7.5砂浆40号片石通缝砌体，砌体容重γqr=25kN/m3,砌体摩擦系数f q =0.45 , 允许偏心距[e q] =0.25B ,允许压应力[σqa] =1200kPa，允许剪应力[τqj] =90kPa，允许拉应力[τql]=90kPa，允许弯拉应力[τqwl]=140kPa 2.技术要求 2.1 设计荷载： 公路Ⅰ级 2.2 分项系数： Ⅰ类荷载组合，重力γG=1.2 ，主动土压力γQ1=1.4 2.3 抗不均匀沉降要求： 基地合力偏心距[e]≤1/5B
3.挡土墙选择 根据平面布置图，K2+040～K2+100为密集居民区，为收缩坡角，避免多占用地，同时考虑减小墙高，因此布置仰斜式路堤挡土墙。K2+080处断面边坡最高，故以此为典型断面布置挡土墙 4.基础与断面的设计 1、换算荷载土层高 h 当m 2≤H 时， a KP q 0.20=；当m H 10≥时，a KP q 10= 由直线内插法得：H=9m 时，()a KP q 25.1162102102020=-???? ??---= 换算均布土层厚度：m q h 25.1925 .110== = γ 2、断面尺寸的拟订 根据《路基路面工程》（第三版）关于尺寸的设计要求，如下图拟订断面，将墙基埋置于岩层上，深度为1.5m ,α=14°：
挡土墙模板计算书
挡土墙模板计算书 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750； 主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600； 对拉螺栓直径(mm):M18； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量 E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。
五种常见挡土墙的设计计算实例
挡土墙设计实例 挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙面；与地基直接接触的部位称为基地；与基底相对的、墙的顶面称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。 根据挡土墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙；墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙；设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙；设置于山坡上，支承山坡上可能坍塌的覆盖层土体或破碎岩层的挡土墙称为山坡墙。 本实例中主要讲述了5种常见挡土墙的设计计算实例。 1、重力式挡土墙 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 墙顶宽: 0.660(m)
面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算）
悬臂式挡土墙施工工艺
悬臂式挡土墙施工工艺 1、主要技术特点： 悬臂式挡土墙构造简单厚度小、自重轻，挡土高度高，施工方便是钢筋混凝土挡土墙的重要形式，是一种轻型支挡结构物。其依靠墙身的重量及底板以上的重物（包括表面超载）来维持平衡。能适地基承载力低及地震区。 a）本工程悬臂式挡墙总长约650m，墙体高度需根据现场实际情况确定（参见挡土墙图纸及04J008第92页选型），且基础埋深度不低于1.5米，基底承载力要求在150Kpa。 b)在基础底面增加抗滑移的齿墙。 c）墙体设置泄水孔，间距为2-3m设一个，外斜坡度为５%，采用直径为100mmPVC管按梅花型布置；进水口下部用粘土夯实封层厚30cm，其反滤层设置为40cm厚粗粒层。 d）墙体每隔12m设置一道变形缝，缝宽2cm，伸缩缝处塞以沥青防水层或嵌入涂以沥青的木板。 2、地基处理： 本工程地基承载力应达到150Kpa，对于因挖基发现有淤泥层或软土层而超挖的部分可采用C15混凝土回填。若持力层2m范围内土层有变化，应及时通知设计单位调整挡土墙分缝与结构设计。 3、混凝土垫层施工： 根据设计图纸要求。基底浇筑10cm厚，C15混凝土垫层，混凝土垫层每侧比基础宽出10cm。在挡墙基础的凹槽处，设置木模板。 4、钢筋安装： 现浇钢筋基础先安装基础钢筋，预理墙身竖向钢筋，待基础浇灌混凝土完后且砼达到2.5Mpa后，进行墙身钢筋安装。 钢筋现场加工、制作、绑扎。现场绑扎时，先划线，后摆筋、穿筋、绑扎，最后安放专用垫块，弹线时，注意间距、数量、标明加密箍筋位置。板筋先摆主筋，后摆副筋。摆放有焊接接头和绑扎接头的钢筋时，其接头位置同一截面接头数量，搭接长度按现行施工规范规定执行。钢筋交叉点采用铁丝扎牢。所有箍筋与受力钢筋垂直设置，箍筋弯钩叠合处，沿受力钢筋方向错开布置。为保证保护层厚度，垫块预制时厚度要准确，强度要保证。 5、模板工程： A、模板设计 模板采用2.44m*1.22m*1.2cm 木胶板，模板的拼缝模板缝采用塑料条封贴，防止漏浆。板后使用成型方木竖向钉于模板后，方木间距10cm。模板采用拉杆螺栓固定间距经计算确定（见下面计算结果）,横向使用一根φ48×3.5mm钢管固定方木，竖向使用2根φ48×3.5mm钢管，使用燕尾卡加双螺帽与对拉螺栓相固定。固定钢管间距与对拉螺栓间距相同。
挡土墙的计算方法
挡土墙计算方法 挡土墙的形式多种多样，按结构特点可分为：重力式、衡重式、轻型式、半重力式、钢悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型。当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。所以这里只介绍应用最为广泛的重力式挡土墙的设计计算方法。 一：基础资料 1. 填料内摩擦角。当缺乏试验数据时，填料的内摩擦角可参照表一选用。 表一：填料内摩擦角ψ 3. 墙背摩擦角δ（外摩擦角） 填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。对于浆砌片石墙 体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。 1）按DL5077-1997〈水工建筑物荷载设计规范〉及SL265-2001〈水闸设计规范〉 ??? ?? ? ?-=-=-=-=?δ?δ?δ?δ）（时：墙背与填土不可能滑动）（时：墙背很粗糙，排水良好 ）（：墙背粗糙，排水良好时 ）（：墙背平滑，排水不良时 0.167.067.05.05.033.033.00 从经济合理的角度考虑，对于浆砌石挡土墙，应要求施工时尽量保持墙后粗糙，可采用δ值等于或略小于?值。 ξ:填土表面倾斜角；θ：挡土墙墙背倾斜角；?：填土的内摩擦角。 ` 4. 基底摩擦系数 基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。 5. 地基容许承载力
地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。 6. 建筑材料的容重 根据有关设计规范规定选取。 7. 砌体的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 8. 砼的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 二：计算 挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多。由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。填土为砂性土并且填土表面水平时，采用朗肯公式计算土压力较简单。 土压力分为主动、被动、静止土压力，为安全计，应按主动土压力计算。 1）库伦主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )cos(δε+=F F H )sin(δε+=F F V 2 2 2)cos()cos()sin()sin(1)(cos cos ) (cos ? ? ? ???-+-+++-= βεδεβ?δ?δεεε?a K ε：墙背与铅直面的夹角，β：墙后回填土表面坡度。 2）朗肯主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )2/45(2?-=o a tg K 注意：F 为作用于墙背的水平主动土压力，垂直主动土压力按墙背及后趾以上的土重计算。 3）回填土为粘性土时的土压力 按等值内摩擦角法计算主动土压力，可根据工程经验确定，也可用公式计算。 经验确定时： 挡土墙高度<6m 时，水上部分的等值内摩擦角可采用280 ~300，地下水位以下部分的等 值内摩擦角可采用250 ~280。挡土墙高度>6m 时，等值内摩擦角随挡土墙高度的加大而相应降低，具体可参照SL265-2001〈水闸设计规范〉。 公式计算时：
悬臂式挡土墙设计讲解
悬臂式挡土墙工程实例 ——成都市三环路与铁路立交工程 设计路段为K23+385.728—K23+486.726右幅快车道； 已知，填方最大高度5米，地基承载力设计值[σ]=150kpa,墙身设计高度H=4m ；填土标准重度γ=18KN/m 3，填土表面均布荷载q=10KN/m 2, 填土内摩擦角Φ=35。,底板与地基摩擦系数f=0.3,墙身采用C20混凝土，HRB335钢筋。 一、 截面选择 选择悬臂式挡土墙。尺寸按悬臂式挡土墙规定初步拟定，如图所示 根据规范要求H 1= 1 10 H=400mm, H 2=H-H 1=3600mm, H 0=810mm,b=250mm, B=0.8H=3200mm ； 地面活荷载q 的作用，采用换算立柱高： 0105 0.55189 q H r = === B 3的初步估算： 22250(810)0.05=470mm B H =++? 320 1.4348.78 =22300.3(40.55) 1.0518 r c K m Ex B B H m f μ??= -=???+???—0.47（H+） B 1 =B-B 3-B 2=3200-2230-470=500mm
B 20.27kpa c 22.22kpa c 图1 悬臂式支挡结构计算图（单位：mm) min =71.54kpa 1=97.45kpa 2 =102.91kpa max =108.72kpa 二、 荷载计算 1.土压力计算 由于地面水平，墙背竖直且光滑，土压力计算选用朗金理论公式计算： 2tan 450.2712K αφ? ?=?-= ?? ? 地面处水平压力：σA =γH 。*Ka=18?59 ?0.271=2.71 kpa 悬臂底B 点水平压力：σB =γ(H 。+H 2) Ka =18?(59 +3.6)?0.271=20.27 kpa 底板c 点水平压力：σc =γ(H 。+ H 2 + H 1 )Ka =18?(5 9 +3.6+0.4)?0.271=22.22 kpa
第三章 挡土墙设计与验算 - 陆凯
大围山至浏阳高速公路K51+500～K53+600段路基路面综合设计
大围山至浏阳高速公路K51+500～K53+600段路基路面综合设计 第三章 挡土墙设计与验算 3.1 设计资料 3.1.1 墙身构造 本设计任务段中K51+500~K53+600的横断面右侧坡度较陡，为了减少填方量，收缩边坡，增强路基的稳定性，拟在本段设置一段重力式路堤挡土墙，其尺寸见挡土墙设计图。 拟采用浆砌片石仰斜式路堤挡土墙，墙高H=7m ，墙顶填土高度为4a m =，顶宽2m ，底宽3.5m ，墙背仰斜,坡度(α=-9°)，基底倾斜，坡度为(0α=9°)，墙身分段长度为10m 。 3.1.2 车辆荷载 根据《路基设计规范(JTG 2004)》，车辆荷载为计算的方便，可简化换算为路基填土的均布土层，并采用全断面布载。 换算土层厚 013.750.808817q h γ === 其中: 根据规范和查表13.75/q k N m = γ为墙后填土容重317kN m γ= 3.1.3 土壤地质情况 填土为高液限红粘土，土的粘聚力9.8C kpa =，内摩擦角=23??，墙 背与填土间的摩擦角=16δ?，容重为316.66kN m γ= 高液限红粘土土地基，容许承载力为[]kpa 3500=σ，基底摩擦系数μ取0.4。 3.1.4 墙身材料 采用7.5号砂浆，25号片石,砌体容重为324kN m γ=；按规范:砌体容许压应力为[]600a kpa σ=，容许剪应力为[]100kpa τ=，容许拉应力为
大围山至浏阳高速公路K51+500～K53+600段路基路面综合设计 []60l kpa ωσ=。 3.2 墙背土压力计算 对于墙趾前土体的被动土压力，在挡土墙基础一般埋深的情况 下，考虑到各种自然力和人畜活动的作用，以偏于安全，一般均不计被动土压力,只计算主动土压力。 本设计任务段的路堤挡土墙，按高液限红粘土的公式来计算土压力；边坡坡度为5.1:1其计算如下： 图3-1 挡土墙设计图 3.2.1 破裂面计算 假设破裂面交于荷载中部，则:
挡土墙设计与验算说明书
第三章挡土墙设计与验算说明书 挡土墙是用来支撑天然边坡或人工填土边坡以保持土体稳定的建筑物。按照墙的设置位置，挡土墙可分为路肩墙、路堤墙和山坡墙等类型。 重力式挡土墙依靠墙身自重支撑土压力来维持其稳定。一般多用片（块）石砌筑，在缺乏石料的地区有时也用混凝土修建。重力式挡土墙圬工量大，但其型式简单，施工方便，可就地取材，适应性强，故被广泛采用。 当路肩墙与路堤墙的墙高或截面圬工数量相近，基础情况相似时，应优先选用路肩墙，按路基宽布置挡土墙位置，因为路肩挡土墙可充分收缩坡脚，大量减少填方和占地。若路堤墙的高度或圬工数量比路肩墙显著降低，而且基础可靠时，宜选用路堤墙，并作经济比较后确定墙的位置。 沿河堤设置挡土墙时，应结合河流情况来布置，注意设墙后仍保持水流顺畅，不致挤压河道而引起局部冲刷。 3.1挡土墙的布置 3.1.1挡土墙的纵向布置 挡土墙纵向布置在墙趾纵断面图上进行，布置后绘成挡土墙正面图。 布置的内容有： 1.确定挡土墙的起讫点和墙长，选择挡土墙与路基或其它结构物的衔接方式。路肩挡土墙端部可嵌入石质路堑中，或采用锥坡与路堤衔接，与桥台连接时，为了防止墙后填土从桥台尾端与挡土墙连接处的空隙中溜出，需在台尾与挡土墙之间设置隔墙及接头墙。路堑挡土墙在隧道洞口应结合隧道洞门，翼墙的设置做到平顺衔接；与路堑边坡衔接时，一般将墙高逐渐降低至2m以下，使边坡坡脚不致伸入边沟内，有时也可以横向端墙连接。 2.按地基及地形情况进行分段，确定伸缩缝与沉降缝的位置。 3.布置各段挡土墙的基础。墙趾地面有纵坡时，挡土墙的基底宜做成不大于5%的纵坡。但地基为岩石时，为减少开挖，可沿纵向做成台阶，台阶尺寸视纵坡大小而定，但其高宽比不宜大于1：2。 4.布置泻水孔的位置，包括数量、间隔和尺寸等。
挡土墙设计计算书(长沙理工大学版)
挡土墙设计 在路基段K3+680-K3+800、K2+300-K2+400左侧设置浆砌块石俯斜式路堤墙，用以收缩坡脚。现取K2+300段挡土墙进行设计验算。 3.1 挡土墙资料 在该次设计任务段K3+680-K3+800、K2+300-K2+400两段地面向某一边倾斜，且斜率较大。为了减少填土及解决占地过大的问题，在该两段均设路堤墙以收缩坡脚。K2+300段采用俯斜式路堤墙，M7.5浆砌片石砌筑，墙身分段长为10m，墙上填土高度为4m，墙高8.8m，填土边坡为1：1.5；路基填土为粘性土，粘聚力c=18kPa，填土重度γ=18kN/m3，内摩擦角ψ=35°。 墙面坡度为1:0.05，墙背坡度为1:0.34，基底水平，墙趾垂直，墙趾宽0.45m，高0.8m。墙背摩擦角δ=17.5°；墙身容重为23kN/m3,截面容许应力为1000kPa，拉应力[бa]=90kPa，剪应力[б1]=180kPa。地基为全风化花岗斑岩，基底摩擦系数f1=0.41,圬工间摩擦系数f2=0.5；地基容许承载力为500kPa。 3.1.1挡土墙构造 以K2+300横断面挡墙为例进行验算，墙体结构如图3-1所示： 图3-1
挡土墙尺寸图如图3-2所示 图3-2 3.1.2 车辆荷载换算 h 0=0.868m 3.2 挡土墙验算 3.2.1 破裂棱体位置确定 破裂角θ的计算 Ψ=α+δ+φ=19°+17.5°+35°=71.5° 假设破裂角交于荷载范围内，则有： A 0= 21(a+H+2h 0)(a+H)=2 1?(4+10+2?0.868)(4+10)=99.43 B 0=21ab+(b+d)h 0-2 1H （H+2a+2h 0)tan α =21?4?6+(6+0.75)?0.868-21?10?(10+2?4+2?0.868)?tan19°=-16.12 D -±-=ψψθ2sec tan tan ()()()4984.0cos sin cos cos sin 000=?? ????-++---=?λ?ψψ?ψ?c h a H c A B A D