围挡结构抗台风稳定性计算书

计算依据：................................................................................................................................................ - 1 -

1、工程概况.............................................................................................................................................. - 1 -

2、2.5m围挡设计计算书......................................................................................................................... - 1 -

2.1荷载计算..................................................................................................................................... - 2 -

2.2建立模型..................................................................................................................................... - 3 -

2.3稳定性计算................................................................................................................................. - 3 -

2.3.1立柱抗弯压强度计算..................................................................................................... - 4 -

2.3.2立柱抗剪强度计算......................................................................................................... - 4 -

2.3.3嵌固端抵抗弯矩计算..................................................................................................... - 4 -

3、6m围挡设计计算书............................................................................................................................. - 4 -

3.1荷载计算..................................................................................................................................... - 5 -

3.2建立模型..................................................................................................................................... - 6 -

3.3稳定性计算................................................................................................................................. - 7 -

3.3.1A114×3钢管受力验算 .................................................................................................. - 7 -

3.3.2角钢强度计算................................................................................................................. - 8 -

3.3.3基础抗倾覆计算............................................................................................................. - 8 -

3.3.3焊缝验算....................................................................................................................... - 10 -

3.3.4基础验算....................................................................................................................... - 10 -

4、8m围挡设计计算书........................................................................................................................... - 13 -

4.1荷载计算................................................................................................................................... - 13 -

4.2建立模型................................................................................................................................... - 14 -

4.3稳定性计算............................................................................................................................... - 16 -

4.3.1A114×3钢管强度验算 ................................................................................................ - 16 -

4.3.2A48×3钢管验算 .......................................................................................................... - 17 -

4.3.3L40×3角钢验算........................................................................................................... - 17 -

4.3.4焊缝验算....................................................................................................................... - 18 -

4.3.5基础抗倾翻验算........................................................................................................... - 20 -

4.3.6基础验算....................................................................................................................... - 21 -

5、12m围挡设计计算书......................................................................................................................... - 23 -

5.1荷载计算................................................................................................................................... - 24 -

5.2建立模型................................................................................................................................... - 25 -

5.3稳定性计算............................................................................................................................... - 26 -

5.3.1A114×3钢管验算 ........................................................................................................ - 26 -

5.3.2A80×3钢管验算 .......................................................................................................... - 27 -

5.3.3L63×5角钢验算........................................................................................................... - 27 -

5.3.4焊缝计算....................................................................................................................... - 28 -

5.3.5基础抗倾翻计算........................................................................................................... - 30 -

5.3.6基础计算....................................................................................................................... - 31 -

围挡稳定性计算书

计算依据：

（1）建筑结构设计统一标准 GB20068-2011

（2）建筑结构荷载规范 GB50009-2012

（3）建筑抗震设计规范 GB50011-2010

（4）钢结构设计规范 GB50017-2017

（5）冷弯薄壁型钢结构设计规范 GB50018-2002

（6）钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001

（7）建筑钢结构焊接与验收规程 JGJ81-2002

（8）混凝土结构设计规范 GB50010-2010

（9）建筑地基基础设计规范 GB50007-2011

（10）户外广告设施钢结构技术规程CECS148：2003

1、工程概况

本工程为浙江省台州市玉环市，地处中国东南，距离东海海岸线直线最近距离为25km，查荷载规范知玉环市10年和50年遇基本风压分别为0.7kN/㎡、1.2kN/㎡，故本工程取1.0kN/㎡。围挡结构选型：2.5m采用方钢管作为立柱，6m高围挡采用平面桁架形式立柱、8m、12m围挡采用空间三角塔架作为立柱，分别建模计算。其中6m、8m、12m 围挡，底部2.5m采用0.6mm厚彩钢板，2.5m以上采用C6@150×150钢筋网片，每平米最大受风荷载面积为2×（0.006×1/0.15）=0.08㎡。

2、2.5m围挡设计计算书

2.5m围挡采用80×80×2方钢管作为柱，每3m设置一道方钢管，面板采用50mm 厚夹芯聚苯泡沫板，基础采用素混凝土基础，基础长宽均为700mm，高500mm，结构形式详见下。

围挡结构图

2.1荷载计算

1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重； 2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；

风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。

风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）可以查得玉环地区50年一遇基本风压为1.2KN ／m2。

按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）围护结构风压

z μ风压高度变化系数

离地面高度取计算点的高度z=2.5m ＜5m ，按5m ，查《荷载规范》表8.2.1, 风压高度变化系数μz=1.00考虑修正系数η后, μz=μz η=1.00×1.00=1.00 s

μ局部风压体型变化系数

型钢和组合构件取1.3

β阵风系数

离地面高度取计算点的高度z=2.5m ＜5m ，按5m ；查《荷载规范》表8.6.1, 阵

风系数βgz=1.70 W k 风荷载标准值

W k 根据《荷载规范》公式8.1.1-2

W k =βgz μs μzw0=1.70×1.30×1.00×1.20=2.65kN/m2

2.2建立模型

荷载传递：水平风荷载→围挡面板→围挡横杆→型钢立柱→主结构柱埋入基础部分支撑地面。

受力结构主要为钢立柱，对整个围挡抗倾覆稳定的关键点在于结构柱本身的抗弯拉和抗剪强度。其次，埋入土体里的基础能够从土体里获得的弯矩抗力值也是决定围挡整体稳定的关键因素。

故需验算项目为（1）立柱抗剪强度；（2）立柱抗弯强度；（3）基础抗倾覆翻验算；（4）基础计算；

下座混凝土基础因埋在地面以下，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。

设计风压为=2.65 KN/m2，立柱间隔3m ，围挡高度2.5m ，每根立柱受风附属面积为7.5 m2。风压传至立柱为均布荷载：

均布荷载q=2.65×7.5÷2.6=7.64KN/m 。

钢立柱与地面采用埋入式连接，视为固接，受力模型如下：

计算可得

最大弯矩2max ql 21M -==26.27.6421

??-=25.82kN ·m

最大剪力19.862.6-7.64ql V max =?=-=kN 2.3稳定性计算

80×80×2方钢管截面参数为：

截面惯性矩 Ix=70.87(cm4)

截面抵抗矩 Wx=16.87(cm3) 回转半径 ix=3.33(cm) 截面面积 A =6.4(cm2)

2.3.1立柱抗弯压强度计算

x x 1087.611082.25W M ??==σ=153.05N/mm 2＜[f]= 215N/mm 2 2.3.2立柱抗剪强度计算

66.32104.61086.19A V 2

=??=

=σ＜[f]= 125N/mm 2 2.3.3嵌固端抵抗弯矩计算

被动土压力计算公式：p p K 2c z K P +=γ 其中Kp 为被动土压力系数；

r 为土重度； z 为深度 c 为土体粘聚力

查表得：r=20kN/m3 ；z=0.5m ； c=25 kpa ；Kp =3。则可算得深度0.3m 处的被动土压力为

=116.6KN/㎡。

等效作用点位于z=0.2m 处，

等效合力F=0.5×116.6×3÷2=87.45kN ·m 等效抵抗弯矩[M]=Fz=87.45×0.3=26.23 kN ·m

M=25.82N ·m ＜[M]=26.23kN ·m 满足要求。

3、6m 围挡设计计算书

6m 围挡采用A 114×3钢管和L40×3角钢焊成平面桁架立柱，每3m 设置一道，面板采用彩钢板，下座为1600×1600×1600的钢筋混凝土基础，结构形式详见下。

围挡结构图

3.1荷载计算

设计计算思路

本计算书是根据按桁架建模计算内力，将荷载等效成均布线荷载。分别计算各种杆件内力，取最大内力值进行验算截面。

风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。

风荷载计算：按50年一遇风压1.2kN/㎡。

按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）围护结构风压 0

k z z s W W βμμ= 式中：查表得：

z μ风压高度变化系数

离地面高度取计算点的高度z=6.00m

查《荷载规范》表8.2.1, 风压高度变化系数μz =1.00 考虑修正系数η后, μz =μz η=1.00×1.00=1.00

s μ局部风压体型变化系数

查《荷载规范》表8.3.1，前后杆，

μ=1.1

阵风系数

离地面高度取计算点的高度z=6.00m

查《荷载规范》表8.6.1, 阵风系数β

=1.70

风荷载标准值

根据《荷载规范》公式8.1.1-2

k =β

=1.70×1.1×1.00×1.20=2.24kN/m2

3.2建立模型

荷载传递：水平风荷载→围挡面板→型钢立柱→主结构柱埋入基础部分支撑地面。

6m高的围挡立柱为平面桁架结构，采用A114×3钢管和L40×3角钢焊制立柱通过

两个钢管与基础固接。

故需验算项目为（1）钢管截面；（2）角钢截面；（3）焊缝强度；（4）基础抗倾覆；（5）基础受力。

下座混凝土基础因埋在地面以下，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。

设计风压为=2.24 KN/m2，立柱间隔3m，围挡高度6m，每根立柱受风附属面积为2.5×3+0.08×3×3.5=7.5+0.84㎡。风压传至立柱为均布荷载：

底部2.5m均布荷载为q=2.24×7.5÷2.51=6.7KN/m。

顶部3.5m均布荷载为q=2.24×0.84÷3.5=0.54kN/m

钢立柱埋入基础内，视为固接：

计算可得

由计算可知：

立杆Mmax=-2.62kN·m Vmax=16.747kN Nmax=34.114kN

横杆Mmax=-0.01kN·m Vmax=0.02kN Nmax=5.9kN

斜杆Mmax=0kN·m Vmax=0kN Nmax=21.7kN

3.3稳定性计算

竖向立柱截面参数为：

立柱钢管采用A114×3，截面参数为A=10.462cm2；I=161.238cm^4 ；W=28.287cm3横杆和斜杆采用L40×3角钢，截面参数为A=2.26cm2；I=3.59cm^4 ；W=3.28cm33.3.1A114×3钢管受力验算

（1）正应力计算

据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：

|σ|/f=113.149/215=0.526≤1.0 满足

（2）剪应力验算

平均剪应力τ=V/A=16750.000/1046.150=16.011(N/mm2)

据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值: maxx

maxy

max =max(|τ

maxx

|,|τ

maxy

|,|τ

|)=max(|32.022|,|0.000|,|16.011|)=32.022(N/mm2)

max /f

=32.022/125.000=0.256≤1.0 满足

3.3.2角钢强度计算

（1）正应力验算

据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：

x y

236 1.15

|σ|/f=0.000/215=0.000≤1.0 满足

（2）剪应力验算

平均剪应力τ=V/A=21699.998/236.000=91.949(N/mm2)

据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值: maxx

maxy

max =max(|τ

maxx

|,|τ

maxy

|,|τ

|)=max(|91.949|,|0.000|,|91.949|)=91.949(N/mm2)

max /f

=91.949/125.000=0.736≤1.0 满足

3.3.3基础抗倾覆计算

基础侧面宽度：b=1600mm

基础正面宽度：b

=1600mm

基础高：h b =1600mm （1）计算过程及计算结果

根据《基础规程》第6.2.1条第2款

按浅基础计算

（2）基础侧面的计算宽度土的侧压力系数：

=0.60

等代内摩阻角：

=30.00

根据《基础规程》第6.1.3条第1款空间增大系数：

cos

)

tan

? 基础侧面的计算宽度：

===b

bK 0?1600 1.121784.752mm

（3）抗倾覆验算

G 0(

)

-G

b b 1h b w b b 1h w

=?1.00(

)-?????

?25.001600.00010()

-3

1600.00010

(

)

-3

1600.00010

(

)

-3

?????10.001600.00010

(

)

-3

1600.00010

(

)

-3

0.000

=102.400kN

根据《基础规程》第6.2.3条

===f

tan tan 30.00

0.577

-f S f

102.400 ≤0.8×b 1×b 0×f a =0.8×1600×1784.752×160.00×10-6

=365.517kN ，满足土压力参数：

=m 60.00kN /m

f b f h f

S +?1600.000 1.600(+e 解得:e=0.223m ＜b 1/3=1600×10-3

/3=0.533m, 抗倾覆验算满足

3.3.3焊缝验算

根据《钢结构标准》第11.2.1条：当前较薄焊件厚度he=t1=3.0(mm) 按此厚度计算的焊缝剪应力:

= 按此厚度计算的焊缝剪应力满足

3.3.4基础验算

剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=0.750m)： Mya'=27.20kN.m

Myka'=30.22kN.m Myb'=3.20kN.m Mykb'=3.56kN.m

（1）基底反力计算：

1）统计到基底的荷载

标准值:Nk = 75.56, Mkx = 4.11, Mky = 33.78

设计值:N = 68.00, Mx = 3.70, My = 30.40

2）承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]

pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy

= 117.02 kPa

pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy

= 6.01 kPa

pk = (Nk + Gk)/A = 61.51 kPa

各角点反力 p1=18.06 kPa, p2=117.02 kPa, p3=104.97 kPa, p4=6.01 kPa 3）强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]

pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy

= 76.51 kPa

pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy

= -23.39 kPa

p = N/A = 26.56 kPa

各角点反力 p1=-12.55 kPa, p2=76.51 kPa, p3=65.67 kPa, p4=-23.39 kPa （2）地基承载力验算:

pk=61.51 < fa=100.00kPa, 满足

pkmax=117.02 < 1.2*fa=120.00kPa, 满足

（3）基础抗剪验算:

根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算

抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]

(剪力V根据净反力的最大值计算)

下右上左

第1阶(h0 = 1555mm, βhs = 0.847)

剪切荷载(kN) 94.02 45.05 87.09 -13.77

抗剪切力(kN) 1873.23 1873.23 1873.23 1873.23 抗剪满足.

（4）基础抗冲切验算:

抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]

(冲切力F l根据净反力的最大值计算)

下右上左第1阶(h = 1600mm, h0 = 1555mm, βhp = 0.933)

冲切荷载(kN) 0.00 0.00 0.00 0.00

抗冲切力(kN) 0.00 0.00 0.00 0.00 抗冲切满足.

（5）基础受弯计算:

弯矩计算公式 M＝F×d

其中,

F--对应截面地基净反力合力(根据净反力的最大值计算);

d--质心到验算截面的距离。

根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%

板底配筋:

第1阶(kN.m): M下=30.57, M右=5.64, M上=26.24, M左=-1.72, h0=1555mm 计算As(mm2/m): As下=565(构造),

（6）底板配筋:

X向实配 E10@150(565mm2/m) ≥ As=565mm2/m

Y向实配 E10@150(565mm2/m) ≥ As=565mm2/m

4、8m围挡设计计算书

8m围挡立柱采用114×3钢管焊和成立空间桁架柱，每3m设置一道立柱，面板采用彩钢瓦，下座为基础为1600×1600×1600钢筋混凝土基础，结构形式详见下。

围挡结构图

4.1荷载计算

风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。

风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）可以查得玉环地区50年一遇基本风压为1.2KN ／m2。

按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）围护结构风压 0

k z z s W W βμμ= 式中：查表得：

z μ风压高度变化系数

离地面高度取计算点的高度z=8.00m

查《荷载规范》表8.2.1, 风压高度变化系数μz =1.00 考虑修正系数η后, μz =μz η=1.00×1.00=1.00

s μ局部风压体型变化系数

查《荷载规范》表8.3.1，按塔架○3，

s μ=2.4

gz β阵风系数

离地面高度取计算点的高度z=8.00m

查《荷载规范》表8.6.1, 阵风系数βgz =1.70 风荷载标准值

根据《荷载规范》公式8.1.1-2

w k =βgz μs μz w 0=1.70×2.40×1.00×1.20=4.90kN/m 2 4.2建立模型

荷载传递：水平风荷载→围挡面板→型钢立柱→主结构柱埋入基础部分支撑地面。 8m 高的围挡立柱为空间三角形塔架结构，采用A114×3钢管、A48×3钢管和L40×3角钢焊制。

故需验算项目为（1）A114×3钢管钢管截面；（2）A48×3钢管；（3）角钢截面；（4）焊缝强度；（5）基础抗倾覆；（6）基础受力。

下座混凝土基础因埋在地面以下，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。

设计风压为=4.9 KN/m2，立柱间隔3m，围挡高度8m，底部2.5m采用彩钢瓦，2.5m 以上采用钢筋网片，每根立柱受风附属面积为2.5×3+5.5×0.08×3=7.5+1.32 m2。风压传至立柱为均布荷载：

2.5m以下均布荷载q=4.9×7.5÷2.6=14.5KN/m。

2.5m以上均布荷载为q=4.9×1.32÷5.5=1.17kN/m

钢立柱与地面采用埋入式连接，视为固接，受力模型如下：

轴力图剪力图

弯矩图

由计算可知：

立杆Mmax=-1.64kN ·m Vmax=18.26kN Nmax=143.121kN 横杆Mmax=0.21kN ·m Vmax=3.5kN Nmax=38.9kN 斜杆Mmax=0.17kN ·m Vmax=0.35kN Nmax=11kN 4.3稳定性计算

立柱采用A 114×3钢管，截面参数为A=10.462cm 2；I=161.238cm^4 ；W=28.287cm 3 横杆采用A 48×3钢管，截面参数为A=4.241cm 2；I=10.783cm^4 ；W=4.493cm 3 斜杆采用L40×3角钢，截面参数为A=2.26cm 2；I=3.59cm^4 ；W=3.28cm 3

4.3.1A 114×3钢管强度验算

（1）正应力验算

据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：

=+=+=N A n M x

x W nx 14312010461640000?1.1528287187.221N /mm 2

|σ|/f=187.221/215=0.871≤1.0 满足

（2）剪应力验算

平均剪应力τ=V/A=18260.000/1046.150=17.454(N/mm2)

据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值: maxx

maxy

max =max(|τ

maxx

|,|τ

maxy

|,|τ

|)=max(|34.909|,|0.000|,|17.454|)=34.909(N/mm2)

max /f

=34.909/125.000=0.279≤1.0 满足

4.3.2A48×3钢管验算

（1）正应力验算

据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：

|σ|/f=130.664/215=0.608≤1.0 满足

（2）剪应力验算

平均剪应力τ=V/A=3500.000/424.115=8.252(N/mm2)

据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值: maxx

maxy

max =max(|τ

maxx

|,|τ

maxy

|,|τ

|)=max(|16.505|,|0.000|,|8.252|)=16.505(N/mm2)

max /f

=16.505/125.000=0.132≤1.0 满足

4.3.3L40×3角钢验算

（1）正应力验算

据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：=

|σ|/f=91.679/215=0.426≤1.0 满足

（2）剪应力验算

平均剪应力τ=V/A=350.000/236.000=1.483(N/mm2)

据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值:

maxx

350

236

1.483N/mm2

maxy

236

0.000N/mm2

max

=max(|τ

maxx

|,|τ

maxy

|,|τ

|)=max(|1.483|,|0.000|,|1.483|)=1.483(N/mm2)

max

=1.483/125.000=0.012≤1.0 满足

4.3.4焊缝验算

（1）a点分析结果

根据《钢结构标准》第11.2.2条：

由N 引起的应力:

d h

10000.0

?48.0 2.1

31.6N/mm2

由M 引起的应力:

0.0N/mm2

由V 引起的应力:

d h

38900.0

?48.0 2.1

122.8N/mm2

焊缝的计算应力:

≤

√+()fN f22√+()31.61.222122.82125.5N/mm2f w f160.0N/mm2焊缝的计算应力满足

（2） b1点分析结果

根据《钢结构标准》第11.2.2条：由N 引起的应力:

fN d ?48.0 由M 引起的应力:

fM (

M d 2

?48.0 由V 引起的应力:

d 38900.0?48.0122.8N/ 焊缝的计算应力:

fN f

焊缝的计算应力满足

（3）b2点分析结果

根据《钢结构标准》第11.2.2条：由N 引起的应力:

d ?48.0 由M 引起的应力:

8d 8?48.0 由V 引起的应力:

d 38900.0?48.0 焊缝的计算应力:

fN f

QTZ63塔吊附着施工方案及计算书.

塔吊附着施工方案一、工程概况本工程是遵义华南房地产开发有限公司开发，在遵义县南白五里堡，总建筑面为90000M2，分A1、A2、B1、B2栋，A1、A2、B1、B2地下室一层，总高度98M建筑占地面积4000 M2，正负零标高相当于绝对标高908.40M，采用框剪结构。其中A1、A2共用一台塔吊，B1、B2共用一台塔吊。二、塔吊介绍本塔吊为“华夏”牌QTZ40，最大独立高度为28.3米，最大附着高度为120米，在工作高度达70米前，可采用二倍率或四倍率钢丝绳；当工作高度超过70米时，只能采用二倍率钢丝绳。三、附着架的安装 1、附着式的结构布置与独立式相同，此时为提高塔机稳定性和刚度，在塔身全高内设置至少7道附着装置。为此要求塔机中心线距建筑的距离为2.9米，附着装置之间的距离尺寸用户可根据施工情况自行调整，安装方法见图1-1。在图1-1中，H1小于或等于21.3米， H2=H3=H4=H5=H6小于或等于17.6米，H7小于或等于15米。

①、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载，必要时应加配筋或提高砼标号。 ②、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处，附着架应箍紧塔身，附着杆的倾斜度应控制在10°以内。 ③、杆件对接部位要开30°坡口，其焊缝厚度应大于10mm，支座处的焊缝厚度应大于12mm。 ④、附着杆件与墙面的夹角应控制在45－60°之间。 ⑤、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定高度之内。 ⑥、附着后要有经纬仪进行检测，并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度（塔身轴线和支承面的垂直度误差不大于4/1000，最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000），并作好记录。四、附着架的拆除 1、用钢管、跳板在附着筐下搭设操作平台，搭设时应将平台支撑好。 2、依据建筑物搭设走道或设置其它辅助起吊装置。 3、用走道拆除时可直接将附墙支撑转移到建筑物内，再转移至地面。 4、采用其它辅助起吊装置拆卸时，应先用吊绳固定好靠建筑物端的撑杆，然后退掉靠建筑物端的撑杆销；再用绳将塔身端撑杆固定好，退掉销子后缓慢放下支撑杆，让辅助起吊装置受

二级公路水泥混凝土路面厚度计算书(例题)

水泥混凝土路面厚度计算书 1 轴载换算表1.1 日交通车辆情况表 ∑==n i i i i s P N N 1 16)100(δ 其中i δ为轴-轮系数，单轴-双轮组时，1=i δ，单轴-单轮时，按下式计算： 43.031022.2-?=i i P δ 双轴-双轮组时，按下式计算： 22.051007.1--?=i i P δ 三轴-双轮组时，按下式计算： 22.081024.2--?=i i P δ 表1.2 轴载换算结果表

2 确定交通量相关系数。 2.1 设计基准期内交通量的年平均增长率。可按公路等级和功能以及所在地区的经济和交通发展情况，通过调查分析，预估设计基准期内的交通增长量，确定交通量年平均增长率γ。取%5=γ。 2.2车辆轮迹横向分布系数η 表2.1 车辆轮迹横向分布系数η 0.54～0.62 注：车道或行车道宽或者交通量较大时，取高值；反之，取低值。由规范得：二级公路的设计基准期为20年，安全等级为三级，取39.0=η。 ⒊ 计算基准期内累计当量轴次。设计基准期内水泥混凝土面层临界荷位处所承受的标准轴载累计作用次数，可按下式计算确定。 [] ηγ γ365 1)1(?-+?= t s e N N 代入数据得[] 62010926.339.005 .0365 1)05.01(834?=??-+?= e N 次

属重交通等级。 4 初拟路面结构。由规范得，相应于安全等级三级的变异水平等级为中级。根据二级公路、重交通等级和中级变异水平等级，查规范初拟普通混凝土面层厚度为0.22m 。基层选用水泥稳定粒料（水泥用量5%），厚0.18m 。垫层为0.15m 低剂量无机结合料稳定土。普通混凝土板的平面尺寸为宽4.5m,长5.0m 。纵缝为设拉杆平缝，横缝为设传力杆的假缝。 5 路面材料参数确定。根据规范，取普通混凝土面层的弯拉强度标准值为 5.0MPa ，相应弯拉弹性模量标准值为 31GPa 。路基回弹模量取30MPa 。低剂量无机结合料稳定土垫层回弹模量取600MPa ，水泥稳定粒基层回弹模量取1300MPa 。 6 计算荷载疲劳应力。新建公路的基层顶面当量回弹模量和基层当量厚度计算如下： MPa h h E h E h E x 101315 .018.015.060018.013002 22 2222122121=+?+?=++= 1 2 211221322311)11(4)(12-++++=h E h E h h h E h E D x 1 233)15 .0600118.013001(4)15.018.0(1215.06001218.01300-?+??++?+?= m MN ?=57.2 m E D h x x x 312.01013/57.212)12( 3 3/1=?== 293.4)301013(51.1122.6)(51.1122.645.045.00=?????? ?-?=?? ????-=--E E a x 792.0)30 1013(44.11)( 44.1155 .055.00=?-=-=--E E b x

围挡计算书

1 / 3 围挡计算书 1、围挡形式 1、围挡高2m,围挡防护采用0.326mm 厚彩钢，上设0.5mm 后彩钢折件，后设40×0.7mm 方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m 设置80×1.1mm 方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下； 2、荷载计算 1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重； 2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力； 3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）计算围护结构时： 0k gz s z w w βμμ= 式中： k w —风荷载标准值2(/)kN m ； gz β—高达z 处的阵风系数； s μ—风荷载体型系数； z μ—风压高度变化系数； 0w —基本风压（2/kN m ）；

2 / 3 基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m 查表可知： 2.3gz β= 1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w = 可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =???= 3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载： 30.73 2.1/k q w kN m =?=?= 立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩

3 / 3 max 0.88=9.248N M kN m F kN =?立柱最大弯矩，斜撑轴力 3.1 立柱计算 80×1.1方管立柱截面参数 234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm === 立柱强度计算： 2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mm N mm MPa w mm σσ?? ?==== 3.2 斜撑计算 40×4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A = 斜撑强度计算 23924829.97/[]215308.6N F N N mm Mpa A mm σσ==== 3.3 螺栓计算支座反力： 0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733 立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kN = M14螺栓面积为153.86mm 2、容许拉力为：221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N =?=?= 11,F f 满足要求。

施工临时用电方案(带计算书修正版)

本工程为****小区A1、A2、A4~A8、人防地下车库、商业工程，建筑面积为67475.02平方米，甲方已提供全套施工图纸，三通一平已提供，已具备开工条件。一、编制依据《低压配电设计规范》GB50054-95中国建筑工业出版社《建筑工程施工现场供电安全规范》GB50194-93中国建筑工业出版社《通用用电设备配电设计规范》GB50055-93中国建筑工业出版社 (21)、塔吊QTZ630 QTZ630 36.5 1 36.5 (22)、混凝土搅拌机 JZC 10.5 1 10.5 (23)、平板式振动器 ZB11 1.1 1 1.1 (24)、插入式振动器 ZX70 1.5 2 3 (25)、电动液压弯管机 WYQ 1.1 2 2.2 (26)、木工圆锯 MJ114 3 1 3 (27)、套丝切管机 TQ-3 1 2 2 (28)、真空吸水泵改型泵II号 5.5 6 33 (29)、电动切割机 DQW-005 1.5 2 3

(30)、木工圆锯 MJ114 3 1 3 (31)、钢筋切断机 QJ40-1 5.5 2 11 (32)、钢筋调直机 GT4/14 4 2 8 (33)、钢筋弯曲机 GW40 3 2 6 (34)、对焊机 UN-75 7.5 2 15 (35)、直流电焊机 10 2 20 (36)、交流电焊机 BX3-120-1 9 2 18 四、设计内容和步骤 1、现场勘探及初步设计: (1)本工程所在施工现场范围内施工前无各种埋地管线。 (2)现场东侧各有一采用380V低压供电，设一配电总箱，内有计量设备，采用TN-S系统供电。 (3)根据施工现场用电设备布置情况，总箱进线采用导线空气明敷/架空线路敷设，干线采用空气明敷/架空线路敷设，用电器导线采用空气明敷/架空线路敷设。布置位置及线路走向参见临时配电系统图及现场平面图，采用三级配电，三级防护。 (4)按照《JGJ46-2005》规定制定施工组织设计，接地电阻R≤4Ω。 2、确定用电负荷: (1)、塔吊QTZ630 K x = 0.6 Cosφ = 0.8 tgφ = 0.75 P js = 0.6×36.5 = 21.9 kW Q js = P js× tgφ=21.9×0.75 = 16.43 kvar (2)、混凝土搅拌机 K x = 0.75 Cosφ = 0.85 tgφ = 0.62 P js = 0.75×7.5 = 5.625 kW Q js = P js× tgφ=5.62×0.62 = 3.49 kvar (3)、插入式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×3 = 0.9 kW Q js = P js× tgφ=0.9×1.02 = 0.92 kvar (4)、平板式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×1.1 = 0.33 kW Q js = P js× tgφ=0.33×1.02 = 0.34 kvar (5)、塔吊QTZ40 K x = 0.6 Cosφ = 0.8 tgφ = 0.75 P js = 0.6×25.8 = 15.48 kW Q js = P js× tgφ=21.9×0.75 = 16.43 kvar (6)、混凝土搅拌机 K x = 0.75 Cosφ = 0.85 tgφ = 0.62 P js = 0.75×7.5 = 5.625 kW Q js = P js× tgφ=5.62×0.62 = 3.49 kvar (7)、平板式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×1.1 = 0.33 kW

围挡计算书

围挡计算书 1、围挡形式 1、围挡高2m,围挡防护采用0.326mm 厚彩钢，上设0.5mm 后彩钢折件，后设 40×0.7mm 方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m 设置80×1.1mm 方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下； 2、荷载计算 1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重； 2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力； 3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）计算围护结构时： 0k gz s z w w βμμ= 式中： k w —风荷载标准值2(/)kN m ； gz β—高达z 处的阵风系数； s μ—风荷载体型系数； z μ—风压高度变化系数； 0w —基本风压（2/kN m ）；

基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m 查表可知： 2.3gz β= 1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w = 可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =???= 3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载： 30.73 2.1/k q w kN m =?=?= 立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩 m a x 0.88= 9 . 2 4 8 N M k N m F k N =?立柱最大弯矩，斜撑轴力

3.1 立柱计算 80×1.1方管立柱截面参数 234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm === 立柱强度计算： 2 max 3 0.881000100097.70/[]2159006.51x M N mm N mm MPa w mm σσ???= === 3.2 斜撑计算 40×4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A = 斜撑强度计算 2 3 924829.97/[]215308.6N F N N mm Mpa A mm σσ= === 3.3 螺栓计算支座反力： 0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733 立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kN = M14 螺栓面积为 153.86mm 2 、容许拉力为： 221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N =?=?= 11,F f 满足要求。

高压线防护施工方案及计算书

紫光绅苑四期19#楼工程高压线防护专项施工方案编制人：审核人：审批人：编制单位：吉林市建筑安装工程有限公司19项目部

目录一、编制依据---------------------------------------------- 2 二、工程概况---------------------------------------------- 2 三、防护架子搭、拆操作重、难点分析------------------------ 2 四、施工现场主要危险因素分析与防范------------------------ 2 五、施工准备---------------------------------------------- 3 六、施工部署---------------------------------------------- 4 七、搭、拆高压线防护架子安全施工要点---------------------- 6 八、计算书----------------------------------------------- 12 九、搭设高压线防护架安全技术措施------------------------- 21 十、搭、拆高压线防护架子需特别注意的安全事项------------- 23

一、编制依据 1、《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）； 2、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）； 3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）； 4、《建筑施工脚手架实用手册》；二、工程概况施工现场与周围环境 1.高压线位置及搭设前提条件根据本工程施工现场实际情况，项目部经过与建设单位、监理单位协商，一致决定对建筑物北侧塔吊旋转半径范围内的高压线路进行采取搭设松木防护架防护措施，施工通道处采用钢架+松木防护架搭设，并悬挂醒目的警告标志，为确保正常供电和施工人员的人身安全，必须采取切实可行的防护措施，编制专项防护方案。 2.方案的可行性研究及建议我们考虑搭设松木防护架。为了保证施工安全，在工程开工阶段，松木防护架应及时搭设完成，直至工程竣工才能拆除。三、防护架子搭、拆操作重、难点分析由于高压线防护架子搭设长度较长、范围较大，而该高压线路不可能为此长时间保持停止通电，故8m以下采取带电作业方式；8m以上须在高压线断电情况下进行操作，整个施工过程中，施工人员必须全程穿绝缘服装，戴绝缘手套。所以确保在高压线带电情况下进行搭设防护架子的安全施工，是本方案操作实施的安全重点；高压线断电是本方案操作实施的难点，需要建设单位协调相关单位在需要断电施工时将高压线断电。

围挡结构抗稳定性计算(自用版)

目录 1、围挡结构形式........................................................................................................................ - 1 - 2、荷载计算................................................................................................................................ - 1 - 3、建立模型................................................................................................................................ - 2 - 4、稳定性计算............................................................................................................................ - 3 -

1、围挡结构形式围挡采用钢结构立柱，镀锌板厚度为0.6mm ，高度4米，下座为80cm （长）×60cm （宽）×80cm （深）的混凝土基础，围挡每3m 设一型钢立柱，主结构柱设置混凝土基础埋入地面，结构形式详见下。围挡结构图 2、荷载计算围挡结构自重对围挡抗倾覆是有利荷载，围挡抗倾覆稳定性计算中不予考虑。风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）可以查得北京地区10年一遇基本风压为0.3KN ／m 2。按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）围护结构风压 0k z z s W W βμμ=

满堂脚手架专项施工方案及计算书11

一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准二、工程概况本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为：对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。

公路水泥混凝土路面设计新规范混凝土板厚度计算示例

公路水泥混凝土路面设计新规范混凝土板厚度计算示例内容提要本文主要把《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTG D40-2011）中的计算每个示例，加上标题、要点、提示，便于学习和查阅。关键词公路水泥混凝土路面设计规范计算示例示例1 粒料基层上混凝土面板厚度计算要点（弹性地基单层板模型）（1）二级公路设计轴载累计作用次数 Ne=74.8×10次中等交通荷载等级（2）板底当量回弹模量值 Et=120 MPa; （3）设计轴载 Ps=100 KN ;最重轴载 Pm=180 KN ；（4）设计厚度0.25m=计算厚度0.24m+0.01m ；

示例 2 水泥稳定粒料基层上混凝土面板厚度计算要点（弹性地基双层板模型）（1）一级公路设计轴载累计作用次数 Ne=1707×10次重交通荷载等级；（2）板底当量回弹模量值 Et=125 MPa；（3）设计轴载 Ps=100 KN ;最重轴载 Pm=180 KN；（4）由面板、半刚性基层的弯曲刚度，求出路面结构总想对刚度半径rg,再计算面层、基层荷载、温度应力（下层板温度应力不需计算）；（5）设计厚度0.27m=计算厚度0.26m+0.01m ；

示例 3 碾压混凝土基层上混凝土面板厚度计算要点（弹性地基双层板模型）（2）板底当量回弹模量值 Et=130 MPa ；（3）设计轴载 Ps=100 KN ;最重轴载 Pm=250 KN；（4）由面板、半刚性基层的弯曲刚度，求出路面结构总想对刚度半径rg,再计算面层、基层荷载、温度应力（下层板温度应力不需计算）；（5）面层与基层竖向接触刚度设夹层取 3000 MPa,不设夹层按式（B.5.2-5）计算；（6）设计厚度0.31m=计算厚度0.30m+0.01m ；

主线收费站水泥混凝土路面结构计算书(28+20+20)

1．交通分析：由计算得到设计基准期内设计通车标准，荷载累计作用次数为N e =1800×104次，属重交通等级。设计荷载为S P =100KN ，最终轴载为m P =190KN 。 2．初拟路面结构：本路面设计基准期为30年，根据高速公路重载交通荷载等级和低变异水平等级，初拟普通混凝土面层厚度(c h )27cm 。基层选用水泥稳定砂砾，厚度为(b h )20cm ，垫层厚度为(1h )20cm 天然砂砾，普通混凝土板的平面尺寸为宽4.4m ，长4.5m 。 3．路面材料参数确定：按表3.0.8和附录E.0.3，取普通混凝土面层的弯拉强度标准值(r f )为5.0Mpa ，相应弯拉弹性模量标准值为(c E )31Gpa ，泊松比为（c ν）0.15。粗集料的线弹性模量为c α=10×10-6 /℃ 。路基回弹模量(O E )为60 Mpa 。查附录E.0.2，水泥稳定砂砾基层弹性摸量 (b E )取2000 Mpa ，泊松比为（b ν）0.20。天然砂砾回弹摸量为(1E )120 Mpa ，泊松比为（1ν）0.35。按式（B.2.4-1）~（B.2.4-4）计算板底地基综合回弹模量如下： n 22i=1 11n 2 21 i=1 () 120()i i X i h E h E E Mpa h h ??= ==∑∑ 11 0.2n x i i h h h m ====∑（） 0.26()0.860.26(0.20)0.860.442x In h In α=+=?+= 0.442 0120×6081.5Mpa 60X t O E E E E α ???? === ? ? ???? （）板底地基综合回弹模量t E 取为80Mpa 。混凝土面层板的弯曲刚度c D [式（B.2.2-3）]、半刚性基层板的弯曲刚度b D [式（B.4.1-2）]、路面结构总刚度半径g r [式（B.4.1-3）]为： 33 22 31000.27==52.0MN 12(1)12(10.15) c c c c E h D ν?=--（.m ） 3 3 2 220000.20==1.39MN 12(1)12(10.20) b b b b E h D ν?=--（.m ）混凝土面层相对刚度半径为 1/31/3 52.0 1.391.21() 1.21() 1.058()80 c b g t D D r m E ++==?= 4．荷载应力：按式（B.4.1-1），标准轴载和极限荷载在临界荷位处产生的荷载应力为 33 0.6520.940.6520.941.4510 1.4510P 1.0580.27100 1.524()1.391/152.0ps g c s b c r h Mpa D D σ----??=?=???=++ 330.6520.940.6520.941.4510 1.4510P 1.0580.27190 2.786()1.391/152.0 pm g c m b c r h Mpa D D σ----??=?=???=++ 按式（B.2.1）计算面层疲劳应力，按式（B.2.6）计算面层最大荷载应力。 0.87 2.591 1.15 1.524 3.951()pr r f c ps k k k Mpa σσ==???= ,max 0.87 1.15 2.786 2.788()p r c pm k k Mpa σσ==??= 其中：应力折减系数 0.87r k =（B.2.1条）；综合系数 1.15c k =（B.2.1条）；疲劳应力系数 40.057(180010) 2.591f e k N λ==?= 5．温度应力：由表3.0.10，最大温度梯度87g T =℃/m 。按B.3.3和B.5.2计算综合温度翘曲应力和内应力的温度应力系数L B 。 11110.270.20()()4599.4(/)22310002000 c b n c b h h k MPa m E E --=+=?+= 1/4 1452 1.39())0.131()()(52 1.39)4599.4c b c b n D D r m D D k β???===?? ++???

围挡结构抗稳定性计算自用版

目录 1、围挡结构形式 ................................................................................. - 1 - 2、荷载计算.......................................................................................... - 1 - 3、建立模型.......................................................................................... - 2 - 4、稳定性计算...................................................................................... - 3 -

模板专项施工方案及计算书

模板专项施工方案及计算书第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；本工程施工图第二节工程概况本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。第三节方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。第四节材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。第五节模板安装 1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装

围挡结构抗稳定性计算(自用版)

1、围挡结构形式............................................... -.2 - 2、荷载计算................................................... -.2 - 3、建立模型................................................... -.3 - 4、稳定性计算................................................. -.4 -

1、围挡结构形式围挡采用钢结构立柱，镀锌板厚度为0.6mm高度4米，下座为80cm （长）x 60cm （宽）x 80cm （深）的混凝土基础，围挡每3m设一型钢立柱，主结构柱设置混凝土基础埋入地面，结构形式详见下。围挡结构图 2、荷载计算围挡结构自重对围挡抗倾覆是有利荷载，围挡抗倾覆稳定性计算中不予考虑。风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001可以查得北京地区10年一遇基本风压为0.3KN/ nt 按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001围护结构风压池二C S W D 式中:

W k —风荷载标准值（KN k m）、z—高度Z处的阵风系数需一局部风压体型系数 J s —风压高度变化系数、 , 2 W0 —基本风压（取0.3KN/m）查表得.=2.3 , * =0.8-（-1.0） =1.8 , ? 1=0.74。 W k =.—訂服=2.3 1.8 0.74 0.3=0.92（kN/m2）每个立柱的附属面积为12 m2，则局部风压体型系数可取1.8 X 0.8=1.44。则最终风压标准值为W=0.736 KN/m 2 3、建立模型荷载传递：水平风荷载彩钢板型钢立柱主结构柱埋入基础部分支撑地面。受力结构主要为钢立柱，对整个围挡抗倾覆稳定的关键点在于结构柱本身的抗弯拉和抗剪强度。其次，埋入土体里的基础能够从土体里获得的弯矩抗力值也是决定围挡整体稳定的关键因素。故需验算项目为（1）立柱抗剪强度；（2）立柱抗弯强度；（3）基础嵌固部位抗弯强度。下座80cm （长）X 60cm （宽）X 80cm （深）的混凝土基础自身具

脚手架施工方案及计算书

石灰石块仓脚手架施工方案为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。 1.工程概况 1.1、本工程位于神华宁夏煤业集团煤基烯烃项目动力站内，石灰石块仓涉及高空作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 1.2、基础处理：采用夯实、找平。 2.搭设方案 2.1、材料及规格选择根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用φ48×3.5mm，并使用钢扣件。 2.2、搭设尺寸安装用脚手架上面主要沉重施工人员的体重，部分设备材料，施工人员的体重与设备材料重量远小于脚手架自重，按如下规格搭设。 2.2.1、立杆立杆间距1.8m，不大于2.0m,外脚手架立杆基础垫通长板（20cm×5cm×4cm 长的松木板），使用底座（1cm×15cm×8mm）。离地高度20cm设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50cm以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50cm。顶层立杆可搭接，长度不应小于1m，两个扣件。 2.2.2、大横杆大横杆间距控制在1.8m，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10cm，但不应大于30cm。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50cm。 2.2.3、小横杆小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10cm，小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆。

2.2.4、剪刀撑外脚手架的两端转角处，以及中间每隔6-7根（9-15M）立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置、宽度不少于6米，最少跨4跨，最多跨6跨，与地面的夹角为：跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1m，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于10cm。 2.2.5、脚手板应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平。 2.3、排水措施：架底处不得有积水，并设排水沟。 3、施工要求 3.1、2米以上作业均称为高处作业，高处作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 3.2、搭设脚手架人员必须有持证的架子工搭设。 3.3、搭设脚手架人员需要佩戴安全带、安全帽，并正确使用安全带、安全帽。在脚手架搭设期间由专职安全员检查落实安全带、安全帽的规范佩带事宜，并在施工中全程监控，发现违章情况及时处理并将有关情况上报项目部。，对于精神状态不佳、身体不适、酒后或宿酒未醒人员，严禁参与脚手架搭设施工。 3.4、搭设脚手架人员职工进行定期医务检查，随时掌握职工身体状况，有高、低血压，弱视，听觉不灵者不允许参与脚手架搭设作业。 3.5、搭设的脚手架，最上层应形成梯形平台，并应敷满架板，架板要用铁丝牢固固定,以便于工人操作。 3.6、脚手架敷设的人行走道，要保证400mm宽，应由两块跳板组成，跳板的探头应在小杆架设处用钢丝捆扎好，不允许有探头活动跳板。脚手架组装和解体必须要有专人监护，严格按拆装程序处理。 3.7、15m以上(含15m)的高空作业必须办理《高空作业票》(高度在15—30米为三级高空作业，高度在30米以上为特级高空作业)，高空作业票由作业负责人填写，现场安全负责人或技术负责人审批，安全人员进行监督检查。 3.8、未经检查验收的架子，除架子工外其它人员严禁攀登。验收后任何人不得擅自拆改，需作局部修改时须经安全人员同意，由架子工进行实施。

施工方案(计算书)

塘沽区五星广场石材干挂工程二次深化设计计算书一、本方案设计适用于塘沽区五星广场石材干挂工程二、工程概况三、设计依据 1、塘沽区五星广场石材干挂工程石材干挂工程设计图纸 2、石材幕墙工程技术规范(JGJ102-96) (参考) 3、建筑结构荷载规范(GBJ9-87) 4、钢结构设计规范(GBJ17-88) (参考) 5、民用建筑设计防火规范(GB50045-95) 6、建筑防雷设计规范(GB50057-94) 7、负结构设计手册 8、金属与石材幕墙工程技术规范 9、甲方要求四、设计荷载 1、大面石材幕墙自重荷载设计值自重荷载(包括石材和龙骨):1080N/M2 2、风荷载当地基本风压:0.35KN/M2 3、地震 4、荷载抗震设防考虑8度设防水平地震作用系数最大值 a max=0.16 , 地震作用放大系数βE=5.0

石材幕墙设计计算书基本参数:天津地区抗震8度设防 a max=0.16 , 地震作用放大系数βE=5.0 一、风荷载计算 1、标高为8.900处风荷载计算 ⑴. 风荷载标准值计算: Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(Kn/m2) βgz:8.900m高处阵风系数(按B类区计算): μf=0.5×(Z/10)^(-0.16)=0.445 βgz=0.89×(1+2μf)=1.683 μz:8.900m高处风压高度变化系数(按B类区计算)(GB50009-2001) μz=(Z/10)^0.32=1.260 风荷载体型系数μs=1.20 Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.683×1.260×1.2×0.500 =1.272kN/m2 ⑵.风荷载设计值: W:风荷载设计值:Kn/m2 Rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.272=1.781Kn/m2 二、板强度校核: 石材校核:(第一处) 1.石材强度校核校核依据:σ≤[σ]=3.700N/mm^2 Ao:石板短边长:0.600m Bo:石板长边长:1.200m a: 计算石板抗弯所用短边长度:0.600m b: 计算石板抗弯所用长边长度:1.200m t: 石材厚度:25.0mm ml:四角支承板弯矩系数,按短边与长边的边长比(a/b=0.500) 查表得:0.0763 Wk:风荷载标准值:1.272Kn/m^2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAK =5×0.160×1200.000/1000 =0.960kN/m^2 荷载组合设计值为: Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk =2.405kN/m^2 应力设计值为:

专项施工方案与计算书

平阳楠盛·瓯南产业城工程模板专项施工方案及计算书批准：审核：编制：宁波二十冶建设有限工程平阳楠盛·瓯南产业城工程项目经理部 2016年8月30日 1.编制依据 ---------------------------------------------------------------------------------------- 2 2.工程概况 ---------------------------------------------------------------------------------------- 3

3.方案选择 ---------------------------------------------------------------------------------------- 3 4.材料选择 ---------------------------------------------------------------------------------------- 3 5.模板安装 ---------------------------------------------------------------------------------------- 3 6.模板拆除 ---------------------------------------------------------------------------------------- 5 7.模板技术措施 ---------------------------------------------------------------------------------- 5 8.安全、环保文明施工措施 ------------------------------------------------------------------- 8 9.梁模板支撑系统构造、设计 ---------------------------------------------------------------- 9 1.编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

普通水泥混凝土路面计算书

水泥混凝土路面厚度计算书一、原始资料公路自然区划：Ⅳ区公路等级：三级公路路基土质：粘质土路面宽度(m)： 6.5 初期标准轴载：122 交通量平均增长： 5 板块厚度(m)：0.23 基层厚度(m)：0.22 垫层厚度(m)：0.15 板块宽度(m)： 3.25 板块长度(m)： 4 路基回弹模量：30 基层回弹模量：1300 垫层回弹模量：600 基层材料性质：刚性和半刚性纵缝形式：设拉杆企口缝温度应力系数： 3.25 计算类型：普通水泥混凝土路面厚度计算二、交通分析根据公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P6表3.0.1《可靠度设计标准》，本道路的等级为三级公路，故设计基准期为20年，安全等级为四级。由公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P38表A.2.2《车辆轮迹横向分布系数》，临界荷位处的车辆轮迹横向分布系数取0.62。，交通量的年增长率为4%。按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P38公式A.2.2计算得到设计基准期内设计车道标准荷载累计作用次数为：Ne=Ns*[(1+gr)^t-1]*365*η/gr=912904.7次按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P7表3.0.5《交通分级》可确定轴载等级为：中等交通等级。三、初拟路面结构初拟水泥混凝土路面厚度为：0.23m，基层选用刚性和半刚性材料，厚度为0.22m，垫层厚度为0.15m。水泥混凝土面板长度为：4m，宽度为3.25m。纵缝为设拉杆企口缝。四、路面材料参数确定按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P8表3.0.6《混凝土弯拉强度标准值》可确定混凝土弯拉强度标准值为：4.5MPa。根据公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P53表 F.3《水泥混凝土弯拉弹性模量经验参考值》可确定弯拉弹性模量为29000MPa。路基回弹模量选用：30MPa。基层回弹模量选用1300MPa。垫层回弹模量选用600MPa。按公路水泥混凝土路面设计规范(JTG D40-2000)P40公式B.1.5计算基层顶面当量回弹模量如下： Ex=(h1*h1*E1+h2*h2*E2)/(h1*h1+h2*h2)=1078(MPa) Dx=E1*h1^3/12+E2*h2^3/12+(h1+h2)^2/4*(1/(E1*h1)+1/(E2*h2)^(-1))=3.67(MN-m)