自然风压
为了将地面新鲜空气不断输送到井下,并克服井巷阻力而流动,使工作面获得所需风量,矿井通风系统中必须有足够的通风动力。矿井通风的动力有两种:自然风压(称自然通风)和扇风机风压(即机械通风)。
一、矿井自然通风的基本概念
在非机械通风的矿井里常常观测到,风流从气温较低的井筒经工作面流到气温较高的井筒。这主要是由于风流经过井巷时与岩石发生了热量交换,进、回风井里的气温出现差异,回风井里的空气密度小,因而两个井筒底部的空气压力不相等,其压差就是所谓的自然风压H n。在自然风压的作用下风流不断流过矿井,形成自然通风过程。如图1所示,p o为竖井口标高处的大气压。
如果在夏天,地面气温较高,如图1(a)所示的矿井里,p2> p1,就会出现与冬天相反方向的自然通风,如虚矢线所示。不难设想,由于地面气温的变化,也会导致p2 = p1,因而自然通风停止。在山区用平硐开拓的矿井,未安主扇通风时,经常可以见到自然通风风向的变化,有时风流停滞。这就表明,完全依靠自然通风,不能满足安全生产的要求。
图1 自然通风
对于一个有主扇通风的矿井,由于上述自然因素的作用,自然通风压依然存在。设若主扇在回风井抽出式或在进风井压入式工作,当炎热季节温度颇高的地面空气流入进风井巷后,其热量虽然已经不断传给岩石,但通常仍然形成进风井里的空气密度还低于回风井里的空气密度,这时自然风压的方向就与扇风机通风的方向相反,扇风机风压不仅要用来克服井巷通风阻力,而且还要克服反向的自然风压。冬季情况正好相反,自然风压能够帮助扇风机去克服井巷通风阻力。
从上述自然通风形成的原因也可以说明,即使只有一个出口的井筒或平硐,也可能形成自然通风。冬天,当井筒周壁不淋水,就可能出现井筒中心部下风而周围上风的现象;夏天,却可能出现相反的通风方向。大爆破后产生大量温度稍高的有毒有害气体以后,特别
是当井下发生火灾产生大量温度较高的烟气时,就会出现局部的自然风压(称为“火风压”),扰乱原来的通风系统风流状况。
我国的一些山区平硐开拓的矿井,冬季自然通风的作用较强,但到了夏天,经顶部采空区和通道下灌的自然通风量也相当大,往往扰乱原来拟定的通风系统。因此,从全年着眼如何有效地控制和利用自然通风,是一些矿井值得研究解决的问题。
二、矿井自然通风的特性
实践表明,自然通风对矿井有效通风的作用,有时表现为积极的一面,有时却表现为消极的一面。因此,要深入认识矿井自然通风的特点和规律,以便能够更好的利用和控制自然通风。这一课题不仅对于现时许多山区平硐开拓的或深部露天转地下开采的矿井通风有现实意义,而且对于今后的深、热矿井通风也有长远意义。但是,迄今对于自然通风规律的尚未彻底认识,甚至常常对于通风系统中某些自然风流方向“异常”的现象,一时还难以解释清楚,这就必然会给规划和管理矿井通风系统带来一些盲目性。
根据现有的研究和认识,自然通风的规律和特点分为以下几点。
(一)影响自然风压的因素影响自然风压大小和方向的因素很多,可归纳为以下几个:
1、地表气温的变化由于矿区地形、开拓方式和矿井深度的不同,以及是否采用主扇通风,地表气温变化对自然风压的影响程度也有所不同。对于山区平硐开拓的矿井,或者井筒开拓的浅矿井,自然风压受地表气温变化的影响较大,因而自然风压的大小和方向一般表现为如图2所示的变化;特别是平硐开拓的矿井,在夏秋季节有时一日数变,甚至还受天气变化的影响。
图2 自然风压的变化
在侵蚀基准面以下竖井开拓的深矿井,由于地温随深度而增加,地面空气进入矿井后与岩体发生热交换,地表气温的影响就比较小了,从而自然风压大小一年内虽有变化,大体方向一般不太可能变化,特别是有主扇通风的情况下。
2、矿井深度可以近似的认为,自然风压的大小与矿井深度成正比。深达一千余米的矿井,“自然通风能”约占总通风能的30%。有一个1000m深的矿井,主扇运转时风量为90 m3/s,而当主扇停止运转时自然通风量仍达20~65m3/s。
3、地面大气压虽然从计算自然风压的概念可见,H n与大气压成正比;但是,地面大气压变化不大,从而它的影响也很小。
4、矿井内空气的成分和湿度我们知道,各种气体的气体常数是不同的。按照道尔顿定律,可以算出含有不同气体成分的空气气体常数,由此可以算出它对空气密度的影响。但在一般情况下,这种影响很小,在计算H n时可不予考虑。空气湿度的影响,也一般不予考虑。但是,在深矿井中,从回风井排出空气时,空气常呈过饱和状态,空气中含有不少液态水分,排走这些水分必然要消耗附加的能量。如果矿井没有主扇,这份能量消耗就有赖于空气做的功(即自然通风能),从而削弱了原可用于全矿通风的风压。
5、扇风机工作的影响主扇工作对自然风压大小的影响甚小,一般予以忽略。但是,在主扇反风时,人为地形成了新的风流方向,原来的进风井为回风井;若在冬季,由于岩体热量传给空气,使原进风井内气温增高,这种温差关系(两井筒内)既经形成,即使主扇停止运转,自然风流仍能保持主扇反风时的方向。也就是说,主扇反风能形成一个与原来自然风压方向相反的新的自然风压。
6、风量的影响冬季,如果风量增大,进风井冷空气增多,进风井内平均气温略有降低,那么自然风压少许增大;夏季则相反。但是,对于一般矿井这种影响不大,为计算简便,可忽略不计,而认为自然风压不随风量而变。
(二)矿井有几个水平,则各个水平皆有各自的自然风压。当没有主扇而是自然通风时,各水平的自然通风量取决于各自水平的自然风压和相关的风阻;即使上部水平原已采完和封闭,而后一旦偶然启开,也不会出现用主扇通风是的那种上部短路现象而显著影响下部水平的通风量。当有主扇通风时,各个水平的自然风压将与主扇共处于矿并通风网络中联合作业,全矿并巷及其各个水平的通风流状况(风向与风量大小),应作具体分析才能了解。
(三)水平的深矿井竖井开拓、进回风井对角式布置、自然通风时,由于进风气温的变化,故常见上部水平停风或者风流反向,而下部水平却始终保持一定的风流方向。
三、矿井自然通风的利用与控制
生产实践表明,小型矿山,特别是那些山区平硐开拓的中小型矿井,自然通风起了相当的作用。今后仍需掌握自然通风的规律,合理地利用它,以帮助机械通风。从矿井向深部发展的角度来看,深矿井的自然通风风压增大,也需要合理地予以利用,以帮助主扇工作,节约通风动力费。
在矿山生产经验和对自然通风规律的认识的基础上,特提出以下几方面的途径,以实现有效地利用自然通风。
风压实例计算
厨房排风风管风压损耗预计算:按照最长风管风压决定并且加上设备压损得出。 已知参数 管道尺寸:1000*200 实际流速:V=9.72 动压=系数1.27*(实际流速V/2)*实际流速V=60.02 单位比摩阻R:1000*200管道,查表得数据为3.32 管长L= 12500mm 弯管=4 渐扩管=1 分布计算: ∑&=2*1渐扩管+.02*4弯管=2.8 局部损失Z=∑&*动压= 170.5 Pa 沿程损失RL=管长L*单位比摩阻R=41.5 Pa 总阻力损失=局部损失Z+沿程损失RL=212 Pa 已知参数 管道尺寸:800*400 实际流速:V=10.14 动压=系数1.27*(实际流速V/2)*实际流速V=65.28 单位比摩阻R:800*400管道,查表得数据为2 管长L=4400mm 弯管=1 渐扩管=1 分布计算: ∑&=2*1渐扩管+.02*1弯管=2.2 局部损失Z=∑&*动压=144.3 Pa 沿程损失RL=管长L*单位比摩阻R=8.8 Pa 总阻力损失=局部损失Z+沿程损失RL=153.1 Pa 已知参数 管道尺寸:900*900 实际流速:V=10.36 动压=系数1.27*(实际流速V/2)*实际流速V=68.11 单位比摩阻R:900*900管道,查表得数据为1.08 管长L=5800mm 弯管=3
渐扩管=1 分布计算: ∑&=2*1渐扩管+.02*3弯管=2.6 局部损失Z=∑&*动压= 179.1 Pa 沿程损失RL=管长L*单位比摩阻R=6.3 Pa 总阻力损失=局部损失Z+沿程损失RL=185.4Pa 设备压损: 水式油烟罩:200Pa 油烟净化器:80Pa 设备总压损=280Pa 该系统总压损为:最长管道压损之和550+280=830Pa
自然风压测定方法
第一节 自然风压 一、 自然风压的形成及特性 如图4-1所示为一个没有通风机工作的矿井。 风流从气温较低的井筒进入矿井,从气温较高的井筒流出。不仅如此,在正在开凿的立井井筒中,冬季风流会沿井筒中心一带进入井下,而沿井壁流出井外;夏季风流方向正好相反。这是由于空气温度与井筒围岩温度存在差异,空气与围岩进行热交换,造成进风井筒与回风井筒、井筒中心一带与井壁附近空气存在温度差,气温低处的空气密度比气温高处的空气密度大,使得不同地方的相同高度空气柱重量不等,从而使风流发生流动,形成了自然通风现象。我们把这个空气柱的重量差称为自然风压H 自。 由上述可见,如果把地表大气视为一个断面无限大、风阻为零的假想风路,则可将通风系统视为一个有高差的闭合回路,由自然风压的形成原因,可得到其计算公式: H 自=?2 0 1gdz ρ-?5 3 2gdz ρ,Pa (4-1) 式中 Z ——矿井最高点到最低点间的距离,m ; g ——重力加速度,m/s 2; ρ1、ρ2——分别为0-1-2和5-4-3井巷中dz 段空气密度,kg 3/m 3。 由于空气密度ρ与高度Z 有着复杂的函数关系,因此用式(4-1)计算自然风压比较困难。为了简化计算,一般先测算出0-1-2和5-4-3井巷中空气密度的平均值ρ均进、ρ均回,分别代替式(4-1)中的ρ1和ρ2,则式(4-1)可写为: H自=(ρ均进-ρ均回)g Z,Pa (4-2) 三、 自然风压的测定 生产矿井自然风压的测定方法有两种:直接测定法和间接测定法。 1.直接测定法
矿井在无通风机工作或通风机停止运转时,在总风流的适当地点设置临时隔断风流的密闭,将矿井风流严密遮断,而后用压差计测出密闭两侧的静压差,该静压差便是矿井的自然风压值。或将风硐中的闸门完全放下,然后由风机房水柱计直接读出矿井自然风压值(如图4-2所示)。 2.间接测定法 以抽出式通风矿井为例。 如图4-3所示的抽出式通风矿井,因风硐中通风机入口风流的相对全压h全与自然风压H自的代数和等于矿井的通风阻力,即 h全+H自=RQ2(4-3)式中R——矿井总风阻,Ns2/m8; Q——矿井总风量,m3/s。 所以首先在通风机正常运转时,测出矿井总风量Q及通风机入风口处风流的相对全压h全,而后停止主要通风机的运转,若有自然风流,立即测出自然风流的风速v自,计算出
矿井主扇风机选型计算
XX煤矿主通风系统选型 设计说明书 一、XX矿主要通风系统状况说明 根据我矿通风部门提供的原始参数:目前矿井总进风量为2726m3/min,总排风量为2826m3/min,负压为1480Pa,等积孔1.46㎡。16采区现有两条下山,16运输下山担负采区运输、进风,16轨道下山担负运料、行人和回风。我矿现使用的BDKIII-№16号风机2×75Kw,风量范围为25-50m3/S,风压范围为700-2700Pa,已不能满足生产需要。 随着矿井往深部开采及扩层扩界的开展,通风科提供数 :6743m3/min,最大负压据要求:矿井最大风量Q 大 :2509Pa。现在通风系统已不能满足生产要求,因此需对H 大 主通风系统进行技术改造。 二、XX煤矿主通风系统改造方案 根据通风科提供的最大风量6743m3/min,最大负压2509Pa,经选型计算,主通风机需选用FBCDZ-№25号风机2×220Kw。由于新选用风机能力增加,西井风机房低压配电盘、风机启动柜等也需同时改造。本方案中,根据主通风机选用的配套电机功率,选用高压驱动装置。即主通风系统配置主通风机2台,高压配电柜6块,高压变频控制装置2套,变压器1台。
附图:主通风机装置性能曲线图附件:主通风机选型计算
附件: 主扇风机选型计算 根据通风科提供数据,矿井需用风量为Q:67433/min m ,通风容易时期负压min h :1480Pa ,通风困难时期负压max h :2509Pa,矿井自然风压z h :±30Pa 。 1、 计算风机必须产生的风量和静压 (1)、通风机必须产生的风量为 f l Q K Q ==67433/min m =112.43/m s (2)根据通风科提供数据,在通风容易时期的静压为1480Pa ,在通风困难时期的静压为2509Pa 。 2、 选择通风机型号及台数 根据计算得到的通风机必须产生的风量,以及通风容易时期和通风困难时期的风压,在通风机产品样本中选择合适的通风机。可选用FBCDZ-8-№25轴流通风机2台,1台工作,1台备用。风机转速为740r/min 。 3、 确定通风机工况点 (1) 计算等效网路风阻和等效网路特性方程式 通风容易时期等效网路风阻 21min /s f R H Q ==1480/112.42 =0.1171(N ·S 2)/m 8 通风容易时期等效网路特性方程式 h=0.1171Q 2 通风困难时期等效网路风阻
通风安全学期末考试题及参考答案
年 第一学 期 期末 考 试 试 题(卷) 姓名: 学号: 装 订 线 装 订 线 以 内 不 准 作 任 何 标 记 装 订 线 3000 n=630 n=560 2000 1000 40Q 60 Q/m .s R R' M M 3 -11H /P a 01 =51.5 题3 题4 4 如图所示的并联风网,已知各分支风阻:R 1=,R 2= N ·s 2/m 8,总风量Q =48 m 3 /s , 巷道断面的面积均为5 m 2 ,求:(10分) (1)分支1和2中的自然分配风量Q 1和Q 2; (2)若分支1需风量为15 m 3 /s ,分支2需风量为33 m 3 /s ,若采用风窗调节,试 确定风窗的位置和开口面积。 5 某矿通风系统如图所示,各进风井口标高相同,每条井巷的风阻分别为,R 1=,R 2= , R 3=,R 4=,R 5=,单位为N 2 S/m 8 。矿井进风量为100 m 3 /s :(15分) (1)画出矿井的网络图; (2)计算每条风路的自然分配风量; (3)计算矿井的总风阻。 一、名词解释(20分;每个2分) 1专用回风巷;2 瓦斯积聚;3 被保护层;4煤的自然发火期;5 外因火灾 6瓦斯涌出不均衡系数;7相对瓦斯涌出量;8瓦斯爆炸感应期;9等积孔;10自然 风压 二、简答题(35分;每个7分,任选5题) 1降低通风阻力的措施有哪些 2简述中央式通风系统及其适用性. 3防止煤炭自燃的开采技术措施有哪些 4影响瓦斯涌出量的因素有哪些 5影响煤尘爆炸的因素 6地面防水措施主要有哪些 三、计算题(35分) 1某矿瓦斯风化带深170m ,采深240m 时相对瓦斯涌出量为t ,300m 时为 m 3 /t ,预测360m 时的相对瓦斯涌出量为多少。(5分)
(完整版)广告牌和风压计算
广告牌和风压计算 协飞 最近有读者来信询问如何计算风压,他的问题是:“我想知道9-10 级大风时,楼顶的广告牌一平方要承受多大的风压?” 我想,大多数经营户外广告牌的广告公司可能都会问类似问题,因为广告公司在楼顶安装广告牌时首先会想到,遇大风时该广告牌能否承受相应的风压。遇上大风如果广告牌不能承受相应的风压,则有可能造成难以预料的后果:如广告牌从楼顶被吹落,砸伤楼下行人或造成自己或他人财产受损。如果保险公司承保这块广告牌,当然也会首先估算一下该广告牌被大风吹落的概率有多大。事实上,即使在平地上安装广告牌,这个问题依然存在。记得几年前,江苏某市曾有路边广告牌被大风吹落导致公路交通受阻的例子。因此,无论对于广告公司还是保险公司,根据当地可能出现的大风事先估算广告牌承受的风压显得尤为重要。 下面我们就来讨论风压的计算问题。 我们知道,风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。根据伯努利方程得出的风-压关系,风的动压为 wp=0.5·ro·v2(1) 其中wp为风压[kN/m2],ro为空气密度[kg/m3],v为风速[m/s]。 由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为 r=ro·g, 因此有 ro=r/g。在(1)中使用这一关系,得到 wp=0.5·r·v2/g (2) 此式为标准风压公式。在标准状态下(气压为1013 hPa, 温度为15°C), 空气重度 r=0.01225 [kN/m3]。纬度为45°处的重力加速度g=9.8[m/s2], 我们得到 wp=v2/1600 (3) 此式为用风速估计风压的通用公式。应当指出的是,空气重度和重力加速度随纬度和海拔高度而变。一般来说,r/g 在高原上要比在平原地区小,也就是说同样的风速在相同的温度下,其产生的风压在高原上比在平原地区小。
自然风压计算
第四章通风动力 本章重点与难点 1、自然风压的产生、计算、利用与控制 2、轴流式和离心式主要通风机特性 3、主要通风机的联合运转 4、主要通风机的合理工作范围 欲使空气在矿井中源源不断地流动,就必须克服空气沿井巷流动时所受到的阻力。这种克服通风阻力的能量或压力叫通风动力。由第二章可知,通风机风压和自然风压均是矿井通风的动力。本章将就。对这两种压力对矿井通风的作用、影响因素、特性进行分析研究,以便合理地使用通风动力,从而使矿井通风达到技术先进、经济合理,安全可靠。 第一节自然风压 一、自然风压及其形成和计算 自然风压与自然通风图4-1-1为一个简化的矿井通风系统,2-3为水平巷道,0-5为通过系统最高点的水平线。如果把地表大气视为断面无限大,风阻为零的假想风路,则通风系统可视为一个闭合的回路。在冬季,由于空气柱0-1-2比5-4-3的平均温度较低,平均空气密度较大,导致Array两空气柱作用在2-3水平面上的重力不等。 其重力之差就是该系统的自然风压。它使 空气源源不断地从井口1流入,从井口5 流出。在夏季时,若空气柱5-4-3比0-1-2 温度低,平均密度大,则系统产生的自然 风压方向与冬季相反。地面空气从井口5 流入,从井口1流出。这种由自然因素作 用而形成的通风叫自然通风。 图4—1—1 简化矿井通风系统由上述例子可见,在一个有高差的闭合回路中,只要两侧有高差巷道中空气的 温度或密度不等,则该回路就会产生自然风压。根据自然风压定义,图4—1—1所
示系统的自然风压H N 可用下式计算: gdZ gdZ H N ?? -= 5 322 1ρρ 4-1-1 式中 Z —矿井最高点至最低水平间的距离,m ; g —重力加速度,m/s 2; ρ1、ρ2—分别为0-1-2和5-4-3井巷中dZ 段空气密度,kg/m 3。 由于空气密度受多种因素影响,与高度Z 成复杂的函数关系。因此利用式4-2-1计算自然风压较为困难。为了简化计算,一般采用测算出0-1-2和5-4-3井巷中空气密度的平均值ρm1 和ρ m2,用其分别代替式 4—1—1中的ρ 1 和ρ2,则(4-1-1)可写 为: H Zg N m m =-()ρρ12 4-1-2 二、 自然风压的影响因素及变化规律 自然风压影响因素 由式4-1-1可见,自然风压的影响因素可用下式表示: H N =f (ρZ )=f [ρ(T,P ,R ,φ)Z ] 4-1-3 影响自然风压的决定性因素是两侧空气柱的密度差,而影响空气密度又由温度T 、大气压力P 、气体常数R 和相对湿度φ等因素影响。 1、矿井某一回路中两侧空气柱的温差是影响H N 的主要因素。影响气温差的主要因素是地面入风气温和风流与围岩的热交换。其影响程度随矿井的开拓方式、采深、地形和地理位置的不同而有所不同。大陆性气候的山区浅井,自然风压大小和方向受地面气温影响较为明显;一年四季,甚至昼夜之间都有明显变化。由于风流与围岩的热交换作用使机械通风的回风井中一年四季中气温变化不大,而地面进风井中气温则随季节变化,两者综合作用的结果,导致一年中自然风压发生周期性的变化。图4-1-2曲线1所示为某机械通风浅井自然风压变化规律示意图。对于深井,其自然风压受围岩热交换影响比浅井显著,一处四季的变化较小,有的可能不会出现负的自然风压,如图4-1-2曲线2所示。 图4—1—2 2、空气成分和湿度影响空气的密度,因而对自然风压也有一定影响,但影响较
风压的计算公式
风压的计算公式 幕墙属于外围护构件,按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算: wk=βgzμzμsw0 ……7.1.1-2[GB50009-2001] 上式中:wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa); Z:计算点标高:100m; βgz:瞬时风压的阵风系数;根据不同场地类型,按以下公式计算: βgz=K(1+2μf) 其中K为地面粗糙度调整系数,μf为脉动系数 A类场地: βgz=0.92×(1+2μf) 其中:μf=0.387×(Z/10)-0.12 B类场地: βgz=0.89×(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)-0.16 C类场地: βgz=0.85×(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)-0.22 D类场地: βgz=0.80×(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)-0.3 对于C类地区,100m高度处瞬时风压的阵风系数: βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.6019 μz:风压高度变化系数; 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时,取Z=300m,当Z<5m时,取Z=5m;B类场地: μz=(Z/10)0.32 当Z>350m 时,取Z=350m,当Z<10m时,取Z=10m; C类场地: μz=0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时,取Z=400m,当Z<15m时,取Z=15m; D类场地: μz=0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时,取Z=450m,当Z<30m时,取Z=30m;对于C类地区,100m高度处风压高度变化系数: μz=0.616×(Z/10)0.44=1.6966 μs:风荷载体型系数,根据计算点体型位置取1.2; w0:基本风压值(MPa),根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表 D.4(全国基本风压分布图)中数值采用,按重现期50年,北京地区取 0.00045MPa; wk=βgzμzμsw0 =1.6019×1.6966×1.2×0.00045 =0.001468MPa