固结度计算中的影响因素分析

色谱分离度及其优化简介

色谱分离度及其优化简介 黄秋鑫 （学号：200728016537055） 中国科学院广州地球化学研究所 摘要： 本文介绍色谱分离度的含义、影响分离度因素及常用优化离子色谱分离度方法，对 实际应用色谱法有一定的启发与帮助。 关键词： 色谱法 分离度 优化 一、分离度的定义 分离度（resolution ）又称分辨率[1]，为了判断难分离物质对在色谱柱中的分离情况，常用分离度作为柱的总分离效能指标，是全面反映两峰分离程度的参数。分离度等于相邻两峰保留时间之差与两组分色谱峰的峰底宽度之和的一半的比值： ())()() ()(21B b A b A R B R t t R ωω+-= 或 ???? ??+-=)(21)(21)()(699.1)(2B A A R B R t t R γγ 相邻两组分保留时间的差值反映了色谱分离的热力学性质；色谱峰的宽度则反映了色谱过程的动力学因素。因此分离度概括了这两方面的因素，并定量地描述了混合物中相邻两组分的实际分离程度，因此用它作为色谱柱的总分离效能的指标。 当两峰等高，峰开对称且符合正态分布时，可以从理论上证明，若R=0.8时，分离程度89％；R=1.0时，4δ分离（峰间距4δ），分离度达98%；R=1.5时，6δ分离，分离度达99.87%。一般采用R=1.5作为相邻两峰完全分离的标志。 图1 从图1中可以看出，(c)中A/B 两峰完全分离。实现分离的条件：相对保留值a 增大（组分分配比之差△K D 增大），分离的可能性增大，其峰间距也增大；柱效能n 增大，峰宽减小。

二、色谱基本分离方程式 假设相邻两峰的峰底宽度相等，即ωb(1)=ωb(2) ()()()??? ??-??? ??+=???? ??-??? ??+=-??? ??+=??? ??+=∴??? ??+===∴???? ??=-=-=-=-=+-=ααωωωωωωωωω1'1'411'1'411'1'41'1'41','1'4116','161''1'''''''2 122,12,122,122)2()2(2)2()2(22,1)2()2()2()2(2,1)2()2()2()1()2() 2()2()1()2()1()2() 1()2(k k n r r k k n r k k n R k k n t k k n n n n t t n r t t r t t t t t t t t t R b R eff eff eff b R b R eff b R R b R b R R R R b R R b b R R 又 其中：n 为色谱柱效；k ’为分配比；α=r 1,2为相对保留值；t 为保留时间；t ’为相对保留时间；ω为峰宽。 上式称为基本分离方程式，是色谱分析中最重要的方程式之一，可以计算给定体系所能达到的分离度和达到某一分离度所需的色谱柱长。 三、影响分离度的因素 从色谱基本分离方程式中可以看出，分离度R 的主要影响因素有以下： 3.1 色谱柱效n 随着n 增大，2n 增大，R 也随着增大。增加n 的方法： ①降低H ，制备性能优良的柱子，在最优化的条件下操作； ②增加柱长： a. 若系统压力不变，则必须降低流速； b. 若分析时间不变，则必须增大柱压，对设备要求提高。 3.2 相对保留值α α增大，αα1-也随着增大（但＜1），柱选择性提高，R 增大。但由于α α1-为一指数函数，曲线变化如下： α从1.01~1.1，增加9％，R 增加9倍；α从1.5~2.0，增加33％，R 增加1.5倍；α较大时，对R 的影响小。因此，α一般在1~2范围内改变即可。 若要达到一定的分离度，在k ’不变的情况下，α的微小增加，将使n 显著下降。如表1所示。改变α的方法：气相色谱中可改变其固定相和柱温；液相色谱中可改变其固定相和流动相。

临时固结参考文献

参考文献 [1]刘国强.悬浇连续箱梁临时固结体系施工技术[Z].广州市市政集团有限公司,2012-08-28. [2]杨勃,张鹏. 黑山湖特大桥跨兰新铁路零号块临时固结计算[J].晋城职业技 术学院学报,2013,(3). [3]易建辉.临时固结法中桥梁施工挠度的实践探讨[J].中国水运(学术 版),2007,(11). [4]成崇山.挂篮悬浇连续梁墩顶砂筒和精轧螺纹钢筋组合临时固结方案研究[J].江苏科技信息,2014,(10). [5] 胡贵松.预应力连续箱梁悬臂施工墩梁临时固结形式及设计计算注意事项 [A]. 中铁五局哈大铁路客运专线施工论文集[C],2010:3. [6]曾振华,习安,李昭廷. 刚构—连续组合梁桥临时固结拆除顺序的研究[J]. 公路工程,2012,(2). [7]侯建杰,宋文杰,李勇,许佳平,高文军,刘振标,聂海岩,吴泽迁,黄枝花,谷金明.墩梁临时固结后锚固体系施工方法[Z]. 2012. [8]谭可源.连续梁悬臂施工使用的一种新型临时固结体系[Z]. 2012. [9]谭可源.一种桥梁施工使用的新型临时固结体系[Z]. 2012. [10]蒋志强,曾燕玲.悬浇连续梁墩梁临时固结技术的验算与应用[J].西部交通科技,2013,(5). [11]丁东. 连续梁悬臂施工临时固结设计与检算[J]. 城市道桥与防洪,2013,(7). [12]赵有泽.连续箱梁悬臂现浇施工临时固结设计计算[J].科学之友,2012,(8). [13]王广生,甄玉杰,冯云成.苏丹西纳公路大桥墩梁临时固结设计与计算[J]. 中外公路，2012. [14]薛文明,阳华国,李鸿盛.京杭运河特大桥主桥12~#主墩临时固结方案优化 及安全复核计算[J]. 中外公路,2012,(S1). [15]宁平华,张靖,陈加树. 广州鹤洞大桥斜拉桥临时固结装置设计[J]. 城市道 桥与防洪,2004,(4). [16]汪德军,翁金福,张奎夫. 富民桥5号主塔墩临时固结方法及计算分析[J]. 桥梁建设,2004,(S1).

大气探测学能见度知识点

大气探测学 第3章能见度的观测 1、能见度主要受悬浮在大气中的固体和液体微粒引起的大气消光的影响。其估计值依赖于个人的视觉和对“可见”的理解水平，同时受光源特征和透射率的影响。 2、能见度概念得到广泛应用，一是因为它是表征气团特性的要素之一，二是因为它是与特定判据或特殊应用相对应的一中业务性参量。 3、一般意义上的能见度，是指目标物的能见距离，即观测目标物时，能从背景上分辨出目标物轮廓和形体的最大距离。当能从背景上分辨出目标物轮廓和形体时，通常称目标物“能见”。 4、目标物的最大能见距离有两种定义法。一种是消失距离，它是指当观测者逐渐退离目标物，直至目标物从背景上可以辨别时的最大能见距离。另一种是发现距离，它是指当观测者从远处逐渐走近目标物，直至将目标物从背景上辨认出来时的最大能见距离。 5、目标物的消失距离要比发现距离大。 6、按照观测者与目标物的相对位置，能见度分为水平能见度、垂直能见度和倾斜能见度。 7、垂直能见度和倾斜能见度对地面向上观测云或其他空中目标物以及从空中向下观测目标物有影响。 8、能见度影响因子：目标物的背景的亮度对比、观测者的视力—对比视感阈（白天）、大气透明度。 9、目标物和背景的色彩不同也影响到能见与否，但色彩的感觉只有在足够的光亮度条件下才能产生。亮度对比相对于色彩对比在目标物识别中显得更重要，是起决定作用的因素。 10、最小亮度的对比值叫做人眼的对比视感阈，取决于两个因素：视场内照明情况，即场光亮度；目标物视张角。场光亮度越低，目标物视张角越小。白天，对比视感阈变化不大，黄昏时，对比视感阈迅速增大。 11、柯什密得提出将0.02作为正常视力的人，在白昼野外，观测比较大的物体（如视张角大于0.5°）时的对比视感阈值，此值对应于消失距离值。而对应于发现距离，对比视感阈可取为0.05。 12、在白天光照条件下眼睛的感光效率在波长为550nm时达到最大值。在夜间暗光条件下，最大感光效率与507nm波长相对应。 13、大气透明程度是影响能见度的主要因子。 14、大气中气体分子及悬浮微粒通过散射、吸收及反射等机制对光起衰减作用，导致目标物固有亮度减弱，这一现象称之为物光减弱。 15、空气元对场入射光的散射，使空气层本身有了亮度，从而使空气层像一层亮纱附加在目标物上，使目标物亮度增强，这一现象称之为气幕光增强。 16、纯大气分子影响时，最大能见度可达277km，而在雾和沙尘暴天气中的能见度可低达几十米，甚至只有几米。 17、目标物的能见与否与目标物和背景的亮度对比有关。由于大气中分子和悬浮微粒的影响，人眼见到的目标物亮度（称之为视亮度）与目标物固有亮度是不一样的，同样，背景的视亮度与其固有亮度也不同。 18、气幕光的强度随着水平空气柱长度的增加而增加，当空气柱为无穷长时，此

色谱峰分离度计算修订稿

色谱峰分离度计算公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]

色谱分析的目标就是要将混合物中的各组分分离，两个相邻色谱峰的分离度R（re so lu t io n）定义为两峰保留时间差与两峰峰底宽平均值之商，即 (7-5) 式中t R1和t R2 分别为峰1和峰2的保留时间；w 1 和w 2 分别为峰1和峰2在峰底 （基线）的峰宽，即通过色谱峰的变曲点（拐点）所作三角形的底边长度。 如果色谱峰呈高斯分布，则分离度R=2（相当于8分离）即可完全满足定量分析的需要。因为在基线位置的峰宽w为4，R=2时，两个峰完全达到了基线分离。通过调节色谱条件还可获得更高的R值，不过这时的代价将是分析时间增加。如果两组分浓度相差不是太大，分离度R=时，仍然可以看得出两个峰的峰顶是分开的。

分离度 ) (2/1211 2y y t t R +-= R>即为完全分离 t 1 ：色谱峰1的保留时间 t 2 ：色谱峰2的保留时间 y 1 ：色谱峰1的峰宽 y 2 ：色谱峰2的峰宽 乙苯与对二甲苯 38.2)079.008.0(2/1409 .9598.9=+-= R 对二甲苯与间二甲苯 08.2) 0828.008.0(2/1598 .9767.9=+-= R 从结果可以看出，乙苯、对二甲苯、间二甲苯三种物质的峰能够完全分离

乙苯与对二甲苯 52.2) 0756.0076.0(2/1272 .9463.9=+-= R 对二甲苯与间二甲苯 18.2) 0756.00791.0(2/1463 .9632.9=+-= R 从结果可以看出，乙苯、对二甲苯、间二甲苯三种物质的峰能够完全分离

连续梁墩梁临时固结计算

XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算 1、墩梁临时固结结构概况 由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。 根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。因此，临时固结结构采用内固结结构型式。 临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。 2、计算依据 （1）XXXX大桥施工图设计 （2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010） （3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T F50-2011） （4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004） 3、计算参数 （1）抗倾覆安全系数K=1.5； （2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。 4、临时固结荷载 施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下： （1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩； （2）施工荷载计算

主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。 1）竖向支反力 ①梁体混凝土自重：26636KN； ②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m2计算，布置在最后悬浇节段上； ③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m2计算，布置在最后悬浇节段上； ④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t； 则竖向荷载组合为： N=1.2×[1）+4）]+ 1.4×[2）+3）]= 1.2×（26636+60×10）+1.4×（ 2.5×4×1 3.65+2.0×4×13.65）=33027KN 2）最大不平衡弯矩计算 ①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26 KN/m2； ②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算，布置在倾覆侧现浇节段上； ③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8； ④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s； ⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下； ⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t； ⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。 （5）荷载参数 梁段重量及相关荷载参数表

回填固结灌浆计算公式

回填固结灌浆计算公式文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]

灌浆工程计算式及其相关规定 回填·固结 析水率：浆液在静状态下由于水泥颗粒的沉淀作用而析出水的比率。是浆液稳定性的标 志。 析水率=析出清水体积(mL)/1000(mL) 浆液的水灰比: 体积比 已知浆液的水灰比，求浆液的密度（g/cm3） μ=μc(ω+1)/(μcω+1) 已知浆液的密度，求=浆液的水灰比： ω＝μc-μ/(μc(μ-1)) 式中μc－水泥的表观密度，g/cm3。 μ－浆液的密度，g/cm3。 ω－浆液的水灰比。 水泥浆液密度与水灰比关系对照表 水灰比越小，析水率越小，析水时间越长。 结石率：浆液析水后凝结形成的结石的体积占原浆液体积的百分数。（析水率＝1－结石率）

浆液用料的计算方法： 配制合比为水泥：黏士：砂：水＝ｘ：ｙ：ｚ：ｋ的水泥黏士砂浆，所需和种材料用量的计算式为： Wc=x×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) We=y×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ws=z×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ww=k×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) 式中 Wc－水泥的质量，kg We－黏士的质量，kg Ws－砂子的质量，kg Ww－水的质量，kg μc-水泥的密度，g/cm3 1 μe-黏士的密度，g/cm3 μs-砂子的密度，g/cm3 μw－水的密度，g/cm3 V －浆液的体积，L 水泥浆浓度变换时加料的计算： 水泥浆由稀变浓，需向原来的稀浆中加入水泥数量为： ΔWc＝μc(k1+k2)V/K2(1+k1μc) 水泥浆由浓变稀，需向原来的浓浆中加入水的数量为： ΔWw＝μc(k2-k1)V/(1+k1μc) 式中ΔWc－应加入的水泥量，kg

基坑降水对土体固结度计算的影响

浅析基坑降水对土体固结度计算的影响 摘要：本文介绍了基坑降水后土体固结度推算公式，以及基坑降水土体c、φ值的动态变化特征，为基坑支护工程提供理论依据，将有利于基坑工程的设计，保证基坑工程的安全。 关键词：基坑；降水；固结度 中图分类号：tv551.4文献标识码： a 文章编号： 土体固结度计算一直是岩土界研究的重要课题，太沙基提出了渗流固结理论一直沿用至今。如何在基坑降水过程中计算土体固结度，是人们一直研究的课题之一，本文将对此做一简单的推算。一、基坑降水后基坑土体固结度ut的计算 基坑降水前,基坑土体已经在原有自重压力下正常固结。降水后,在γwδh作用下再次渗流固结,土体固结度ut是随着时间的增长,逐步达到固结稳定。此时可以运用太沙基固结理论,进行固结度ut 的计算。设有一基坑,基坑土体渗透系数为k；压缩系数为a；孔隙比为e；降水幅度为δh；降水时间为t。根据太沙基渗流固结理论,可以求得基坑土体经过降水时间t后的固结度ut,具体步骤如下：(1)由已知基坑土体的渗透系数k、压缩系数a、孔隙比e及降幅δh和降水时间t求tv： 其中,=k(1+ e)γw·a (2)根据地下水类型确定的α值并求得的tv,用已有的固结度ut 与时间因素tv关系曲线,来查得相应的固结度ut。一般情况而言：

潜水降水属α=0情况;承压水降水属0<α<1情况;根据已求出的tv 值和α值查ut-tv关系曲线,可得到基坑土体的固结度ut(降水t时间后)。再根据ut可推求基坑土体c、φ值的大小。 二、基坑土体为任意固结度ut时的c、φ值推求 当进行不固结不排水剪切试验时,土体的固结度视ut= 0；固结不排水时,土体固结度ut=100%。深基坑降水的过程可将基坑侧壁土体视为由不固结不排水过程逐渐变为固结不排水过程。当降水时间为t时,土体固结度为ut(0

计算题

计算 1、分配系数分别为100和110的两组分，在相比（β=V m /V s ）为5的色谱柱上分离，若使分离度R=1.0，需多长色谱柱？若使分离度R=1.5，又需多长色谱柱？（设理论塔板高度为0.65mm ） 解：（1）K 1=100，K 2=110，β=V m /V s =5，R=1.0，H=0.65mm к1= K 1（V s /V m ）= K 1/β=100/5=20 к2= K 2（V s /V m ）=K 2/β=110/5=22 α= K 2/ K 1=110/100=1.1 1 1422 +-= k k n R αα= √n/4×〔（1.1﹣1）/1.1〕×（22）/22+1=1.0 n=2116 H=L/n L=nH=2116×0.65×10－ 3=1.38 m （2）R=1.5时 √n/4×022/23=1.5 2 1 2 221L L R R = L=3.11m 2、在1m 长的气相色谱柱上，某药物及其代谢产物的保留时间分别为5.80min 和6.60min ，两色谱峰的半峰宽分 别为0.23cm 和0.24cm ，空气的保留时间为1.10min ，记录纸速为0.50cm/min 。 计算：（1）代谢物的容量因子； （2）两组分的分离度； （3）以该药物计算色谱柱的有效塔板数； （4）在不改变塔板高度的条件下，分离度为1.5时所需柱长 解：L=1m ，t R1=5.80min ，t R2=6.60min ，t R0=1.10min ，u 0=0.50cm/min （W 1/2）1=0.23cm ， （W 1/2）2=0.24cm

（1）к= t R2′/ t R0=（6.60﹣1.10）/1.10=5.00 （2）26.323 .085 .560.6)(2)2/1(122)2/1(1)2/1(12=-=-≈+-= W t t W W t t R R R R R （3）n eff =5.54(t R1′/（W 1/2）1)2 =5.54×〔(5.80﹣1.10)×0.50/0.23〕2 =578 （4）R 12/ R 22 = L 1/L 2 L 2 =（R 22/ R 12）L 1 =（1.52/3.262）×1 m =0.21 m 3、在一根3m 长的色谱柱上分析某样品，记录纸速为0.50cm/min ，得如下数据： 保留时间（t R ）min ； 半峰宽（W 1/2）mm ； 峰高（h ）mm ； 重量校正因子（以面积表示 f i ） 空气 1.0 内标物 6.8 2.0 2.43 1.00 待测组分 8.3 2.5 3.21 1.15 计算：（1）内标物与组分的分离度； （2）柱长为2m 时的分离度及内标物的半峰宽； （3）已知内标物在样品中的含量为2.55%，组分的含量是多少？ 解：u = 0.50 cm/min ，L = 3m （1） R=2（t R2﹣t R1）/〔（W 1/2）1+（W 1/2）2〕=2(8.30﹣6.80)×0.50×10 / (2.0+2.5)=3.3 （2） 2 1 2 221L L R R = 69.23.33/2=?=R R 12/ R 22 = L 1/L 2 R 2= √2m/3m×3.3 =1.49 （3）A=1.065×W 1/2×h (2.0×2.43×1.00) / (2.5×3.21×1.15) = 2.55% / x% x% = 4.84%

60+100+60m连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书

新建铁路沈阳至丹东客运专线太子河特大桥（60+100+60）m连续梁悬臂T构临时固结 抗倾覆结构施工方案设计 计算：刘东跃 复核： 审定：刘东跃 中铁九局集团有限公司 2011年5月16日

一、工程概况 新建沈阳－丹东铁路客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥，位于本溪市明山区，中心里程为DK56+899.82，桥梁全长1345.96m。其中跨越本溪市滨河南路为一联（60+100+60）m连续梁，桥墩牌号为27＃～30＃，28＃和29＃墩为悬臂梁O＃段主墩。 连续梁桥墩为双线圆端型实体桥墩。28#墩墩高为19m、29#墩墩高为11.5m；边墩27#墩高为21.5m、30#墩墩高9m。28＃墩和29＃墩墩顶横向长度为10m，纵向宽度为4m，其中两端为半径2m圆弧。 连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。箱梁顶宽12.2m，底宽 6.7m。顶板厚度除梁端附近外均为400mm，腹板厚度600—1000mm，按折线变化，底板厚度由跨中的400mm变化至根部的1200mm。中支点处梁高7.85m，跨中10m直线段及边跨15.75m直线段梁高为4.85m。 0#块长度为14m，边跨现浇段长度9.75m，采用支架法现浇。边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m。1#～13#节段及合拢段梁段采用挂篮悬浇。为悬臂浇筑稳定，T构设置临时固结。 本桥T构临时固结方案采用体内固结结构形式。即在墩顶上设置钢筋混凝土临时支墩，同时预埋精轧螺纹锚固钢筋。 二、确定墩梁临时固结设计荷载 新建沈阳－丹东铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线悬浇）（60＋100＋60）m施工设计图《沈丹客专桥通－Ⅰ－04》设计说明书“七章施工方法及注意事项、（八）款”中“墩梁临时固结措施：各中墩梁临时固结措施（或临时支墩），应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN

回填固结灌浆计算公式定稿版

回填固结灌浆计算公式 HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】

灌浆工程计算式及其相关规定 回填·固结 析水率：浆液在静状态下由于水泥颗粒的沉淀作用而析出水的比率。是浆液稳定性的标 志。 析水率=析出清水体积(mL)/1000(mL) 浆液的水灰比: 体积比 已知浆液的水灰比，求浆液的密度（g/cm3） ?μ=μc(ω+1)/(μcω+1) 已知浆液的密度，求=浆液的水灰比： ω＝μc-μ/(μc(μ-1)) 式中μc－水泥的表观密度，g/cm3。 μ－浆液的密度，g/cm3。 ω－浆液的水灰比。 水泥浆液密度与水灰比关系对照表

水灰比越小，析水率越小，析水时间越长。 结石率：浆液析水后凝结形成的结石的体积占原浆液体积的百分数。（析水率＝1－结石率） 浆液用料的计算方法： 配制合比为水泥：黏士：砂：水＝ｘ：ｙ：ｚ：ｋ的水泥黏士砂浆，所需和种材料用量的计算式为： Wc=x×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) We=y×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ws=z×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ww=k×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) 式中 Wc－水泥的质量，kg

We－黏士的质量，kg Ws－砂子的质量，kg Ww－水的质量，kg μc-水泥的密度，g/cm3 1 μe-黏士的密度，g/cm3 μs-砂子的密度，g/cm3 2.65 μw－水的密度，g/cm3 V －浆液的体积，L 水泥浆浓度变换时加料的计算： 水泥浆由稀变浓，需向原来的稀浆中加入水泥数量为： ΔWc＝μc(k1+k2)V/K2(1+k1μc) 水泥浆由浓变稀，需向原来的浓浆中加入水的数量为： ΔWw＝μc(k2-k1)V/(1+k1μc) 式中ΔWc－应加入的水泥量，kg ΔWw－应加入的水量，kg V－原来浆液的体积，L

分析化学计算公式汇总

分析化学主要计算公式总结 第二章误差和分析数据处理 （1）误差 绝对误差δ=x-μ相对误差=δ/μ*100% (2)绝对平均偏差： △=（│△1│+│△2│+……+│△n│）/n （△为平均绝对误差；△1、△2、……△n为各次测量的平均绝对误差）。（3）标准偏差 相对标准偏差（RSD）或称变异系数（CV） RSD=S/X*100% (4)平均值的置信区间： ＊真值落在μ±1σ区间的几率即置信度为68.3% ＊置信度——可靠程度 ＊一定置信度下的置信区间——μ±1σ

对于有限次数测定真值μ与平均值x之间有如下关系： s：为标准偏差 n：为测定次数 t：为选定的某一置信度下的几率系数(统计因子) (5)单个样本的t检验 目的：比较样本均数所代表的未知总体均数μ和已知总体均数μ0。 计算公式： t统计量： 自由度：v=n - 1 适用条件： (1) 已知一个总体均数； (2) 可得到一个样本均数及该样本标准误； (3) 样本来自正态或近似正态总体。 n=35, =3.42, S =0.40,

（备择假设 ， (6)F检验法是英国统计学家Fisher提出的，主要通过比较两组数据的方差 S^2，以确定他们的精密度是否有显著性差异。至于两组数据之间是否存在系统误差，则在进行F检验并确定它们的精密度没有显著性差异之后，再进行t 检验。样本标准偏差的平方，即(“^2”是表示平方)：S^2=∑(X-X平均)^2/(n-1)

两组数据就能得到两个S^2值，S 大^2和S 小^2 F=S 大^2/S 小^2 由表中f 大和f 小（f 为自由度n-1),查得F 表， 然后计算的F 值与查表得到的F 表值比较，如果 F < F 表 表明两组数据没有显著差异； F ≥ F 表 表明两组数据存在显著差异 (7)可疑问值的取舍： G 检验法 G=S x x - 第4章 酸碱滴定法 （1）共轭酸碱对Ka 与Kb 间的关系：KaKb=Kw （2）酸碱型体平衡浓度([ ]),分析浓度（c ）和分布系数（δa ）之间的关系 (3)一元强酸溶液的pH 的计算 [H + ]= 2 4w 2K c c ++ 精确式 pH=－lg c 近似式 （4）一元弱酸溶液pH 的计算 [H + ]=w a ]HA [K K + 精 确式（5－11） （ 关于[H + ]的一元三次方程）

临时固结计算

8临时固结计算 单单幅主墩临时固结设计为每侧4根直径800×10mm钢管混凝土柱加钢筋与梁体进行临时固结。为方便现场施工拟更改为在墩身设置0.4×3.5m×3尺寸的混凝土临时支座加28钢筋与梁体联接形成临时固结的方式。 图8.1 临时固结布置图 8.1 工况分析 考虑正常施工的情况，即以下两种工况。 工况1：悬浇节段工况，即在浇筑混凝土时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用，不同步浇筑节段混凝土的重量差为20t（8m3）。 工况2：挂篮行走工况，即在挂篮行走时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用的同时，不同步移动挂篮。 两种工况的荷载分别计算，不会同时产生。 偶然作用下，非正常状况出现时，考虑以下工况。 工况3：P23#墩在悬浇10块段时，以单侧挂篮掉落为最不利状态。 8.2 正常施工分析 临时固结荷载为竖向荷载和不平衡弯矩。竖向荷载计算如下： 临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重，考虑人群机械及冲击荷载， 则: 混凝土重量为:4895.7t，（0号块和2倍的1至10号块） 菱形挂篮及模板重量为120t,则竖向荷载为:

1200×2+48957=51357kN 最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载有: （1）一侧混凝土自重超重5%； （2）一侧施工线荷载为0.48kN/m2,另一侧为0.24KN/m2（即考虑机具、人群荷载）； （3）施工挂篮的动力系数,一侧采用1.2,另一侧采用0.8； （4）另一侧风向上吹,按风压强度W=0.25kPa； （5）节段浇筑不同步引起的偏差,控制在20t(8m3)以下； （6）挂篮行走不同步，挂篮自重120t。 根据工况分析及规范要求，可得荷载组合： 组合一:(1)+(2)+(3)+(4) 组合二:(1)+(2)+(3)+（5） 组合三:(1)+(2)+(4)+（6） 为简化计算，箱梁单侧混凝土偏载的5%重量按均布荷载施加在连续梁上，以最远端的10号块为计算节段,其自重为168.5t,距离墩中心为45.7m，则： (1) 24478.5×5%=1223.9kN (2)(0.48-0.24)=0.24kN/m2 (3)120×10×（1.2-0.8）=480kN (4) 0.25kN/m2 （5）20×10=200kN （6）120×10=1200kN 组合一:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+480×45.7+0.25×21.25×45.7×22.85=60775.3kN.m 组合二:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+480×45.7+200×40.9=63407.8kN.m 组合三:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+0.25×21.25×45.7×22.85+1200×4.8=44599.3kN.m 按照设计文件要求，临时固结措施要承受中支点处最大不平衡弯矩63407.8KN.m及相应竖向支反力52780.9KN，检算时取设计与计算的较大值，即

白云机场低云低能见度天气的几个影响因子

文章编号：l007-6l90（2003）0l-0030-02 白云机场低云低能见度天气的几个影响因子 楚建杰 （民航中南空中交通管理局气象处，广州5l0405） 摘要本文对广州白云机场出现的一次低云、低能见度天气过程进行分析，表明静止锋的坡度决定不稳定能量的释放形式，西南气流的建立和破坏决定阴雨天气过程的开始和结束，300米高空风的风向与能见度和低云的变化密切相关，是预报的着眼点。 关键词阴雨天气准静止锋低云能见度高空风 中图分类号：p4l2.l7文献标识码：B 飞机在机场起降阶段一般是由飞行员操作的。机场终端区出现低云、低能见度天气，不但会严重影响飞行员对机场跑道的视线，而且会分散飞行员的注意力，增大飞行员的心理压力，因而对飞机起降的安全影响很大。l995年4月4~6日，广州白云机场出现了持续几天的低云、低能见度天气。其中4月5日天气最为恶劣，能见度几乎一天都在lkm以下，比较罕见。本文对这次天气过程进行了分析，得出一些有益的结论。 l华南地区天气形势 在华南地区上空，500hpa为较平直的西风带；700hpa在南岭山区以南为较平直的偏西气流，长江流域（30 N）附近有一条较弱的切变线；850hpa切变线位于南岭山区（25 N）附近，切变城南侧即20 ~25 N地区为较强的西南气流控制。地面在海口附近维持一条较弱的准静止锋，华南西部地区为高压后部，东部地区为弱脊控制。 由以上形势可以看出，500hpa和700hpa华南地区为较平直的西风带，少有高空槽活动，使得华南地区上空的能量不可能以对流性天气这种较为激烈的形式释放。锋面坡度较小，地面锋面到850hpa切变线的南北水平跨度在5个纬距以上。在南岭山区以北没有明显冷空气补充、南部暖空气势力没有明显加强的情况下，华南地区上空的不稳定能量只能沿着锋面缓慢地释放。根据地面实况，降水区南北水平跨度在7个纬距以上。850hpa较强的西南气流为华南地区带来的充足的水汽，使华南地区的阴雨天气得以维持。而持续几天的连阴雨天气最终又造成了广州白云机场的低云、低能见度。 2广州地区水汽条件 由表l可以看出，广州地区（指广州及周围200km范围内）上空水汽含量随着850hpa上气流由偏东风转偏南风再转西南风、风速由4m/S转6 ~8m/S再转至l6m/S的变化而增大， 表l广州及周围200km范围内的850hpa水汽输送时间 温度露点差范围 （C）风向 风速 （m/S） 备注 3日08h l.l~3.l E4 20h0.8~2.8S6~8 4日08h0.0~l.l WS l6降水开始20h0.2~0.8WS l2~l8 5日08h0.0~0.8WS l2 20h0.2~0.6S8 6日08h0.2~l.l W l0 20h0.3~2.4N6降水结束阴雨天气开始；随850hpa上气流由西南风转西风再转北风、风速由l2m/S转l0m/S再转至6m/ S的变化而减小，最终以切变线过境（20时）而结束了这次阴雨天气。 因此，西南气流的建立和破坏，决定了阴雨天气过程的开始和结束。 3白云机场300m高空风与能见度和低云的关系 白云机场能见度随着300m高空风的变化而变化（见表2）。白云机场300m高空风，3日08时之前均为偏北风，没有明显的水汽输送，白云机场能见度在6km以上。3日20时转东南东风6m/S，能见度则下降到3km。随着持续的东南东风不断地带来水汽，到4日20时能见度已下降到l.4km。

临时固结计算书

万州区长江二桥至密溪沟段消落带生态库岸综合整治工程（三标段） (桃子园大桥) 0号块临时固结 施 工 专 项 方 案 审批人： 审核人： 编制人： 编制单位：市政园林工程集团 编制时间：2016年9月

目录 （一）工程概况 (2) （二）固结方案 (3) 1、方案一：体固结 (3) 1.1临时支座受力计算 (4) 1.2临时支座验算 (4) 1.3临时支座拆除 (5) 2、方案二：体体外固结 (5) 2.l. 设计依据及参数 (6) 2.2. 临时固结抗倾覆荷载 (6) 2.3.计算临时固结结构力 (7) 2.4. 临时固结结构设计 (7)

（一）工程概况 桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部结构为（55+100+55）m+（3x25）m 预应力混凝土连续梁，左幅桥全长295m，右幅桥为（55+100+55）m 预应力混凝土连续梁，右幅桥全长220m。桥墩下部结构为11 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；桩底高程147.728m，左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等截面矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为10.5m，右幅桥为9m，桥墩截面尺寸3×7.26m，四周设r=0.3m的倒角。12 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等厚度矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为20m，右幅桥为16.5m，单幅墩标准截面3×7.26m，四周设r=0.3m 的倒角。 主桥上部结构为（55＋100＋55）m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，采用分离的上、下行独立的两幅桥，单幅桥采用单箱双室截面，跨中箱梁中心高度为2.5m，支点处箱梁中心梁高6.5m，由距主墩中心2.5m 处往跨中方向46.5m 段按1.8 次抛物线变化。箱梁根部底板厚80cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按 1.8 次抛物线变化。箱梁腹板根部厚75cm，跨中厚50cm，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚75cm 变至至50cm。箱梁顶板厚度30cm。箱梁顶宽18.49m，底宽9.786m，顶板悬臂长度外侧2.5m侧2.4m，悬臂板端部厚18cm，根部厚65cm。箱梁顶设有2%的单向横坡。箱梁浇筑分段长度依次为：12m（0 号段）+3×3.0m+4×3.5m+5×4.0m。 0号块箱梁长12m（墩柱中心线两边各6米），设计为单箱双室截面，

固结系数的测定

试验三 固 结 系 数 的 测 定 1.通过试验测定试样的固结系数，用以计算地基土体受荷载后的固结度及固结时间。 2.测定固结系数所用仪器设备与固结试验相同 3.试样的切取与安装与固结试验相同，加预压荷载后测微表调零。 4.进行试验 (1)施加第一级荷载，一般为25kPa 或50kPa ，加荷的同时，开动秒表，记录测微计读数，测记时间为6"，15"，1'，2'15"，4'，6'15"，9'，12'15"，16'，20'15"，25'，30'15"，36'，42'15"，49'，64'，100'，200'，400'，23h ，24h ，至稳定为止。 (2)重复上述步骤继续加荷P 2=100kPa ，P 3=200kPa ，P 4=400kPa (3)读数完成后拆除测微计，卸下砝码从固结容器内取出环刀与土样，用滤纸吸去附在土样表面及环刀外水份，称环刀加土质量以求试验后的密度。 (4)将环刀中的土样推出，从其中内部取两试样，测定试验后的含水率。 5.计算及绘图 (1)时间平方根法： 对P 1=100kPa ，以变形为纵坐标，时间平方根为横坐标，绘制变形与时间平方根关系曲线（如图3-1）。延长曲线开始段的直线，交纵坐标于ds 。ds 为理论零点，过ds 作另一直线，令其横坐标为前一直线横坐标的1.15倍，那么后一直线与t d -曲线交点所对应的时间的平方即为试样固结度达90%。所需的时间 t 90。 该级压力下的固结系数按下式计算： 式中：Cv —固结系数，cm 2/s h —最大排水距离，等于某级压力下试样的初始和终了高度的平均值，cm ； 图3-1 时间平方根法求t 90 (2)时间对数法： 对某一级压力，以变形为纵坐标，时间的对数为横坐标，绘制变形与时间对数关系曲线，（如图3-2）。在曲线的开始段，选任一时间t 1，查得相应的变形值d 1，再取时间t 2=t 1/4，查得相对应的变形值d 2，则2d 2-d 1即d 01；另取一时间依同法求得d 02、d 03、d 04等，取其平均值为理论零点d s ，延长曲线中部的直线段和通过9028480t h .C v =

连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算

连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算 临时固结措施参考“时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）图”叁桥（2006）2206-B 图，应能承受中支点处最大竖向力为33640KN 相应不平衡弯矩取为39424KNm,在每个墩身设置四个临时固结，则单个临时固结受力如下： 压力：R 1=33640/4+39424/3/2=8410+6570=14980KN （3.0m 为两个临时固结的纵向中心距） 拉力： R 2=39424/3/2=6570 KN 临时固结采用钢筋混凝土，由混凝土承受压力，钢筋承受拉力；混凝土采用C50, 钢筋采用25d mm =，=930pk f MPa 的精轧螺纹钢。 1 单个临时固结所需的精轧螺纹钢筋面积计算 As=1.3 R 2/f sd =1.3×6570/770=11092mm 2 （1.3为倾覆稳定的安全系数） 单根螺纹钢的截面面积2221125490.944 A d mm ππ= ??=??= 所需精轧螺纹钢筋根数： n= As/A=11092/490.9=20.4，取22n = (取22根φ25精轧螺纹钢钢筋，钢筋深入墩身和梁体各900mm ，在两端设锚垫板并加扣螺帽） 2 单个临时固结所需的C50混凝土面积计算 Ac=1.3R 1/fcd=1.3×14980×1000/22.4=869375mm 2 (取60×180cm ， 1.3为受压强度的安全系数) 3 单个临时固结所需的钢板面积计算

As=1.3R1/fsd=1.3×14980×1000/215=90577mm2 （采用2cm厚钢板设置隔档，设置总长度6.28m，受力面积125600 mm2）4 临时固结设计图 临时固结平面布置图（图二十九）单位：厘米 临时固结立面布置图（图三十）单位：米

临时固结计算

临时固接计算 本桥为连续梁桥，主桥施工过程中需进行临时固结，计算图示见（图一和图二）。分析计算模型可知，挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。考虑到施工质量和施工条件的问题，进行了以下三种工况的验算。分别是： 工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。 工况二：一侧堆放材料、机具等0.8吨/米，端头作用15吨集中力，另一端空载； 工况三：一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8。 列举参数意义如 R1’-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力 R2’-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力 f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力 R-----合成轴力 M-----合成弯矩 一、工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。 施工至最大悬臂阶段累计内力图（图一） 单元号 节点号 轴 力 剪 力 弯 矩 86 15 -1213.4070 0.0000 0.0000 87 17 24631.1720 0.0000 0.0000 90 38 12236.4390 0.0000 0.0000 91 40 12236.4390 0.0000 0.0000 94 61 12236.4390 0.0000 0.0000 95 63 12236.4390 0.0000 0.0000 （一）桥墩所受外力总和： 以1号墩为例，由计算文件可以得到121214,24632R kN R kN =-= 可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数：

3 32 11 6 ' 121410' 4.3361028010 7R R A A m σσ-?=?===??单侧需要根精轧螺纹钢筋即可 （二）分析桥墩受力 资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图，已知Nd=23418KN ，Mdx=38767.8KN ·m ， fcd =18.4Mpa ，fsd = fsd ′=280 Mpa ，L ＝21m,计算主墩墩身配筋。 1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。截面中性轴为y-y 轴 计算可得箱形截面的A=11.7m2，Iy=12.7205m4 在保证A ，I 值相等的前提下，箱形截面转换成I 形截面，如下图右图，按偏心受压构件的计算原理计算截面配筋，计算图示如下：

广州市大气能见度的特征及其影响因子分析

生态环境 2007, 16(4): 1199-1204 https://www.360docs.net/doc/6616375579.html, Ecology and Environment E-mail: editor@https://www.360docs.net/doc/6616375579.html, 作者简介：沈家芬（1972－），女，博士，工程师，主要从事城市生态与污染生态方面的研究。E-mail:sjf989@https://www.360docs.net/doc/6616375579.html, *通讯作者 收稿日期：2007-01-31 广州市大气能见度的特征及其影响因子分析 沈家芬1,2，冯建军3，谢 利1，林 燕2, 莫测辉4* 1. 华南农业大学资源环境学院，广东 广州 510642； 2. 广州市白云山风景名胜区管理局，广东 广州 510500； 3. 广州市林业科学研究所，广东 广州 510515； 4. 暨南大学环境工程系，广东 广州 510632 摘要：广州市大气能见度逐年下降，灰霾现象严重，收集广州市2001—2003年大气能见度及同期地面气象要素（风速、温度、气压和相对湿度）观测资料和空气污染物（PM 10、SO 2、NO 2 和CO ）监测数据，探讨广州市大气能见度的特征及大气能见度与气象要素和空气污染之间的关系。统计分析结果表明，广州市大气能见度的年、季、日变化特征明显，呈明显的逐年下降趋势。一年之中，春季能见度最低，夏季能见度最高。一日之中，早晨08时能见度最差，午后14时最好。能见度与气象要素及空气污染物的相关和偏相关分析结果表明能见度与平均风速呈显著正相关，与相对湿度呈显著负相关；能见度与4种污染物在简单相关分析中均呈显著的较强负相关关系，而在偏相关分析中的相关性极弱，说明空气污染物对能见度的影响是综合作用的。最后用多元线性回归法建立了大气能见度与相对湿度和PM 10、SO 2、NO 2、CO 等污染物浓度间的回归方程。 关键词：大气能见度；气象要素；空气污染；相关分析；广州 中图分类号：X16 文献标识码：A 文章编号：1672-2175（2007）04-1199-06 大气能见度是一个重要的气象要素，它的好坏与海陆空交通及人们的日常生活密切相关。但是，随着工业经济的发展和人口的高度密集，人类活动释放的各种大气污染物使得城市的大气能见度呈下降趋势：在欧洲的边远地区好的能见度一般认为有40~50 km ，但在城市地区却小得多，人类活动是造成能见度下降的主要原因[1]。近年来台湾中部地区由于大气污染物的作用城市能见度也显著地降低了，城市能见度年平均约为8~10 km ，而边远地区能见度约为25~30 km [2]。河北省11个城市的大气能见度在1960—2002年间由于空气污染均显著下降，夏季下降的幅度最大[3]。 引起大气能见度下降的主要原因是大气污染，其中大气颗粒物特别是细颗粒物是造成能见度下降的主要原因[4，5]，且与颗粒物的成分也有关系[2，6]，硫酸根和硝酸根是引起能见度下降的最主要的离子[7]。此外，城市大气能见度还与湿度、风速、风向等气象条件及雾、降水、浮尘等天气有密切关系[4，8，9]。 广州是华南地区的中心城市，能见度恶化事件也越来越多，这种因能见度下降而引起的灰霾现象（能见度小于10 km ，相对湿度小于80%时的大气混浊视野模糊导致的能见度恶化的天气现象确定为霾）日趋严重，已经成为一种新的灾害性天气[10] （吴兑，2005）。因此，分析广州大气能见度的变化规律，探讨能见度与颗粒物和其它气态污染物以 及能见度与气象要素之间的关系，对改善广州大气能见度，减少灰霾天气有重要意义。 1 资料来源 本文所用数据为：2001—2003年广州市地面气象观测台的地面常规观测资料，包括每日02、08、14、20时4次定时观测的水平能见度、风速、地面气压和地面温度、相对湿度等气象要素日均值；同期广州市环境监测中心提供的广州市环境自动监测点（国控点）PM 10、SO 2、CO 、NO 2日平均浓度。 2 结果与讨论 2.1 广州大气能见度的特征分析 2.1.1 能见度的基本描述统计 为了了解广州大气能见度的基本分布规律，将2001—2003年的日平均能见度取3年平均值进行能见度的频数分析（下页图1），并计算其基本描述统计量(下页表1)。能见度3年平均日均值最小值为5.9 km ，最大值为19.6 km ，平均为12.9 km ，出现次数最多的数（众数）为13.5 km ，观测值出现频率较高区间为（13.0 ~15.0 km ）。分布偏度为0.049，峰度为-0.325，表明能见度日均值呈正态分布。 2.1.2 能见度的日变化 分别以4、7、10、1月代表春、夏、秋、冬季分析四季中大气能见度的日变化特征，将2001—2003年的4、7、10、1月的日平均能见度取平均值进行分析。每日4次观测资料日变化统计结果