临时固结计算

8临时固结计算

单单幅主墩临时固结设计为每侧4根直径800×10mm钢管混凝土柱加钢筋与梁体进行临时固结。为方便现场施工拟更改为在墩身设置0.4×3.5m×3尺寸的混凝土临时支座加28钢筋与梁体联接形成临时固结的方式。

图8.1 临时固结布置图

8.1 工况分析

考虑正常施工的情况，即以下两种工况。

工况1：悬浇节段工况，即在浇筑混凝土时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用，不同步浇筑节段混凝土的重量差为20t（8m3）。

工况2：挂篮行走工况，即在挂篮行走时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用的同时，不同步移动挂篮。

两种工况的荷载分别计算，不会同时产生。

偶然作用下，非正常状况出现时，考虑以下工况。

工况3：P23#墩在悬浇10块段时，以单侧挂篮掉落为最不利状态。

8.2 正常施工分析

临时固结荷载为竖向荷载和不平衡弯矩。竖向荷载计算如下：

临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重，考虑人群机械及冲击荷载，

则: 混凝土重量为:4895.7t，（0号块和2倍的1至10号块）

菱形挂篮及模板重量为120t,则竖向荷载为:

1200×2+48957=51357kN

最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载有:

（1）一侧混凝土自重超重5%；

（2）一侧施工线荷载为0.48kN/m2,另一侧为0.24KN/m2（即考虑机具、人群荷载）；

（3）施工挂篮的动力系数,一侧采用1.2,另一侧采用0.8；

（4）另一侧风向上吹,按风压强度W=0.25kPa；

（5）节段浇筑不同步引起的偏差,控制在20t(8m3)以下；

（6）挂篮行走不同步，挂篮自重120t。

根据工况分析及规范要求，可得荷载组合：

组合一:(1)+(2)+(3)+(4)

组合二:(1)+(2)+(3)+（5）

组合三:(1)+(2)+(4)+（6）

为简化计算，箱梁单侧混凝土偏载的5%重量按均布荷载施加在连续梁上，以最远端的10号块为计算节段,其自重为168.5t,距离墩中心为45.7m，则：

(1) 24478.5×5%=1223.9kN

(2)(0.48-0.24)=0.24kN/m2

(3)120×10×（1.2-0.8）=480kN

(4) 0.25kN/m2

（5）20×10=200kN

（6）120×10=1200kN

组合一:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+480×45.7+0.25×21.25×45.7×22.85=60775.3kN.m

组合二:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+480×45.7+200×40.9=63407.8kN.m

组合三:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+0.25×21.25×45.7×22.85+1200×4.8=44599.3kN.m

按照设计文件要求，临时固结措施要承受中支点处最大不平衡弯矩63407.8KN.m及相应竖向支反力52780.9KN，检算时取设计与计算的较大值，即

最大支撑力为52780.9KN ，最大不平衡弯矩为63407.8KN.m 。

由平衡方程得：

R M LR N

R R A B B A +==+倾

得出反力公式为： kN L M NL R kN L M NL R B A 1.507783.128.634073.19.5278028.20023.128.634073.19.527802=?+?=+==?-?=-=

倾倾正常施工状态时临时固结均受压，其中反力R B 压力最大，为确保安全仅考虑混

凝土受力，MPa A R B 09.12)35.34.0/(1.50778

/=??==σ小于C50混凝土的抗压强度32.4 MPa 。

8.3 偶然状态分析

当出现工况3的偶然情况时，P22#墩在悬浇10块段前，以单侧挂篮掉落为最不利状态。

此时P22#墩上部连续梁总重量为45583kN ，单个挂篮按设计取1200kN 。对应组合四：组合三:(1)+(2)+(4)+（7），（7）挂篮掉落1200kN,

M=1139.6×20.45+0.24×21.25×40.9×20.45+0.25×21.25×40.9×

20.45+1200×40.9=81093.9,此时对应临时固结承受的总重力为：47922.6kN ，

由平衡方程得：

R M LR N

R R A B B A +==+倾

得出反力公式为：

kN L M NL R kN L M NL R B A 2.551513.129.810933.16.4792227.72283.129.810933.16.479222=?+?=+=-=?-?=-=

倾倾反力R A 为拉力仅考虑预埋的28钢筋受力，28钢筋面积A=615.8mm 2，标准强度设

计值取300 MPa ，单根力=615.8×300=184.7kN,故需要设置钢筋根数

=7228.7/184.7=40根，考虑其他不利因素，拉力按2倍设置，配置钢筋80根。其中反力R B 压力最大，为确保安全仅考虑混凝土受力，

MPa A R B 1.13)35.34.0/(2.55151/=??==σ小于C50混凝土的抗压强度32.4

MPa 的1/2。

当单侧采用C50混凝土临时支座尺寸在0.4×3.5m ，共计3个，预埋28钢筋根数不小于80根时，可以满足最不利状态下的抗压、抗倾覆要求。

临时固结参考文献

参考文献 [1]刘国强.悬浇连续箱梁临时固结体系施工技术[Z].广州市市政集团有限公司,2012-08-28. [2]杨勃,张鹏. 黑山湖特大桥跨兰新铁路零号块临时固结计算[J].晋城职业技术学院学报,2013,(3). [3]易建辉.临时固结法中桥梁施工挠度的实践探讨[J].中国水运(学术版),2007,(11). [4]成崇山.挂篮悬浇连续梁墩顶砂筒和精轧螺纹钢筋组合临时固结方案研究[J].江苏科技信息,2014,(10). [5] 胡贵松.预应力连续箱梁悬臂施工墩梁临时固结形式及设计计算注意事项 [A]. 中铁五局哈大铁路客运专线施工论文集[C],2010:3. [6]曾振华,习安,李昭廷. 刚构—连续组合梁桥临时固结拆除顺序的研究[J]. 公路工程,2012,(2). [7]侯建杰,宋文杰,李勇,许佳平,高文军,刘振标,聂海岩,吴泽迁,黄枝花,谷金明.墩梁临时固结后锚固体系施工方法[Z]. 2012. [8]谭可源.连续梁悬臂施工使用的一种新型临时固结体系[Z]. 2012. [9]谭可源.一种桥梁施工使用的新型临时固结体系[Z]. 2012. [10]蒋志强,曾燕玲.悬浇连续梁墩梁临时固结技术的验算与应用[J].西部交通科技,2013,(5). [11]丁东. 连续梁悬臂施工临时固结设计与检算[J]. 城市道桥与防洪,2013,(7). [12]赵有泽.连续箱梁悬臂现浇施工临时固结设计计算[J].科学之友,2012,(8). [13]王广生,甄玉杰,冯云成.苏丹西纳公路大桥墩梁临时固结设计与计算[J]. 中外公路，2012. [14]薛文明,阳华国,李鸿盛.京杭运河特大桥主桥12~#主墩临时固结方案优化及安全复核计算[J]. 中外公路,2012,(S1). [15]宁平华,张靖,陈加树. 广州鹤洞大桥斜拉桥临时固结装置设计[J]. 城市道桥与防洪,2004,(4). [16]汪德军,翁金福,张奎夫. 富民桥5号主塔墩临时固结方法及计算分析[J]. 桥梁建设,2004,(S1).

(完整版)挂篮扁担梁计算

挂篮扁担梁受力计算书（一）计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017—2003 2、《简明施工计算手册》（第二版）中国建筑工业出版社 3、《建筑施工手册》（二）结构布置１、扁担梁结构形式扁担梁采用16#槽钢背靠背制作，根据该挂篮结构检算书每根主梁锚固三道扁担梁即可满足要求，以下计算取每道锚固采用两个扁担梁上下叠加为一个锚固点。详细尺寸见示意图。（三）荷载计算根据挂篮计算书每根主梁后支点受力为684.7KN,则平均分布到每个16#槽钢的力为： P= 684.7/(3*2*2)=57.1KN （四）扁担梁强度计算 16#槽钢的截面特性：A=25.162cm2，IX=935cm4，WX=117cm3，IX∶SX=153mm，tW=8.5mm １、主杆受力形式为主杆受力简图（1）验算16#槽钢的抗弯强度 M max=P Z ab/L=57.1*0.7*0.7/1.4=20KN.m σ= Mmax/W X=20*106/(117*103)=170.9N/mm2<[σ]=205 N/mm2 槽钢的抗弯强度验算合格（2）验算16#槽钢的抗剪强度 V max=P Z a/L=57.1*0.7/1.4=28.6KN t= V max S x/I x t w=28.6*103/(153*8.5)=22 N/mm2<[t]=100 N/mm2

槽钢的抗剪强度验算合格（3）验算槽钢的挠度 f= (P Z ab/9EI x L)*[(a2+2ab)3/3]1/2=(57.1*700*103/9*206*103*935*104*1400)[3*(700)3] =1.7mm<[f]=L/250=1400/250=5.6mm 槽钢的挠度验算合格。

连续梁墩梁临时固结计算

XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算 1、墩梁临时固结结构概况由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。因此，临时固结结构采用内固结结构型式。临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。 2、计算依据（1）XXXX大桥施工图设计（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T F50-2011）（4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004） 3、计算参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；（2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。 4、临时固结荷载施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下：（1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩；（2）施工荷载计算

主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。 1）竖向支反力 ①梁体混凝土自重：26636KN； ②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m2计算，布置在最后悬浇节段上； ③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m2计算，布置在最后悬浇节段上； ④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t；则竖向荷载组合为： N=1.2×[1）+4）]+ 1.4×[2）+3）]= 1.2×（26636+60×10）+1.4×（ 2.5×4×1 3.65+2.0×4×13.65）=33027KN 2）最大不平衡弯矩计算 ①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26 KN/m2； ②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算，布置在倾覆侧现浇节段上； ③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8； ④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s； ⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下； ⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t； ⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。（5）荷载参数梁段重量及相关荷载参数表

回填固结灌浆计算公式

回填固结灌浆计算公式文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]

灌浆工程计算式及其相关规定回填·固结析水率：浆液在静状态下由于水泥颗粒的沉淀作用而析出水的比率。是浆液稳定性的标志。析水率=析出清水体积(mL)/1000(mL) 浆液的水灰比: 体积比已知浆液的水灰比，求浆液的密度（g/cm3） μ=μc(ω+1)/(μcω+1) 已知浆液的密度，求=浆液的水灰比： ω＝μc-μ/(μc(μ-1)) 式中μc－水泥的表观密度，g/cm3。 μ－浆液的密度，g/cm3。 ω－浆液的水灰比。水泥浆液密度与水灰比关系对照表水灰比越小，析水率越小，析水时间越长。结石率：浆液析水后凝结形成的结石的体积占原浆液体积的百分数。（析水率＝1－结石率）

浆液用料的计算方法：配制合比为水泥：黏士：砂：水＝ｘ：ｙ：ｚ：ｋ的水泥黏士砂浆，所需和种材料用量的计算式为： Wc=x×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) We=y×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ws=z×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ww=k×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) 式中 Wc－水泥的质量，kg We－黏士的质量，kg Ws－砂子的质量，kg Ww－水的质量，kg μc-水泥的密度，g/cm3 1 μe-黏士的密度，g/cm3 μs-砂子的密度，g/cm3 μw－水的密度，g/cm3 V －浆液的体积，L 水泥浆浓度变换时加料的计算：水泥浆由稀变浓，需向原来的稀浆中加入水泥数量为： ΔWc＝μc(k1+k2)V/K2(1+k1μc) 水泥浆由浓变稀，需向原来的浓浆中加入水的数量为： ΔWw＝μc(k2-k1)V/(1+k1μc) 式中ΔWc－应加入的水泥量，kg

基坑降水对土体固结度计算的影响

浅析基坑降水对土体固结度计算的影响摘要：本文介绍了基坑降水后土体固结度推算公式，以及基坑降水土体c、φ值的动态变化特征，为基坑支护工程提供理论依据，将有利于基坑工程的设计，保证基坑工程的安全。关键词：基坑；降水；固结度中图分类号：tv551.4文献标识码： a 文章编号：土体固结度计算一直是岩土界研究的重要课题，太沙基提出了渗流固结理论一直沿用至今。如何在基坑降水过程中计算土体固结度，是人们一直研究的课题之一，本文将对此做一简单的推算。一、基坑降水后基坑土体固结度ut的计算基坑降水前,基坑土体已经在原有自重压力下正常固结。降水后,在γwδh作用下再次渗流固结,土体固结度ut是随着时间的增长,逐步达到固结稳定。此时可以运用太沙基固结理论,进行固结度ut 的计算。设有一基坑,基坑土体渗透系数为k；压缩系数为a；孔隙比为e；降水幅度为δh；降水时间为t。根据太沙基渗流固结理论,可以求得基坑土体经过降水时间t后的固结度ut,具体步骤如下：(1)由已知基坑土体的渗透系数k、压缩系数a、孔隙比e及降幅δh和降水时间t求tv：其中,=k(1+ e)γw·a (2)根据地下水类型确定的α值并求得的tv,用已有的固结度ut 与时间因素tv关系曲线,来查得相应的固结度ut。一般情况而言：

潜水降水属α=0情况;承压水降水属0<α<1情况;根据已求出的tv 值和α值查ut-tv关系曲线,可得到基坑土体的固结度ut(降水t时间后)。再根据ut可推求基坑土体c、φ值的大小。二、基坑土体为任意固结度ut时的c、φ值推求当进行不固结不排水剪切试验时,土体的固结度视ut= 0；固结不排水时,土体固结度ut=100%。深基坑降水的过程可将基坑侧壁土体视为由不固结不排水过程逐渐变为固结不排水过程。当降水时间为t时,土体固结度为ut(0

挂篮计算书

1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。图1.1 挂篮总体结构 - 1 -

图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠

60+100+60m连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书

新建铁路沈阳至丹东客运专线太子河特大桥（60+100+60）m连续梁悬臂T构临时固结抗倾覆结构施工方案设计计算：刘东跃复核：审定：刘东跃中铁九局集团有限公司 2011年5月16日

一、工程概况新建沈阳－丹东铁路客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥，位于本溪市明山区，中心里程为DK56+899.82，桥梁全长1345.96m。其中跨越本溪市滨河南路为一联（60+100+60）m连续梁，桥墩牌号为27＃～30＃，28＃和29＃墩为悬臂梁O＃段主墩。连续梁桥墩为双线圆端型实体桥墩。28#墩墩高为19m、29#墩墩高为11.5m；边墩27#墩高为21.5m、30#墩墩高9m。28＃墩和29＃墩墩顶横向长度为10m，纵向宽度为4m，其中两端为半径2m圆弧。连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。箱梁顶宽12.2m，底宽 6.7m。顶板厚度除梁端附近外均为400mm，腹板厚度600—1000mm，按折线变化，底板厚度由跨中的400mm变化至根部的1200mm。中支点处梁高7.85m，跨中10m直线段及边跨15.75m直线段梁高为4.85m。 0#块长度为14m，边跨现浇段长度9.75m，采用支架法现浇。边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m。1#～13#节段及合拢段梁段采用挂篮悬浇。为悬臂浇筑稳定，T构设置临时固结。本桥T构临时固结方案采用体内固结结构形式。即在墩顶上设置钢筋混凝土临时支墩，同时预埋精轧螺纹锚固钢筋。二、确定墩梁临时固结设计荷载新建沈阳－丹东铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线悬浇）（60＋100＋60）m施工设计图《沈丹客专桥通－Ⅰ－04》设计说明书“七章施工方法及注意事项、（八）款”中“墩梁临时固结措施：各中墩梁临时固结措施（或临时支墩），应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN

回填固结灌浆计算公式定稿版

回填固结灌浆计算公式 HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】

灌浆工程计算式及其相关规定回填·固结析水率：浆液在静状态下由于水泥颗粒的沉淀作用而析出水的比率。是浆液稳定性的标志。析水率=析出清水体积(mL)/1000(mL) 浆液的水灰比: 体积比已知浆液的水灰比，求浆液的密度（g/cm3） ?μ=μc(ω+1)/(μcω+1) 已知浆液的密度，求=浆液的水灰比： ω＝μc-μ/(μc(μ-1)) 式中μc－水泥的表观密度，g/cm3。 μ－浆液的密度，g/cm3。 ω－浆液的水灰比。水泥浆液密度与水灰比关系对照表

水灰比越小，析水率越小，析水时间越长。结石率：浆液析水后凝结形成的结石的体积占原浆液体积的百分数。（析水率＝1－结石率）浆液用料的计算方法：配制合比为水泥：黏士：砂：水＝ｘ：ｙ：ｚ：ｋ的水泥黏士砂浆，所需和种材料用量的计算式为： Wc=x×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) We=y×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ws=z×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ww=k×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) 式中 Wc－水泥的质量，kg

We－黏士的质量，kg Ws－砂子的质量，kg Ww－水的质量，kg μc-水泥的密度，g/cm3 1 μe-黏士的密度，g/cm3 μs-砂子的密度，g/cm3 2.65 μw－水的密度，g/cm3 V －浆液的体积，L 水泥浆浓度变换时加料的计算：水泥浆由稀变浓，需向原来的稀浆中加入水泥数量为： ΔWc＝μc(k1+k2)V/K2(1+k1μc) 水泥浆由浓变稀，需向原来的浓浆中加入水的数量为： ΔWw＝μc(k2-k1)V/(1+k1μc) 式中ΔWc－应加入的水泥量，kg ΔWw－应加入的水量，kg V－原来浆液的体积，L

临时固结计算

8临时固结计算单单幅主墩临时固结设计为每侧4根直径800×10mm钢管混凝土柱加钢筋与梁体进行临时固结。为方便现场施工拟更改为在墩身设置0.4×3.5m×3尺寸的混凝土临时支座加28钢筋与梁体联接形成临时固结的方式。图8.1 临时固结布置图 8.1 工况分析考虑正常施工的情况，即以下两种工况。工况1：悬浇节段工况，即在浇筑混凝土时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用，不同步浇筑节段混凝土的重量差为20t（8m3）。工况2：挂篮行走工况，即在挂篮行走时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用的同时，不同步移动挂篮。两种工况的荷载分别计算，不会同时产生。偶然作用下，非正常状况出现时，考虑以下工况。工况3：P23#墩在悬浇10块段时，以单侧挂篮掉落为最不利状态。 8.2 正常施工分析临时固结荷载为竖向荷载和不平衡弯矩。竖向荷载计算如下：临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重，考虑人群机械及冲击荷载，则: 混凝土重量为:4895.7t，（0号块和2倍的1至10号块）菱形挂篮及模板重量为120t,则竖向荷载为:

1200×2+48957=51357kN 最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载有: （1）一侧混凝土自重超重5%；（2）一侧施工线荷载为0.48kN/m2,另一侧为0.24KN/m2（即考虑机具、人群荷载）；（3）施工挂篮的动力系数,一侧采用1.2,另一侧采用0.8；（4）另一侧风向上吹,按风压强度W=0.25kPa；（5）节段浇筑不同步引起的偏差,控制在20t(8m3)以下；（6）挂篮行走不同步，挂篮自重120t。根据工况分析及规范要求，可得荷载组合：组合一:(1)+(2)+(3)+(4) 组合二:(1)+(2)+(3)+（5）组合三:(1)+(2)+(4)+（6）为简化计算，箱梁单侧混凝土偏载的5%重量按均布荷载施加在连续梁上，以最远端的10号块为计算节段,其自重为168.5t,距离墩中心为45.7m，则： (1) 24478.5×5%=1223.9kN (2)(0.48-0.24)=0.24kN/m2 (3)120×10×（1.2-0.8）=480kN (4) 0.25kN/m2 （5）20×10=200kN （6）120×10=1200kN 组合一:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+480×45.7+0.25×21.25×45.7×22.85=60775.3kN.m 组合二:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+480×45.7+200×40.9=63407.8kN.m 组合三:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+0.25×21.25×45.7×22.85+1200×4.8=44599.3kN.m 按照设计文件要求，临时固结措施要承受中支点处最大不平衡弯矩63407.8KN.m及相应竖向支反力52780.9KN，检算时取设计与计算的较大值，即

临时固结计算书

万州区长江二桥至密溪沟段消落带生态库岸综合整治工程（三标段） (桃子园大桥) 0号块临时固结施工专项方案审批人：审核人：编制人：编制单位：市政园林工程集团编制时间：2016年9月

目录（一）工程概况 (2) （二）固结方案 (3) 1、方案一：体固结 (3) 1.1临时支座受力计算 (4) 1.2临时支座验算 (4) 1.3临时支座拆除 (5) 2、方案二：体体外固结 (5) 2.l. 设计依据及参数 (6) 2.2. 临时固结抗倾覆荷载 (6) 2.3.计算临时固结结构力 (7) 2.4. 临时固结结构设计 (7)

（一）工程概况桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部结构为（55+100+55）m+（3x25）m 预应力混凝土连续梁，左幅桥全长295m，右幅桥为（55+100+55）m 预应力混凝土连续梁，右幅桥全长220m。桥墩下部结构为11 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；桩底高程147.728m，左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等截面矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为10.5m，右幅桥为9m，桥墩截面尺寸3×7.26m，四周设r=0.3m的倒角。12 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等厚度矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为20m，右幅桥为16.5m，单幅墩标准截面3×7.26m，四周设r=0.3m 的倒角。主桥上部结构为（55＋100＋55）m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，采用分离的上、下行独立的两幅桥，单幅桥采用单箱双室截面，跨中箱梁中心高度为2.5m，支点处箱梁中心梁高6.5m，由距主墩中心2.5m 处往跨中方向46.5m 段按1.8 次抛物线变化。箱梁根部底板厚80cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按 1.8 次抛物线变化。箱梁腹板根部厚75cm，跨中厚50cm，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚75cm 变至至50cm。箱梁顶板厚度30cm。箱梁顶宽18.49m，底宽9.786m，顶板悬臂长度外侧2.5m侧2.4m，悬臂板端部厚18cm，根部厚65cm。箱梁顶设有2%的单向横坡。箱梁浇筑分段长度依次为：12m（0 号段）+3×3.0m+4×3.5m+5×4.0m。 0号块箱梁长12m（墩柱中心线两边各6米），设计为单箱双室截面，

挂篮计算书示例

第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004）《公路桥涵钢结构及木结构设计规》《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004）二、计算参数

挂篮主要结构材料表 3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；

荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。三、荷载计算根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：

四、挂篮计算 1、外导梁

1）、左侧翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------

固结系数的测定

试验三固结系数的测定 1.通过试验测定试样的固结系数，用以计算地基土体受荷载后的固结度及固结时间。 2.测定固结系数所用仪器设备与固结试验相同 3.试样的切取与安装与固结试验相同，加预压荷载后测微表调零。 4.进行试验 (1)施加第一级荷载，一般为25kPa 或50kPa ，加荷的同时，开动秒表，记录测微计读数，测记时间为6"，15"，1'，2'15"，4'，6'15"，9'，12'15"，16'，20'15"，25'，30'15"，36'，42'15"，49'，64'，100'，200'，400'，23h ，24h ，至稳定为止。 (2)重复上述步骤继续加荷P 2=100kPa ，P 3=200kPa ，P 4=400kPa (3)读数完成后拆除测微计，卸下砝码从固结容器内取出环刀与土样，用滤纸吸去附在土样表面及环刀外水份，称环刀加土质量以求试验后的密度。 (4)将环刀中的土样推出，从其中内部取两试样，测定试验后的含水率。 5.计算及绘图 (1)时间平方根法：对P 1=100kPa ，以变形为纵坐标，时间平方根为横坐标，绘制变形与时间平方根关系曲线（如图3-1）。延长曲线开始段的直线，交纵坐标于ds 。ds 为理论零点，过ds 作另一直线，令其横坐标为前一直线横坐标的1.15倍，那么后一直线与t d -曲线交点所对应的时间的平方即为试样固结度达90%。所需的时间 t 90。该级压力下的固结系数按下式计算：式中：Cv —固结系数，cm 2/s h —最大排水距离，等于某级压力下试样的初始和终了高度的平均值，cm ；图3-1 时间平方根法求t 90 (2)时间对数法：对某一级压力，以变形为纵坐标，时间的对数为横坐标，绘制变形与时间对数关系曲线，（如图3-2）。在曲线的开始段，选任一时间t 1，查得相应的变形值d 1，再取时间t 2=t 1/4，查得相对应的变形值d 2，则2d 2-d 1即d 01；另取一时间依同法求得d 02、d 03、d 04等，取其平均值为理论零点d s ，延长曲线中部的直线段和通过9028480t h .C v =

挂篮施工计算

第1 章设计计算说明 1.1 设计依据 ①、客户提供的《郑徐客专施图（桥参）联-04-02》; ②、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ③、《路桥施工计算手册》； ④、《结构力学》、《材料力学》； ⑤、《机械设计手册》； ⑥、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） ⑦、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 1.2 挂篮结构 36+56+44m 连续梁三角形挂篮模板主要由主桁系统、轨道系统、前上横梁、模板系统、导梁、底篮、防护系统等组成。挂篮结构如图所示 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、砼自重G＝26.5kN/m3； ②、钢材的弹性模量E＝210GPa； ③、材料容许应力：牌号许用正应力[σ] 许用弯曲应力[σw] 许用剪切应力[τ] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 310MPa 310MPa 180MPa 40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa PSB830 690Mpa 1.3.2 挂篮构造挂篮采用三角形挂篮，挂篮的前横梁由2H396×199 普通热轧H 型钢组焊而成，底篮前、后横梁由H300×200H 型钢组焊桁架组成，底模下加强纵梁由H300×150 普通热轧H 型钢组焊件组成，吊杆采用υ32 精轧螺纹钢。挂篮自重约71t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②、作用于挂篮的荷载 1、箱梁荷载：取1#块、4#块分别计算根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：通过建立箱梁各节段三维模型并查询各段体积，计算箱梁断面内各段重量如下表所示段号1#块(3m) 4#块(3.5m) 备注

连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算

连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算临时固结措施参考“时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）图”叁桥（2006）2206-B 图，应能承受中支点处最大竖向力为33640KN 相应不平衡弯矩取为39424KNm,在每个墩身设置四个临时固结，则单个临时固结受力如下：压力：R 1=33640/4+39424/3/2=8410+6570=14980KN （3.0m 为两个临时固结的纵向中心距）拉力： R 2=39424/3/2=6570 KN 临时固结采用钢筋混凝土，由混凝土承受压力，钢筋承受拉力；混凝土采用C50, 钢筋采用25d mm =，=930pk f MPa 的精轧螺纹钢。 1 单个临时固结所需的精轧螺纹钢筋面积计算 As=1.3 R 2/f sd =1.3×6570/770=11092mm 2 （1.3为倾覆稳定的安全系数）单根螺纹钢的截面面积2221125490.944 A d mm ππ= ??=??= 所需精轧螺纹钢筋根数： n= As/A=11092/490.9=20.4，取22n = (取22根φ25精轧螺纹钢钢筋，钢筋深入墩身和梁体各900mm ，在两端设锚垫板并加扣螺帽） 2 单个临时固结所需的C50混凝土面积计算 Ac=1.3R 1/fcd=1.3×14980×1000/22.4=869375mm 2 (取60×180cm ， 1.3为受压强度的安全系数) 3 单个临时固结所需的钢板面积计算

As=1.3R1/fsd=1.3×14980×1000/215=90577mm2 （采用2cm厚钢板设置隔档，设置总长度6.28m，受力面积125600 mm2）4 临时固结设计图临时固结平面布置图（图二十九）单位：厘米临时固结立面布置图（图三十）单位：米

(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书

（40+56+40）m连续梁三角形挂篮计算书兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月

1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。图1挂篮总体结构主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中

心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。

图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。图4 外侧模

图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。图6 主桁架后锚走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。

临时固结计算

临时固接计算本桥为连续梁桥，主桥施工过程中需进行临时固结，计算图示见（图一和图二）。分析计算模型可知，挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。考虑到施工质量和施工条件的问题，进行了以下三种工况的验算。分别是：工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。工况二：一侧堆放材料、机具等0.8吨/米，端头作用15吨集中力，另一端空载；工况三：一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8。列举参数意义如 R1’-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力 R2’-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力 f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力 R-----合成轴力 M-----合成弯矩一、工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。施工至最大悬臂阶段累计内力图（图一）单元号节点号轴力剪力弯矩 86 15 -1213.4070 0.0000 0.0000 87 17 24631.1720 0.0000 0.0000 90 38 12236.4390 0.0000 0.0000 91 40 12236.4390 0.0000 0.0000 94 61 12236.4390 0.0000 0.0000 95 63 12236.4390 0.0000 0.0000 （一）桥墩所受外力总和：以1号墩为例，由计算文件可以得到121214,24632R kN R kN =-= 可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数：

3 32 11 6 ' 121410' 4.3361028010 7R R A A m σσ-?=?===??单侧需要根精轧螺纹钢筋即可（二）分析桥墩受力资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图，已知Nd=23418KN ，Mdx=38767.8KN ·m ， fcd =18.4Mpa ，fsd = fsd ′=280 Mpa ，L ＝21m,计算主墩墩身配筋。 1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。截面中性轴为y-y 轴计算可得箱形截面的A=11.7m2，Iy=12.7205m4 在保证A ，I 值相等的前提下，箱形截面转换成I 形截面，如下图右图，按偏心受压构件的计算原理计算截面配筋，计算图示如下：

挂篮计算书

104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝空间模型分析浙江兴土桥梁建设有限公司二0一三年0一月

目录 1 工程概述和计算依据 (1) 1.1工程概述 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3材料允许应力及参数 (1) 1.4挂篮主要技术指标及参数 (2) 1.5计算组合及工况 (3) 1.6挂篮计算模型 (3) 2、荷载计算 (4) 2.1底篮平台计算 (4) 2.1.1平台加载分析表 (4) 2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7) 2.2导梁、滑梁计算 (11) 2.2.1外滑梁 (11) 2.2.2外导梁 (12) 2.2.3内滑梁计算 (14) 2.3前上横梁验算 (15) 2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19) 2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19) 2.5.2 挂篮主桁内力 (23) 2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26) 3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27) 3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28) 4 吊杆验算 (29) 4.1横梁吊杆验算 (29) 4.2滑梁吊杆验算 (30) 5锚固系统验算 (30) 6挂篮行走验算 (30) 6.1挂篮行走受力分析 (30) 6.2后下横梁 (31) 6.3外滑梁 (32) 6.4行走吊杆 (32) 6.5反扣轮 (33) 6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33) 6.6行走主桁抗倾覆计算 (34) 7挂篮操作抗风要求 (34) 8结论 (34)

1 工程概述和计算依据 1.1工程概述主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。箱梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。 1.2设计依据《大桥施工图设计》《钢结构设计规范》《公路桥涵施工技术规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 1.3材料允许应力及参数钢材弹性模量：E=2.06+ MPa 密度：γ=7850 Kg/m3 泊松比：ν=0.3 线膨胀系数：α=0.000012 表1.钢材允许应力钢材允许应力（Mpa）应力种类符号钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷销） 40Si2MnV (精轧螺纹钢筋) 抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶紧） [бc] 210 300

40+60+40连续梁临时固结计算

40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书一、工程简述 40+60+40m，箱梁断面为单箱五室斜腹板设置，箱梁顶板宽33m（含防撞墙外包部分），底板宽24～25.334m，两翼悬臂各长3.5m。桥面设置2.0%的向外侧双向横坡，顶底板平行设置。箱梁根部断面梁高3.8m，跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m，其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。图1 箱梁典型截面示意箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道，厚度为3.8m。两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。墩顶0号梁段长12m，分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为：2×3.5m、4×4.0m。边跨现浇段长9.0m，边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN，最大悬挑长度为29m。为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏，且不使永久支座偏压破坏，在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑，临时将支撑与梁体、承台固结。二、计算依据《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》（浙江省交通规划设计研究院，2013.8）

《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）三、临时固结设置本桥40+60+40m变截面连续箱梁，跨越规划的利民东路，施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。根据设计文件和相关规范要求，施工时应设置临时固结措施将墩梁固结，以承受悬臂施工中不对称荷载作用。设计文件要求：无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量，横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。临时固结是悬臂施工的重要环节，设计文件基本要求如下： ①临时固结采用墩身外支架与预应力结合的固结体系，支架除满足受力的需要强度、刚度外，还要保证在受力作用下的稳定，支架可以考虑和墩柱进行适当的连接，以保证整体的稳定性。 ②计算临时固结时应考虑±2.5%的已浇筑梁段的涨（缩）模系数，半个节段的不平衡荷载，挂篮前移差一个节段的不平衡荷载，10年一遇的风速及合龙过程中产生的不平衡力等各种工况及其组合。墩梁临时固结措施通常有体内固结（通过设置临时支座，并在临时支座内布设精轧螺纹钢）和体外固结（设置临时支撑体系）两种方式。本桥临时固结采用体外固结，采用了在墩身两侧布设临时钢管立柱的固结体系，同时辅以体外精轧螺纹钢固结。该桥临时固结示意图如附图所示，1个主墩共布置10 根直径Φ1500mm，壁厚δ15mm 钢管，Q235B。同时每个钢管内部均匀布置4根Φ32 精轧螺纹钢，1个主墩共布置40 根Φ32 精轧螺纹钢，作为辅助。如图2所示。

挂篮设计计算书

州河特大桥72+128+72m连续刚构挂篮设计计算书设计：中铁二局计算：复核：中铁建工集团州河特大桥项目经理部二○一二年八月

一、设计依据 1、《州河特大桥72+128+72m 连续刚构图纸》； 2、《铁路混凝土工程施工质量验收标准（TB10424-2010）》 3、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》 4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》 5、《铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB 10005-2010）》 6、《铁路工程土工试验规程（TB 10102-2010）》二、工程概况州河特大桥为72+128+72m 连续刚构，梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，分为3米、3.5米、4米。箱梁顶板宽8.5m ，箱底宽6.1m 。梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计，其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用25mm 精轧螺纹钢筋（PSB830），其抗拉强度标准值830pk f M Pa ，钢筋锚下张拉控制力为664M P a 。三、挂篮设计方案挂篮主要由三角主桁架、底模平台、走行系统、内模、外模和操作平台等组成，挂篮总重约为 70t 。三角主桁架纵梁采用2[40a 槽钢组成，立柱采用2[36a 槽钢组成，斜杆采用2根250×20mm 钢带组拼而成。各杆件之间采用Φ100mm 的钢销和Φ28mm 螺栓联结；两片主桁架之间设置横向联结系进行连接。底模平台由前后横梁、纵梁、模板等组成。前后横梁采用2I56a 工字钢，底模纵梁采用I36a 工字钢；吊杆采用Φ32精轧螺纹钢筋，其抗拉标准值为830MPa 。走行系统通过轨道支撑（轨道利用竖向预应力钢筋锚固），利用10t 链条葫芦拉动挂篮向前走行，走行轮反扣在轨道上翼缘位置。锚固系统通过主桁后锚梁和锚杆锚固在翼板和顶板。外模模板由面板（5毫米钢板）和[8槽钢组焊而成，内模模板采用P3015小块钢模板。四、荷载取值 1、主梁容重按26.5kN/m 3 计算； 2、计算时以连续梁1#段：1534.9kN ；梁段长度3m ； 3、浇注砼时的动力附加系数：1.2； 4、挂篮空载走行时的冲击系数：1.3。五、荷载分析计算工况： 1、荷载组合Ⅰ 挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重（计算强度）