盖梁穿钢棒计算书
神佳米高速公路TJ-06标王元大桥施工方案7.计算书
7.1墩柱系梁计算书
本标段拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。在墩身预埋PVC管，拆模后穿设9cm的钢棒，钢棒上架设两组I40b的工字钢作为承重主梁，主梁上铺设I16的工字钢作为分配梁。本标段墩柱系梁截面尺寸均为2.0m×1.8m，考虑最不利情况，按柱间距最大的墩柱作为计算模型，取王元大桥左线15#墩墩柱系梁。墩柱系梁简图如下：
7.1.1支承平台布置
墩柱系梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m(墩心距为7.0米，墩柱直径为2.2米，总长36.8米，故选择两根6米长工字钢对接，在接头处的两侧及顶面、底面用2cm厚20cm长16cm
宽的钢板焊接，安装时接头放置在中墩支点处)长I56a工字钢做横向主梁。主梁上面安放一排单根长3m的I16工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设墩柱系梁底模，在I56a和I16工字钢之间安装木楔块调节底板标高偏差。传力途径为：墩柱系梁底模——纵向分布梁（I16工字钢）——横向主梁（I56a工字钢）——支点φ9cm钢棒。
7.1.2计算参数
计算依据及采用程序
本计算书采用的规范如下：
《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《路桥施工计算手册》
其他现行相关规范、规程
主要材料
1）I16工字钢
截面面积为：A=2611mm2
截面抵抗矩：W=140.9×103mm3
截面惯性矩：I=1127×104mm4
弹性模量E=2.1×105Mpa
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2）I56a工字钢
横向主梁采用2根I56a工字钢，横向间距为220cm。
截面面积为：A=13538mm2，
=65576×104mm4，
X轴惯性矩为：I
X
=2342×103mm3，
X轴抗弯截面模量为：W
X
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒
钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，
截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2
惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4
截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3
抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
7.1.3设计荷载
1）砼自重
砼自重统一取200cm梁高为计算荷载，
砼方量：V=1.8×2.0×(7.0-2.2)=17.28m3，钢筋砼按26KN/m3计算，
砼自重：G=17.28×26=449.28KN
=449.28KN/(7.0-2.2)m=93.6kN/m
均布每延米荷载：q
1
2) 组合钢模板及连接件0.95kN/m2，侧模和底模每延米共计18.24m2，=3.61kN/m
q
2
3) I16工字钢: 3m长I16工字钢间距0.5m，每延米2根共计6米，工字钢
=6×0.205=1.23kN/m
单位重0.205KN/m,合计：q
3
4）I56a工字钢:共2根，单根长12米，共重：2×12×106.27kg=2550.48kg =2.125KN/m
q
4
5) 施工荷载:
=2.5KPa
小型机具、堆放荷载：q
5
=2KPa
振捣混凝土产生的荷载：q
6
荷载组合及施工阶段
系梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
1）I16工字钢分布梁计算模型：
I16工字钢分布梁直接承受底模以上的自重，I16工字钢分布在圆柱两侧的I56a工字钢上，两工字钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径2.20cm，故I16工字钢分布梁计算跨径为220cm，系梁底宽为180cm，按简支梁计算，如下图:
分布梁计算受力模型
2）工字钢主梁计算模型：
工字钢主梁承受由每根分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为7.0m。计算简图如下：
主梁计算受力模型
3）钢棒计算模型
钢棒为悬臂结构模型，此墩柱为双柱墩，系梁砼强度达到设计值80%以上，卸载落梁，两个墩上的钢棒按照均衡受力考虑。因工字钢紧贴墩柱放置，故只需验算钢棒的抗剪承载力。受力简图如下:
7.1.4计算结果
1）I16工字钢分布梁计算
荷载q=1.2×(q 1+q 2+q 3)+1.4×(q 5+q 6)×1.8=1.2×(93.6+3.61+1.23)+1.4×(2.5+2)×1.8=129.468KN/m
I16工字钢分布梁布设间距0.5m ，单根承受0.5×129.468=64.734KN 则单根槽钢在系梁底位置均布荷载q=64.734/1.8=35.936KN/M 计算跨径2.2m
跨中弯矩：M=ql 2/8=35.936×2.22/8=21.758KN.M σ=M/W=21.758/140.9×103
mm 3
=154MPa ＜【215MPa 】
由结构力学均布荷载下的跨中最大挠度计算公式：f=5ql 4/384EI=5×35.936×2.24/384×2.1×1127=4.631mm<[f]=l 0/400=2200/400=5.5mm(满足要求) 2）I56a 工字主横梁计算
荷载：q=1.2×(q 1+q 2+q 3+q 4)+1.4×(q 5+q 6)×1.8=1.2×(93.6+3.61+1.137+2.125)+1.4×(2.5+2)×1.8=131.91KN/m
I56c 工字钢设两根，单根承受q=0.5×131.91KN=65.953KN/M 计算跨径7.0m
跨中弯矩：M=65.953×72/8=403.96KN.M
σ=M/W=403.96/2342×103mm 3=172MPa ＜【215MPa 】 跨中挠度：f=5ql 4/384EI=5×65.953×74/(384×2.1×65576)=14.973m<[f]=l/400=7.0/400=17.5mm 3）钢棒切应力计算
荷载：q=1.2×(q 1+q 2+q 3+q 4)+1.4×(q 5+q 6)×1.8 =1.2×(93.6+3.61+1.137+2.125)+1.4×(2.5+2)×1.8 =65.953KN/m
Q={65.953×(7.0-2.2)+2.125×(24-(7.0-2.2)×2)/2}/2=165.937KN τ=4/3×Q/A=4/3×165.937×103/6358.5=34.796MPa<[τ]=125Mpa
结论:综合以上计算得知，此墩柱系梁支架能满足施工受力要求。
神佳米高速公路TJ-06标王元大桥施工方案7.2脚手架设计及受力验算
首先对提升机脚手架材料进行初选择，并通过严格检算来验证所选材料是否符合相关规范要求，提升机脚手架拟采用2根I32a工字钢作为主梁，8根【14a槽钢作为纵、横梁，Φ40mm钢棒作为插入墩身的主要承购构件，纵、横梁上部布置12m高双排Φ48钢管脚手架，脚手架架上满铺脚手板。
1.荷载取值
恒载：竖向钢管（Φ48mm×3.5mm）自重：
g=3.14×（0.0242-0.02252）×7850×10=17.2N/m
q=12×（12+3）×2×2×17.2=12384N=12.38KN
横向及斜向钢管自重（共9层）：
Q=9×(9.1+4.6)×2×2×17.2+（12+8）×4×4×17.2=9859N=9.86KN
Φ25连接钢筋自重：(8+3)×4×9×0.8×3.85=1219 N=1.22 KN
扣件自重：按850个计，每个取重量最大的1.6kg
共计1.6×850×10=11200N=13.6KN
钢管脚手架等自重小计：12.38+9.86+13.6+1.22=37.06KN
脚手板自重按满铺取0.15KN/m2×7=1.05KN/m2
纵横梁自重：14.53×2×2×10=581.2N/m=0.6KN/m
主梁自重：52.69×10=526.9N/m=0.5KN/m
横载合计（转为线荷载）：
Q1=37.06/(9.1+4.6)/2+0.6+0.5+1.05×0.8=3.29KN/m
活载：
施工人员等荷载：1.0kpa×0.8=0.8KN/m
荷载组合：横载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4
q=3.29×1.2+0.8×1.4=5.07KN/m,每根纵梁承受线荷载为2.54 KN/m
2、纵梁验算
根据《路桥施工计算手册》差得：
=0.125×q×l2=0.125×2.54×7.5×7.5=17.86 KN.m
M
max
2[14a槽钢截面抵抗矩W=80.5×2=161cm3
δmax= M max/W=17.86/161=110.93Mpa<[δ]=145Mpa 满足要求。
3.横梁验算
纵梁将荷载传给横梁，其集中荷载为
P=2.54×7.5/2×2=19.05KN
只有在集中荷载作用下弯矩为：
Wmax=19.05×1.2=22.86 KN.m。
只有在均布荷载作用下弯矩为
W=1/2×q×l2=1.83 KN.m。
经叠加后支座处弯矩最大
Mmax=22.86+1.83=24.69 KN.m
根据《路桥施工计算手册》查得：
2【14a槽钢截面抵抗矩W=80.5×2=161cm3
δmax= M max/W=24.69/161=153.35Mpa>[δ]=145Mpa
能够满足《钢结构》中[δ]=215 Mpa
4.主梁验算
每根I32a工字钢主要承受集中荷载：
P=4.72×(9.1+4.6)/2=32.33 KN
W
=32.33×1.4=45.26 KN.m
max
I32a工字钢载面抵抗矩W=692cm3
δmax= M max/W=45.26/692=65.4Mpa<[δ]=145Mpa
满足要求。
5.钢棒验算
Φ40mm钢棒主要承受剪切力，所受最大剪力为Q=32.33×2=64.66KN,按普通螺栓受剪验算。根据《路桥施工计算手册》查得：抗剪强度设计值【ft】=80 Mpa 每根工字钢有4根钢棒，仅考虑三根同时受力，每根钢棒所受剪应力：
ft=64.66/3/1.256=17.16Mpa<[ft]=80Mpa,满足要求。
中铁西一大桥盖梁穿钢棒法计算书(竹胶板)
盖梁穿心钢棒法受力分析计算书2 一、设计荷载 1、钢筋砼自重 盖梁钢筋砼自重统一按15.15m×1.8m×1.8m计算。 每个盖梁设计砼方量V=45.9m3,钢筋砼每方按25KN/m3《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 砼自重G=45.9×25=1147.5KN， 盖梁长15.15m，均布每延米荷载为q1=1147.5/15.15=75.74KN/m 2、盖梁组合钢模板及连接件重量为9吨。 组合钢模板自重G=9000×9.8/1000=88.2KN 均布每延米荷载q2=88.2/15.15=5.82kN/m 3、底模下横向10×10cm的方木 单根长度按10m计算，6kg/m,纵向间距0.2cm，共9排。 方木自重G=6×10×9×9.8/1000=5.29KN 均布每延米荷载q3=5.29/15.15=0.35kN/m 4、[12槽钢 按照30cm间距布置，需要44根槽钢，每根长1.8m。 [12槽钢自重G=44×1.8×12.318×9.8/1000=9.56KN 均布每延米荷载q4=9.56/15.15=0.63KN/m 5、I56a工字钢 每个盖梁设置2根，单根长16m。 工字钢自重G=2×16×106.316×9.8/1000=33.34KN 均布每延米荷载q5=33.34/15.15=2.2KN/m 6、施工荷载 (1)小型机具、施工人员、邻边防护按1500kg计算， G=1500×9.8/1000=14.7KN 均布每延米荷载q6=14.7/15.15=0.97KN/m (2)振捣混凝土产生的荷载：q7=4*1=4KN/m（按最大垂直模计算） (3)倾倒混凝土时产生的荷载q8=8*1=8KN/m（8为容量为ｌm3~3m3的运输器
2020年穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)
作者：非成败 作品编号：92032155GZ5702241547853215475102 时间：2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。
4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，
截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m
大桥盖梁模板计算书
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日
立柱、模板立面图
（1）侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）： 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m； β1—外加剂影响修正系数，取1.2； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2
有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m （2）侧模外楞计算 外楞为双拼的[14，间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果： kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算： []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ＜，合格； 刚度计算：
穿心棒法盖梁施工计算书工字钢
托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 二、施工方案 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm硬
质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作 为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺 I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。． 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 2 A=1810mm截面面积为：3 3 W=77×截面抵抗矩：10mm4 4 mm截面惯性矩：I=488×105Mpa 10弹性模量E=2.1×钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 2 A=11100mm截面面积为：3 3 mm截面抵抗矩：W=1500×104 4 mm10 截面惯性矩：I=33760×5Mpa 10弹性模量E=2.1×3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 22，6362=mm×截面面积为：A=3.1445抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W=38.35×26=444.3kN；1）支架、模板荷载2． A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。 W=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN；2B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W=6800×10=68kN；33）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W=12×2×1=24kN；44）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W=2×3=6kN；5总荷载：W=W+1 W W W W=1153.4kN 513+2+4+5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q=W/12=96.1kN/m；h顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q= q/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m hz2、强度、刚度计算 1) I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m 计算模型 弯矩图（单位：kN·m）
盖梁穿心棒方案
盖梁（穿心棒法）首件施工方案 四川公路桥梁建设集团有限公司 神池至岢岚高速公路TJ1合同段项目经理部 2016年5月
一、工程概况 0 1、工程基本概况 0 2、施工准备情况 0 二、人工、材料、机械设备配置 0 （1）人员 0 （2）材料 (1) （3）机械设备进场计划 (2) 三、质量控制要点 (2) 质量目标 (2) 实测项目 (2) 质量关键环节施工控制措施 (3) 质量通病预防措施 (3) 四、工期计划 (5) 五、首件工程施工程序 (6) 六、施工工艺流程 (6) 施工准备 (6) 安全爬梯搭设 (6) 穿心棒的安装 (7) 底模安装 (7) 钢筋加工、运输及整体吊装 (7) 侧模安装 (9) 混凝土浇筑 (9) 混凝土养护及拆模 (10) 七、施工注意事项 (10) 八、质量、安全、环保管理体系及保证措施 (11) 质量管理目标及保证措施 (11) 安全管理目标及保证措施 (13) 文明施工、环境保护管理目标及保证措施 (16)
一、工程概况 1、工程基本概况 桩号部位：K29+605右所大桥左幅1#盖梁 所属单位工程：：K29+605右所大桥 所属分部工程：1#墩基础及下部构造 包含分项工程或工序：钢筋加工及安装、砼浇筑工程数量 K29+605右所大桥左幅1#盖梁 桩号位置 钢筋（kg）C35砼（m3）Φ32 Φ16 Φ12 K29+605 现场采用水车进行运水，用塑料桶进行存放。现场临时用电采用临时放电机。施工便道由水泥便道与砂砾硬化便道想结合，满足施工需求。现场已完成场地布置，并进行标准化施工，安放相应的工程质量、安全标示标牌，做好临边防护措施。项目部已于2016年导线测量，并依据较近的导线水准点对施工部位进行测量。 二、人工、材料、机械设备配置 （1）人员 根据本工程的工期及质量要求，我部对劳动力需求进行了合理组织，具体安排如下： 现场负责人：曾鹏 现场技术员：赵夕阳
盖梁支架受力计算知识讲解
盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;
槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m
盖梁支架计算书
汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日
目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)
盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表
考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图
盖梁侧模板计算书
梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计
左侧支撑表： 模板设计剖面图四、面板验算
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×υc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.428kN·m σ＝M max/W＝0.428×106/37500＝11.407N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.623mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
(完整版)8大桥立柱、系梁、盖梁模板方案
*****高速公路RCTJ-24合同段 *****大桥模板（立柱、系梁、盖梁）方案(修改后的) 1、工程概况 *****大桥为6-30米的先简支后结构连续的预应力混凝土T梁。左右幅起点桩号K136+147.96，终点桩号为K136+335.04，中心桩号为K136+241，全桥总长187.08米。全桥平面位于A=385.08米的缓和曲线上和直线段上，纵坡位于坡度为1.519%的上坡直线段上。左右幅仁怀岸0#桥台采用实体式桥台，赤水岸6#桥台采用L型桥台、扩大基础，左右桥墩全部采用双柱式直径160cm的墩和直径180cm嵌岩桩基础。其尺寸详见附图。 设计参数：荷载公路Ⅰ级，速度80公里/小时，设计洪水频率：1/100，本桥不受最高洪水位控制因素影响，地震动反应谱特征周期为0.35s，地震动峰值加速度小于0.05g，桥区地震基本烈度为Ⅵ度。 2、工期 计划开工日期20**年9月20日，计划交工日期为20***年4月30日。总工期为6.3个月。 3、施工方案 桥梁施工分专业(挖孔桩、墩台身、桥梁预制)实行流水作业与平行作业相结合的方式。本桥涵工程由一个桥涵施工队和一个预制施工队负责施工。 明挖基础开挖采用以机械为主，人工为辅的方案；挖孔灌注桩依据地质情况采用人工挖结合局部爆破方法施工。 T梁在0#台附近路基段预制场上集中预制，梁体采用公路架桥机架设。
附图：
4、配制立柱、系梁、盖梁模板方案 根据总体工期，以及旺隆大桥立柱尺寸和数量、盖梁数量及柱间系梁位置和数量情况，计划配制如下模板：直径160cm的立柱标准节2m长的模板6套，标准节1m长的模板2套，标准节0.5m长的模板2套；立柱与系梁连接处异形立柱模板2套；柱间系梁模板1套；盖梁模板1套。 1）模板数量及形状（所有的图尺寸都没有考虑模板厚度） a立柱模板：每套模板由两块A模（直径160cm的半圆模）组成，共计2m长A模12块，1m长A模4块，0.5m长A模4块。模板示意见下图： b立柱与系梁连接处异形立柱模板：每套模板由一块A模（长2m直径160cm的半圆模）、两块B模（长2m直径160cm异形模）和一块C模（长0.4m直径160cm异形模）组成，共计A模2块，B模4块，C模2块。模板示意见下图：
盖梁销棒法施工方案计算书
盖梁销棒法施工方案计 算书 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）
盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=×103mm3 截面惯性矩：I=×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢
横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为。 截面面积为：A=8607mm2， =21714×104mm4， X轴惯性矩为：I X =×103mm3， X轴抗弯截面模量为：W X 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=， 惯性矩为：I=πd4/64=×904/64=×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=×104 mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=×26= =m 盖梁长，均布每延米荷载：q 1 =m 2）组合钢模板及连接件 kN/m2，侧模和底模每延米共计， q 2 3）[10槽钢 长10a槽钢间距，共30根，每延米根，合计：q =××m=m 3
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩； 24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范
盖梁模板设计计算书
盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa
（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm
(抱箍法)盖梁模板验算
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 编制人： 审核人： 审批人： 审批时间：年月日 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段 联合体项目部永昌路桥施工处
2011年9月 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 目录 K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ............................................................................................... - 3 - 第一章、编制依据............................................................................................................. - 3 - 第二章、工程概况............................................................................................................. - 3 - 第三章、支架设计要点 ..................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ..................................................................................................... - 4 - 4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图............................................................. - 4 - 4.2、荷载计算 ........................................................................................................... - 5 - 4.3、结构检算 ........................................................................................................... - 6 -
穿心棒法盖梁施工方案
穿心棒法盖梁施工方案 一、工程概况 本合同段起点K30+300，止于K36+900。路线全长6.6公里。合同段内共设置有大桥3座，跨线天桥2座，板通1座，其中东水头大桥的桥墩盖梁使用穿心棒法施工，共计14个盖梁。 二、施工准备 1、技术准备 建立健全现场施工管理制度，做好技术及安全交底，组织现场技术和施工人员熟悉图纸及施工方法，高空作业人员施工前做好上岗培训。同时项目部将派出精干管理人员全程监控施工过程，进场人员详见附表一《进场管理人员表》。 2、材料准备 进场水泥、砂、碎石、钢筋使用经过业主及监理认可的厂商供料，并对其进行现场抽检；混凝土施工配合比已确定并报送监理工程审批。 3、机械设备准备 落实盖梁施工所需的机械设备、工具进场，并对进场机械设备、工具进行运行调试，保证设备正常运行。进场设备详见附表二《进场机械设备数量表》。 三、施工工艺要点 1、盖梁施工工艺
2、测量放样 在盖梁施工前，使用全站仪对在矩形墩内放出墩的中心线及方向线便于底模的安装、水准仪测出墩顶的四角高程以便于底模的标高控制。 3、墩顶凿毛 对墩顶进行凿毛处理，凿除顶部的水泥砂浆和松弱层，至露出混
凝土粗骨料为准，并用水冲洗干净。标高控制在比设计标高高1cm 左右，以便于安装盖梁底模。 4、穿心棒的安装 穿心棒承重原理：在墩身施工时，在距墩顶1.1米两侧0.5米的位置各用薄壁铁桶预留穿心棒的位置，盖梁施工时，吊车配合人工安装穿心棒，然后在穿心上点焊上一块铁平板用来放置千斤顶，为了预防钢棒滚动，可以用钢管把两侧的铁板连接起来。接着安装承重横梁，承重横梁采用工字钢安装在承重千斤顶上, 为防止工字钢侧向倾覆，两根工字钢之间用16mm对拉螺杆穿过工字钢腹板连接，内侧用钢管支撑，对拉螺栓穿过钢管。工字钢上面放一排长4米10×10cm 的方木，方木间距不大于30cm，并与工字钢绑扎牢固。 5、架设底模 模板采用工厂预制的组合式钢模，使用前应进行调校并除锈，待穿心棒安装完毕后开始架设底模，用吊车把拼装好的底模安装就位，待测量人员对底模高程复测后调整底模至设计标高，调整好后对底模进行固定。盖梁底模标高安装施工误差不应大于±5mm, 轴线偏位误差不应大于±10mm, 模板接缝间要垫3mm厚的橡胶条,防止接缝漏浆造成砼面色差或麻面。底模架设完成后，经现场监理确认后方可进行下道工序。 6、钢筋制作安装 钢筋采用现场加工，用吊车安装成型的方式进行。 钢筋进场出厂质量合格证齐全，并按规范规定进行抽样试验，试
盖梁侧模板受力计算书
第一章、工程概况 1.盖梁为双柱式盖梁，盖梁横坡与桥面横板一致，盖梁宽度为1.8m，高度为1.6m，长度为18.4m，其中两侧为悬挑变高度结构，单侧悬挑长度为3.21m，靠墩柱部分的高度为 1.6m，最外侧的高度为0.9m。 2、盖梁混凝土强度等级为C35，采用商品普通混凝土一次性浇筑成型。 4、盖梁侧模面板采用厚18.0mm的木模板，内楞采用木枋，截面100*100mm，间距为320mm。为加强整体刚度，侧模板分隔1.31m设置一道竖向加劲槽钢。加劲槽钢采用两根[10其底部、中部、顶部各设置一道M22对拉螺栓连接。 第二章、盖梁侧模板受力计算 一、计算参数 1、侧模面板采用18mm厚的木模板，弹性模量E＝10000N/ mm2，设计抗弯强度 [f]=15N/mm2。 2、内楞采用100*100mm的木枋，间距为320mm，弹性模量E＝10000N/ mm2。其计算参数如下： W=100*100*100/6=166667mm3，I=10*10*10*10/12=833.33cm4。 3、外楞采用2根[10槽钢的计算参数：截面抵抗矩W=2*39700mm3, 截面惯性矩I=2*1980000mm4,弹性模量E＝206000MPa，设计抗拉强度[f]=215Mpa。间距为1310mm， 8.穿墙螺栓水平距离a=1800mm，穿墙螺栓竖向距离b=800mm，穿墙螺栓型号：M22 三、盖梁侧模板的计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 其中 c +15)，取4.444h； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(F V F ——混凝土的入模温度，取30.000℃； V V ——混凝土的浇筑速度，取0.70m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m；
高速公路立交桥盖梁侧模计算书
盖梁侧模模板计算书 盖梁侧面模板采用背楞式。面板采用5 mmQ235钢板制作，加劲肋采用8#槽钢，面板净跨283mm，连接边框采用10mm钢板，模板上下缘设置φ20对拉螺杆。 一、荷载计算 影响模板荷载 1、新浇混凝土对模板的侧压力 当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下式进行计算：F1=0.22γc t0β1β2V1/2(公式一) 式中F1—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γc—混凝土的重力密度（KN/m3） V- 混凝土浇筑速度（m/h）(最大浇筑速度取2m/h) t0-混凝土初凝时间 t0=200/（T+15）=5 β1--外加剂修正系数(1.0) β2—混凝土塌落度修正系数(1.15) F1=0.22×24.5×5×1.0×1.15×21/2 = 43.8 KN/m2 F H=γc×H H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面高度(m) 按规范取较小值即： F1= 43.8 KN/m2 2、动载荷分项 动荷载包括振捣荷载Q1（2 KN/m2）及倾倒混凝土荷载Q2（6 KN/m2），恒荷载分项系数1.2，动荷载分项系数1.4。 F2 = 1.2×F+1.4×（Q1+Q2） = 1.2× 43.8+1.4×（2+6） = 63.76 KN/m2 二、模板结构 1、面板验算，按单向面板设计和考虑。 混凝土的侧压力F1=0.048 N/mm2，F2=0.063 N/mm2，钢板厚度h=5 mm。 根据混凝土浇注情况及竖肋的布置方式，取1mm宽板带作为计算单元，认为板面为三等跨连续梁受力。 a. 强度验算
取1mm 宽的板条作为计算单元，线荷载为： F 2= 0.063×1=0.063N/mm 根据模板的受力形式，该板带受均布荷载，恒载为主要受力。 其弯矩系数为： 截面模量：W=bh 2/6= 4.16 mm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10.41 mm 4 式中 b —板宽，取1mm ； h —板厚，为5mm ； M x =K M ?F1?L 2=0.08? 0.063 ?2832= 403.0N.mm ————K M 由《建筑施工手册》表5-9-9查得 面板的最大内应力为： ==x x x W M 0σ403/6=67.1N/mm 2 面板在常温下的允许应力为：[σb ]=2152 /mm N 强度满足要求。 c. 挠度验算 ω=K W FL 4/（100?E ?I ）---K W 由《建筑施工手册》表5-9-9查得 =0.677?0.043 ?2324/（100?2.06?105?18） =0.2270/＜252/500=0.5mm 挠度满足要求。 2、竖肋计算 肋采用8#槽钢间距283mm ，背肋间距 750 mm 。 (1) 几何性质： W = 23325mm 3 I = 1013000mm 4 (2)、Q 1 = F 1×L 1 =0.048×283= 13.5 N.mm Q 2 = F 2×L 1 =0.063 ×283 =17.8N.mm (3)验算强度： δ=W M max ≤215 N/mm 2 其中M max = 81 F 2 L 2 = 8 1×17.8× 7502 = 1251562.5
穿心棒法盖梁施工计算书工字钢
穿心棒法盖梁施工计算 书工字钢 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.
托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长，宽，高，混凝土方量为方，两柱中心距。盖梁如图所示： 1 110mm硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺工字钢作为分配梁；
5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］ =215Mpa。 2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算
1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=×26=； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长，间距30cm。 W2=12××2+××（11/）=； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5= 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/==m 2、强度、刚度计算 1) 工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根工字钢承担，顺桥向荷载集度：m，每一根承担 kN/m
盖梁计算书
盖梁计算书 注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。 注：1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。 2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。 注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。 注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。 注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。总宽度为0米。 2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。 3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。 4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。 5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。 6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。 7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。 注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。 2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。 3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。
注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。 2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
钢筋混凝土盖梁专项施工方案(穿柱钢棒支撑体系)终稿
雷波县【绕城公路工程】（第二次）施工 II标段工程 编制: 徐朝翔 复核: 罗万鹏
盖梁专项施工方案 一、编制依据、原则及工程概况 （一)编制依据 表1—１ 1、管理人员和施工队伍：组织精干、高效的项目管理机构，选派具有多年公路桥梁、路基施工经验的管理人员和技术人员组成强有力的项目领导班子,就近调集具有类似工程施工经验专业施工队伍参加本合同段施工。 2、施工组织：统筹安排施工，做到均衡生产，采用先进的组织管理技术，提高施工机械化程度，降低成本,提高劳动生产率，减轻劳动强度。 3、机械设备配套：采用先进的机械设备，组成配套合理、高效的机械化作业线，充分发挥设备的生产能力。 4、施工工艺：根据本工程特点和施工内容，结合我单位多年来类似工程的施工经验，运用我公司的先进施工方法,实行试验先行。
5、文明施工和环境保护：合理布置生产生活临时设施,施工生产按标准化作业,配合业主与地方搞好关系,做到文明施工。严格按照《环境保护法》要求，积极维护当地自然环境和生态环境，保持线路两侧原有植被，最大限度地减少施工自然生态的破坏,保护环境，防止水土流失。 (三）工程概况 我标段内有桥梁桃班湾桥一座，全长67.4m，起讫里程桩号为K7＋6４5。０0—K7＋71２．４0，为4*13m连续板桥,位于桃班湾阶地左侧外缘,距现有S30７泸盐路约３0ｍ，交通较方便。该段沟谷呈“V"形谷，沟谷两侧阶地较平缓，为冰水冰碛堆积阶地，阶地坡度约5°～10°，沟心坡降约5°～15°，沟心高程约９５4ｍ，左侧阶地高度约97０—9８0ｍ,右侧阶地高度约９73－976ｍ，沟谷切割深度约２２－26m，总体地势北高南低，沟道内杂布稀疏杂木,沟谷两侧阶地为耕地,分布橘树等经济林木。 大沟左侧阶地上覆冰碛冰水堆堆积含卵石漂石土，层厚大于15m；沟右侧缓坡上覆厚约１。５～2m的耕植土层，以下为冰水冰碛堆积块碎石土层，厚度大于3０ｍ，灰色～灰黄色,中密~密实，稍湿。漂石、卵石成份主要由灰岩及少量玄武岩等组成.卵石粒径一般为6～12cm，含量1０％左右，呈亚圆形,分选性较差。漂石粒径一般为２5～60cm，个别达80cｍ，含量为５5%左右。充填物出砂及少量泥质组成，含量35％左右，分选性较差。土石工程分级为II级，属普通土.漂卵石极限侧阻力标准值约１３0~150KＰa,极限端阻力标准值约800～1200ＫPa. 该沟两侧及沟心覆盖层厚度较大,同时冰水冰碛堆积层承载力较高，建议以密实含卵石漂石土做为桥梁墩台基础持力层.大沟为山洪沟，强降雨时易爆发山洪，冲刷力较大，建议适当加强桥墩防护措施。当桥墩基坑开挖后,可能产生小规模浅表层溜滑或崩塌,危害施工安全，建议对桥台基坑采取支护措施，桥墩基础建议采用桩基。雨季施工时,建议加强桥台基坑及桩基排水措施。 本合同段圆墩式盖梁有两种类型：I型：长9.５6m,宽1。5m，高1.5m,混凝土方量取最大值计算，为2０.９m3；IＩ型：长12．36m,