模板支撑体系验算
1.模板支撑体系验算
根据本工程施工图纸平面布置结合平面规划布置，本计算依据结合设计图纸梁截面荷载统计，取最大的梁和板分别进行复核验算，并且满足施工现场施工操作要求。
1.1 A类梁（200×1100）梁盘扣式钢管模板支撑计算书
1.1.1计算参数
结构楼板厚150mm，梁宽b=200mm，梁高h=1100mm，层高6.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.65m;钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0479kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。
1.1.2梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值
①底侧模自重0.3 kN/m2 ×(0.20 + 1.90 ) ×1.2 = 0.76 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 6.34 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 0.40 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.20 × 1.4 = 0.56 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.05 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.24 kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。
W=bh2/6=200×182/6=10800mm3,I=bh3/12=200×183/12=97200mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×8.05×2502=-52828N·mm
σ=Mmax/W=52828/10800=4.89N/mm2
梁底模抗弯强度σ=4.89N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×8.05×250=1220N
τ=3Vmax/(2bh)=3×1220/(2×200×18)=0.51N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q2=6.24kN/m;
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×6.24×2504/(100×6000×97200)=0.27mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm
梁底模挠度υmax=0.27mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。
（3）第一层龙骨(次楞)验算
钢管横向间距L=900mm ，C=200、γ=200/900=0.22,
第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.05×250/200=10.06kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=10.06×200/1000×900/1000×(2-0.22)/8=0.40kN·m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2
板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载
P=(600+175)/1000×250/1000×8.36=1.62kN
a=0.5×(L-c)=0.5×(900-200)=350mm=0.4m，Mp=Pa=1.62×0.35=0.57kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.40+0.57)×106=970000N·mm=0.97kN·m
σ=Mmax/W=970000/83333=11.64N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=11.64N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.06×200/1000+1.62=2.63kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.63×1000/(2×50×100)=0.79N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.79N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.24×250/200=7.80N/mm
υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=7.80×200×9003×(8-4×0.222+0.223)/(384×9000×4166667)=0.62mm υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=1.62×1000×350×9002×(3-4×0.392)/(24×9000×4166667)=1.22mm υmax=υq＋υp=0.62+1.22=1.84mm
[υ]=L/250=900/250=3.60mm
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=1.84mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（4）第二层龙骨(主楞)验算
钢管横向间距L=1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，
Φ48×3.5
W=10160.00mm3，I=243800.00mm4 ；
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.500,P=V=1/2×q×梁宽＋
P=0.5×10.06×200/1000+1.62=2626N=2.63kN
Mmax=KmPL=0.500×2.63×1000×1200=1578000N·mm=1.58kN·m
σ=Mmax/W=1578000/10160=155.31N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=155.31N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=2.821,Vmax=KVP=2.821×2.63=7.42kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×7.42×1000 /(2×2×481.00)=11.38N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=11.38N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=3.299,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传
=0.5×7.80×200/1000+1.62=2.40kN
υmax=
KυPL3/(100EI)=3.299×2.40×1000×12003/(100×206000×243800)=2.72mm [υ]=L/250=1200/250=4.80mm
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=2.72mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
1.1.3支撑强度验算
(1)荷载计算
每根钢管承载NQK1=14213N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.90×1.20×1000=1512N
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=14213+1512=15725N
钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=0.0479×5.4×1000=259N
水平拉杆5层,拉杆重量=5×2.10×47.90=503N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=259+503=762N
钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×762+15725=16639N
(2)钢管立杆长细比验算
LO1=ηh=1.44×1.20=1.73m,LO2=h＇+2ka=1.20+ 2×0.7×0.65=2.11m
LO=LO2=2.11m=2110mm,i=15.90mm,λ=LO/i=2110/15.90=132.70
钢管立杆长细比132.70＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
=0.288,P=N/(A)=16639/(0.288×450.00)=128.39N/mm2
钢管立杆稳定性计算128.39N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。
1.1.4支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=16.64kN=16639N
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=1.00
(0.7βh ft＋
0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×940×85]/1000=50.90k N
钢管支承面受冲切承载力50.90kN＞16.64kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2
βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN
支承面局部受压承载力F=183.60kN＞16.64kN,满足要求。
1.1.5侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
=(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×1.10=26.40kN/m2
F1、F2两者取小值F=26.40kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.10
2)荷载计算
荷载类型标准值单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F 26.40 kN/m2 γG=1.2 31.68 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②37.28 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.226.40 kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=950×182/6=51300mm3，I=bh3/12=950×183/12=461700mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105,q=37.28×(1100-150)/1000=35.42kN/m=35.42N/mm Mmax=KMqL2=-0.105×35.42×3002=-334719N·mm=-0.33kN·m
σ=Mmax/W=334719/51300=6.52N/mm2
侧模抗弯强度σ=6.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×35.42×300/1000=6.44kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×6.44×1000/(2×18×950)=0.56N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q'=26.40×(1100-150)/1000=25.08kN/m=25.08N/mm
υmax=KυqL4/100EI=0.644×25.08×3004/(100×6000×461700)=0.47mm [υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.47mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
1.1.6对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×37.28=35.42kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横
向间距a=600mm=0.60m，竖向间距
b=(1100-150)/2=475mm=0.48m,N=abFs=0.60×0.48×35.42=10.20kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力10.20kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。
1.1.7侧肋强度验算
计算跨度475mm,跨数2跨,木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；
W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4 。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.125,q=37.28×300/1000=11.18N/mm；
Mmax=KMqL2=0.125×11.18×4752=315311N·mm=0.32kN·m
σ=Mmax/W=315311/83333=3.78N/mm2
侧肋抗弯强度σ=3.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL =0.625×11.18×475/1000=3.32kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×3.32×1000/(2×50×100)=1.00N/mm2
侧肋抗剪强度τ=1.00N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.521,q'=26.40×300/1000=7.92N/mm;
υmax=KυqL4/100EI=0.521×7.92×4754/(100×9000×4166667)=0.06mm [υ]=L/250=475/250=1.90mm
侧肋挠度υmax=0.06mm＜[υ]=1.90mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
1.1.8梁侧檩梁验算
对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用
Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×11.18×0.48=6.64kN
Mmax=KmPL=0.171×6.64×0.60×106=681264N·mm=0.68kN·m
σ=Mmax/W=681264/(2×4730)=72.02N/mm2
檩梁抗弯强度σ=72.02N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×6.64=4.37kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×4369/(2×2×450)=7.28N/mm2
檩梁抗剪强度τ=7.28N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×7.92×0.48=4.70kN;
υmax=KυP,L3/(100EI)=1.097×4703×6003/(100×206000×2×113500)=0.24 mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
檩梁挠度υmax=0.24mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
1.1.9计算结果
底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)50×100mm木枋@250mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3.5@900mm；盘扣式B-LG Φ48×3.2钢管支撑纵向间距1200mm，钢管横向间距900mm，竖肋50×100mm钢管@300mm，对拉螺栓Φ48×3.2双钢管1排,φ12@600mm,采用作为横檩。
立杆顶层步距1.20m,立杆中间层最大步距1.20m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。
2.模板支撑体系验算
根据本工程施工图纸平面布置结合平面规划布置，本计算依据结合设计图纸梁截面荷载统计，取最大的梁和板分别进行复核验算，并且满足施工现场施工操作要求。
1.1 A类梁（200×1100）梁盘扣式钢管模板支撑计算书
1.1.1计算参数
结构楼板厚150mm，梁宽b=200mm，梁高h=1100mm，层高6.50m，结构表面
考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.65m;钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0479kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。
1.1.2梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值
①底侧模自重0.3 kN/m2 ×(0.20 + 1.90 ) ×1.2 = 0.76 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 6.34 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 0.40 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.20 × 1.4 = 0.56 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.05 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.24 kN/m
（2）底模板验算
第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。
W=bh2/6=200×182/6=10800mm3,I=bh3/12=200×183/12=97200mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×8.05×2502=-52828N·mm
σ=Mmax/W=52828/10800=4.89N/mm2
梁底模抗弯强度σ=4.89N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×8.05×250=1220N
τ=3Vmax/(2bh)=3×1220/(2×200×18)=0.51N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q2=6.24kN/m;
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×6.24×2504/(100×6000×97200)=0.27mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm
梁底模挠度υmax=0.27mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。
（3）第一层龙骨(次楞)验算
钢管横向间距L=900mm ，C=200、γ=200/900=0.22,
第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.05×250/200=10.06kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=10.06×200/1000×900/1000×(2-0.22)/8=0.40kN·m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2
板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载
P=(600+175)/1000×250/1000×8.36=1.62kN
a=0.5×(L-c)=0.5×(900-200)=350mm=0.4m，Mp=Pa=1.62×0.35=0.57kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.40+0.57)×106=970000N·mm=0.97kN·m
σ=Mmax/W=970000/83333=11.64N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=11.64N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.06×200/1000+1.62=2.63kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.63×1000/(2×50×100)=0.79N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.79N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.24×250/200=7.80N/mm
υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=7.80×200×9003×(8-4×0.222+0.223)/(384×9000×4166667)=0.62mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=1.62×1000×350×9002×(3-4×0.392)/(24×9000×4166667)=1.22mm υmax=υq＋υp=0.62+1.22=1.84mm
[υ]=L/250=900/250=3.60mm
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=1.84mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（4）第二层龙骨(主楞)验算
钢管横向间距L=1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.5
W=10160.00mm3，I=243800.00mm4 ；
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.500,P=V=1/2×q×梁宽＋
P=0.5×10.06×200/1000+1.62=2626N=2.63kN
Mmax=KmPL=0.500×2.63×1000×1200=1578000N·mm=1.58kN·m
σ=Mmax/W=1578000/10160=155.31N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=155.31N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=2.821,Vmax=KVP=2.821×2.63=7.42kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×7.42×1000 /(2×2×481.00)=11.38N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=11.38N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=3.299,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传
=0.5×7.80×200/1000+1.62=2.40kN
υmax=
KυPL3/(100EI)=3.299×2.40×1000×12003/(100×206000×243800)=2.72mm [υ]=L/250=1200/250=4.80mm
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=2.72mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
1.1.3支撑强度验算
(1)荷载计算
每根钢管承载NQK1=14213N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.90×1.20×1000=1512N
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=14213+1512=15725N
钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=0.0479×5.4×1000=259N
水平拉杆5层,拉杆重量=5×2.10×47.90=503N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=259+503=762N
钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×762+15725=16639N
(2)钢管立杆长细比验算
LO1=ηh=1.44×1.20=1.73m,LO2=h＇+2ka=1.20+ 2×0.7×0.65=2.11m
LO=LO2=2.11m=2110mm,i=15.90mm,λ=LO/i=2110/15.90=132.70
钢管立杆长细比132.70＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
=0.288,P=N/(A)=16639/(0.288×450.00)=128.39N/mm2
钢管立杆稳定性计算128.39N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。
1.1.4支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=16.64kN=16639N
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=1.00
(0.7βh ft＋
0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×940×85]/1000=50.90k N
钢管支承面受冲切承载力50.90kN＞16.64kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2
βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN
支承面局部受压承载力F=183.60kN＞16.64kN,满足要求。
1.1.5侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
=(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×1.10=26.40kN/m2
F1、F2两者取小值F=26.40kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.10
2)荷载计算
荷载类型标准值单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F 26.40 kN/m2 γG=1.2 31.68 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②37.28 kN/m2 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.226.40 kN/m2 （2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=950×182/6=51300mm3，I=bh3/12=950×183/12=461700mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105,q=37.28×(1100-150)/1000=35.42kN/m=35.42N/mm Mmax=KMqL2=-0.105×35.42×3002=-334719N·mm=-0.33kN·m
σ=Mmax/W=334719/51300=6.52N/mm2
侧模抗弯强度σ=6.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×35.42×300/1000=6.44kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×6.44×1000/(2×18×950)=0.56N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q'=26.40×(1100-150)/1000=25.08kN/m=25.08N/mm υmax=KυqL4/100EI=0.644×25.08×3004/(100×6000×461700)=0.47mm [υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.47mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
1.1.6对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×37.28=35.42kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距
b=(1100-150)/2=475mm=0.48m,N=abFs=0.60×0.48×35.42=10.20kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力10.20kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。
1.7侧肋强度验算
计算跨度475mm,跨数2跨,木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；
W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4 。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.125,q=37.28×300/1000=11.18N/mm；
Mmax=KMqL2=0.125×11.18×4752=315311N·mm=0.32kN·m
σ=Mmax/W=315311/83333=3.78N/mm2
侧肋抗弯强度σ=3.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL =0.625×11.18×475/1000=3.32kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×3.32×1000/(2×50×100)=1.00N/mm2
侧肋抗剪强度τ=1.00N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.521,q'=26.40×300/1000=7.92N/mm;
υmax=KυqL4/100EI=0.521×7.92×4754/(100×9000×4166667)=0.06mm [υ]=L/250=475/250=1.90mm
侧肋挠度υmax=0.06mm＜[υ]=1.90mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
1.1.8梁侧檩梁验算
对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用
模板支撑体系
模板支撑体系作业指导书 模板工程是砼结构外观质量好坏的重要保证，在地下结构施工中也是投入较大的一部分，模板支撑系统的选择正确与否直接影响施工进度及工程质量，模板方案的选择和考虑的出发点是工程的质量及进度，在此基础上进行综合性经济成本分析，为达到满足工程需要，减少周转材料投入，降低工程成本的目的，从六个方面阐述并附模板支撑体系计算书。 （1）剪力墙模板 1）筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体400～600厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为300mm，横楞采用?48?3.5钢管，横向间距为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ14mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套?16硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距500mm，水横向间距450mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一） 筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体200～300厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为400mm，横楞采用?48?3.5钢管，横向间距为550mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套?14硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距550mm，横向间距500mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）中圆括号内的数值2）塔楼区内筒体剪力墙模板配备一套，从地下室开始使用，然后周转到主体结构筒体剪力墙。
3）模板支设前，所有剪力墙的钢筋绑扎完成并验收通过，安装工程在墙体内的预埋管线埋设完毕，且验收通过。 4）裙楼区内墙剪力墙模板 内墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，模板竖楞采用50?100木枋，横向间距为400mm，横楞采用?48?3.5钢管，纵向间距为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm＠500对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,除人防部分不能用塑料管直接用对拉螺杆外，其它对拉螺杆外套?14硬质塑料管,对拉螺杆的双向间距500mm。 详见下图内墙支模示意图 （2）地下室楼层梁板模板及其支撑 1)梁板模板均采用1900×915×18双面镀膜防水胶合板，与日前建筑市场上普遍采用的普通胶合板相比，具有防水性能好，拆模后砼构件外表光洁，能有效提高梁板构件外观质量的突出特点。 2）梁板模板支设时先测定标高，搭设满堂脚手架，然后铺设梁底模，根据楼层上弹出的梁线进行平面位置校正、固定。较浅的梁支好侧模，而较深的梁先绑扎梁钢筋，再支侧模，然后支平台模板和柱、梁、板交接处的节点模。最后交工序验收进行下一工序施工。 3）若梁高H<600时，梁侧模仅设斜撑，不设对拉螺杆；若梁高600 楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息模板支架参数横向间距或排距(m):1、00；纵距(m):1、00；步距(m):1、0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0、10；模板支架搭设高度(m):3、3；采用的钢管(mm):Φ4 83、0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调顶托；荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0、500；混凝土与钢筋自重(kN/m3): 24、000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2、000；材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2): 11、5；木方弹性模量E(N/mm2):8000、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2): 11、000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1、400；木方的间隔距离(mm):2 50、0；木方的截面宽度(mm): 40、00；木方的截面高度(mm): 70、00；40X70模板支架立面图 二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3 I＝bh3/12=1000151515/12＝mm4模板面板的按照三跨连续梁计算。α1-1 剖面图受力分解图 1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为100mm，踏步高度为175mm，宽度为260mm，每一梯段板的踏步数为8步。钢筋混凝土梯段板自重为：0、17525＋0、1025/=5、104 kN/㎡其中：根据图纸可得 α=31故== 0、857q1 =5、1041+0、51 =5、604 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 =21=2 kN/m； 2、强度计算计算公式如下:M=0、1ql2其中：q为垂直与面板的均布荷载，q=（1、 25、604+1、42）=8、162kN/m 最大弯矩M=0、 18、1622502=510 12、5Nmm；面板最大应力计算值σ =M/W=510 12、5/37500 =1、360 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2；面板的最大应力计算值为1、360 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值11 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算挠度计算公式为： ν=0、677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=5、604 =5、92 50、857 =4、802 kN/m面板最大挠度计算值ν= 0、67 楼梯模板支撑体系计算书 ————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期: 楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０； 40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。 1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α 模板支撑体系 混凝土结构的感念：是以混凝土为主制成的结构，包括素混凝土结构，钢筋混凝土结构，预应力混凝土结构。 现浇结构是在现场支模并整体浇筑成型的。 模板结构是一种临时性结构，它按设计要求制作，使混凝土结构构件按规定的位置、几何尺寸形成，保持其位置的正确，并承受模板自重及作用在其上的荷载。 模板支撑体系的组成：面板、支楞、支撑、连接件 模板工程设计的原则： 实用性：模板要保证构件形状尺寸和相应位置的准确，且构件简单、支拆方便、表面平整、接缝严密不漏浆。 经济性：在确保工程质量、安全和工期的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实现文明施工。 安全性：要有足够的刚度、强度和稳定性，保证施工中不变形、不破坏、不倒塌。 模板支撑体系的质量控制： 一、通过计算来控制：根据现有结构规范及施工现场实际情况项目部技术人员必须对模板支撑系统进行强度、刚度和稳定性的校核计算。 二、通过构造性加固来进行控制： 1、增加水平连杆 2、底部设置纵横向扫地杆 3、设置连续斜撑 4、增加立杆截面 三、从监督管理制度来进行强制性控制： 1、实行严格的编制、审核、审批制度 2、对施工方案的内容要明确要求： ①模板支撑必须有计算书 ②细部构造大样图 ③制作、安装及拆除施工程序、方案和安全措施 ④模板工程安装完毕，按设计要求检查验收 模板支撑体系技术措施： 1、在混凝土浇筑前，应对模板工程进行验收 2、安装上层模板及支架，下层模板应具有承受上层荷载的承载能力，或架设支架，上下层支架的立杆应对准，并铺设垫板。支架应自成体系，严禁与脚手架相连。 3、模板安装必须保证结构构件各部分形状、尺寸和相互间位置的正确。 4、模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受现浇混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 5、模板接缝应严密，不得漏浆，模板应浇水湿润。 6、模板与混凝土的接触面应在清理干净后涂刷隔离剂。 模板及支撑系统的施工荷载计算摘要：本文是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。 关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合 1施工荷载计算的计算依据 施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定。本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。 2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数： 模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用： 钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表 3施工人员及设备荷载的取值标准： 施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。 施工活荷载标准值和设计值统计表 4混凝土楼板的施工荷载计算： 现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及 施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。 100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计 楼板施工活荷载的计算与统计 100mm楼板的施工荷载组合计算与统计 不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表 模板支撑系统标准做法及施工注意事项 为了提高混凝土工程的外观质量，避免出现错台、胀模等质量通病，保证支撑体系的强度、刚度、稳定性，禁止使用门式架作为模板支撑体系，建议使用扣件式钢管架、平插式钢管架、碗扣式钢管架作为模板支撑体系。 一、模板选型 基础工程模板：基础承台及筏板模板宜采用砖模；地下室墙柱、梁底模及侧模采用18厚胶合板模板，人防区域内剪力墙采用一次性螺杆，地下室外墙设止水螺杆；地下室顶板采用18厚胶合板模板。 主体工程模板：主体墙、梁、板模板均采用18厚胶合板，50*100mm木方作背楞，φ48钢管主楞，墙模设φ12对拉螺杆，梁板模板设钢管排架及钢顶撑支撑系统。 二、梁、板模板 （一）梁模 1、具体做法 （1）梁底模及侧模板采用18mm厚胶合板，200-300mm宽梁底纵向设两楞木枋， 400mm宽梁底设三根木枋，木枋尺寸为50mm*100mm。 （2）当高≤600mm，梁侧模沿梁高方向设水平木枋背楞间距250mm，采用梁夹固定。 （3）当梁高≥600mm时，采用对拉螺杆紧固，纵向间距不大于600mm，高度每增加300mm再增设一道Φ12对拉螺杆，以保证梁断面的稳固。 （4）梁底水平钢管排架支撑间距900mm，可调式钢管顶撑间距1100mm，底部排架离梁端250mm开排。 梁高≤600梁侧模示意图 梁高≤600梁模板照片 梁高≥600mm侧模示意图 梁高≥600mm梁模板照片 2、注意事项： （1）梁高≤600梁侧模加固时，要使用梁夹并保证其牢固。侧模背楞木方间距为250mm，剩余高度小于250mm，增加一道。（2）梁高≥600mm侧模加固时，要使用对拉螺杆加固，螺杆间距符合要求，侧模两边用木方立撑做背楞。 （3）在梁模板支设过程中，检查并保证梁上口和下口的宽度符合设计要求。 （二）板模 1、具体做法 （1）板厚小于160mm，板模采用18mm胶合板， 50×100木 截面过大梁安装 地下室中一部分梁截面过大需要另行计算，以梁KL5（500mm×1850mm）为计算对象。 一、截面过大梁模板安装步骤 1、搭设满堂红脚手架，满堂红脚手架的搭设方法详见专项方案。 2、脚手架在梁两侧部位立杆间距为800mm，立杆沿梁跨度方向间距400mm， 水平杆步距1500mm，在梁的中部加设一根立杆作为支撑，沿梁跨度方向间距400mm，梁底支撑小横杆间距为400mm。在小横杆下部与立杆连接处需使用两个扣件，降低扣件发生滑移的可能。 3、梁侧模板采用15mm厚多层板，梁侧模次楞采用50mm×80mm方木2根 合并垂直于梁方向设置，沿梁跨度方向均匀布置，间距250mm。主楞采用2根φ48×3.5mm的圆钢管沿梁长方向设置，主楞竖直方向为5排，主楞到梁底距离依次是200mm、500mm、800mm、1100mm、1400mm，采用M12对拉螺栓连接两侧钢管，沿梁跨度方向间距250，梅花形布置。梁底楞采用50mm×80mm方木4根，沿梁底水平方向均匀布置。下设支撑顶杆1排，间距400mm。底部小横杆间距400mm。 4、严格控制小横杆的标高，以保证上部梁顶标高。小横杆标高调整完毕后 将梁轴线引到脚手架上，开始铺设梁底模板。 5、为防止架体在混凝土浇筑时产生水平位移，架体在梁下位置单独设剪刀 撑。 6、梁底板铺设完毕后开始支设侧模及安装侧模的主次楞，在保证梁模板的 尺寸，平整度等指标后，开始加固模板。 7、模板加固完毕后对模板进行检查，并对模板拼缝处，孔洞处做处理，防 止在浇筑混凝土的过程中发生漏浆。 8、模板完成之后，对支设模板过程中留下的垃圾及杂物进行清理，保证整 体的清洁度，以便于进行下一步施工。 9、当梁的跨度大于4m时框架梁应该起拱，起拱高度为跨度的2‰。 10、梁成型后的模板见下图： 模板及支撑系统设计取值 中板纵距为600mm，横距900mm，水平杆步距为900mm；主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。中板梁模板施工面板采用18mm 厚竹胶合板，次楞采用间距300mm的100*100mm方木，主楞采用间距450mm双拼φ48×3.5mm钢管。 顶板纵距为600mm，横距600mm，水平杆步距为900mm。主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。立杆底座支撑在结构板上。顶总梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距250mm的100×100mm 方木，主楞采用间距300mm双拼φ48×3.5mm钢管。 11.3模板及支撑系统设计验算说明 11.3.1设计验算原则 （1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。 11.3.2模板及支架系统的力学参数 11.3.3模板变形值的规定 为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定： (1)结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400； (2)结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250； (3)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000；11.4侧墙模板及支架计算 11.4.1荷载计算 1、恒载——作用在模板上的侧压力 1/2νtββF=0.22γ（1）21C0=γHF （2）C取式中较小值 1）新浇注混凝土侧压力 F1=0.22rct0β1β2V1/2 =0.22×24×5×1.2×1.15×1 1/2 =36.43KN/m2 其中：rc为混凝土的重力密度，取24KN/m2； t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5（注混凝土入模温度25℃）； β1，外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程采用商品混凝土，故取1.2； β2，混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15，本工程坍落度为140±20mm，取值为1.15；V=1m/h，本工程混凝土采用汽车泵泵送浇筑，板块最大长度为28m宽度为0.8m，则浇筑速度为1m/h，混凝土每小时浇筑=1/28/0.8=22.4m3/h，。 2）新浇注混凝土侧压力 F2=rch=24×5.8=139.2KN/m2 3）新浇注混凝土作用于模板的最大侧压力标准值为 G4k=Fmin=F1=36.43KN/m2 其有效压头高度h=F1/rc=36.43/24=1.52m，计算简图如下： 模板支撑各规范中规定相互矛盾的部分条款汇总 2013.11.1 1 3 4 一、填空(每空1分，共45分) 1．鲁迅原名，字，人(原籍)，是中国现代伟大的家、思想家和家。 2、《朝花夕拾》最初在《莽原》发表时，题为《》，是鲁迅先生1926年所作的集， 5 共篇。 3、“在百静中，我似乎头里要伸出许多铁钳，将什么“生于太荒”之流夹住；也听到自己急急诵读的声音发着抖，仿佛深秋的蟋蟀，在夜中鸣叫似的。”这句话出自《》。本文表现了父亲对儿童心理的无知，含蓄地批判了的不合理。 4、在《无常》一文中，鲁迅提到：无常有黑白两种，白无常又叫，黑无常又叫，人们喜爱的是。无常是一种有人情味的鬼，他的来历是生人走阴。 5、鲁迅在《》一文中讲述了在留学时的学习生活,在这段经历中发生了他一生最重要的转变：，回国后，他将挂在寓居的东墙上，深切表达了对没有民族偏见的、正直热诚的先生的怀念。 6、读《朝花夕拾》，我们了解到鲁迅小时侯最喜欢在（地点）玩耍，在迎神赛会上他最喜欢看的是。童年时的鲁迅有两个爱好，一是，二是。他的第一本专属个人的图书是《》，他曾经渴慕、最终得到、并引发了他更大的收集书本兴趣的图书是《》，两本书的来历分别是、。 7、《朝花夕拾》中的妇女形象不多，除了阿长，还有一个，她的形象出现在《》和《》中。 8、鲁迅借动物比喻人，表达出对资产阶级反动文人的辛辣讽刺的文章是《》；斥责封建孝道不顾人命，教坏后人的文章是《》；表现封建教育对儿童天性压制的文章是《》和《》；借众鬼嘲弄人生，用阴间讽刺阳世，对“正人君子们”进行了淋漓尽致的嘲弄和鞭挞的文章是 6 模板支撑体系计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN 阳光海岸8号别墅 模板工程施工组织设计 一、工程概况： 本项目为阳光海岸别墅群其中的一栋，占地面积333.82M2，本期工程建筑面积为930.29 M2，工程位于风光秀丽的厦门市黄厝村黄金海岸，南靠环岛路，交通便捷。该工程设私家花园，有游泳池，叠泉水池。整个设计为现代白色派，规划合理，布局错落有致，可谓独具匠心。 别墅群具体情况如下： 本别墅工程结构形式均为钢筋砼框架结构，基础为钢筋砼独立基础。填充墙（外墙，内墙）均采用200厚多孔粘土砖，卫生间隔墙为120厚粘土砖，个别单体内局部采用GRC墙板。屋面设FSG防水保温板，采用APP改性沥青卷材防水。装修部分较简单，室内仅做到粗装修、外墙面主体采用白色方砖、阳台及檐板、窗套采用白色涂料、局部采用文化石、花岗石贴面。整体建筑外观简朴、色彩淡雅，充分体现了现代白色派风格。 二、一般做法及柱模计算： 本工程基础模板采用木模，木模应保证下料尺寸准确、拼缝严密，保证砼不漏浆。 木模底部加固可采用在垫层中埋木条的方法，底部挡木与木条用铁钉固定，采用此方法简单可靠，容易保证砼不跑模，上部采用锁条木条（木方）。 本工程砼拟采用自拌砼。 砼工程施工前，应事先做好砼的配合比试验报告，然后换算成施工配合比施工。砼搅拌的计量须准确、砂、石的重量误差为±3%，水泥、水的重量误差为±2%。 砼施工完毕，要派人浇水养护不少于7d。 本工程主体结构模板采用木模板钢管支撑。木模板为七夹板，模板支撑系统采用Φ48钢管搭设满堂脚手架，立杆间距1.5m。柱模采用钢管箍，钢箍间距40cm一道。 模板安装时，要保证其平整度和柱高的正确性，模板支撑系统必须有足够的稳定性。 砼浇筑前24小时应对模板淋水，并用油毡纸及小木板堵缝，以免漏浆。 模板的拆除应严格按规范要求，并在砼施工时，留置两组试块，标准养护，作为拆模的依据。砼若未达到强度要求，不得提前拆模。 下面对柱箍进行计算 柱截面尺寸最大350×900mm，层高3.25m，砼浇筑速度V=2m/h, 某工程平面布置图如下： 给定条件： 一、外脚手架搭设方案： 外脚手架主要用于一次结构施工阶段。外脚手架采用双排落地式钢管脚手架；选用 φ 48×3.5mm 钢管,双排架体立杆的排距 1050mm，间距 1500mm，距结构墙面为 300mm，大横杆 步距内排为 1800mm、外排架体每相邻两道大横杆中间（即 900mm 处）加设一道纵向通长横杆 （拦腰杆），作为外侧防护栏杆，连墙件暂不考虑。脚手板规格采用 250mm 宽，50mm 厚。操 作面平铺三块脚手板，沿周圈通长布置。 搭设要点： 1、立杆底部垫设 50mm 厚脚手板，通长布置，立杆底部加设专用底座。 2、小横杆：在立杆与大横杆相交的主节点位置均设置小横杆，水平间距为 1500mm，贴 近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在 200mm。 3、扫地杆距底距离 200mm，剪刀撑沿架体外侧连续设置。 4、架体外侧满挂密目网。 二、模板方案 1、板模板选用 18mm 多层板作为面层，板底支撑体系采用扣件式满堂红脚手架，选用 φ 48×3.5mm 钢管,次龙骨采用 50×100 木方，间距不大于 300mm，主龙骨采用 48×3.5 双钢 管；满堂支撑架立杆纵横间距为 1200mm，步距为 1200mm。 模板支撑架构造要求： （1）支架底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于 350mm，立杆底部 应设置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于 0.7m。 （2）支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水 平剪刀撑。 2、梁模板： （1）梁底模和侧模均采用 18mm 厚多层板作为面层。 （2）次龙骨采用 50×100mm 木方，布置间距不大于 200mm；主龙骨采用 48×3.5mm 双钢 管；对拉螺栓直径采用Φ 16mm，梁高度方向布置间距不大于 400mm，梁跨度方向布置间距为 1200mm；梁两侧每隔 900mm 加一道钢管斜支撑。 （3）梁底设 1 根承重立杆，跨度方向间距为 1200mm，截面方向与梁两侧立杆间距为 600mm。 梁板支撑体系参考图如下：数据等只作参考 模板 1一般规定 1.1 模板施工前，应根据建筑物结构特点和混凝土施工工艺进行模板设计，并编制安全技术措施。 1.2 模板及支架应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土自重、侧压力和施工中产生的荷载及风荷载。 1.3 各种材料模板的制作，应符合相关技术标准的规定。 1.4 模板支架材料宜采用钢管、门型架、型钢、塔身标准节、木杆等。模板支架材质应符合相关技术标准的规定。 2设计计算 2.1 模板荷载效应组合及其各项荷载标准值，应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定。 2.2 模板风荷载标准值应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定，取n=5 。 2.3 模板支架立杆的稳定性计算，对扣件式钢管支架在符合有关构造要求后，可按国家现行标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130有关脚手架立杆的稳定性计算公式进行。 1 模板支架立杆轴向力设计值N及弯矩设计值M ，应按下列公式计算： N = 1.2ΣNGk +1.4ΣNQk （7.2.3—1） M = 0.6×1.4Mwk = 0.6×1.4 W k Lah2/10 （7.2.3—2） 式中ΣN Gk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；ΣNQk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和； Mwk——水平风荷载产生的弯矩标准值； M——水平风荷载产生的弯矩设计值。 2 模板支架立杆的计算长度L0，应按下式计算： L0=h+2a （7.2.3—3） 式中h——支架立杆的步距； a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点距离。 2.4 模板支架底部的建筑物结构或地基，必须具有支撑上层荷载的能力。当底部支撑楼板的设计荷载不足时，可采取保留两层或多层支架立杆（经计算确定）加强；当支撑在地基上时，应验算地基的承载力。 3 构造要求 模板工程及支撑体系专项施工方案 一、工程简介 工程名称（全称）：蜀山街道广乐安置房项目二标段-9#~15#楼 建设单位：杭州萧山城区建设有限公司 代建单位：浙江萧峰建设集团有限公司 勘察单位：浙江恒辉勘测设计有限公司 围护设计：浙江恒辉勘测设计有限公司 设计单位：浙江工程设计有限公司 监理单位：浙江五洲工程项目管理有限公司 施工单位：浙江万驰建设集团有限公司 蜀山街道广乐安置房项目二标段-9#~15#楼工程地位于杭州市萧山区蜀山街道越寨村及溪头黄村，蜀山大道西侧，拟建风情大道东侧。 总建筑面积为㎡，地下室2层,其中9#、13#为28F，10#、11#、12#、14#、15#为26F,配套用房为2层，地下室面积为㎡，建筑基本情况如下： 1.建筑结构形式为框架剪力墙结构，使用年限为50年，抗震设防烈度六度。 2.工程地上一～三层为配套公建，三层以上为住宅；地下设二层，地下一层为汽车库、自行车库及设备用房，地下二层为汽车库、储备间及设备用房。 二、编制依据 1．工程施工合同； 2．蜀山街道广乐安置房二标段施工图。 3．浙江省杭州市颁发的有关建筑施工规范、规程、安全、消防、质量等地方法规。 4．国家有关技术规范、质量验收标准、文明施工要求、以及中华人民共和国建筑法。 5．计算依据 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ130-2011 三、支撑体系及模板工程要求 1．地下室模板及支架布置 支模架采用φ48的脚手架钢管搭设，梁底板采用15mm厚木胶合板及60×80方木搁栅，侧板和现浇板底采用木胶合板。承台、地梁、电梯井、集水坑等砌砖模。 支模架搭设时对框架梁、连系梁及楼板的立杆间距，根据楼板厚、梁截面的不同而不同，具体如下： 地下室一层楼面（即地下室负二层）：层高—米；最大梁截面为300×1550mm；楼板厚130mm及200mm，支楼板支模架的立杆纵距 模板支撑系统设计计算 KL-3梁立柱支承计算 矩形梁、净跨4.17m，截面尺寸为350mm×750mm，离地面高度3.15m，采用钢管脚手架支承系统，初步考虑立柱钢管横距0.8m，纵距0.9m。大横杆步距1.8m。模板采用组合钢模板。 荷载值确定为：定型组合钢模板0.50KN/m2，普通混凝土24.0KN/m3，梁钢筋1.5KN/m3砼，振捣混凝土时产生的荷载水平模板为2.0KN/m2，施工荷载总计5.0KN/m2。 （一）荷载计算（荷载分项系数1.2） 1、钢模板自重：1.2×0.5×（0.35+0.75×2）=1.11KN/m 2、混凝土荷重：1.2×24.0×（0.35×0.75）=7.56KN/m 3、钢筋荷重：1.2×1.5×0.35×0.75=0.47KN/m 4、振捣混凝土荷载：1.2×2.0×0.35=0.84KN/m 5、施工荷载：1.2×5.0×0.35=2.1KN/m q1=12.08KN/m 设计荷载值乘以r=0.9的折减系数 q=0.9 q2=q×q1=0.9×12.08=10.87KN/m （二）强度验算 钢管支承架采用直径48mm，壁厚3.5mm的普通脚手架管，每米 重3.84kg。脚手架钢管按轴心受压强度条件承载力为PN1≤81.52KN。当大横杆间距为1.0~2.0m，压杆长度系数μ为0.7~1.0时，按轴心受压稳定条件计算的为0.42PN1。 即P N=81.52KN×0.42=34.24KN N=q1.L=12.08KN/m×0.8m=9.66KN 验算结果 P1N=1/2q×0.8=1/2×12.08×0.8=4.83KN 即P1N＜PN 4.83KN＜34.24KN 满足要求 高支模板支撑体系及制作、安装要求 高支模板支撑体系及制作、安装要求提要：立杆接头采用对接扣件连接，相邻两根立杆接头不设在同一步内，相隔一根立杆的两个接头高度上错开距离不小于500mm，接头中心至主节点距离不大于步距的1/3 精品源自请示 高支模板支撑体系及制作、安装要求 熟悉施工图纸，认真按图纸尺寸和模板支撑系统设计计算书的要求配制面板、横档、楞木、支柱、对拉螺栓等。 1、制作 梁、板模按设计尺寸订制，边角细部及板模现场拼制。 木材上有节疤、缺口等弊病的部位，放在模板反面或截去，腐烂、变形严重的木材不得使用。 拼制时，形状尺寸符合设计要求，拼制板边要取直，接缝严密，拼缝不大于2mm，拼缝高低差不大于2mm。 拼制时须注意取料搭配，节约材料，拼制完分类堆放。 2、放线 加强放线准确性，根据图纸尺寸，放好轴线和边线及控制线，定好水平控制标高。 3、钢管支撑架安装 立杆 ①⑤-⑦轴A、B、c轴线梁两侧立杆间距，梁底增设1根承重立 杆，沿跨度方向间距；板底立杆纵向间距，横向间距。（详见附图2：立杆平面布置图） ②立杆下设置长度大于2跨，宽度为200mm，厚度50mm的木垫板。 （详见附图2：立杆平面布置图） ③立杆接头采用对接扣件连接，相邻两根立杆接头不设在同一步内，相隔一根立杆的两个接头高度上错开距离不小于500mm，接头中心至主节点距离不大于步距的1/3。 ④上下层立杆中心线在同一铅垂线上，中心偏移不超过50mm。 ⑤立杆垂直度偏差按1/500H（H为架体总高度），且最大偏差不得大于50mm。 水平拉杆 纵横向扫地杆、水平拉杆连续设置。扫地杆距地200㎜。水平拉杆由下往上按间距控制步距。（详见附图3：支撑体系剖面图）剪刀撑 ①设置纵横、竖向剪刀撑，支撑四周及中间每隔4排立杆设置纵横竖向剪刀撑。 ②本支撑架高度为6m，为确保架体稳定，在中部设置一道水平剪刀撑。 ③剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线与主节点距离不大于150mm；剪刀撑斜杆的接头采用搭接，搭接长度不小于1m，用两个旋转扣件固定在与之相交的 1.模板支撑体系验算 根据本工程施工图纸平面布置结合平面规划布置，本计算依据结合设计图纸梁截面荷载统计，取最大的梁和板分别进行复核验算，并且满足施工现场施工操作要求。 1.1 A类梁（200×1100）梁盘扣式钢管模板支撑计算书 1.1.1计算参数 结构楼板厚150mm，梁宽b=200mm，梁高h=1100mm，层高6.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.65m;钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0479kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。 1.1.2梁底模验算 （1）梁底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值 ①底侧模自重0.3 kN/m2 ×(0.20 + 1.90 ) ×1.2 = 0.76 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 6.34 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 0.40 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.20 × 1.4 = 0.56 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.05 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.24 kN/m （2）底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。 W=bh2/6=200×182/6=10800mm3,I=bh3/12=200×183/12=97200mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×8.05×2502=-52828N·mm σ=Mmax/W=52828/10800=4.89N/mm2 梁底模抗弯强度σ=4.89N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×8.05×250=1220N τ=3Vmax/(2bh)=3×1220/(2×200×18)=0.51N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=0.644,q2=6.24kN/m; υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×6.24×2504/(100×6000×97200)=0.27mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度υmax=0.27mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。 梁模板支撑体系 梁板模板(扣件式)计算书 一、工程概况 新浇混凝土楼板厚度(mm) 110 新浇混凝土梁板特性公寓楼+4.17m， KL12 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】350×700 模板支架高度H(m) 4.17 模板支架的纵向长度L a(m) 6.5 模板支架的横向长度L b(m) 3.9 二、模板支撑体系设计 混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底 立杆纵向间距l a(mm) 1000 次楞垂直梁跨方向 立杆横向间距l b(mm) 1200 模板支架步距h(mm) 1500 楼板立杆纵向间距l a'(mm) 1000 楼板立杆横向间距l b'(mm) 1200 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 600 梁底增加承重立杆根数 1 50 梁底支撑次楞间距s（mm）200 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至 模板支撑点的长度a(mm) 模板设计立面图 模板设计平面图三、荷载设计 模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.038 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5 新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24 钢筋自重标准值(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 (kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/基本风压ω0(kN/m2) 重现期50年一遇 0.45 0.163 城市轮台县 风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类0.62 m 2) 模板支架顶部离建筑物地面的高度 (m) 10 风荷载体型系数μs 支架 模板支架状况敞开式 0.837 风荷载作用方向沿模板支架横向作用 与风荷载在同面内的计 算单元立杆数n 70 模板 1 0.195 四、模板验算 模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板 模板厚度(mm) 15 模板抗弯强度设计值f m(N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 W=bh2/6=350×152/6=13125mm3，I=bh3/12=350×153/12=98437.5mm4 q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.7]×0.35+1.4×(1+2)×0.35=10.046kN/m 1、抗弯验算 M max=0.1ql2=0.1×10.046×0.22=0.04kN·m σmax=M max/W=0.04×106/13125=3.062N/mm2≤f m=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Q max=0.6ql=0.6×10.046×0.2=1.206kN τmax=3Q max/(2bh)=3×1.206×103/(2×350×15)=0.344N/mm2≤f v=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×10.046×2004/(100×6000×98437.5)=0.184mm νmax=0.184mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm 符合要求！ 五、次楞验算 次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 60×80 模板支撑体系计算书 计算依据: 1 、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2 、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130-2011 3 、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4 、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5 、《钢结构设计规》GB 50017-2003 -、工程属性 、荷载设计 三、模板体系设计 设计简图如下: 平面图 本图梁侧支撐构遥仅作示意，具体详见衆側模樋设计 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 14 2 面板抗弯强度设计值[f](N/mm ) 15 2 面板抗剪强度设计值[T ](N/mm ) 1.5 2 面板弹性模量E(N/mm) 5400 取单位宽度b=1000mm 按三等跨连续梁计算: W = bh 2/6=1000 X 14X 14/6 = 32666.667mm, I = bh 3/12=1000 X 14X 14X 14/12 = 228666.667mm q 1 = 0.9 X max[1.2(G ik +(G k +G k ) X h)+1.4Q 2k , 1.35(G ik +(G k +G k ) X h)+1.4 书 cQk ] X b=0.9 X max[1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.9)+1.4 X 2, 1.35 X (0.1+(24+1.5) X 0.9)+1.4 X 0.7 X 2] X 1 = 29.77kN/m V 1 < ------------ 1 ---------------------- c y j LT c ----------- ? J LT IT 立面图楼梯模板支撑体系计算书
楼梯模板支撑体系计算书
模板支撑体系要点
模板及支撑系统的施工荷载计算
模板支撑系统标准做法
模板支撑体系专家论证计算书
模板及支撑系统设计及计算
最新模板支撑体系各规范及标准中做法不一汇总
模板支撑体系计算书
模板支撑体系设计
模板及支撑体系试题
二层顶板结构布置与首层相同，标高 9.6 米
本工程为二层公建，首层层高 4.8 米，二层层高 4.8 米，砼板厚 120mm。 室外地坪标高-0.450m； 测试课题： 结合某工程（附图）图纸及给定的施工方案信息，计算测试工程模板工程（含支撑系统） 和脚手架工程（仅指外围护架体）各项材料用量。其中，
1）模板工程（含支撑系统）需计算的材料使用量包括：模板使用量、木方使用量、固 定底座使用量、顶丝杆使用量、穿墙螺杆使用量、跳板使用量、钢管扣件使用量；
2）脚手架工程（仅指外围护架体）需计算的材料使用量包括：钢管使用量（不同尺寸 分开计量）、跳板使用量、直角扣件使用量、旋转扣件使用量、对接扣件使用量、密目网使用 量。
1
2模板支撑系统技术规范
模板工程及支撑体系专项施工方案 (1)
模板支撑系统设计计算
高支模板支撑体系及制作、安装要求
模板支撑体系验算
梁模板支撑体系
实用模板支撑体系计算书