丝网除沫器操作气速和直径计算过程
丝网除沫器操作气速和直
径计算过程
The final edition was revised on December 14th, 2020.
1、 操作气速的计算
操作气速与除沫效率的关系如下图所示。
（1）计算液泛速度
液泛速度计算公式为：
式中：f V —液泛速度，即造成液泛现象的最低气流速度，s m / K —气液过滤网常数，与丝网网型有关，可参考下表进行选取
L ρ—工作温度及压力下，液体颗粒的密度，3/m Kg
g ρ—工作温度及压力下，气体的密度，3/m Kg
（2）计算操作气速
求得液泛速度f V 之后，操作气速可用下式进行选择：
f g V V )8.0~5.0(= 式中：g V —操作气速，s m /
2、除沫器直径的计算
丝网除沫器直径的计算，由所需的气体处理量和操作气速有关。圆形的丝网除
沫器，其直径由以下公式计算确定：
式中：D —丝网除沫器计算直径，m
Q —丝网除沫器的气体处理量，即每秒钟通过丝网除沫器的气体体积，s m /3
g V —操作气速，s m /
3、F616A12丝网除沫器的计算过程.
丝网计算公式
1.铜网重量计算公式 丝经.×丝经.×目数 x 长 x 宽÷2 x 1.07= kg 2.不锈钢丝网重量计算公式 丝经.×丝经.×目数 x 长 x 宽÷2= kg 3.席型网重量计算公式 维丝经. x 维丝经. x 维目数 x 长 x 宽÷4+经 丝经. x 经丝经. x 经目数 x 长 x 宽÷4= kg 4.轧花网重量计算公式2.54÷（丝经.+孔经）=目数 然后按不锈钢网的计 算方法计算，另外加2%～5%～9% 弯曲度即为网重 5 电焊网计算公式 1"电焊网重量计算公式： 丝经.×丝经.× 长 x 宽÷2= kg 1"x1/2"电焊网重量计算公式： 丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷4 x 3= kg 1/2"重量计算公式： 丝经.×丝经.× 长 x 宽= kg 1/3"重量计算公式： 丝经.×丝经.× 长 x 宽 x 3 x 0.48= kg 1/4"重量计算公式： 丝经.× 丝经.× 长 x 宽x 2= kg 3/4"重量计算公式： 丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷2 x 1.33= kg 3/8"重量计算公式： 丝经.× 丝经.× 长 x 宽x 1.35= kg 5/8"重量计算公式： 丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷5 x 8÷2= kg 2"x4"重量计算公式：丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷2x 0.375= kg 1"x2"重量计算公式：丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷2x 0.75= kg
2"x3"重量计算公式：丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷2x 0.415= kg 2" x 2"重量计算公式：丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷4= kg 3" x 3"重量计算公式： 丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷6= kg 4"x4"重量计算公式： 丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷2x 0.25= kg 3"x4"电焊网重量计算公式： 丝经.× 丝经.× 长 x 宽÷2x 0.29= kg 电焊网卷径计算方法=丝径×长×25.5 之后开方 5.铝合金 丝经.×丝经.×目数 x 长 x 宽÷2 x 0.33= kg 6.六角网的重量计算方法 丝经.×丝经.× 基数 x 长 x 宽÷2= kg 基数：1/2"=2.15 1"=1.27 3/4"=1.6 5/8"=1.87 5/4"=1.09 1" x 1/2"： 丝经.×丝经.× 2 x 长 x 宽÷8 x 3= kg 8镍丝、钼丝网计算方法平米重（kg）=丝径×丝径×目数÷2×1.13 9铅丝网计算方法平米重（kg）=丝直径×丝直径×目数÷2（注：丝直径单位mm） 10 快易收口网（模板网）--计算方法成本价（元）=板材成本+冲压工时费+流通费
塔器及塔内件介绍要点
塔器及塔内件介绍 一、塔器 1.塔器：是进行气相和液相或液相和液相间物质传递的设备。 2.塔器的分类：按结构分板式塔和填料塔两大类。 3.板式塔：内设有一定数量的塔板，气体以鼓泡或喷射形式与塔板上液层相接触进行物质传递。可根据气液操作状态分为鼓泡式塔板，如浮阀、泡帽、筛板等塔板和喷射式，如网孔、舌形等塔板。又可以根据有无降液管分为溢流式塔板（泡帽等）和穿流式（穿流式栅板和穿流式筛板等）。 4.填料塔：内装有一定高度的填料，液体沿填料自上向下流动，气体由下向上同液膜逆流接触，进行物质传递。常应用于蒸馏、吸水、萃取等操作中。根据结构特点分为乱堆填料（阶梯环、鲍尔环等颗粒填料）和规则填料（网波纹填料和波板纹填料） 5.填料塔的结构特点 填料塔是以塔内的填料作为气液两相间接触构件的传质设备。填料塔的塔身是一直立式圆筒，底部装有填料支承板，填料以乱堆或整砌的方式放置在支承板上。填料的上方安装填料压板，以防被上升气流吹动。液体从塔顶经液体分布器喷淋到填料上，并沿填料表面流下。气体从塔底送入，经气体分布装置（小直径塔一般不设气体分布装置）分布后，与液体呈逆流连续通过填料层的空隙，在填料表面上，气液两相密切接触进行传质。填料塔属于连续接触式气液传质设备，两相组成沿塔高连续变化，在正常操作状态下，气相为连续相，液相为分散相。 当液体沿填料层向下流动时，有逐渐向塔壁集中的趋势，使得塔壁附近的液流量逐渐增大，这种现象称为壁流。壁流效应造成气液两相在填料层中分布不均，从而使传质效率下降。因此，当填料层较高时，需要进行分段，中间设置再分布装置。液体再分布装置包括液体收集器和液体再分布器两部分，上层填料流下的液体经液体收集器收集后，送到液体再分布器，经重新分布后喷淋到下层填料上。填料塔具有生产能力大，分离效率高，压降小，持液量小，操作弹性大等优点。填料塔也有一些不足之处，如填料造价高；当液体负荷较小时不能有效地润湿填料表面，使传质效率降低；不能直接用于有悬浮物或容易聚合的物料；对侧线进料和出料等复杂精馏不太适合等。 塔设备有许多种类型，塔设备是化工、石油化工和炼油生产中最重要的设备之一。它可使气液或液液两相之间进行紧密接触，达到相际传质及传热的目的。可在塔设备中
换热器计算公式与比热容概要
换热器计算公式与比热容 5 术语和定义 5.1 热侧 废气通道，又称气侧。 5.2 冷侧 冷却液通道，又称水侧。 5.3 气阻 气侧压力降，又称气侧压差。 5.4 水阻 水侧压力降，又称水侧压差。 5.5 换热面积A h 热侧总表面积，单位m2。 5.6 热侧通道面积S h 热侧总横截面积，单位m2。 5.7 放热量Q h 热侧空气放热量，指EGR冷却器稳定工作状态下，热侧空气所放出的热量，单位为kW。其计算公式如下： Q h=G h×Cp h（t hi-t ho）/1000………………………………………………(5-1)式中： G h——空气质量流量，kg/s； Cp h——增压空气比热，kJ/kg℃； t hi——热侧空气进口温度，℃；
t ho——热侧空气出口温度，℃。 5.8 吸热量Q w 冷侧冷却液吸热量，单位kW。其计算公式如下： Q w=G w×Cp w×（t wo-t wi）/1000 ………………………………………(5-2) 式中： G w——水质量流量，kg/s； Cp w——水比热，kJ/kg℃； t wi——冷却水进口温度，℃； t wo——冷却水出口温度，℃。 5.9 热平衡误差δ 计算公式： δ=[( Q h - Q w)÷Q h]×100 % …………………………………………(5-3a) 或 δ=[( Q w - Q h)÷Q w]×100% ………………………………………(5-3b) 式中： δ——热平衡误差，%； 当热平衡误差δ大于±5%，试验参数应重新测量，直到δ不大于±5%。 5.10 散热能力Q 指在规定的工作条件下，空气通过EGR冷却器散发掉的理论散热量，单位为Kw(或W)，其计算公式如下： Q＝K×A h×△t m ………………………………………………………(5-4) 式中：
换热器计算汇总
一、冷凝器热力、结构计算 1.1冷凝器的传热循环的确定 根据冷库的实际工作工况：取蒸发温度015t C =-?，过热度5r t C ?=?，即吸入温度110t C =-?；过冷度 5K t C ?=? ,冷凝器出口温度535k k t t t C =-?=?，则C t k 40=. 查《 冷库制冷设计手册》第441页图6-7， R22在压缩过程指示功率82.0=i η kg kJ h /4051= kg kJ h /4452= ()K kg kJ s s ?==/7672.121 kg m v /06535.031= kg kJ h /4183= kg kJ h /2504= kg kJ h /2435= kg m v /108673.0335-?= kg kJ h h w t /4040544512=-=-= (3.1) kg kJ w w i t i /8.4882.040===η 图1-1系统循环p-h 图 lgp /MPa
kg kJ w h h i s /8.4538.4840512=+=+= 再查R22的圧焓图得C t s 802= kg m v s /02.032= 所需制冷剂流量为s kg h h Q q s k mo /3834.0243 8.4538152=-=-= 1.2冷却水流量vs q 和平均传热温差m T ?的确定 1.2.1冷却水流量vs q 确定 冷却水进、出口温度 C t ?='322,236t C ''=? ，平均温度C t m ?=34，由《传热学》563页的水的物性表可得: 3994.3/kg m ρ=4174/()p c J kg K =?620.746610/m s ν-=? 262.4810/()W m K λ-=?? 则所需水量: ()()s m t t c Q q p k vs /10879.4323641743.9941081333 '2''2-?=-???=-=ρ 1.2.2平均传热温差m T ?的确定 由热平衡 ：2323()()mo s p vs q h h c q t t ρ''-=?- ，有 2332()mo s p vs q h h t t c q ρ-''=-=()C 3.3510 879.4174.43.9944188.4533834.0363=???-?-- ()()C q c h h q t vs p mo 13.3210 879.4174.43.9942432503834.032t 354' 24=???-?+=-+=-ρ
丝网除沫器的应用
丝网除沫器的用途： 1.炼油厂真空蒸馏塔。丝网除沫器允许以较高的流量操作，并当深入切割常压重油时能改善油气的质量。 2.吸收塔。丝网除沫器能实现完全彻底地除去各种雾沫吸收油、乙二醇和胺溶液，获得洁净、干燥的气体。 3.蒸发器。丝网除沫器可避免有价值的产品被夹带损失，并能生产适于锅炉给水或生产过程中使用的高质量冷凝液（水）。 4.蒸馏塔。用丝网除沫器处理植物油、妥尔油、脂肪酸、甘油、润滑油、矿物油和从沥青、有机中间体、精制化学制品等中提炼，能提高产品性能。 5.除尘器。丝网除沫器有如湿式除尘器除尘的显着效果。 6.电子屏蔽垫。如果丝网除沫器用作电气零件的衬垫，就能完全防止电波干涉。 7.缓冲器。丝网除沫器用于缓冲器将有助于减少震动，而使其他机械设备处于完全平稳状态。 此外，荣鹰公司生产的丝网除沫器已在装置、多级闪蒸型淡化装置、核废液浓缩装置与气体洗涤塔中应用。丝网除沫器常用材料： 1.金属类：各种牌号的不锈钢丝（304、304L、321、316Ti、316L 、RS-2、NS-80、317L、904L、310S ）。钛及钛合金：TA2、TA10。镍及镍合金：纯镍N6、Ni200、Ni201；哈氏合金（Hastelloy）C-276；B-2；英科乃尔（Inconel）601、625；因科镍铬（Incoloy）825；Alloy800、800H ；蒙乃尔（Monel）400。 五、超级双相钢：2507(S32750) 2507（UNS S32750）铝合金丝、蒙乃尔合金丝（monel）、因科镍（incoloy）、、纯镍丝、磷铜丝、紫铜丝、黄铜丝、镀锌铁丝等TEL 1 333 3087 527 北筛丝网 2.非金属类：聚四氟乙烯（PTFE）丝（F4）、聚全氟乙（FEP）丝（F46）、聚（PVDF）丝（F2）、聚丙烯丝（PP）、聚乙烯丝（PE）、聚氯乙烯丝（PVC）等
丝网除沫器
丝网除沫器的型号介绍 丝网除沫器是一种高效的气液分离装置，其主要用于分离直径大于3μm～5μm的液滴，工作原理如图所示。当带有雾沫的气体以一定速度上升通过丝网时，由于雾沫上升的惯性作用，雾沫与丝网细丝相碰撞而被附着在细丝表面上。细丝表面上雾沫的扩散、雾沫的重力沉降，使雾沫形成较大的液滴沿着细丝流至两根丝的交接点。细丝的可润湿性、液体的表面张力及细丝的毛细管作用，使得液滴越来越大，直到聚集的液滴大到其自身产生的重力超过气体的上升力与液体表面张力的合力时，液滴就从细丝上分离下落。气体通过丝网除沫器后，基本上不含雾沫。分离气体中的雾沫，以改善操作条件，优化工艺指标，减少设备腐蚀，延长设备使用寿命，结构简单体积小，除沫效率高，阻力小，重量轻，安装、操作、维修方便，丝网除沫器对粒径≥3~5um的雾沫，捕集效率达98%-99.8%，而气体通过除沫器的压力降却很小，只有250-500Pa，有利于提高设备的生产效率。 丝网除沫器厂位于被国家五金协会予名的“中国丝网之乡”安平县，公司长期以产 品质量优、供货及时、售后服务好、重合同守信用，在全国火电行业享有盛誉,在全国各 个省市、自治区已拥有一大批取得良好信誉的客户并得到一致好评。 公司专业生产菱形钢板网，丝网除沫器，不锈钢轧花网，美格网，方孔钢板网， 汽液过滤网，孔板波纹填料，波纹填料网。 产品说明
举例一：DN2000MM，H150MM，气液过滤网形式为SP型，材质为304，格栅、支撑件材质为Q235-A的上装式丝网除沫器标记为：HG/T21618-1998丝网除沫器S 2000-150SP304/Q235-A。举例二：DN4000MM，H100MM，气液过滤网形式为DP型，材质为316L，格栅、支撑件材质为304的下装式丝网除沫器标记为：HG/T21618-1998丝网除雾器X4000-100DP316L/304。注：上装式及下装式丝网除沫器的选用：当入孔位置开设在丝网除沫器的上面，或无入孔而有设备法兰时，选用上装式丝网除沫器；当入孔益开设在丝网除沫器的下在，选用下装式丝网除沫器。
各种丝网计算公式
各种丝网计算公式 长 x 宽2 x1、07= kg2、不锈钢丝网重量计算公式丝经、丝经、目数 x 长 x 宽2= kg3、席型网重量计算公式维丝经、 x 维丝经、 x 维目数 x 长 x 宽4+经丝经、 x 经丝经、 x 经目数x 长 x 宽4= kg4、轧花网重量计算公式2、54（丝经、+孔经）=目数然后按不锈钢网的计算方法计算，另外加2%～5%～9% 弯曲度即为网重5、（最全的电焊网重量计算方法、最新电焊网重量计算公式）1"电焊网重量计算公式： 丝经、丝经、长 x 宽2= kg1"x1/2"电焊网重量计算公式：丝经、丝经、长 x 宽4 x3= kg1/2"重量计算公式： 丝经、丝经、长 x 宽= kg1/3"重量计算公式： 丝经、丝经、长 x 宽 x3 x 0、48= kg1/4"重量计算公式：丝经、丝经、长 x 宽x2= kg3/4"重量计算公式： 丝经、丝经、长 x 宽2 x1、33= kg3/8"重量计算公式： 丝经、丝经、长 x 宽x1、35= kg5/8"重量计算公式： 丝经、丝经、长 x 宽5 x82= kg2"x4"重量计算公式：丝经、丝经、长 x 宽2x 0、375= kg1"x2"重量计算公式：丝经、丝经、长 x 宽2x 0、75= kg2"x3"重量计算公式：丝经、丝经、长 x 宽2x 0、415= kg2" x2"重量计算公式：丝经、丝经、长 x 宽4= kg3" x3"重量计算公式： 丝经、丝经、长 x 宽6= kg4"x4"重量计算公式：
丝经、丝经、长 x 宽2x 0、25= kg3"x4"电焊网重量计算公式： 丝经、丝经、长 x 宽2x 0、29= kg 电焊网卷径计算方法=丝径长 25、5 之后开方6、铝合金丝经、丝经、目数 x 长 x 宽2 x 0、33= kg7、六角网的重量计算方法丝经、丝经、基数 x 长x 宽2= kg基数：1/2"=2、151"=1、273/4"=1、65/8"=1、 875/4"=1、091" x1/2"： 丝经、丝经、2 x长 x 宽8 x3= kg8、镍丝、钼丝网计算方法平米重（kg）=丝径丝径目数 21、1 39、镍丝、钼丝网计算方法平米重（kg）=丝径丝径目数 21、13 10、快易收口网（模板网）--计算方法成本价（元）=板材成本+冲压工时费+流通费1、线绳直径线绳直径目数4=用线绳的重量(kg)2、线条直径线条直径目数4=用线条的重量(kg)1+2相加=每平方数的重量最大幅宽6米 11、席型网带（反差网）—计算方法网带平米重与席型网计算相同（注：另加载网费） 12、钢板网计算方法钢板网理论重量(kg)用板厚度7、85(短节距2倍送料)网宽网长 13、输送网带--计算方法平米重（kg）=丝径丝径[
丝网除沫器的设计计算
储气—气液分离容器的工艺计算 1.气液分离器的选用 对湿饱和蒸汽进行气液分离的目的 从气源流入储气罐的蒸汽为湿饱和蒸汽，湿蒸汽中含有一定量的液态水颗粒，这将会对饱和蒸汽的精确计量造成不利的影响。为提高饱和蒸汽中气相质量含率，改善饱和蒸汽的计量精度，需要在储气罐中设置气液分离装置，滤除饱和蒸汽中的液态水颗粒。 不同类型气液分离器及其适用情况 目前工业当中最常用的共有两种类型的气液分离设备，分别为立/卧式重力分离器和立/卧式丝网分离器。重力分离器通常用于液体颗粒直径大于200m μ的气液分离，对于直径较小的液体颗粒则分离效果较差；而丝网分离器可以有效分离气体中直径大于3m μ～5m μ的液体颗粒。 湿蒸汽中液态水颗粒直径一般在数十至数百微米量级，若采用重力分离器则难以完全滤除，因此宜采用丝网分离器对湿饱和蒸汽进行气液分离。 丝网除沫器的基本原理 工业中一般用液体颗粒的直径对雾、沫、液滴进行定义，直径<10m μ的液体颗粒称为雾；直径介于10m μ～1000m μ的液体颗粒称为沫；直径>1000m μ的液体颗粒称为液滴。丝网分离器能有效分离气体中直径大于3m μ～5m μ的液体颗粒，因此又称作丝网除沫器或丝网除沫器。丝网除沫器主要构成为一固定安装的丝网组件，由丝网和上下支承栅条组成，具有结构简单、重量轻、空隙率大、压力降小、接触表面积大、除沫效率高、安装操作维修方便、使用寿命长等优点。其工作原理如图所示。
当带有液体颗粒的气体以一定速度上升通过丝网时，由于雾沫上升的惯性作用，雾沫与丝网细丝相碰撞而被附着在细丝表面上。细丝表面上雾沫的扩散、雾沫的重力沉降，使雾沫形成较大的液滴并沿着细丝流至网丝的交接点处。细丝的可润湿性、液体的表面张力及细丝的毛细管作用，使得液滴越来越大，当聚集的液滴大到其自身产生的重力超过气体的上升力与液体表面张力的合力时，液滴就会脱离细丝而下落至容器底部。 丝网除沫器对气体中雾沫颗粒的捕集效率达98%%，气体通过丝网除沫器后基本上不含雾沫。而气体通过除沫器的压力降却很小，一般只有250-500Pa。 2.丝网除沫器的工艺设计 丝网除沫器材质及网型的选择 2.1.1网丝材质的选择 丝网材料可采用各种不同的金属或非金属材料，常用的有不锈钢、蒙乃尔合金、镍及镍合金、铜、铝、碳钢、钽、工程所料（聚氯乙烯、聚乙烯）等。 其中304不锈钢是一种应用最广泛的不锈钢材料。它具有成本低、耐高温（可耐受1000C ?的高温）、耐锈蚀性好的优点，同时对碱溶液及大部分有机酸和无机酸也?-1200C 具有良好的耐腐蚀能力，非常适宜湿饱和蒸汽环境下使用。因此，选用304不锈钢作为湿饱和蒸汽丝网除沫器的丝网材料 2.1.2网丝网型的选择 根据HG/T 21618—1998标准，丝网除沫器用气液过滤网规格有：SP（标准型）、DP（高效性）、HR（高穿透型）、HP（阻尼性）型四种标准规格。各规格的丝网特性参数如下表所示。
丝网除沫器的设计计算
储气—气液分离容器的工艺计算 1.气液分离器的选用 1.1 对湿饱和蒸汽进行气液分离的目的 从气源流入储气罐的蒸汽为湿饱和蒸汽，湿蒸汽中含有一定量的液态水颗粒，这将会对饱和蒸汽的精确计量造成不利的影响。为提高饱和蒸汽中气相质量含率，改善饱和蒸汽的计量精度，需要在储气罐中设置气液分离装置，滤除饱和蒸汽中的液态水颗粒。 1.2 不同类型气液分离器及其适用情况 目前工业当中最常用的共有两种类型的气液分离设备，分别为立/卧式重力分离器和立/卧式丝网分离器。重力分离器通常用于液体颗粒直径大于200m μ的气液分离，对于直径较小的液体颗粒则分离效果较差；而丝网分离器可以有效分离气体中直径大于3m μ～5m μ的液体颗粒。 湿蒸汽中液态水颗粒直径一般在数十至数百微米量级，若采用重力分离器则难以完全滤除，因此宜采用丝网分离器对湿饱和蒸汽进行气液分离。 1.3 丝网除沫器的基本原理 工业中一般用液体颗粒的直径对雾、沫、液滴进行定义，直径<10m μ的液体颗粒称为雾；直径介于10m μ～1000m μ的液体颗粒称为沫；直径>1000m μ的液体颗粒称为液滴。丝网分离器能有效分离气体中直径大于3m μ～5m μ的液体颗粒，因此又称作丝网除沫器或丝网除沫器。丝网除沫器主要构成为一固定安装的丝网组件，由丝网和上下支承栅条组成，具有结构简单、重量轻、空隙率大、压力降小、接触表面积大、除沫效率高、安装操作维修方便、使用寿命长等优点。其工作原理如图所示。
当带有液体颗粒的气体以一定速度上升通过丝网时，由于雾沫上升的惯性作用，雾沫与丝网细丝相碰撞而被附着在细丝表面上。细丝表面上雾沫的扩散、雾沫的重力沉降，使雾沫形成较大的液滴并沿着细丝流至网丝的交接点处。细丝的可润湿性、液体的表面张力及细丝的毛细管作用，使得液滴越来越大，当聚集的液滴大到其自身产生的重力超过气体的上升力与液体表面张力的合力时，液滴就会脱离细丝而下落至容器底部。 丝网除沫器对气体中雾沫颗粒的捕集效率达98%-99.8%，气体通过丝网除沫器后基本上不含雾沫。而气体通过除沫器的压力降却很小，一般只有250-500Pa。 2.丝网除沫器的工艺设计 2.1 丝网除沫器材质及网型的选择 2.1.1网丝材质的选择 丝网材料可采用各种不同的金属或非金属材料，常用的有不锈钢、蒙乃尔合金、镍及镍合金、铜、铝、碳钢、钽、工程所料（聚氯乙烯、聚乙烯）等。 其中304不锈钢是一种应用最广泛的不锈钢材料。它具有成本低、耐高温（可耐受1000C ?的高温）、耐锈蚀性好的优点，同时对碱溶液及大部分有机酸和无机酸也?-1200C 具有良好的耐腐蚀能力，非常适宜湿饱和蒸汽环境下使用。因此，选用304不锈钢作为湿饱和蒸汽丝网除沫器的丝网材料 2.1.2网丝网型的选择 根据HG/T 21618—1998标准，丝网除沫器用气液过滤网规格有：SP（标准型）、DP（高效性）、HR（高穿透型）、HP（阻尼性）型四种标准规格。各规格的丝网特性参数如下表所示。 SP气液过滤网DP气液过滤网HR\HP气液过滤网
板式换热器计算公式
板式换热器计算公式 板式换热器是由一系列具有一定波纹形状的金属片叠装而成的一种新式高效换热器。对于各个厂家和运用商来说，板式换热器选型计算方法及公式都是比照首要的，由于选好换热器对于出产和车间的作业是很关键的。 板片型式或波纹式应根据换热场合的实际需要而定。对流量大答应压降小的情况，应选用阻力小的板型，反之选用阻力大的板型。根据流体压力和温度的情况，判定选择可拆卸式，仍是钎焊式。判定板型时不宜选择单板面积太小的板片，避免板片数量过多，板间流速偏小，传热系数过低，对较大的换热器更应留心这个疑问。 流程和流道的选择 流程指板式换热器内一种介质同一活动方向的一组并联流道，而流道指板式换热器内，相邻两板片构成的介质活动通道。一般情况下，将若干个流道按并联或串联的方法连接起来，以构成冷、热介质通道的不一样组合。 流程组合方式应根据换热和流体阻力计算，在满足技能条件恳求下判定。尽量使冷、热水流道内的对流换热系数相等或靠近，然后得到最佳的传热作用。由于在传热表面两边对流换热系数相等或靠近时传热系数获得较大值。虽然板式换热器各板间流速不等，但在换热和流体
阻力计算时，仍以均匀流速进行计算。由于“U”形单流程的接纳都固定在压紧板上，拆装便当。 计算方法及公式 (1) 求热负荷QQ=G．ρ．ＣP．Δt (2) 求冷热流体进出口温度t2=t1+ Q /G ．ρ ．ＣP (3) 冷热流体流量Ｇ= Q / ρ ．ＣP ．(t2-t1 (4) 求均匀温度差ΔtmΔtm=(T1-t2)-(T2-t1)/In(T1-t2)/(T2-t1)或 Δtm=(T１-t2)+(T2-t1)/2 (5) 选择板型若一切的板型选择完，则进行效果剖析。 (6) 由Ｋ值规划，计算板片数规划Ｎmin，ＮmaxＮmin = Q / Kmax ．Δtm ．F P ．βＮmax = Q / Kmin ．Δtm ．F P ．β
丝网重量计算
1.铜丝网计算公式 丝经×丝经×目数×长×宽÷2×1.07=重量kg 2.不锈钢（与方眼网的计算方法相同） 丝经×丝经×目数×长×宽÷2=重量kg 3.方眼网的重量计算方法 丝经×丝经×目数×长×宽÷2=重量kg （丝经=mm 宽长=m） 目数=每英寸网孔数当径向和纬向的网孔不同时，目数=（径向目数+纬向目数）÷2 4.席型网 纬丝经×纬丝经×纬目数×长×宽÷4+径丝经×径丝经×径目数×长×宽÷4=重量 kg 席型网带（反差网）—计算方法网带平米重与席型网计算相同（注：另加载网费） 5.轧花网 2.54÷（丝经+孔经）=目数然后按不锈钢网的计算方法计算，另外加2%～5%～9% 弯曲度即为网重 铁丝轧花网平米重（kg）=丝直径×丝直径×目数÷4.58×n [注：目数=25.4÷（网孔尺寸+丝直径）] （n在大丝轧花或双隔波轧花时为1.13，在小丝轧花时为1.1） 铝合金轧花网丝经×丝经×目数×长×宽÷2×0.33= kg 钢丝轧花网/不锈钢轧花网平米重（kg）=丝直径×丝直径×目数÷2×n [注：目数=25.4÷（网孔尺寸+丝直径）] （n在大丝轧花或双隔波轧花时为1.13, 在小丝轧花时为1.1） 6.电焊网重量计算方法 1"电焊网重量计算公式：丝经×丝经×长×宽÷2= kg 1"x1/2"电焊网重量计算公式：丝经×丝经×长×宽÷4×3=kg 1/2"重量计算公式：丝经×丝经×长×宽= kg 1/3"重量计算公式：丝经×丝经×长×宽×3×0.48= kg 1/4"重量计算公式：丝经×丝经×长×宽×2= kg 3/4"重量计算公式：丝经×丝经×长×宽÷2×1.33= kg 3/8"重量计算公式：丝经×丝经×长×宽×1.35= kg 5/8"重量计算公式：丝经×丝经×长×宽÷5 ×8÷2= kg
列管式换热器的设计计算
列管式换热器的设计计算 1．流体流径的选择 哪一种流体流经换热器的管程，哪一种流体流经壳程，下列各点可供选择时参考(以固定管板式换 热器为例) (1) 不洁净和易结垢的流体宜走管内，以便于清洗管子。 (2) 腐蚀性的流体宜走管内，以免壳体和管子同时受腐蚀，而且管子也便于清洗和检修。 (3) 压强高的流体宜走管内，以免壳体受压。 (4) 饱和蒸气宜走管间，以便于及时排除冷凝液，且蒸气较洁净，冷凝传热系数与流速关系不大。 (5) 被冷却的流体宜走管间，可利用外壳向外的散热作用，以增强冷却效果。 (6) 需要提高流速以增大其对流传热系数的流体宜走管内，因管程流通面积常小于壳程，且可采用 多管程以增大流速。 (7) 粘度大的液体或流量较小的流体，宜走管间，因流体在有折流挡板的壳程流动时，由于流速和 流向的不断改变，在低Re(Re>100)下即可达到湍流，以提高对流传热系数。 在选择流体流径时，上述各点常不能同时兼顾，应视具体情况抓住主要矛盾，例如首先考虑流体的压强、防腐蚀及清洗等要求，然后再校核对流传热系数和压强降，以便作出较恰当的选择。 2. 流体流速的选择 增加流体在换热器中的流速，将加大对流传热系数，减少污垢在管子表面上沉积的可能性，即降低了污垢热阻，使总传热系数增大，从而可减小换热器的传热面积。但是流速增加，又使流体阻力增大，动力消耗就增多。所以适宜的流速要通过经济衡算才能定出。 此外，在选择流速时，还需考虑结构上的要求。例如，选择高的流速，使管子的数目减少，对一定的传热面积，不得不采用较长的管子或增加程数。管子太长不易清洗，且一般管长都有一定的标准； 单程变为多程使平均温度差下降。这些也是选择流速时应予考虑的问题。 3. 流体两端温度的确定 若换热器中冷、热流体的温度都由工艺条件所规定，就不存在确定流体两端温度的问题。若其中一个流体仅已知进口温度，则出口温度应由设计者来确定。例如用冷水冷却某热流体，冷水的进口温度可以根据当地的气温条件作出估计，而换热器出口的冷水温度，便需要根据经济衡算来决定。为了节省水量，可使水的出口温度提高些，但传热面积就需要加大；为了减小传热面积，则要增加水量。两者是相互矛盾的。一般来说，设计时可采取冷却水两端温差为5～10℃。缺水地区选用较大的温度 差，水源丰富地区选用较小的温度差。 4. 管子的规格和排列方法 选择管径时，应尽可能使流速高些，但一般不应超过前面介绍的流速范围。易结垢、粘度较大的液体宜采用较大的管径。我国目前试用的列管式换热器系列标准中仅有φ25×2.5mm及φ19×mm两种 规格的管子。 管长的选择是以清洗方便及合理使用管材为原则。长管不便于清洗，且易弯曲。一般出厂的标准钢管长为6m，则合理的换热器管长应为1.5、2、3或6m。系列标准中也采用这四种管长。此外，管长和壳径应相适应，一般取L/D为4～6(对直径小的换热器可大些)。 如前所述，管子在管板上的排列方法有等边三角形、正方形直列和正方形错列等，如第五节中图4－25所示。等边三角形排列的优点有:管板的强度高；流体走短路的机会少，且管外流体扰动较大，因而对流传热系数较高；相同的壳径内可排列更多的管子。正方形直列排列的优点是便于清洗列管的外壁，适用于壳程流体易产生污垢的场合；但其对流传热系数较正三角排列时为低。正方形错列排列则介于上述两者之间，即对流传热系数(较直列排列的)可以适当地提高。 管子在管板上排列的间距(指相邻两根管子的中心距)，随管子与管板的连接方法不同而异。通常，胀管法取t=(1.3～1.5)do，且相邻两管外壁间距不应小于6mm，即t≥(d+6)。焊接法取t=1.25do。 5. 管程和壳程数的确定 当流体的流量较小或传热面积较大而需管数很多时，有时会使管内流速较低，因而对流传热系数较小。为了提高管内流速，可采用多管程。但是程数过多，导致管程流体
丝网除沫器
工作原理返回顶端 在通常的化工操作中所碰到的气体中分散液滴的直径约在0.1～5000μm。一般粒径在100μm以上的颗粒因沉降速度较快，其分离问题很容易解决。通常直径大于50μm的液滴，可用重力沉降法分离；5μm 以上的液滴可用惯性碰撞及离心分离法；对于更小的细雾则要设法使其聚集形成较大颗粒，或用纤维过滤器及静电除雾器。 丝网除沫器，其主要用于分离直径大于3μm～5μm的液滴，工作原理如右图所示。当带有雾沫的气体以一定的速度上升，通过架在格栅上的金属丝网时，由于雾沫上升的惯性作用，使得雾沫与细丝碰撞而粘附在细丝的表面上。细丝表面上的雾沫进一步扩散及雾沫本身的重力沉降，使雾沫形成较大的液滴沿着细丝流至它的交织处。由于细丝的可湿性、液体的表面张力及细丝的毛细管作用，使得液滴越来越大，直至其自身的重力超过气体上升的浮力和液体表面张力的合力时，就被分离而下落，流至容器的下游设备中。 只要操作气速等条件选择得当，气体通过丝网除沫器后，其除沫效率可达到97%以上，可以达到完全去除雾沫的目的。 丝网除沫器的特点返回顶端 ?结构简单、体积小、重量轻 ?空隙率大、压力降小 ?接触表面积大、除沫分离效率高 ?安装、操作、维修方便 ?使用寿命长 几种常用的标准丝网除沫器返回顶端 ⒈ HG5-1404（1405、1406）-81 标准分升气管型（1404）、缩径型（1405）和全径型（1406）。除沫器直径从300mm至6400mm，分100mm和150mm两种高度。订货时只需提供图号及采用的材质。标记示例：HG5-1406-81-11，304/Q235A 即表示丝网采用304不锈钢，格栅采用Q235A的全径型上装式，直径为1600mm，高度100mm的丝网 除沫器。 ⒉ HG/T21618-1998 新标准合并了升气管型、缩径型和全径型的三种安装形式；提出SP、HP、DP和HR四种网型和扩大了材料选用的种类；并在设置规格尺寸的间隔密度有所增加。 标记示例：HG/T21618 丝网除沫器S1600-100 SP 304/304 即表示格栅和丝网均采用304不锈钢，上装式，直径为1600mm，高度100mm，网型采用SP的丝网除 沫器。 3. HG/T21586-98（抽屉式丝网除沫器）
压缩空气的净化工艺
1 压缩空气中杂质的清除方法 压缩空气中除水蒸气外，还存在着游离状态的灰尘、微粒及气溶胶状态的烟、雾。不同的杂质有不同的清除方法。 a. 离心分离法 将压缩空气以较高的速度沿筒体的切线方向进入，作强烈的旋转运动，在离心力的作用下，杂质迅速向筒体壁聚集，沉积下来，定期自动或手动排出。速度的选取范围10～25m/s。离心法能将较大的油、水及固态微粒分离出来。通常情况下大于20μm的颗粒可以被除去。 b. 编织丝网除沫 当压缩空气以一定的速度穿过丝网时，由于惯性力的作用，气体中的液滴和丝网碰撞，附着于丝网上的液滴沿着细丝向下流至二根丝接触处，由于接触处缝隙的毛细作用和液滴表面的张力作用，使液滴不断聚集变大，当液滴重量超过气体上升的速度力和液体表面张力的合力时，液滴脱离丝网被分离。丝网除沫器由编织丝网做成，自由空间很大，气体通过的阻力很小。分离5μm以上的液滴，效率可达99%。 c. 过滤法 过滤元件一般分为两类：一是多孔陶瓷元件，烧结金属、泡沫塑料及塑料纤维的编织物或以其它方式成型的过滤元件。另一类是孔径在制造时已规定了的、均一的聚四氟乙烯，醋酸纤维素等聚合物制成的膜。前一类材料可制成一般的预过滤器、过滤器，过滤精度20～0.1μm。后一类材料用以制造膜滤器，过滤精度可达0.01μm。 d. 吸附法 某些要求特殊的工艺生产，需采用活性炭等吸附剂吸附有机物蒸汽。 e. 静电除尘 用电极分离的方法使质点带电，然后把带电质点收集到极板上，聚集的灰尘用震荡或洗涤的方法去除。 2 过滤机理 过滤器不是一个普通的筛。不同性质的过滤器有不同的过滤机理。对于纤维质过滤器其过滤效率很大程度上取决于纤维直径。直径越小，效率越高。过滤器中大多数纤维直径都小于2μm。纤维过滤的作用机理有以下几种： a. 拦截作用 凡是质点没有随绕过纤维的流线偏离出去而被纤维捉住，称为拦截。设质点的半径为rp，如果其中心落在距离纤维为rp的流线上，则这个质点将被拦截作用捕集。因此，对直径较大的质点，拦截作用显得更重要。而且，只要流型保持不变，拦截和气流速度无关。
换热器计算
换热器设计 物性参数 原料 进口的温度25℃，换热后的温度55℃，进口流量h 原料液的定性温度：T=（25+55）÷2=40℃ 密度ρ1= 900 kg/m 3 比热容C P1= KJ/(Kg ·℃) 热导率λ1= W/(m ·℃) 粘度μ1 = Pa ·s 水 进入换热器的水温 90℃，换热后变为60℃ 水的定性温度：T=（90+60）÷2=75℃ （75℃时） 密度ρ0= kg/m 3 比热容C P2= (Kg ·℃) 热导率λ0=（） 粘度μ0 =估算传热面积 所需热流量 ()KW h KJ t C m Q P 81.2853.10369925-5509.29.16531111≈=??=?= 加热水用量 M 0=Q 1/C P1Δt 1=÷÷（90-60）=h=s 平均传热温差：Δtm 1=｛（90-25）-（60-55）｝/ln （65/5）=℃ 传热面积：m 31.124 .231001000 81.282111=??=?= tm K Q A 考虑15%的面积裕度 A== 工艺结构尺寸设计 对于甘油三酯为易结垢和并不是很洁净的流体，管径应取得大些，初步选用φ25×传热管（碳素钢），取管内流速 = i u m/s 。 管程数和传热管数 依据传热管内径和流速确定单程传热管数：
161 .002.0785.0900433 .04 2 2=??= = υ π d V n 按单管程设计，所需的传热管长度为：m n d A L 3.1116 025.014.314.2 0=??= = π 按单管程的设计，传热管过长，应采用多管程结构，采用标准设计，取管长l=6m ，则该换热管的管程数为26 11.3≈== l L N 传热管总根数 n 总 =16×2=32 平均传热温差校正及壳程数 平均传热温差校正系数 R=(90－60)/ (55－25)=1 ρ=(55－25)/ (90－25)= 按单壳程，双管程结构，由冷、热流体的进、出口温度计算温差修正系数 t ??。 t ??值应大于 ，否则应改变流动方式，重新计算；温差修正系数由《GB 151-1999 管壳式换热器》查图得。可得： 85.0=??t 平均传热温差 97.2185.5285.01=?=?=??m t tm t ?（℃） 传热管排列和分程方法 因壳程流体热水为不污性介质，正三角形排列可在相同的管板面积上排列较多的管子，管外流体湍动程度高，给热系数大。取管心距 ο d t 25.1=，则 ?=25.1t =≈ （mm ） 壳体内径 采用多管程结构，取管板利用率η=，则壳体的内径为 mm n t D 18.2277 .0323205.105.1=??==η总
丝网重量的计算
2. 不锈钢丝网重量计算公式丝经.×丝经.×目数 x 长 x 宽÷2= kg 3. 席型网重量计算公式维丝经. x 维丝经. x 维目数 x 长 x 宽÷4+经丝经. x 经丝经. x 经目数 x 长 x 宽÷4= kg 4. 轧花网重量计算公式2.54÷（丝经.+孔经）=目数然后按不锈钢网的计算方法计算，另外加2%～5%～9% 弯曲度即为网重 5 电焊网计算公式 1"电焊网重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷2= kg 1"x1/2"电焊网重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷4 x 3= kg 1/2"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽= kg 1/3"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽 x 3 x 0.48= kg 1/4"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽x 2= kg 3/4"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷2 x 1.33= kg 3/8"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽x 1.35= kg 5/8"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷5 x 8÷2= kg 2"x4"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷2x 0.375= kg 1"x2"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷2x 0.75= kg 2"x3"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷2x 0.415= kg 2" x 2"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷4= kg 3" x 3"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷6= kg 4"x4"重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷2x 0.25= kg 3"x4"电焊网重量计算公式：丝经.×丝经.×长 x 宽÷2x 0.29= kg 电焊网卷径计算方法=丝径×长×25.5 之后开方 5. 铝合金丝经.×丝经.×目数 x 长 x 宽÷2 x 0.33= kg
第九章 传热过程分析和换热器计算
第九章 传热过程分析和换热器计算 在这一章里讨论几种典型的传热过程，如通过平壁、圆筒壁和肋壁的传热过程通过分析 得出它们的计算公式。由于换热器是工程上常用的热交换设备，其中的热交换过程都是一些典型的传热过程。因此，在这里我们对一些简单的换热器进行热平衡分析，介绍它们的热计算方法，以此作为应用传热学知识的一个较为完整的实例。 9－1传热过程分析 在实际的工业过程和日常生活中存在着的大量的热量传递过程常常不是以单一的热量传递方式出现，而多是以复合的或综合的方式出现。在这些同时存在多种热量传递方式的热传递过程中，我们常常把传热过程和复合换热过程作为研究和讨论的重点。 对于前者，传热过程是定义为热流体通过固体壁面把热量传给冷流体的综合热量传递过程，在第一章中我们对通过大平壁的传热过程进行了简单的分析，并给出了计算传热量的公式 t kF Q ?=， 9－1 式中，Q 为冷热流体之间的传热热流量，W ；F 为传热面积，m 2 ；t ?为热流体与冷流体间 的某个平均温差，o C ；k 为传热系数，W/(?2m o C)。在数值上，传热系数等于冷、热流体间 温差t ?=1 o C 、传热面积A =1 m 2 时的热流量值，是一个表征传热过程强烈程度的物理量。在这一章中我们除对通过平壁的传热过程进行较为详细的讨论之外，还要讨论通过圆筒壁的传热过程，通过肋壁的传热过程，以及在此基础上对一些简单的包含传热过程的换热器进行相应的热分析和热计算。 对于后者，复合换热是定义为在同一个换热表面上同时存在着两种以上的热量传递方 式，如气体和固体壁面之间的热传递过程，就同时存在着固体壁面和气体之间的对流换热以及因气体为透明介质而发生的固体壁面和包围该固体壁面的物体之间的辐射换热，如果气体为有辐射性能的气体，那么还存在固体壁面和气体之间的辐射换热。这样，固体壁面和它所处的环境之间就存在着一个复合换热过程。下面我们来讨论一个典 型的复合换热过程，即一个热表面在环境中的冷却过程， 如图9－1所示。由热表面的热平衡可知，表面的散热热流应等于其与环境流体之间的对流换热热流加上它与包围壁面之间的辐射换热热流，即r c Q Q Q +=,式中Q c 为对流换 热热流；Q r 为辐射换热热流。它们分别为： ) (f w c c T T A Q -=α和 ), ()(44 0f w r s w r T T A T T A Q -=-=αεσ式中， f w s w r T T T T --= ) (440εσα 称为辐射换热系数。如果包围物体距离换热表面比较远，可以将 其温度视为与流体温度相同，于是有： ))((220f w f w r T T T T ++=εσα。于是总的换热热流可以写为：
板式换热器的计算方法
板式换热器的计算方法 板式换热器的计算是一个比较复杂的过程，目前比较流行的方法是对数平均温差法和NTU 法。在计算机没有普及的时候，各个厂家大多采用计算参数近似估算和流速-总传热系数曲线估算方法。目前，越来越多的厂家采用计算机计算，这样，板式换热器的工艺计算变得快捷、方便、准确。以下简要说明无相变时板式换热器的一般计算方法，该方法是以传热和压降准则关联式为基础的设计计算方法。 以下五个参数在板式换热器的选型计算中是必须的： 总传热量(单位:kW). 一次侧、二次侧的进出口温度 一次侧、二次侧的允许压力降 最高工作温度 最大工作压力 如果已知传热介质的流量，比热容以及进出口的温度差，总传热量即可计算得出。 温度 T1 = 热侧进口温度 * A3 F7 y& G7 S+ Q T2 = 热侧出口温度 3 s' _% s5 s. T" D0 q4 b t1 = 冷侧进口温度 & L8 ~: |; B: t2 M2 w$ z t2= 冷侧出口温度 热负荷
热流量衡算式反映两流体在换热过程中温度变化的相互关系，在换热器保温良好，无热损失的情况下，对于稳态传热过程，其热流量衡算关系为：0 B N/ I" A+ m0 z' H9 ~ （热流体放出的热流量）=（冷流体吸收的热流量） 在进行热衡算时，对有、无相变化的传热过程其表达式又有所区别。 （1）无相变化传热过程 式中 Q----冷流体吸收或热流体放出的热流量，W；# Q/ p3 p: I4 ~0 N' I) W mh,mc-----热、冷流体的质量流量，kg/s；+ Z: I9 b- h9 h" r3 P) {/ ^ Cph,Cpc------热、冷流体的比定压热容，kJ/(kg·K)；6 L8 t6 b3 o& m/ n T1,t1 ------热、冷流体的进口温度，K； T2,t2------热、冷流体的出口温度，K。 （2）有相变化传热过程 两物流在换热过程中，其中一侧物流发生相变化，如蒸汽冷凝或液体沸腾，其热流量 衡算式为：& w3 v) j4 I4 R 一侧有相变化1 Y# e$ B6 c& z% C3 W- W* J 两侧物流均发生相变化，如一侧冷凝另一侧沸腾的传热过程 式中