一种节温计算方法
一种基于管壳表面温度计算结温的方法
Wolfgang Frank, Peter Turkes
英飞凌科技股份公司
Am Campeon 1-12 85579 Neubiberg Germany
wolfgang.frank@https://www.360docs.net/doc/6f17979829.html,
摘要：
本文说明了影响分立IGBT和二极管的结和管壳表面（MC）之间温差的一些常见因素。这个温差是以底板背面的温度为参考点，并受到一些相关参数的影响。这些参数包括封装类型（TO220，TO220 full-pak和TO247）和芯片面积。本文最终给出了一套完整的方法来计算结温。利用本文的结论，设计工程师将能够准确而轻松地计算出器件的近似结温。
1．简介
功率晶体管和二极管的最高结温是器件的一个重要指标。一种常用的估算结温的方法是测量管壳表面（MC）的温度。许多工程师估计测量点与结温之间的温差大约在5K-10K左右。这一方法很不精确，因为它没有考虑诸如芯片面积或封装形式等重要因素。但是由于管壳表面的温度容易获得，因此这一方法十分流行。其它一些测量管壳温度的方法，例如测量底板或管脚上的温度，通常不是难以实现就是不可靠。众所周知，要想在应用中对结温进行在线测量是十分复杂的。因此对可能的测量方法进行仔细分析，并设计出一套可靠的基于器件的管壳表面温度和器件功耗来计算结温的方法是很重要的。
管壳表面温度与功耗的关系
为了计算器件的温度分布情况，采用了有限元仿真软件ANSYS。根据相应的封装和安装形式建立了器件的3D模型。仿真中的边
界条件如下：
1）管壳表面是非等温的
2）底板是非等温的
3）周围环境（即散热器）是等温的
图1表示了一种封装的剖面图和每个部分相应的温度。
图1：封装的剖面图
本文所讲的封装是底板和包括管脚在内的管壳的总体结构。环境温度指的是参考温度。在真实系统中可以是散热器温度。管壳温度T c特指底板上最热点的温度。如图1所示，这一位置通常位于芯片正下方底板和绝缘层之间。管壳表面的温度T MC是指管壳表面的相应的最热点的温度。
图2：仿真得到的SKW25N120芯片表面的温度分布（焊接厚度为100μm）
图3：仿真得到的TO247封装表面的温度分布（焊接层厚度为100μm ）
假设硅芯片的材料特性与温度无关，则本文中得到的结果是与晶体管或二极管的制作工艺无关的。由于材料本身是非等温的。这意味着，必须在散热器上设置一个参考点。本文中所提到的管壳表面温度和结温，是指它们最热点的温度。本文仿真得到了不同功率下的温度分布。特别对最高芯片温度、最高封装表面温度和最高绝缘层温度进行了监控。
图3和图2表示了管壳表面和结之间的温差。仿真基于100μm 的焊接层厚度。图3表示了仿真得到的管壳表面温度相对于底板背面温度的增量?T c 。因此绝对温度为
sim a abs T T T ?+= (1)
温度刻度是相对温度增量。彩色条表示
不同温度，最热点是红色部分。以图1为例，相对于底板背面的最高温度为45.1K 。功耗为P D = 350W ，而背面被等温地箝位到参考温度。这里仿真的是SGW25N120器件[1]。
图2采用的是同样的装置，但没有管壳，因此利用仿真能够观察芯片表面的温度。这里彩色条的红色部分依然对应了最热的点。现在这一点的温度比底板背面温度高出75K 。
图3和图2显示了在相同的给定的工作点（P D = 350 W ）下，芯片和管壳表面温差达到30K 。在几个不同的功耗点下重复以上仿真就得到了图4。材料特性不随温度变化的特性使得温度增量与功耗呈线性关系。这里给出的相对于底板的温度增量?T c 达到了200K ，覆盖英飞凌IGBT 和二极管的整个工作温度范围（从-40℃到150℃或175℃）。通过将系统中所允许的最高散热器温度加上器件管壳表面的温度增量?T MC 或管壳的温度增量?T c ，就能得到使用SGW25N120的系统允许最大功耗P D 。
现在就可以估算在一个给定的散热器温度T HS 下的最大功耗。以SGW25N120为例，在最上方的那条曲线上，散热器温度和结温增量之和不应该超过150℃。
图4：SGW25N120（10.4mm 2
）的结温增量（?T j ）、管壳表面温度增量（?T MC ）和管壳温度增量（?T c ）
根据下式，图4中红色（最上方）曲线的斜率即为结到壳的热阻
D
J
a j th P T R ?=
?)( (2) 根据定义，绿色（最下方）曲线的斜率即为壳到环境的热阻
D
c
a c th P T R ?=
?)( (3) 这样，结到壳的热阻就能够简单地由两条斜率之差得到。
封装特性综合考虑
图5表示了计算得到的不同芯片面积和封装类型的结到壳的热阻R th(j-c)和壳到环境的热阻R th(c-a)。芯片面积大小从0.25mm2到33.5mm2，封装形式为TO220和TO247。
对于两种封装的仿真都是相对于底板和散热器之间的绝缘层进行的。该层的热阻已经被包含到壳对环境的热阻中，如图5所示水平线。从图中可以看出，由于管壳被认为是等温平面，因此管壳到环境的热阻随芯片面积的变化量很小。
但是，TO220和TO247具有不同的壳到环境的热阻（水平线）。由于TO247与环境相连的底板面积大了许多，因此TO220的热阻值（1.4K/W）几乎比TO247的热阻值（0.75K/W）大了一倍，并且TO247的热扩散和热传导效应也大了许多。
从图5中可以看出，两种封装的R th(j-c)曲线是交叠。如前所述，R th(j-c)很大程度上依赖于芯片的面积。小芯片只能通过有限的芯片面积来散热。因此结到壳的热阻与芯片面积成反比，随芯片面积的减小而增大[3]。这意味着芯片面积对芯片和管壳间的热偶合有影响。然而，封装类型对结到管壳的热阻R th(j-c)却没有影响。这样就可以为TO220和TO247封装指定相同的结到壳热阻R th(j-c)。
图5：TO220和TO247的热阻与芯片面积之间的关系
图6中的a)表示了TO220封装的相关结果。图6中的a)到c)都是表示了不同封装类型和芯片面积对管壳表面温度的影响。管壳温度的增量?T c和相应的结温增量?T j由给定的功耗来决定。由图4可以看出，?T c与封装相关，?T j与芯片面积相关。
a)
TO 220
b)
TO 220 full-pak
c)
TO 247
图6：不同的有效芯片面积下，TO 220、TO 220 full-pak和TO 247封装的结温增量与管壳温度增量
间的函数关系
芯片面积的范围从0.25 mm2到10.4 mm2，包括了英飞凌为这些封装提供的最小尺寸的功率晶体管。如果芯片面积为10.4 mm2，则管壳温度每增加20K，会使结温增加大约40K。假设在TO220封装中，散热器（即“环境”）温度为50℃，管壳温度为50+40 = 90
℃℃℃。则查表得到芯片结温为50+55 = 105
℃℃℃，?T j和?T c都是以环境温度为参考的。这样，系统将能按照热要求规定进行工作。
在相同封装的前提下，如果芯片损耗或由其引起的温度增量?T c是相同的，则理论上可以将该?T c值用在不同大小的芯片曲线中。在图6中的a)到c)中找出相应芯片面积所对应的温度增量?T j。这里需要说明的是，在应用中较小尺寸的芯片在给定负载下通常会产生较大的损耗，这是因为较大的IGBT饱和电压。较大的损耗会引起较大的温度增量?T c，并因此引起比大芯片更大的温度增量?T j。
然而，可以重新计算或测量小芯片的功耗，得到新的?T c值。如果按图6中a)的格式将此新值标到图中，就能得出最终的结温增量。现在，使用大芯片还是小芯片的差异可以被消除了。
在这里请注意，我们无法将相同芯片面积下的?T c值从一种封装形式转换到另一种封装形式下。由图5可知，每种封装形式下，管壳到环境的热阻是不同的。这意味着即使功耗相同，不同封装形式下的温度增量?T c也会不同。由图6可知，欲得到相应的结温增量?T j，必须计算或测量新的管壳温度的增量。
图6的b)和c)中表示了TO220 full-pak 和TO247封装的?T j和?T c的关系曲线。
?T j和?T c之间是线性关系。这意味着图6中每条曲线的斜率是固定的
c
j
conv T
T
k
?
?
= (4)
这个斜率被称为“转换因子”k conv。转换因子代表了封装类型和芯片类型之间的热特性关系。转换因子越大，在给定的?T c 和芯片面积下结温的增量?T j就越大。对于给定的?T j，转换因子越大越好。因为转换因子越大，对应的管壳温度?T c就越小。
图7显示了转换因子与芯片面积之间的关系。可以看出，与TO220和TO220 full-pak封装相比，TO247封装能够提供最大的转换因子。这张图能帮助工程师决定哪种封装和芯片面积是最优的。通常在设计中会有一个最大的温度值，芯片结温必须低于该最大值。在图6中通过?T j，就能得到相应的?T c。由这两个值就能确定转换因子。在得到转换因子后，根据相应的封装就能确定所需芯片的大小了。请注意，图7中的曲线之间不能相互转换。
图7：TO220、TO220 full-pak和TO247封装的转换因子与芯片面积之间的关系
在图7中，芯片面积从 2.5mm2到10.4mm2的区域内存在交叠。在这一面积范围内的芯片可以用在TO220封装，TO220 full-pak或TO247封装。图8表示了不同封装的转换因子与绝缘层热阻之间关系。这张图表示了转换因子与管壳到环境的热阻R th(c-a)之间的重要关系。得到R th(c-a)后，可以根据功耗计算出温度增量?T c。随后，再由图8中相应的转换因子就能计算出结温。
假设在TO247封装中，给定的功耗为P D = 50 W，芯片面积为10.4mm2，则管壳温度为?T c = R th(c-a) * P D = 0.76 K/W * 50W = 38℃。随后，将?T c乘以转换因子就能得到增量?T j。因此，在这种情况下，结温将增加?T j = 38 * 1.51 = 57.4
℃℃。
将这一方法应用于TO220可得，?T c = R th(c-a) * P D = 1.27 K/W * 50 W = 63.5℃。引起结温的增量为?T j= 1.36 * 63.5=
℃86.4℃。所有的温度都以环境温度为参考。
图8：TO220封装、TO220 full-pak和TO247封装的转换因子与壳对环境温度之间的关系
使用类似的计算方法，工程师就能迅速地决定哪种产品具有最好的性价比。
结论
本文基于有限元仿真讨论了诸如管壳表面的温度增量和结温增量之间的关系。总的来说，管壳温度增量和结温增量可以区分对待。这就需要基于不同封装形式的图表来描述结温增量?T j与管壳温度增量?T c的关系。
最后，引入了转换因子的概念，并解释了其在功率电子设计中的作用。
参考文献
[1] Infineon Technologies: SGW25N120; Datasheet, Infineon technologies.
[2] W. Frank, H. Hüsken: Considerations on Design of antiparallel Diodes for Combination of IGBT and Diodes in one Package; PCIM Europe; Nuremberg, Germany, 2005.
[3] Bergquist: SIL-pad datasheet ;
https://www.360docs.net/doc/6f17979829.html,/tm_sil_ pad_list.cfm; Bergquist company.
电机绕组温升测试方法
电机绕组温升测试方法标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]
电机绕组温升测试方法 电机绕组温升测试方法 一、绕组温升公式： △t——绕组温升 R1——实验开始的电阻（冷态电阻） R2——实验结束时的电阻（热态电阻） k——对铜绕组，等于；对于铝绕组：225 t1——实验开始时的室温 t2——实验结束时的室温 该公式是参照EN60335-1和国家标准。 注，一般绕组温升测试时可（t2-t1）两者温差值不做考虑。 二、绕组温升公式代入计算方法 1、将电机两根电源线，连接在变频器电源输出端。 2、打开变频电源，调节变频电源仪器相关输出电压、频率值。 3、打开变频输出电源开关，同时记录显示屏中的功率值，该值为冷态电阻R1。 4、在设备测试时，同时记录测试室环境温度值T1。
5、电机连续运行3小时后，再次读取电阻值R2. 6、最终将相关测试值代入绕组温升公式内，得出电机温升值。 三、温升测试仪器： 四、温升测试操作规范： 1、打开变频电源，调整测试电机的相应参数如电压、频率。 2、将温升测试仪器背面的电源输入端电源插头连接到变频电源输出端。 3、将温升测试仪器背面的两个测试端分别连接到被测风机电机连接线。 4、打开温升测试仪器电源开关，同时，打开变频电源器电源输出端开关。 5、当温升测试仪器上分别显示电阻、温升、时间时，将COLD档(冷态值)，切换到HOT档（热态值）。另将温升值T档，切换到△T档。 6、通电后，在读温升仪器测试值正确范围内时，Time显示屏中会显示测试运行时间。一般电机测试运行3小时后，读取最终温升测试值。
经济增加值EVA计算方法
EVA 计算方法 说明: 经济增加值(EV A)＝税后净营业利润（NOPA T ）－资本成本（cost of capital ） 资本成本＝资本×资本成本率 由上知，计算EV A 可以分做四个大步骤： （1）税后净营业利润（NOPA T ）的计算; (2)资本的 计算； (3)资本成本率的计算； （4）EV A 的计算。下面列出EV A 的计算步骤，并以深万科（0002）为例说明EV A （2000年）的计算。 深万科（0002）简介： 公司名称：万科企业股份有限公司 公司简称：深万科Ａ 上市日期：1991-01-29 上市地点：上海证券交易所 行业：房地产业 股本结构：A 股398711877股，B 股121755136 股，国有股、境内法人股共110504928股，股权合计数：630971941股。 一、税后净营业利润（NOPA T ）的计算 1． 以表格列出的计算步骤 下表中，最左边一列（以IS 开头）代表损益表中的利润计算步骤，最右边一列（以NOPA T 开头）代表计算EV A 所用的税后净营业利润（NOPA T ）的计算步骤。空格代表在计算相应指标（如NOPA T ）的步骤中不包含该行所对应的项。 损益表中的利润计算步骤 税后净营业 利润 （NOPA T ）的计算步骤 主营业务收入 - 销售折扣和折让 - - 主营业务税金及附加 - - 主营业务成本 - 主营业务利润 - 管理费用 - - 销售费用 - = 营业利润/调整后的营业利润 + 投资收益 + = 总利润/税前营业利润 - EVA 税收调整* - = 净利润/税后净营业利润
2.计算公式：(蓝色斜体代表有原始数据，紫色下划线代表此数据需由原始数据推算出) （1）税后净营业利润=主营业务利润＋其他业务利润＋当年计提或冲销的坏帐准备—管理费用—销售费用＋长期应付款，其他长期负债和住房公积金所隐含的利息＋投资收益—EV A 税收调整 注：之所以要加上长期应付款，其他长期负债和住房公积金所隐含的利息是因为sternstewart公司在计算长期负债的利息支出时，所用的长期负债中包含了其实不用付利息的长期应付款，其他长期负债和住房公积金。即，高估了长期负债的利息支出，所以需加回。 （2）主营业务利润＝主营业务收入—销售折扣和折让—营业税金及附加—主营业务成本注: 主营业务利润已在sternstewart公司所提供的原始财务数据中直接给出 (3)EV A税收调整=利润表上的所得税＋税率×（财务费用＋长期应付款，其他长期负债 和住房公积金所隐含的利息＋营业外支出－营业外收入－补贴收入） (4)长期应付款，其他长期负债和住房公积金所隐含的利息＝长期应付款，其他长期负债 和住房公积金×3～5 年中长期银行贷款基准利率 长期应付款，其他长期负债和住房公积金=长期负债合计—长期借款—长期债券 税率=0.33（从1998年，1999年和2000年） 说明：上面计算公式所用数据大多直接可以在sternstewart公司所提供的原始财务数据中找到（主营业务利润已直接给出）。而长期应付款，其他长期负债和住房公积金所隐含的利息需由原始财务数据推算得出。 3. 计算深万科的税后净营业利润（NOPAT 2000年） 首先计算出需由其他原始财务数据推算的间接数据项－长期应付款，其他长期负债和住房公积金所隐含的利息和EV A税收调整，然后利用计算结果及其他数据计算出NOPA T. （1）长期应付款，其他长期负债和住房公积金所隐含的利息的计算； 单位：元 长期负债合计123895991.54 减：长期借款80000000.00 减：长期债券 ――――――――――――――――――――――――――――― 长期应付款，其他长期负债和住房公积金43895991.54 乘：3～5 年中长期银行贷款基准利率 6.03％ 长期应付款，其他长期负债2646928.29 和住房公积金所隐含的利息 （2）EV A税收调整的计算； 财务费用1403648.37 加：长期应付款，其他长期负债2646928.29 和住房公积金所隐含的利息 加：营业外支出6595016.31 减：营业外收入23850214.53
硬母线温升计算
硬母线温升计算 请教各位，低压成套开关设备垂直母线额定短时耐受电流如何选取？ 在论坛一直潜水，学习帕版及各位老师的帖子，受益匪浅。本人有一事不明白，低压成套开关设备垂直母线的额定短时耐受电流如何选取？ 对于2500kVA，阻抗电压6%的变压器，主母线选择额定短时耐受电流85kA/1S，垂直母线应如何选取？垂直母线上的断路器的分断能力是否应于母线相匹配？ 另，帕版经常提到的“MNS Engineering Guide-line ”式中下载不到，可否提供以下？谢谢 楼主的问题是： 对于2500kVA，阻抗电压6%的变压器，主母线选择额定短时耐受电流85kA/1S，垂直母线应如何选取？垂直母线上的断路器的分断能力是否应于母线相匹配？ 我们先来计算一番： 因为：Sn=√3UpIn，所以In=2500x103/(1.732x400)=3609A 因为：Ik=In/Uk，所以Ik=3609/0.06=60.15kA 对于断路器而言，选择断路器的极限短路分断能力Icu>60.15kA即可，一般取为65kA。但是对于主母线来说，是不是我们也选择它的动稳定性等于65kA 就可以了？ 动稳定性的定义是：低压开关柜抵御瞬时最大短路电流电动力冲击的能力。那么60.15kA就是最大短路电流的瞬时值吗？ 我们来看下图：
这张图我们看了N遍了。其中Ip就是短路电流的稳态值，也是短路电流的周期分量。在楼主的这个问题中，我们计算得到的60.15kA 就是Ip，它也等于短路电流稳态值Ik。显然，它不是短路电流的最大瞬时值 短路电流的最大瞬时值是冲击短路电流峰值Ipk，Ipk=nIk。根据IEC 61439.1或者GB 7251.1，我们知道当短路电流大于50kA后，n=2.2，于是冲击短路电流峰值Ipk=nIk=2.2x60.15=132.33kA，这才是动稳定性对应的最大短路电流瞬时值 也就是说，对于楼主的这个范例，低压开关柜主母线的峰值耐受电流必须大于132.33kA 我们来看GB 7251.1-2005是如何描述峰值耐受电流与短时耐受电流之间的关系的，如下： 我们发现，对于主母线来说，它的峰值耐受电流与短时耐受电流之比就是峰值系数n
电机绕组温度与温升的国家规定允许标准
电机绕组温度与温升的国家规定允许标准大家都知道衡量电机发热程度是用“温升”而不是用“温度”来衡 量的，当“温升”突然增大或超过最高工作温度时，说明电机已发生故障。下面就一些基本概念给出基本说明。 1 绝缘材料的绝缘等级 绝缘材料按耐热能力分为Y、A、E、B、F、H、C7个等级，其极限工作温度分别为90、105、120、130、155、180℃、及180℃以上。 所谓绝缘材料的极限工作温度，系指电机在设计预期寿命内，运行时绕组绝缘中最热点的温度。根据经验，A级材料在105℃、B级材料在130℃的情况下寿命可达10年，但在实际情况下环境温度和温升均不会长期达设计值，因此一般寿命在15～20年。如果运行温度长期超过材料的极限工作温度，则绝缘的老化加剧，寿命大大缩短。所以电机在运行中，温度是影响绕组使用寿命的主要因素之一。 2 温升 温升是电机与环境的温度差，是由电机发热引起的。运行中的电机铁芯处在交变磁场中会产生铁损，绕组通电后会产生铜损，还有其它杂散损耗等。这些都会使电机温度升高。另一方面电机也会散热。当发热与散热相等时即达到平衡状态，温度不再上升而稳定在一个水平上。当发热增加或散热减少时就会破坏平
衡，使温度继续上升，扩大温差，则增加散热，在另一个较高的温度下达到新的平衡。但这时的温差即温升已比以前增大了，所以说温升是电机设计及运行中的一项重要指标，标志着电机的发热程度，在运行中，如电机温升突然增大，说明电机有故障，或风道阻塞或负荷太重。 3 温升与气温等因素的关系 对于正常运行的电机，理论上在额定负荷下其温升应与环境温度的高低无关，但实际上还是受环境温度等因素影响的。 (1) 当气温下降时，正常电机的温升会稍许减少。这是因为绕组电阻R下降，铜耗减少。温度每降1℃，R约降0.4%。 (2) 对自冷电机，环境温度每增10℃，则温升增加1.5～3℃。这是因为绕组铜损随气温上升而增加。所以气温变化对大型电机和封闭电机影响较大。 (3) 空气湿度每高10%，因导热改善，温升可降0.07～0.38℃，平均为0.19℃。 (4) 海拔以1 000 m为标准，每升100 m,温升增加温升极限值的1%。 4 极限工作温度与最高允许工作温度 通常说A级的极限工作温度为105℃，A级的最高允许工作温度是90℃。那么，极限工作温度与最高允许工作温度有何不同？其实，这与测量方法有关，不同的测量方法，其反映出的数值不同，含义也不一样。
工业增加值计算方法
工业增加值计算方法简介 工业增加值是衡量工业企业生产成果的重要指标，在国民经济核算中占有十分重要的地位。近年来，随着统计方法制度改革的深入，国家统计局对工业增加值计算方法进行了进一步调整和规范。现将工业增加值计算方法简要介绍如下，以供参考。 一、工业增加值的概念及其与工业总产值的区别 工业增加值是指工业生产活动中新增部分的价值，是工业企业在报告期内以货币表现的工业生产活动的最终成果。工业增加值不包含工业生产活动中的中间投入价值。 工业总产值是以货币表现的工业企业在一定时期内生产的已出售或可供出售工业产品总量，它反映一定时间内工业生产的总规模和总水平。包括：成品价值，对外加工费收入，自制半成品、在产品期末初差额价值三个部分。工业总产值以工业企业作为一个整体，按企业工业生产活动的最终成果来计算，企业内部不允许重复计算。 由于工业总产值包含中间投入价值，因此在企业之
间、行业之间、地区之间存在着重复计算；而工业增加值所反映的仅是工业生产活动中新增部分的价值，不受中间投入价值的影响，因此不存在重复计算，其核算结果也不受企业重组、合并、拆分等因素的影响，能较为准确地反映工业生产成果，并能较好地与GDP核算和国际标准接轨。 二、工业增加值核算口径 工业增加值核算口径含所有的工业生产活动，包括采矿、制造、电力、燃气及水的生产和供应活动。 三、工业增加值核算分类 工业增加值核算分类分为2个层次。第一层次按国民经济行业门类分为采矿业，制造业，电力、燃气及水的生产和供应业3个行业（即第三级分类）。第二层次按国民经济行业大类分为39个行业（即第四级分类），其中采矿业有6个，制造业有30个，电力、燃气及水的生产和供应业有3个。 四、工业增加值计算方法
变压器的温升计算
变压器的温升计算方法探讨 1 引言 我们提出工频变压器温升计算的问题，对高频变压器的温升计算也可以用来借鉴。工频变压器的计算方法很多人认为已趋成熟没有什么可讨论的，其实麻雀虽小五脏俱全，再成熟的东西也需要不断创新才有生命力。对于一个单位的工程技术人员来讲温升计算问题可能并不存在，温升本身来源于试验数据，企业本身有大量试验数据，温升问题垂手可得，拿来主义就可以了，在本企业来说绝对有效，离开了本企业也带不走那么多数据。但冷静的考虑一下，任何一个企业不可能生产全系列变压器，总会有相当多的系列不在你生产的范围内，遇到一些新问题，只能用打样与试验的方法去解决，小铁心不在话下，耗费的工时与材料都不多，大铁心耗费的铁心与线材就要考虑考虑了。老企业可以用这样简单的办法去解决，只不过多花费一些时间罢了，一个新企业或规模不大的企业，遇到这些问题要用打样与试验的方法去解决，就耗时比较多了，有时候会损失商机。进入软件时代，软件的编写者如不能掌握这一问题，软件的用户将会大大减少。下面就温升的计算公式进行探讨，本文仅提出一个轮廓，供大家参考。 2 热阻法 热阻法基于温升与损耗成正比，不同磁心型号热阻不同，热阻法计算温升比较准确，因其本身由试验得来，磁心又是固定不变的，热阻数据由大型磁心生产厂商提供。有了厂家提供的热阻数据，简单、实用何乐而不为。高频变压器可采用这一方法。而铁心片供应商不能提供热阻这一类数据，因此低频变压器设计者很难采用。热阻法的具体计算公式如下: 式中， 温升ΔT（℃） 变压器热阻Rth（℃/w） 变压器铜损PW（w） 变压器铁损PC（w） 3 热容量法 源于早期的灌封变压器，由于开放式变压器的出现这种计算方法已被人遗忘，可以说是在考古中发现。这种计算方法的特点是把变压器看成是一个密封的元件，既无热的传导，也无热的辐射，更无热的对流，热量全部靠变压器的铁心、导线、
工业增加值的两种计算方法
工业增加值是指工业企业在报告期内以货币形式表现的工业生产活动的最终成果，是企业全部生产活动的总成果扣除了在生产过程中消耗或转移的物质产品和劳务价值后的余额，是企业生产过程中新增加的价值。计算工业增加值通常采用两种方法。一是“生产法”，即从工业生产过程中产品和劳务价值形成的角度入手，剔除生产环节中间投入的价值，从而得到新增价值的方法。公式为：工业增加值=现价工业总产值-工业中间投入+本期应交增值税。二是“分配法”，即从工业生产过程中制造的原始收入初次分配的角度，对工业生产活动最终成果进行核算的一种方法，其计算公式：工业增加值=工资+福利费+折旧费+劳动、待业保险费+产品销售税金及附加+应交增值税+营业盈余。或：工业增加值=劳动者报酬+固定资产折旧+生产税净额+营业盈余。那么，如何用“生产法”和“分配法”计算企业的工业增加值本文将根据企业的具体情况作一些探讨。 一、按“生产法”计算： 此种方法是目前最常用、绝大多数工业企业采用的方法，本文将作详细论述。从上面的公式反映出，用“生产法”计算工业增加值涉及到三个要素：一是现价工业总产值，二是工业中间投入，三是本期应交增值税。以下就针对这三要素如何计算作详细介绍。 1、现价工业总产值如何计算： （1）概念：现价工业总产值是以货币形式表现的工业企业在一定时期内生产的工业最终产品或提供工业性劳务活动的总价值量。 （2）计算原则：计算工业总产值要遵循三条基本原则。 工业生产的原则：即凡是企业在报告期生产的经检验合格的产品，不管是否在报告期销售，均应包括在内，反之，凡不是本企业生产的产品，均不计入本企业的工业总产值中。
最终产品的原则：即凡是计入工业总产值的产品必须是本企业生产的经检验合格，不需再进行任何加工的最终产品，如果企业有中间产品（半成品）对外销售，那对外销售的中间产品也应视为企业的最终产品。 工厂法原则：即工业总产值是以工业企业作为基本计算（核算）单位，即按企业的最终产品计算工业总产值，按这种方法计算的工业总产值，不允许同一产品价值在企业内部重复计算，但允许企业间的重复计算。 (5)计算方法：工业总产值包括本期生产成品价值，对外加工费收入，在制品半成品期末期初差额价值三部分（详见附表一：某厂现价工业总产值计算表）。 ①本期生产成品价值：是指企业本期生产，并在报告期内不再进行加工，经检验包装入库的全部工业成品（半成品）价值合计，包括企业生产的自制设备及提供给本企业在建工程，其他非工业部门和生产福利部门等单位使用的成品价值，本期生产成品价值按自备原材料生产的产品的数量乘以本期不含增值税（销项税额）的产品实际销售平均单价计算；会计核算中按成本价格转账的自制设备和自产自用的成品，按成本价格计算生产成品价值，生产成品价值中不包括用定货者来料加工的成品（半成品）价值。针对企业的具体情况，可以作这样的处理：首先由各个成品生产分厂的统计人员分别报送本期（报告期，一般按一个月结算一次）产品合格入库量（按各种规格明细分类报出），然后由销售部门的统计人员报送按品种规格的销售单价，再将产品产量和产品销售单价按品种规格对应相乘得出本期生产成品价值。 ②对外加工费收入：是指企业在报告期内完成的对外承接的工业品加工（包括用定货者来料加工产品）的加工费收入和对外工业
干式变压器绕组温升计算方法分析
干式变压器绕组温升计算方法分析 傅华强 2003 1发热与散热的平衡—绕组的稳定温升 绕组上的损耗功率是绕组温升的热源,这是比较好算的.而绕组的散热则是一个比较复杂的问题.在绕组内部热量通过传导的方式传到绕组的表面,在表面则通过对流和幅射的方式传到外界环境中去.当绕组的发热与散热达到平衡时,就是绕组的稳定温升。 绕组的散热是一个复杂过程。影响绕组散热的主要因素：绕组温度；绝缘层厚；绕组外包绝缘厚：绕组外包绝缘材料的散热性能；散热气道的宽度和长度；气流速度；铁芯和相邻绕组散热的影响等。因而绕组温升计算随其所用绝缘材料和结构的不同而不同。 2 绕组温升计算的数学模型 绕组的稳定温升一般用一个简化的公式进行计算,不同的结构和绝缘材料的绕组所用系数是不同的。公式运用的温度范围也是有限定的。如: τ＝ K Q X Q ＝ W／S S＝∑ αi S i 式中：τ—绕组温升； K—系数； X—与散热效果有关的系数,散热越好X的值越小； Q— 绕组的单位热负荷 W/m2 W—参考温度下的绕组损耗功率 W S— 等效散热面 m2 S i— 绕组散热面 m2 αi— 散热系数 2.1 不同结构型式的变压器所用的计算公式是不同的。 2.2 干式变压器的散热主要是对流和幅射完成的，非包封变压器的传导温升
所占比例很小，因而有些计算公式将层绝缘与外绝缘造成的传导引起的温升计算省略了，有些公式还要加上传导引起的温升，如西欧树脂绝缘干式变压器的计算公式。 2.3 黑体面的热量幅射与绝对温度的4次方成比例的，在一个不大的温度段，对流和幅射对散热的综合影响造成的温升式中系数X—与散热效果有关的系数,散热越好X的值越小.如油浸变压器层式绕组温升X值取0.8，而强迫油循环时X取0.7，饼式绕组X取0.6。一般干式变压器X值取0.8，当温升在80K 左右时，由于温度高时散热效率高，在一些计算公式中X取0.75，因而当温升在100—125K时，X的取值应该再小些。 2.4 当温升范围较大时，用一个计算公式会首尾不能兼顾，需要用两个以上的公式，它们的X值不同，即斜率不同。实际上是由几条直线组成的近似曲线。 2.5 绕组的单位热负荷Q 是指在无遮盖的单位散热面上的功率（W/m2），有气道的散热面，则要确定气道的散热系数。 2.6如果计算所得温升离参考温度很远，由于计算所用绕组损耗功率离实际功率差得太大而误差很大，则应调整计算绕组损耗功率所用的参考温度。 3 确定数学模型的工厂方法 最实用的确定数学模型的方法是通过典型变压器的温升试验。无气道绕组的温升是最基本的，如绕在厚绝缘筒上的外线圈。线圈外部的面积大小就是有效散热面，先算出热负荷Q值，由试验所得温升与Q值在双对数座标纸上打点，最少要有3个试验数据，即可在对数坐标纸上连成一条合理的直线，从这条直线上确定公式的两个系数K和X。 τ= K Q X τ1 K = ———— Q1 X Lgτ2 - Lgτ1Lgτ2/τ1 X =———————— = ———— Lg Q2 - Lg Q1Lg Q2/Q1 式中：
导线线径计算方法
第一章按功率计算电流的口诀 1、用途： 这是根据用电设备的功率(千瓦或千伏安)算出电流(安)的口诀。 电流的大小直接与功率有关,也与电压,相别,力率(又称功率因数)等有关。一般有公式可供计算,由于工厂常用的都是380/220 伏三相四线系统,因此,沈阳UPS 电源可以根据功率的大小直接算出电流。 2、口诀：低压380/220 伏系统每KW 的电流（安）。 千瓦，电流，如何计算？ 电力加倍，电热加半。 单相千瓦，4.5 安。 单相380 ，电流两安半。 3、说明：口诀是以380/220V 三相四线系统中的三相设备为准,计算每千瓦的安数。对于某些单相或电压不同的单相设备,其每千瓦的安数.口诀中另外作了说明。①这两句口诀中,电力专指电动机.在380V 三相时(力率0.8 左右),电动机每千瓦的电流约为2 安。即将“千瓦数加一倍”( 乘2)就是电流/安。这电流也称电动机的额定电流。 【例1 】5.5千瓦电动机按“电力加倍”算得电流为11 安。 【例2 】40千瓦水泵电动机按“电力加倍”算得电流为80安。 电热是指用电阻加热的电阻炉等。三相380 伏的电热设备，每千瓦的电流为1.5安。即将“千瓦数加一半”(乘1.5)，就是电流/安。
【例1】3 千瓦电加热器按“电热加半”算得电流为4.5 安。 【例2】15千瓦电阻炉按“电热加半”算得电流为23 安。 这口诀并不专指电热，对于照明也适用.虽然照明的灯泡是单相而不是三相，但对照明供电的三相四线干线仍属三相。只要三相大体平衡也可以这样计算。此外，以千伏安为单位的电器(如变压器或整流器)和以千乏为单位的移相电容器(提高力率用)也都适用。即是说，这后半句虽然说的是电热，但包括所有以千伏安、千乏为单位的用电设备，以及以千瓦为单位的电热和照明设备。 【例1】12千瓦的三相( 平衡时) 照明干线按“电热加半”算得电流为18 安。 【例2】30 千伏安的整流器按“电热加半”算得电流为45 安。(指380 伏三相交流侧) 【例3】320 千伏安的配电变压器按“电热加半”算得电流为480 安（指380/220 伏低压侧）。 【例4】100 千乏的移相电容器(380 伏三相)按“电热加半”算得电流为150 安。 ②在380/220伏三相四线系统中，单相设备的两条线，一条接相线而另一条接零线的(如照明设备)为单相220 伏用电设备。这种设备的力率大多为1，因此，口诀便直接说明“单相(每) 千瓦4.5 安”。计算时，只要“将千瓦数乘4.5”就是电流/安。同上面一样，它适用于所有以千伏安为单位的单相220伏用电设备，以及以千瓦为单位的电热及照明设备，而且也适用于220 伏的直流。 【例1】500 伏安(0.5 千伏安)的行灯变压器(220 伏电源侧)按“单相( 每) 千瓦4.5 安”算得电流为2.3 安。 【例2】1000 瓦投光灯按“单相千瓦，4.5 安”算得电流为4.5 安。对于电
变压器的温升计算公式
变压器的温升计算公式 1 引言 工频变压器的计算方法很多人认为已趋成熟没有什么可讨论的，对于一个单位的工程技术人员来讲温升计算问题可能并不存在，温升本身来源于试验数据，企业本身有大量试验数据，温升问题垂手可得。下面就温升的计算公式进行探讨，本文仅提出一个轮廓，供大家参考。 2 热阻法 热阻法基于温升与损耗成正比，不同磁心型号热阻不同，热阻法计算温升比较准确，因其本身由试验得来，磁心又是固定不变的，热阻数据由大型磁心生产厂商提供。有了厂家提供的热阻数据，简单、实用何乐而不为。高频变压器可采用这一方法。而铁心片供应商不能提供热阻这一类数据，因此低频变压器设计者很难采用。热阻法的具体计算公式如下: 式中， 温升ΔT(℃) 变压器热阻Rth(℃/w) 变压器铜损PW(w) 变压器铁损PC(w) 3 热容量法 源于早期的灌封变压器，由于开放式变压器的出现这种计算方法已被人遗忘，可以说是在考古中发现。这种计算方法的特点是把变压器看成是一个密封的元件，既无热的传导，也无热的辐射，更无热的对流，热量全部靠变压器的铁心、导线、绝缘材料消耗掉。这样引出一个热容量(比热)的概念，就可以利用古人留给我们的比热的试验数据，准确的计算出变压器的温升来。不是所有的变压器都可以利用这一计算公式，唯独只有带塑料外壳的适配器可采用这一方法，这种计算方法准确度犹如瓮中捉鳖十拿九稳。 若适配器开有百叶窗，那就有一部份热量通过对流散发出去，如不存在强迫对流，百叶窗对温升的影响只在百分之三左右。上一代的变压器设计工作者对这一计算方法很熟悉，现在的变压器设计工作者根据此线索，进行考古也会有收获。热容量法的计算模式如下： 式中，温升ΔT(℃)
工业增加值计算方法
工业增加值计算方法 在《工业增加值统计试行方案》中,工业增加值的分配法计算公式为:工业增加值(按构成项目计算):劳动者报酬+福利基金+利润和税金+折旧及大修理基金+其他。 计算工业增加值通常采用两种方法。 1、“生产法”，即从工业生产过程中产品和劳务价值形成的角度入手，剔除生产环节中间投入的价值，从而得到新增价值的方法。计算公式： 工业增加值=现价工业总产值-工业中间投入+本期应交增值税 2、“收入法”，即从工业生产过程中制造的原始收入初次分配的角度，对工业生产活动最终成果进行核算的一种方法。 计算公式： 工业增加值=工资+福利费+折旧费+劳动、待业保险费+产品销售税金及附加+应交增值税+营业盈余。 或：工业增加值=劳动者报酬+固定资产折旧+生产税净额+营业盈余
计算方法 工业增加值是指工业企业在报告期内以货币形式表现的工业生产活动的最终结果，是企业全部生产活动的总成果扣除了生产过程中消耗或转换的物质产品和劳务价值后的余额，是企业生产过程中新增加的价值。我国从1992年开始正式使用工业增加值指标，至此已走过15年历程，工业增加值已经成为衡量工业发展的一项重要指标，本文就现行工业增加值计算方法作一些初步探讨。 一、计算工业增加值应遵循的原则 1、本期生产原则 非报告期内生产的产品即使在报告期出售，也不能作为本期的生产成果。反之，凡是报告期生产的产品，不论是已出售的、尚未出售的或是不出售的（自产自用），均应计入本期的生产成果。 2、最终成果原则 工业企业生产活动的最终成果，从产品形态上看，体现为本期生产的、已出售或可供出售的自产自用的产品或劳务，不包括在生产过程中所消耗的物质产品或劳务。从价值形态上讲，生产过程同时是价值转移的过程，生产过程中耗用的产品（中间投入）价值随生产过程转移到新产品的价值中。因此，为了避免产品价值的重复计算，必须在工业总产值的基础上扣除中间投入的转移价值。 3、市场价格原则 工业增加值是以价值形态表现的工业生产最终成果的总量，它包括产品的数量和价格两个因素。因此，这一总量的大小不仅取决于数量的多少，而且取决于所采用的价格。关于增加值的计算价格，国际上采用的有两种，即按基本价格和按生产者价格计算。我国目前采用
导线复测内业计算公式
导线复测内业计算公式 1、坐标反算: D=V(X1-X2)2 +(Y1-Y2)2 (距离) a二arctan (Y2-Y1) + ( X2-X1)(坐标方位角) 说明：当厶Y+ △ X+第一象限 当A Y+ △ X-第二象限+180 ° 当A Y- △ X-第三象限+180 ° 当A Y- △ X+第四象限+360 ° 直线AB的坐标方位角a AB,称为直线AB的正坐标方位角。 直线BA的坐标方位角a BA称为直线AB的反坐标方位角，也是直线BA的正坐标方位角。a AB与a BA的坐标相差180度，互为正、反坐标方位角。即a AB=a BA± 180° 2、闭合导线计算 (1)闭合差的计算：f B二刀B测-(n-2 ) X 180°(左、右角) 若f f B容即可以经行角度闭合差的调整。在平差的过程中。采用平均分配法把闭合差平均分配到各个观测角, 并遵守短边的夹角多分配,长边的夹角少分配的原则, 使各角改正数的总和与反号的闭合差相等。改正数计算V B =f B* n (反号)改正后的角值B =B测+V ( 2) 坐标方位角的推算： a前=久后+180° - B右(右角)
a前=口后-180 - B左(左角) （3）坐标增量计算闭合差计算与改正： △ X=l x Cos a AB △ Y I x Sin a AB （I 是距离） fx= ￡△ X 测fy= ￡△ Y 测 f= V fx2 + fy 2K=f - L=1 - （L -f）v ?容（L 是路线的全长） 若K v K容可进行坐标增量闭合差的改正，就是将fx、fy按边长成正比反号分配到各坐标增量上。反之则重测。改正数计算:Vx（y）= fx（y）-L x I （反号）改正后坐标增量：△ X后=△ X+Vx △ Y后二A Y+ Vy （4）导线点坐标计算： X=X0+\ X 后 Y二Y0+XY 后 3、附和导线计算 （1）闭合差的计算：f B =刀8测-a终-a始+n x 180°（左角） f B =刀8测-a始-a终+n x 180°（右角） 若f f B容即可以经行角度闭合差的调整。反之则重测。在平差 的过程中，采用平均分配法把闭合差平均分配到各个观测角，并遵守短边的夹角多分配，长边的夹角少分配的原则，使各角改正数的总和与反号的闭合差相等。改正数计算V B =f B* n （反号）改正后的角值B = 8测+V B （ 3 ）坐标方位角的推算： a前=久后+180° - B右（右角）
电容器外部温升计算
電容器外部溫升計算公式 ：3.1416 ：頻率 （Hz ） ：損耗因數 tan δ ：峰值電流 （A ） ：容抗 （Ω） π f DF I rms Xc ：電容器外部溫升 （℃） ：傳熱系數 MPE Film 1.4×10-3 W/( cm 2×℃) MPP Film 2.5×10-3 W/( cm 2×℃） ：電容器表面積 （cm 2） ：電容器容量 （F ） ：頻率系數 2πf （Hz ） β S C ω 1 β*S I 2 rms*tan δ ω*C )× 1 β*S I 2 rms*DF* )* 2πfC 1 Xc= = ω*C 1 2πfC 1 ω =2πf 1cal/(cm 2?s ?℃)=4.1868 W/(cm 2 × ℃) CAPACITORS HUNG JUNG ELECTRONICS GUANG DONG 1 β*S I 2 rms*tan δ ω*C × 1 β*S =( )×I 2 rms ×DF ×Xc =( )×I 2 rms ×DF × 1 β*S 2πfC 1 MPE Film β :1.4×10 -3 W/(cm 2 × ℃) S :18.16cm 2 (26×18×10mm) I rms :1. 1.20A 2. 2.30A 3. 2.83A DF :0.018 π :3.14 f :50KHz=5×10 4Hz 1. 1.20A =( )×1.22×0.018× =39.3329×0.018×3.1847133×1.22 =2.2547506×1.22 =3.2468408(℃) 1 1.4×10 -3×18.16 1 2×3.14×5×10 4×10 -6 △T 2. 2.30A =2.2547506×2.3 2 =11.92763(℃) △T 3. 2.83A =2.2547506×2.83 2 =18.058072(℃) △T MPP Film β :2.51208×10 -3 W/(cm 2 × ℃) S :19.855cm 2 (26×18.5×11.5mm) I rms :1. 1.20A 2. 2.83A 3. 3.50A DF :0.007 π :3.14 1. 1.20A =( )×1.22×0.007× =20.0491×0.007×3.1847133×1.2 2 =0.4469544×1.2 2 =0.6436143(℃) 1 2.51208×10 -3× 1 2×3.14×5×10 4×10 - 6 △T 2. 2.83A =0.4469544×2.83 2 =3.579613(℃) △T 3. 3.50A =0.4469544×3.50 2 =5.4751914(℃) △T
电动机的绝缘等级及允许温升
电动机的绝缘等级及允许温升 电动机的导线及槽内都要用绝缘材料，槽内所采用的绝缘材料有纸、布、绸、玻璃纤维、石棉、云母等，导线绝缘也有绝缘漆、树脂漆、环氧漆、纱包、丝包、漆包等方式，按电动机的功率大小、使用环境条件、环境温度等因素而定，具体分六级，见表1。 表1 电动机的绝缘等级及允许温升 对中小功率的电动机，绕组内（即槽内）不埋温度测量元件，所以无法得知较真实的温度值，只能从电动机外壳的温度高低来判别，这比槽内的温度要低20～30℃，日常判别电动机的温度也只能如此，具体可用棒形酒精温度计或水银温度计、表面电子测温仪、红外辐射测量仪。允许温升的计算方法为 允许温升＝允许最高温度－内外温差－环境温度 例如，用A级绝缘材料时 允许温升＝［105-（20～30）-35］℃＝（40～50）℃ 这时外壳测得的温度应是［（40～50）+35］℃＝（75～85）℃ 电动机的温升高低与电动机的负载大小、环境温度高低、通风量的大小、实际转速高低（尤其是变频调速f＜50Hz 运行时要注意）和电动机的质量好坏有直接关系，但不能超过允许最高温度，否则会加速绝缘材料的老化，甚至冒烟、烧毁。所以在电动机运行中要经常测量，观察电动机的外壳温度的变化，切不可马虎大意。 电机绕组温度与温升的国家规定允许标准 大家都知道衡量电机发热程度是用“温升”而不是用“温度”来衡 量的，当“温升”突然增大或超过最高工作温度时，说明电机已发生故障。下面就一些基本概念给出基本说明。 1 绝缘材料的绝缘等级 绝缘材料按耐热能力分为Y、A、E、B、F、H、C7个等级，
其极限工作温度分别为90、105、120、130、155、180℃、及180℃以上。 所谓绝缘材料的极限工作温度，系指电机在设计预期寿命内，运行时绕组绝缘中最热点的温度。根据经验，A级材料在105℃、B级材料在130℃的情况下寿命可达10年，但在实际情况下环境温度和温升均不会长期达设计值，因此一般寿命在15～20年。如果运行温度长期超过材料的极限工作温度，则绝缘的老化加剧，寿命大大缩短。所以电机在运行中，温度是影响绕组使用寿命的主要因素之一。 2 温升 温升是电机与环境的温度差，是由电机发热引起的。运行中的电机铁芯处在交变磁场中会产生铁损，绕组通电后会产生铜损，还有其它杂散损耗等。这些都会使电机温度升高。另一方面电机也会散热。当发热与散热相等时即达到平衡状态，温度不再上升而稳定在一个水平上。当发热增加或散热减少时就会破坏平衡，使温度继续上升，扩大温差，则增加散热，在另一个较高的温度下达到新的平衡。但这时的温差即温升已比以前增大了，所以说温升是电机设计及运行中的一项重要指标，标志着电机的发热程度，在运行中，如电机温升突然增大，说明电机有故障，或风道阻塞或负荷太重。 3 温升与气温等因素的关系 对于正常运行的电机，理论上在额定负荷下其温升应与环境
现价增加值计算方法
现价增加值计算方法 , 一、农林牧渔业 , 农林牧渔业现价增加值以生产法和收入法两种方法计算，以生产法计算结果为准。 , 1(生产法 , 增加值,总产出,中间投入 , (1)总产出 , 总产出一般采用产品法计算，计算公式为: , 总产出,总产值 , 农业、林业、畜牧业、渔业、农林牧渔服务业总产值资料取自农林牧渔业总产 值(M301表)。 , (2)中间投入 , 中间投入,中间消耗 , 农业、林业、畜牧业、渔业、农林牧渔服务业中间消耗取自农林牧渔业中间消耗(M302表)。 , 2(收入法 , 增加值,劳动者报酬，生产税净额，固定资产折旧 , (1)劳动者报酬 , 劳动者报酬,按生产法计算的增加值,生产税净额,固定资产折旧 , (2)生产税净额 , 农林牧渔业全行业只征收烟叶税，因此:农林牧渔业生产税净额,农业生产税净额,烟叶税
, (3)固定资产折旧 , 农林牧渔业固定资产折旧,(农村居民家庭户均拥有农林牧渔业生产性固定资产原值×乡村户数)×折旧率(6.7%) , 农村居民家庭户均拥有农林牧渔业生产性固定资产原值取自农村居民家庭基本情况(T102表)，乡村户数取自农村生产条件(A301表)。分行业大类固定资产 折旧，以按生产法计算的分行业大类增加值占农林牧渔业增加值的比重进行分劈 , 二、工业 , 1、总产出 , 总产出,规模以上工业企业总产出+规模以下工业企业总产出+个体工业总产出 , ?规模以上工业企业总产出 , 规模以上工业企业总产出,规模以上工业企业总产值+本年应交增值税,(规模以上成本费用调查工业企业总产值，本年应交增值税) , ，(规模以上非成本费用调查工业企业总产值，本年应交增值税) , ?规模以下工业企业总产出 , 规模以下工业企业总产出,规模以下工业企业总产值 , ?个体工业总产出 , 个体工业总产出,个体工业营业收入 , 2、增加值 , 增加值,规模以上工业企业增加值，规模以下工业企业增加值，个体工业增加值 , (1)规模以上工业企业 , ?劳动者报酬
电动机温升的基本测量方法
电动机温升的基本测量方法 电力作业人员都知道，电力设备在运行做工的过程中不可避免的要产生热能，进而产生无功功率等，电动机的运行也不例外，其中电动机的温升是判断电动机是否正常运行的一个重要的参考指标，那么电动机的温升具体是怎么测量的呢？ 一，电动机温度热量的产生。 一台电机中的温度分布和热量流通情况十分复杂。各种损耗形成不同的热风损耗转化为热量后，将流过不同的材料，由电机外表面散发至外面。 主要的热源来自电机内部，即来自电流流过导体时产生的铜损耗，以及在铁芯内当磁通变化时所产生的铁损耗。轴承摩擦所产生的热，仅为局部的热源，对绕组和铁芯的温升影响不大。在电机内部，各点的温度是不均匀的。在发热量大而散热不易之处，例如在电枢的槽的底部温度为最高。 当电机开始运转后，由于热量不断产生，各部分温度将继续增加，直到热量的产生和散发达到乎衡为止。 二，电动机散热的基本方式。 1，电机的热量向外发散时主要依靠对流作用，其次为幅射作用。 因为电机的底座和电机所接触的空气都为不良导热体，由传导作用传热主要在电机内部进行。辐射作用的有效表面仅为电机各部分的
外表面。 2，对流作用又可区分为自然对流和强制对流两种。 自然对流作用：是由于和散热面相接触的热空气的上升，且其所逸出的空间由周围的空气的填补； 强制对流作用：是由待备的通风器，例如附装在机轴上的风扇，在冷却表面上形成气流。 旋转着的电枢本身也起着带动气流的作用。限制温升的有效方法是增强散热作用。 三，电动机温升的基本测量方法。 由于电机各部分的发热和散热过程比较复杂，影响的因素很多，所以对温升的计算通常只作近似的估算，在设计电机时，常以经验数据为依据。 测定电机各部分温度的方法，主要有下列四种方法： 1、温度计测量法。 此法用温度计直接测定温度，最为简便。但用温度计仅能接触到电机各部分的表面，所测得的仅为表面温度。用温度计无法测出电机内部的最高温度。 2、电阻测量法。 此法只能用以测定绕组的平均温度。原理： 在电机运转以前，我们先测得绕组的冷态电阻r1,即当绕组温度等于冷却介质温度t1时的电阻。设电机运转以后绕组的湿度升高至t2，绕组的电阻便增加至r2。加温度用摄氏来量度，则对铜线绕组
规模以上工业增加值计算办法
1、可比价增加值 全部工业可比价增加值，利用工业不变价增加值发展速度推算，计算公式为： 当期全部工业可比价增加值＝上年同期全部工业可比价增加值×当期全部工业可比价增加值发展速度 当期全部工业可比价增加值发展速度 ＝当期全部工业可比价增加值÷上年同期全部工业现价增加值 当期全部工业可比价增加值 ＝上年同期规模以上工业现价增加值×当期规模以上工业不变价增加值发展速度＋上年同期规模以下工业现价增加值×当期规模以下工业不变价增加值发展速度 2、现价增加值 全部工业现价增加值利用专业统计的规模以上工业增加值和规模以下工业增加值加总计算。规模以上工业增加值计算办法 为了更加客观、科学地反映规模以上工业经济的发展状况，准确核算全市及各县（市）、区工业增加值增长速度，根据省局工业处关于规范规模以上工业增加值及其发展速度计算方法的规定和市局对数据质量管理的要求，总结近几年来对工业统计数据审核、评估和质量控制的经验，结合目前经济形势并在广泛听取各县（市）、区意见和建议的基础上，特制定本办法。 规模以上工业增加值增长速度采用相关指标综合加权调控法取得，即采用经审核通过的大型、中型、小型企业增加值增长速度、工业用电量增长速度、工业税收增长速度，加权计算调控工业增加值增长速度。 具体的相关指标综合加权调控方案为： 当月增速＝[（当月大型企业增加值增长速度*库中去年当月大型企业增加值所占比重+当月中型企业增加值增长速度*库中去年当月中型企业增加值所占比
重+当月小型企业增加值增长速度*库中去年当月小型企业增加值所占比重） *60%+统计部门统计的当月工业用电量增长速度*5%+电力部门当月工业用电量增长速度*10%+∑（电力部门当月全省平均工业分行业用电量增长速度*库中去年当月分行业增加值比重）*20%+税务部门统计的当月工业税收增长速度*5%]*速度差异调控系数 累计增速＝（当月增速+上月累计增速*上月月份）/当月月份 当月总量＝认定的当月增速*当月综合价格指数*认定的同月基数 累计总量＝当月总量+上月累计总量 一、大型企业增加值增长速度的确定：大型企业增加值增长速度直接采用经过审核通过后的按照价格紧缩法计算的大型企业增加值增长速度。即以各县（市）、区上报的规模以上工业大型企业按产品部门法计算的工业总产值为基础，采用全省统一的分行业中类工业增加值率计算现价工业增加值，再用全省统一的分行业中类的价格指数紧缩得到可比价格增加值，然后与上年同期现价工业增加值相除得到。 二、中型企业增加值增长速度的确定：以各县（市）、区上报的规模以上工业中型企业按产品部门法计算的工业总产值为基础，采用全省统一的分行业中类工业增加值率计算现价工业增加值，再用全省统一的分行业中类的价格指数紧缩得到可比价格增加值，然后与上年同期现价工业增加值相除得到。各县（市）、区中型企业增加值增长速度要求控制在80%以内，若中型企业增加值增长速度不超过80%，按照实际速度计算；若中型企业增加值增长速度超过80%，按照80%计算。 三、小型企业增长速度的确定：以各县（市）、区上报的规模以上工业小型企业按工厂法计算工业总产值为基础，采用全省统一的分行业中类工业增加值率计算现价工业增加值，再用全省统一的分行业中类的价格指数紧缩得到可比价格增加值，然后与上年同期现价工业增加值相除得到。各县（市）、区小型企业增加值增长速度要求控制在30%以内。若小型企业增加值增长速度不超过30%，按照实际速度计算；若小型企业增加值增长速度超过30%，按照30%计算。四、电力部门工业用电量增长速度采用电力部门提供的分县工业用电量