柱下条形基础课程设计
课程设计
课程名称:基础工程
设计题目:柱下钢筋混凝土条形基础设计
院系:土木工程
专业:
年级:
姓名:
指导教师:
一、基本资料
图1为某框架结构柱网布置图。已知B轴线上边柱荷载设计值F1,中柱荷载设计值F2,初选基础埋深为d,地基土承载力特征值f a,设计参数的值见表1,试设计B轴线上条形基础JL—2。
图1 柱网平面布置图
表1 设计参数
项目
学号尾
数(0,5)
学号尾数
(1,6)
学号尾数
(2,7)
学号尾
数(3,8)
学号尾数
(4)
学号尾数
(9)
柱荷载F (kN) F
1
1080kN 1000kN 1200kN 1200kN 1200kN 1000kN
F
2
1310kN 1200kN 1400kN 1400kN 1400kN 1200kN
柱间距L
(m) L
1
6m 5.4m 7.2m 7.2m 5.4m 5.2m
L
2
9m 7.2m 9m 9m 7.2m 6m
基础埋深d 1.5m 1.5m2m2m 1.5m 1.5m
承载力特征值
f
a 120kPa 120kPa 150kPa 120 kPa
150kPa
120kPa
二、设计要求
1. 进行基础平面布置;
2. 确定基础底宽、长度、肋梁高度、翼板厚度;
3. 取结构计算简图;
4. 结构计算,按倒梁法计算基础内力。
5、根据内力进行配筋。(不要求,建工卓班的可用PKPM计算后输出配筋图)
三、柱下条形基础计算书 1、基础平面布置
根据学号整理相应设计参数数据如下表1:
表1 题目各类设计数据参数表
学号尾数 F 1
F 2 L 1 L 2 基础埋深d 承载力特征值
f a (2,7)
1200kN
1400kN
7.2m
9m
2m
150kPa
由题目可知,根据以上设计参数,画出基础平面布置图如图1所示:
图3.2.1 基础平面布置图 2、确定基础底宽、长度、肋梁高度、翼板厚度 1) 求荷载合力重心位置
设合力作用点与边柱A 的距离为c x ,据合力矩定理,以A 点为参考点,则有:
14007.214007.2214007.2314007.2412007.25
181200214004
ik i
c ik
F x x m
F
?+??+??+??+??=
=
=?+?∑∑2)确定基础梁的长度和外伸尺寸
基础梁两端外伸长度为1a 、2a ,取边跨的0.25倍。可先选定1a ,再按照合力作用点与基底形心相重合的原则,确定2a 和L : 取17.20.25 1.8a m =?=
12()2(18 1.8)39.6c L x a m =+=?+=
239.67.25 1.8 1.8a m =-?-=
3)按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度b
1200214004
1.8(20)
39.6(150202)
k
a F
b m L f d ?+?=
=
=-?-?∑
4)地基承载力验算
20239.6 1.82851.2k G kN =???=,kN F k 8000=∑
80002851.2
152.2 1.21801.839.6
k
k
k a F
G p kPa f kPa bL ++=
=
=<=?∑总
(满足)
2.4 肋梁高度及翼板高度确定 采用C25混凝土,2/27.1mm N f t = 基底沿宽度b 方向的净反力为
28000
112.2/1.839.6
k
n
F p kN m bL
==
=?∑
悬臂根部剪力设计值
0.3
()112.2(0.90.15)84.15/22
n b V p kN m =-=?-=
翼缘板有效高度3
06
84.151094.70.70.71 1.27101h t V h mm f l β?≥==????,取mm h 2000=(等厚翼板)。
肋梁高取mm L h 90072008
1
811=?==
3、基础梁的内力计算(倒梁法)
1)根据倒梁法原理,实质为将基础倒置作为多跨连续梁,将外力荷载视为支座,将地基净反力与柱脚的弯矩视作基础梁上的荷载,作出题目的倒梁法计算简化图如图2:
图3.2.2 倒梁法计算简图
2)计算基础沿纵向的地基净反力
1200214004
202.02.39.6
k
n j F
q bp kN m L
?+?==
=
=∑
3)用弯矩分配法计算梁的初始内力和支座反力 为方便计算,将倒梁法计算简图图分解为以下两部分:
(a )五跨连续外伸部分受局部荷载
(b )五跨等跨连续梁受均布荷载
图3.2.3 计算分解图
① 针对图3.2.3(a )情况,使用弯矩分配法
0.428 0.572 0.5 0.5 0.5 0.5
0.572
0.428 弯矩分配
327.27 → 163.64 -70.03 -93.61 → -46.8 11.7 ← 23.4
23.4 → 11.7 -46.8
← -93.61
163.64
-70.03
-5.01 -6.69 → 3.345 8.775 ← 17.55 17.55
→ 8.775
-1.358 ← -2.715 -2.715 → -1.358 -2.51
← -5.019
-3.756 0.581 0.777 → 0.388 0.967 ← 1.934 1.934
→ 0.967
-0.338 ← -0.677 -0.678 → 0.339 -0.276
← -0.553
-0.414
0.145 0.193 → 0.01
-0.03 -0.03
-0.005 -0.005
最终弯矩 327.27 89.33 -89.33 -29.78 29.74 29.135 -30.132 -89.44
89.44 327.27
处理 327.27 89.38 89.38 -29.70 29.70 29.70 29.70 -89.38 89.38 327.27
根据弯矩分配法结果,绘出弯矩图:
图3.2.4 (a )情况弯矩图
② 针对图3.2.3(a )情况,使用弯矩系数法
对与等跨连续梁受均布荷载,这里直接采用弯矩系数法公式:
2l q m M n i i =
查阅相关弯矩系数法参考文献得:
0.105,0.079B E C D m m m m ==-==-
所以
20.105202.027.21099.64B E M M kN m ==-??=? 20.015202.027.2827.34C D M M kN m ==-??=?
跨中弯矩
22111099.640
202.027.2759.278282
B A A B A B M M M qL kN m --++=-+=-??+=-?
22111099.64827.34
202.027.2345.608282
C B B C B C M M M qL kN m --++=-+=-??+=-?
2211827.34827.34
202.027.2481.758282
D C D C D C M M M qL kN m --++=-+=-??+=-?
345.60D E B C M M kN m --==-? 759.27E F A B M M kN m --==-? 绘制弯矩图 如下:
图3.25 (b )情况弯矩图
③ 将图3.2.4、图3.2.5两部分弯矩叠加,即为按倒梁法计算所得的条形基础梁弯矩图(画出叠加后的弯矩图如下所示)。
图3.2.6 基础梁弯矩图
④ 肋梁的剪力计算(利用反对称性 可计算D 、E 、F 截面)
0,l q V n A =左;,12B A n A M M V q l l
--右=
,12B A n B M M V q l l -+左=;1
2C B n B M M V q l l
--、右=
1
2C B n C M M V q l l
-+、左=;l q V n C 21=、右
通过计算得各支座剪力如下表:
表2 各支座剪力计算结果(kN )
,A V 左 ,A V 右 B,V 左 ,B V 右 ,C V 左 ,C V 右 ,D V 左 ,D V 右 ,E V 左 ,E V 右 ,F V 左 ,F V 右
363.6 632.4 822.3 748.6 706.0 727.3 727.3 706.0 748.6 822.3 632.4 363.6 ⑤ 校核支座反力与对应柱的轴向力
经计算,支座反力值如下:
996.05A F R R kN ==,1570.68B E R R kN ==,1433.26C D R R kN ==
A 轴柱:(363.6632.4)1200
17.%1200
A +-?=
=-
B 轴柱:(748.6822.3)1400
12.2%1400
B +-?=
= C 轴柱:(727.3706.0)1400
2.4%1400
C +-?=
= 验证得剪力计算误差小于20%±,所以不必对基础梁弯矩进行调整,弯矩图以图3.2.6为最终结果。
根据计算结果做出基础梁剪力图如图:
图3.2.7 基础梁剪力图
四、基础梁配筋计算
根据前面步骤得出的基础梁的弯距图和剪力图,对各支座、跨中进行正截面和斜截面强度计算以及配筋计算。主筋可用HRB335级钢筋,箍筋用HPB235级钢筋。混凝土取C20。 1. 正截面强度计算
基于基础梁断面较大,配筋率不很高的特点,往往可采用简化公式计算:
0.9s y M
A f h =
计算跨中配筋面积时,按T 形截面进行配筋计算。先判断属于第一类或第二类T 形截面,然后进行配筋计算。一般基础梁截面尺寸较大,多属于第一类T 形截面,钢筋面积为:
0.9A B
s y M A f h -=
梁高900h mm =;最小保护层厚度45c mm = 。 则有效截面高度090045855h mm mm mm =-=; 则进行基础梁正截面配筋计算如下表:
表3 正截面抗剪计算
截面 A B C A-B B-C C-D /()M kN m ? 327.27 640.33 1010.26 375.44 857.04 452.05
00.9s y
M A h f =
2/mm
1270 2484 3919 1456 3325 1754
选配钢筋
228φ 428φ 628φ 228φ 528φ 328φ
2、斜截面抗剪计算
表4 斜截面抗剪计算
截面
A B C
左 右 左 右 左 右 /V kN
363.63 -632.41 822.13 -748.55 705.99 -727.27
00.7/t f bh kN 760.01
选用箍筋
516?
816?
716?
21/sv sv A nA mm = 1608 00
1.250.7yv sv t f A h S V f bh =
-
300
某框架结构柱下条形基础设计讲解
某框架结构柱下条形基础设计(倒梁法) 一、设计资料 1、某建筑物为7层框架结构,框架为三跨的横向承重框架,每跨跨度为7.2m ;边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为:Fk=2665KN 、Mk=572KN ?M 、Vk=146KN ,F=3331KN 、M=715KN ?M 、V=182KN ;中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为:Fk=4231KN 、Mk=481KN ?M 、Vk=165KN ,F=5289KN 、M=601KN ?M 、V=206KN 。 2、根据现场观察描述,原位测试分析及室内试验结果,整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成,根据土的结构及物理力学性质共分为7层,具体层位及工程特性见附表。勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位,水位埋深平均值为0.9m ,本地下水对混凝土无腐蚀性,对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。 3、根据地质资料,确定条基埋深d =1.9m ; 二、内力计算 1、基础梁高度的确定 取h =1.5m 符合GB50007-2002 8.3.1柱下条形基础梁的高度宜为柱距的 11 ~48 的规定。 2、条基端部外伸长度的确定 据GB50007-2002 8.3.1第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.25倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =?= 为使荷载形心与基底形心重合,右端延伸长度为ef l ,ef l 计算过程如下:
a . 确定荷载合力到E点的距离 o x: 333137.2528927.271526012182 1.52206 1.52 3331252892 o x ??+??-?-?-??-??= ?+? 得 182396 10.58 17240 o x m == b . 右端延伸长度为 ef l: (1.8 2.77.2210.58)2 1.87.23 2.24 ef l m =++?-?--?= 3、地基净反力 j p的计算。 对E点取合力距即:0 E M ∑=, 2 2.24 2.2433317.2352897.23(25.64 2.24)0.5(71526012)(1821.522061.52)0 2 j j p p ??+??+??--?-?+?-??+??= 即271.2712182396672.3751 j j KN p p m =?= 4、确定计算简图 5、采用结构力学求解器计算在地基净反力Pj作用下基础梁的内力图 A B C D E F 1089.25 1804.25 2868.92 -2020.41 3469.922946.05 -1149.01 3547.05 971.85 -2180.78 1686.85 弯矩图(KN·M)
某框架结构柱下条形基础设计
某框架结构柱下条形基础设计
————————————————————————————————作者:————————————————————————————————日期: ?
某框架结构柱下条形基础设计(倒梁法) 一、设计资料 1、某建筑物为7层框架结构,框架为三跨的横向承重框架,每跨跨度为7.2m ;边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为:Fk =2665KN 、Mk=572K N?M、Vk=146KN ,F=3331KN 、M=715KN ?M、V=182KN ;中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为:F k=4231KN 、Mk=481K N?M 、Vk=165KN,F=5289KN 、M=601KN ?M 、V=206KN 。 2、根据现场观察描述,原位测试分析及室内试验结果,整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成,根据土的结构及物理力学性质共分为7层,具体层位及工程特性见附表。勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位,水位埋深平均值为0.9m,本地下水对混凝土无腐蚀性,对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。 3、根据地质资料,确定条基埋深d=1.9m; 二、内力计算 1、基础梁高度的确定 取h=1.5m 符合G B50007-2002 8.3.1柱下条形基础梁的高度宜为柱距的 11 ~48 的规定。 2、条基端部外伸长度的确定 据GB50007-2002 8.3.1第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.25倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =?= 为使荷载形心与基底形心重合,右端延伸长度为ef l ,ef l 计算过程如下: a . 确定荷载合力到E 点的距离o x :
柱下条形基础设计课程设计
柱下条形基础设计 一、设计资料 1、地形 拟建建筑场地平整、 2、工程地质条件 自上而下土层依次如下: ①号土层,耕填土,层厚0。7m,黑色,原为农田,含大量有机质、 ②号土层,黏土,层厚1、8m,软塑,潮湿,承载力特征值。 ③号土层,粉砂,层厚2、6m,稍密,承载力特征值。 ④号土层,中粗砂,层厚4.1m,中密,承载力特征值。 ⑤号土层,中风化砂岩,厚度未揭露,承载力特征值。 3、岩土设计技术参数 地基岩土物理力学参数如表2.1所示。 4、水文地质条件 (1)拟建场区地下水对混凝土结构无腐蚀性、 (2)地下水位深度:位于地表下0、9m、
5、上部结构资料 拟建建筑物为多层全现浇框架结构,框架柱截面尺寸为。室外地坪标高同自然地面,室内外高差、柱网布置如图2。1所示、 6、上部结构作用 上部结构作用在柱底得荷载效应标准组合值=1280kN=1060kN ,,上部结构作用在柱底得荷载效应基本组合值=1728k N,=1430kN (其中为轴线②~⑥柱底竖向荷载标准组合值;为轴线①、⑦柱底竖向荷载标准组合值;为轴线②~⑥柱底竖向荷载基本组合值;为轴线①、⑦柱底竖向荷载基本组合值) 图2、1 柱网平面图 其中纵向尺寸为6A,横向尺寸为18m,A=6300mm 混凝土得强度等级C25~C 30,钢筋采用H PB235、HR B335、HR B400级。 二、柱下条形基础设计 1、确定条形基础底面尺寸并验算地基承载力 由已知得地基条件,假设基础埋深为,持力层为粉砂层 (1) 求修正后得地基承载力特征值 由粉砂,查表得, 埋深范围内土得加权平均重度: 3/69.116 .2) 105.19(1.06.1)104.18(2.04.187.06.17m kN m =-?+?-+?+?= γ 持力层承载力特征值(先不考虑对基础宽度得修正): kPa d f f m d ak a 65.233)5.06.2(69.110.3160)5.0(=-??+=-?+=γη
墙下条形基础设计例题.doc
目录 课程设计任务书 (1) 教学楼首层平面图 (4) 工程地质条件表 (5) 课程设计指导书 (6) 教学楼首层平面大图 (19)
《地基与基础》课程设计任务书 一、设计目的 1、了解一般民用建筑荷载的传力途径,掌握荷载计算方法; 2、掌握基础设计方法和计算步骤,明确基础有关构造; 3、初步掌握基础施工图的表达方式、制图规定及制图基本技能。 二、设计资料 工程名称:中学教学楼,其首层平面见附图。 建筑地点: 标准冻深:Z0 = 地质条件:见附表序号 工程概况:建筑物结构形式为砖混结构,采用纵横墙承重方案。建筑物层数为四~六层,层高3.6m,窗高2.4m,室内外高差为0.6m。教室内设进深梁,梁截面尺寸 b×h=250×500mm,其上铺钢筋混凝土空心板,墙体采用机制普通砖MU10, 砂浆采用M5砌筑,建筑物平面布置详见附图。 屋面作法:改性沥青防水层 20mm厚1:3水泥砂浆找平层 220mm厚(平均厚度包括找坡层)水泥珍珠岩保温层 一毡二油(改性沥青)隔气层 20mm厚1:3水泥砂浆找平层 预应力混凝土空心板120mm厚(或180mm厚) 20mm厚天棚抹灰(混合砂浆), 刷两遍大白 楼面作法:地面抹灰1:3水泥砂浆20mm厚 钢筋混凝土空心板120mm厚(或180mm厚) 天棚抹灰:混合砂浆20mm厚 刷两遍大白 材料重度:三毡四油上铺小石子(改性沥青)0.4KN/m2 一毡二油(改性沥青)0.05KN/m2 塑钢窗0.45KN/m2 混凝土空心板120mm厚 1.88KN/m2 预应力混凝土空心板180mm厚 2.37KN/m2 水泥砂浆20KN/m3 混合砂浆17KN/m3 浆砌机砖19KN/m3 水泥珍珠岩制品4KN/m3 钢筋混凝土25 KN/m3
柱下条形基础计算方法与步骤
柱下条形基础简化计算及其设计步骤 提要:本文对常用的静力平衡法和倒梁法的近似计算及其各自的适用范围和相互关系作了一些叙述,提出了自己的一些看法和具体步骤,并附有柱下条基构造表,目的是使基础设计工作条理清楚,方法得当,既简化好用,又比较经济合理。 一、适用范围: 柱下条形基础通常在下列情况下采用: 1、多层与高层房屋无地下室或有地下室但无防水要求,当上部结构传下的荷载较大,地基的承载力较低,采用各种形式的单独基础不能满足设计要求时。 2、当采用单独基础所需底面积由于邻近建筑物或构筑物基础的限制而无法扩展时。 3、地基土质变化较大或局部有不均匀的软弱地基,需作地基处理时。 4、各柱荷载差异过大,采用单独基础会引起基础之间较大的相对沉降差异时。 5、需要增加基础的刚度以减少地基变形,防止过大的不均匀沉降量时。 其简化计算有静力平衡法和倒梁法两种,它们是一种不考虑地基与上部结构变形协调条件的实用简化法,也即当柱荷载比较均匀,柱距相差不大,基础与地基相对刚度较 件下梁的计算。 二、计算图式 1、上部结构荷载和基础剖面图 2、静力平衡法计算图式 3. 倒梁法计算图式 三、设计前的准备工作 1. 确定合理的基础长度 为使计算方便,并使各柱下弯矩和跨中弯矩趋于平衡,以利于节约配筋,一般将偏心地基净反力(即梯形分布净反力)化成均布,需要求得一个合理的基础长度.当然也可直接根据梯形分布的净反力和任意定的基础长度计算基础. 基础的纵向地基净反力为: j j i p F bL M bL min max =±∑∑62
式中 P jmax ,P jmin —基础纵向边缘处最大和最小净反力设计值. ∑F i —作用于基础上各竖向荷载合力设计值(不包括基础自重和其上覆土重,但包括其他局部均布q i ). ∑M—作用于基础上各竖向荷载(F i ,q i ),纵向弯矩(M i )对基础底板纵向中点产生的总弯矩设计值. L —基础长度,如上述. B —基础底板宽度.先假定,后按第2条文验算. 当P jmax 与P jmin 相差不大于10%,可近似地取其平均值作为均布地基反力,直接定出基础悬臂长度a 1=a 2(按构造要求为第一跨距的1/4~1/3),很方便就确定了合理的基础长度L ;如果P jmax 与P jmin 相差较大时,常通过调整一端悬臂长度a 1或a 2,使合力∑F i 的重心恰为基础的形心(工程中允许两者误差不大于基础长度的3%),从而使∑M 为零,反力从梯形分布变为均布,求a 1和a 2的过程如下: 先求合力的作用点距左起第一柱的距离: 式中, ∑M i —作用于基础上各纵向弯矩设计值之和. x i —各竖向荷载F i 距F 1的距离. 当x≥a/2时,基础长度L=2(x+a 1), a 2=L-a-a 1. 当x 柱下条形基础简化计算及其设计步骤 提要:本文对常用的静力平衡法和倒梁法的近似计算及其各自的适用范围和相互关系作了一些叙述,提出了自己的一些看法和具体步骤,并附有柱下条基构造表,目的是使基础设计工作条理清楚,方法得当,既简化好用,又比较经济合理. 一 适用范围: 柱下条形基础通常在下列情况下采用: 1.多层与高层房屋无地下室或有地下室但无防水要求,当上部结构传下的荷载较大,地基的承载力较低,采用各种形式的单独基础不能满足设计要求时. 2.当采用单独基础所需底面积由于邻近建筑物或构筑物基础的限制而无法扩展时. 3.地基土质变化较大或局部有不均匀的软弱地基,需作地基处理时. 4.各柱荷载差异过大,采用单独基础会引起基础之间较大的相对沉降差异时. 5.需要增加基础的刚度以减少地基变形,防止过大的不均匀沉降量时. 其简化计算有静力平衡法和倒梁法两种,它们是一种不考虑地基与上部结构变形协调条件的实用简化法,也即当柱荷载比较均匀,柱距相差不大,基础与地基相对刚度较大,以致可忽略柱下不均匀沉降时,假定基底反力按线性分布,仅进行满足静力平衡条件下梁的计算. 二 计算图式 1.上部结构荷载和基础剖面图 2.静力平衡法计算图式 3.倒梁法计算图式 三.设计前的准备工作 在采用上述两种方法计算基础梁之前,需要做好如下工作: 1.确定合理的基础长度 为使计算方便,并使各柱下弯矩和跨中弯矩趋于平衡,以利于节约配筋,一般将偏心地基净反力(即梯形分布净反力)化成均布,需要求得一个合理的基础长度.当然也可直接根据梯形分布的净反力和任意定的基础长度计算基础.基础的纵向地基净反力为: 式中 P jmax,P jmin —基础纵向边缘处最大和最小净反力设计值. ∑F i —作用于基础上各竖向荷载合力设计值(不包括基础自重和其上覆土重,但包括其它局部均布q i). ∑M —作用于基础上各竖向荷载(F i ,q i ),纵向弯矩(M i)对基础底板纵向中点产生的总弯矩设计值. L —基础长度,如上述. B —基础底板宽度.先假定,后按第2条文验算. j j i p F bL M bL min max =±∑∑6 2 柱下条形基础简化计算及其设计步骤 一 适用范围: 柱下条形基础通常在下列情况下采用: 1.多层与高层房屋无地下室或有地下室但无防水要求,当上部结构传下的荷载较大,地基的承载力较低,采用各种形式的单独基础不能满足设计要求时. 2.当采用单独基础所需底面积由于邻近建筑物或构筑物基础的限制而无法扩展时. 3.地基土质变化较大或局部有不均匀的软弱地基,需作地基处理时. 4.各柱荷载差异过大,采用单独基础会引起基础之间较大的相对沉降差异时. 5.需要增加基础的刚度以减少地基变形,防止过大的不均匀沉降量时. 其简化计算有静力平衡法和倒梁法两种,它们是一种不考虑地基与上部结构变形协调条件的实用简化法,也即当柱荷载比较均匀,柱距相差不大,基础与地基相对刚度较大,以致可忽略柱下不均匀沉降时,假定基底反力按线性分布,仅进行满足静力平衡条件下梁的计算. 二 计算图式 1.上部结构荷载和基础剖面图 2.静力平衡法计算图式 3.倒梁法计算图式 三.设计前的准备工作 在采用上述两种方法计算基础梁之前,需要做好如下工作: 1.确定合理的基础长度 为使计算方便,并使各柱下弯矩和跨中弯矩趋于平衡,以利于节约配筋,一般将偏心地基净反力(即梯形分布净反力)化成均布,需要求得一个合理的基础长度.当然也可直接根据梯形分布的净反力和任意定的基础长度计算基础.基础的纵向地基净反力为: 式中 P jmax,P jmin —基础纵向边缘处最大和最小净反力设计值. ∑F i —作用于基础上各竖向荷载合力设计值(不包括基础自重和其上覆土重,但包括其它局部均布q i). ∑M —作用于基础上各竖向荷载(F i ,q i),纵向弯矩(M i)对基础底板纵向中点产生的总弯矩设计值. L —基础长度,如上述. B —基础底板宽度.先假定,后按第2条文验算. 当P jmax 与P jmin 相差不大于10%,可近似地取其平均值作为均布地基反力,直接定出基础悬臂长度a 1=a 2(按构造要求为第一跨距的1/4~1/3),很方便就确定了合理的基础长度L ;如果P jmax 与P jmin 相差较大时,常通过调整一端悬臂长度a 1或a 2,使合力∑F i 的重心恰为基础的形心(工程中允许两者误差不大于基础长度的3%),从而使∑M 为零,反力从梯形分布变为均布,求a 1和a 2的过程如下: j j i p F bL M bL min max =±∑∑6 2 《地基与基础》课程设计任务书 一、设计目的 1、了解一般民用建筑荷载的传力途径,掌握荷载计算方法; 2、掌握基础设计方法和计算步骤,明确基础有关构造; 3、初步掌握基础施工图的表达方式、制图规定及制图基本技能。 二、设计资料 工程名称:中学教学楼,其首层平面见附图。 建筑地点: 标准冻深:Z0 = 地质条件:见附表序号 工程概况:建筑物结构形式为砖混结构,采用纵横墙承重方案。建筑物层数为四~六层,层高3.6m,窗高2.4m,室内外高差为0.6m。教室内设进深梁,梁截面尺寸 b×h=250×500mm,其上铺钢筋混凝土空心板,墙体采用机制普通砖MU10, 砂浆采用M5砌筑,建筑物平面布置详见附图。 屋面作法:改性沥青防水层 20mm厚1:3水泥砂浆找平层 220mm厚(平均厚度包括找坡层)水泥珍珠岩保温层 一毡二油(改性沥青)隔气层 20mm厚1:3水泥砂浆找平层 预应力混凝土空心板120mm厚(或180mm厚) 20mm厚天棚抹灰(混合砂浆), 刷两遍大白 楼面作法:地面抹灰1:3水泥砂浆20mm厚 钢筋混凝土空心板120mm厚(或180mm厚) 天棚抹灰:混合砂浆20mm厚 刷两遍大白 材料重度:三毡四油上铺小石子(改性沥青)0.4KN/m2 一毡二油(改性沥青)0.05KN/m2 塑钢窗0.45KN/m2 混凝土空心板120mm厚 1.88KN/m2 预应力混凝土空心板180mm厚 2.37KN/m2 水泥砂浆20KN/m3 混合砂浆17KN/m3 浆砌机砖19KN/m3 水泥珍珠岩制品4KN/m3 钢筋混凝土25 KN/m3 屋面、楼面使用活荷载标准值 附表—2 黑龙江省建筑地基基础设计规范地基承载力特征值表 建筑结构常规设计方法结构体系的力学模型 上部结构设计:用固定支座代替基础,假设支座没有任何变形,求的结构的内力和支座反力。 基础设计:把支座反力作用于基础,用材料力学的方法求得地基反力,再进行基础得内力和变形验算。 地基验算:把基础反力作用于地基,验算地基的承载力和沉降。 常规设计得结果:上部底层和边跨的实际内力大于计算值,而基础的实际内力要比计算值小很多。 2 相对刚度影响 (上部结构+基础)与地基之间的刚度比 结构绝对柔性:相对刚度为0,产生整体弯曲,排架结构 结构绝对刚性:相对刚度为无穷大,产生局部弯曲,剪力墙、筒体结构 结构相对刚性:相对刚度为有限值,既产生整体弯曲,又产生局部弯曲, 砌体结构、钢筋混凝土框架结构 (敏感性结构 ) 3 工程处理中的规定: ①按照具体条件不考虑或计算整体弯距时,必须采取措施同时满足整体弯曲的受力要求。 ②从结构布置上,限制梁板基础(或称连续基础)在边柱或边墙以外的挑出尺寸,以减轻整体弯曲效应。 ③在确定地基反力图形时,除箱形基础按实测以外,柱下条形基础和筏形基础纵向两端起向内一定范围,如1-2开间,将平均反力加大10%~20%设计。 ④基础梁板的受力钢筋至少应部分通长配置(具体数量见有关规范),在合理的条件下,通长钢筋以多为好,尤其是顶面抵抗跨中弯曲的受拉钢筋,对筏板基础,这种钢筋应全部通长配置为宜 7.8.2 柱下刚进混凝土条形基础的设计 地基模型 地基模型:用以描述地基σ~ε的数学模型. 下面介绍的地基模型应注意其适用条件。 1 文克尔地基模型 基本假定:地基上任一点所受的压力强度与该点的地基沉陷s成正比,关系式如下: P=ks k—地基基床系数,表示产生单位变形所需的压力强度(kN/m3); p—地基上任—点所受的压力强度(kPa); s— p作用位置上的地基变形(m)。 注:基床系数k可根据不同地基分别采用现场荷载试验、室内三轴试验或室内固结试验成果获得。见下表。 适用条件:抗剪强度很低的半液态土(如淤泥、软粘土等)地基或塑性区相对较大土层上的柔性基础;厚度度不超过梁或板的短边宽度之半的薄压缩层地基(如薄的破碎岩层)上的柔性基础. 这个假定是文克勒于1867年提出的.故称文克勒地基模型。该模型计算简便,只要k值选择得当,可获得较为满意的结果。地基土越软弱,土的抗剪强度越低,该模型就越接近实际情况。 缺点:文克勒地基模型忽略了地基中的剪应力,按这一模型,地基变形只发生在基底范围内,而基底范围外2半无限弹性体法 柱下条形基础简化计算及其设计步骤 一、适用范围: 柱下条形基础通常在下列情况下采用: 1、多层与高层房屋无地下室或有地下室但无防水要求,当上部结构传下的荷载较大,地基的承载力较低,采用各种形式的单独基础不能满足设计要求时。 2、当采用单独基础所需底面积由于邻近建筑物或构筑物基础的限制而无法扩展时。 3、地基土质变化较大或局部有不均匀的软弱地基,需作地基处理时。 4、各柱荷载差异过大,采用单独基础会引起基础之间较大的相对沉降差异时。 5、需要增加基础的刚度以减少地基变形,防止过大的不均匀沉降量时。 其简化计算有静力平衡法和倒梁法两种,它们是一种不考虑地基与上部结构变形协调条件的实用简化法,也即当柱荷载比较均匀,柱距相差不大,基础与地基相对刚度较大,以致可忽略柱下不均匀沉降时,假定基底反力按线性分布,仅进行满足静力平衡条件下梁的计算。 二、计算图式 1、上部结构荷载和基础剖面图 2、静力平衡法计算图式 3、倒梁法计算图式 三、设计前的准备工作 在采用上述两种方法计算基础梁之前,需要做好如下工作:柱下条形基础简化计算及其设计步骤
柱下条形基础计算方法与步骤 (1)
墙下条形基础设计例题.
柱下条形基础设计案例
柱下条形基础简化计算及其设计步骤