北京某住宅小区换热站课程设计说明书

北京某住宅小区换热站课程设计说明书

1.设计原始资料

1.1气象资料

建筑气候分区：寒冷地区

经纬度：东经116.47，北纬39.80

冬季采暖计算温度：-12℃ 最多向平均风速 4.6M/S

冬季采暖室外计算温度： -9℃ 冬季通风室外计算温度 -5℃

室内温度 ：20℃ 采暖天数 90天 年主导风向 西北风

室外风速 ：冬季2.8M/S 当地气压 10204Pa （冬）

1.2热源资料及热负荷

1.2.1小区采暖热负荷：kW 80001000/=?=A q Q h h

1.2.2管网参数

一次管网供回水温度：120-80℃

二次管网供回水温度：80-60℃

二次管网阻力：0.2MPa

二次管网静水压力：0.3MPa

室外给水管网供水压力：0.35MPa

2.换热站系统设计方案

2.1换热站作用

热力站是热网与热用户的连接场所。它的作用是根据热网工况和用户需求，采用不

同 的连接方式，将热网输送的热媒进行调节、转换，以满足用户需求。同时也可以根据需要，对热媒的参数进行集中计量和检测。热力站按供热形式分直供站和间供站，前

者是电厂直接供用户，温度高，控制难，浪费热能。是最初电厂余热福利供热的产物。

后来开始收费，才有热力公司。随着商品经济发展，热商品化，热力公司开始提高供热

质量，才有直供站，这属于集中供热。还有锅炉供热，省掉电厂环节，但是效率低，污

染大已近淘汰。集中供热是发展方向，间供站为主。

2.2换热站类型 根据热网输送的热媒不同，可分为热水供热热力站和蒸汽供热热力站根据服务对象

不同，可分为工业热力站和民用热力站，根据二级热网对供热介质参数要求的不同，可

分为换热型热力站和分配型热力站。根据热力站的位置和功能的不同，可分为用户热力

站、小区热力站、区域性热力站和供热首站。根据制备热媒的用途，可分为采暖换热站，

空调换热站和生活热水换热站或他们之间的相互与共同组合。

2.3换热站位置选择考虑因素

应靠在热负荷中心，便于与一次网连接。为了方便建设和扩建，站址要有足够的场地。

站址应设在地质条件较好，地下水位较低的区域。站址附近应有自来水的补水水源，并考虑排水方便。站址方为应考虑热网进出管线连接方便。站址应靠近动力电源。

2.4定压方式确定

2.4.1膨胀水箱定压：在高出采暖系统最高点2-3米处，设一水箱维持恒压点定压的方式称为膨胀水箱定压。其优点是压力稳定不怕停电；缺点是水箱高度受限，当最高建筑物层数较高而且远离热源，或为高温水供热时，膨胀水箱的架设高度难以满足要求。

补水泵定压：用供热系统补水泵连续充水保持恒压点压力固定不变的方法称为补水泵定压。这种方法的优点是设备简单、投资少，便于操作。缺点是怕停电和浪费电。

2.4.2气体定压罐定压：气体定压分氮气定压和空气定压两种，其特点都是利用低位定压罐与补水泵联合动作，保持供热系统恒压。氮气定压是在定压罐中灌充氮气。空气定压则是灌充空气，为防止空气溶于水腐蚀管道，常在空气定压罐中装设皮囊，把空气与水隔离。气体定压供热系统优点是：运行安全可靠，能较好地防止系统出现汽化及水击现象；其缺点是：设备复杂，体积较大，也比较贵，多用于高温水系统中。

2.4.3蒸汽定压：蒸汽定压是靠锅炉上锅筒蒸汽空间的压力来保证的。对于两台以上锅炉，也可采用外置膨胀罐的蒸汽定压系统。另外，采用淋水式加热器和本公司生产的汽动加热器也可以认为是蒸汽定压的一种。蒸汽定压的优点是：系统简单，投资少，运行经济。其缺点是：用来定压的蒸汽压力高低取决于锅炉的燃烧状况，压力波动较大，若管理不善蒸汽窜入水网易造成水击。

2.4.4补水泵变频调速定压：其基本原理是根据供热系统的压力变化改变电源频率，平滑无级地调整补水泵转速而及时调节补水量，实现系统恒压点的压力恒定。这种方法的优点是：省电，便于调节控制压力。缺点是：投资大，怕停电。

自来水定压：自来水在供热期间其压力满足供热系统定压值而且压力稳定。可把自来水直接接在供热系统回水管上，补水定压。这种方法的优点是显而易见的，简单、投资和运行费最少；其缺点是：适用范围窄，且水质不处理直接供热会使供热系统结垢。

2.4.5溢水定压：定压阀定压、高位水箱溢水定压及倒U型管定压等。运行中，系统的最高点必然充满水且有一定的压头余量，一般取4m左右。由于系统大都是上供下回，且供程阻力远小于回程阻力，因此，运行时，最高点的压头高于静止时压头。因此，静态定压值可适当低一些，一般为1~4m为宜。最大程度地降低定压压值，是为了充分利用蒸汽的做功能力。本设计采用补水泵定压方式，减少初期投资，但后期电力消耗较大。

2.5换热站系统类型的确定

本设计换热站采用间接供暖，采用2台管壳式换热器换热，一次网和二次网均采用立式直通除污器除污。补水用钠离子交换器软化。循环水泵两用一备，补水水泵一用一备，并设一补给水箱。

2.6换热站常见的故障

2.6.1换热器换热量不足换热器换热量不足

一般主要由下列因素造成:选型过小、汽量不足、凝水排放不畅、水路堵塞、换热器内

空气未排出、换热器内结垢严重等。

2.6.1.1选型太小

在循环水流程及加热蒸汽流程均无问题的情况下，进汽压力较高时才能达到换热量要

求，且凝结水排放温度高;汽压一旦降低，则无法保证换热量，这种情况一般是因为散

热器选型过小造成的。选型过小，凝结水排放温度高，造成热量浪费。且汽压低时无法

保证正常供热，应及时更换或增加换热器。

2.6.1.2汽量不足

表现为换热器进汽压力较低时换热量得不到保障。应检查减压阀调整是否正确。若减压阀前压力较低，减压阀不能启动，应将减压阀旁路阀打开。若主汽阀前压力过低，应检查外汽网和汽源，只要蒸汽压力得到解决，换热量也就能保证了。

2.6.1.3凝水排放不畅

若是由于疏水器堵塞造成，只要清理疏水器就能得到及时解决。另外，凝水管道设计过小，也会造成凝水排放不畅，给换热量的调节造成困难。此种情况下要加大凝水管道尺寸才能解决。

2.6.1.4水路堵塞

特征:换热器出水与进水温差大，进水与出水压差大，且凝结水温度高，换热量不足。水路堵塞造成换热器水循环流量减少，且换热系数降低。处理办法:一是进行反冲洗，二是拆开换热器清理。造成换热器水路堵塞的原因是外管网特别是新建管网杂质多且除污器除污能力太差所致。应及时改造除污器，提高其除污性能，并定期排放除污器内污物。另外，要加强新建管网的施工管理，安装过程中一定要清理干净管道内异物，新建管网应冲洗干净后再并网进行。

2.6.1.5汽路堵塞

特征:进、出水温差小，凝结水温度低(几乎与进水温度一致)，但蒸汽压力并不低。处理方法:首先检查疏水器是否堵塞，疏水管道疏水量是否达到要求;其次检查蒸汽过滤器及进汽阀。蒸汽管道若没设过滤器则应考虑换热器汽路堵塞的可能性。换热器汽路堵塞与否与蒸汽管道施工完毕管道清洗质量的好坏有关。换热器汽路堵塞严重时应拆开换热器清理。

2.6.1.6换热器内空气未排出

只要注意初投运时排出换热器内空气，并在运行中检查排气就能避免这种情况发生。

2.6.1.7换热器内结垢严重

换热器结垢的原因是循环水水质差。预防办法一是要控制循环水的水质;二是要合理控制量调节与质调节的范围;三是要努力减少管网失水量。换热器结垢造成出水温度低，凝结水排放温度高，换热器效率大大降低。处理办法:一是拆开换热器清理，二是对换热器进行化学清洗。

2.6.2 循环水流量不足

如果供暖用户不断增加，而水泵仍是原来的水泵，就会使系统循环水流量不足，应更换循环泵或增加循环泵运行台数。循环水流量不足表现为供水、回水温差过大。主要应检查泵内是否积气或堵塞，叶轮是否磨损或是否有其他毛病影响水泵性能。应检查循环泵进、出口阀门，循环泵旁路泄压管止回阀及除污器等。除污器堵塞(除污器前后压差过大)将造成循环泵进口压力过低，甚至抽空，影响循环水流量。若除污器清理干净后，泵进口管仍抽空时，一般是除污器设计过流量不足造成的，应改造除污器，加大其过流量。

2.6.3换热器泄漏

换热器泄漏分外漏和内漏两种。外漏易发现，根据外漏原因采取相应对策处理即可。若是换热器内漏，一般换热器内有水击声，且凝结水水量大增，停汽后凝水排放不止，此种情况应拆开换热器修理。

3.换热器的设计和选型

3.1换热器概述

管壳式换热器属于间壁式热交换器，管壳式换热器主要有壳体、管束、管板和封头等部分组成,壳体多呈圆形,内部装有平行管束,管束两端固定于管板上。在管壳换热器内进行换热的两种流体,一种在管内流动,其行程称为管程；一种在管外流动,其行程称为壳程。管束的壁面即为传热面。为提高管外流体给热系数,通常在壳体内安装一定数量的横向折流档板。折流档板不仅可防止流体短路,增加流体速度,还迫使流体按规定路径多次错流通过管束,使湍动程度大为增加。常用的档板有圆缺形和圆盘形两种,前者应用更为广泛.。流体在管内每通过管束一次称为一个管程,每通过壳体一次称为一个壳程。为提高管内流体的速度,可在两端封头内设置适当隔板,将全部管子平均分隔成若干组。这样,流体可每次只通过部分管子而往返管束多次,称为多管程。同样,为提高管外流速,可在壳体内安装纵向档板使流体多次通过壳体空间,称多壳程。在管壳式换热器内,由于管内外流体温度不同,壳体和管束的温度也不同。如两者温差很大, 换热器内部将出现很大的热应力,可能使管子弯曲,断裂或从管板上松脱。因此,当管束和壳体温度差超过50℃时,应采取适当的温差补偿措施,消除或减小热应力。固定管板式换热器主要是由筒体、封头、管板、换热管、管箱、折流板及法兰等组成，管束两端固定在管板上，管板和筒体之间是刚性连接在一起，相互之间无相对移动，换热器结构简单、制造方便、造价较低；在相同直径的壳体内可排列较多的换热管，而且每根换热管都可单独进行更换和管内清洗；但管外壁清洗较困难。当两种流体的温差较大时，会在壳壁和管壁中产生温差应力，一般当温差大于50摄氏度时就应考虑在壳体上设置膨胀节以减小温差应力。但当管、壳温差大于70摄氏度时，壳程压力超过0.6Mpa时，导致膨胀节过厚失去温差补偿作用。因此，固定管板式换热器适用于壳程流体清洁，不易结垢，管程常用要清洗，冷热流体温差不太大的场合。

U型管换热器结构特点是只有一块管板，换热管为U型，管子的两端固定在同一块管板上，其管程至少为两程。管束可以自由伸缩，当壳体与U型环热管由温差时，不会产生温差力。U型管式换热器的优点是结构简单，只有一块管板，密封面少，运行可靠；管束可以抽出管间清洗方便。其缺点是管内清洗困难；由于管子需要一定的弯曲半径，故管板的利用率较低；管束最内程管间距大，壳程易短路；内程管子坏了不能更换，因而报废率较高。此外，其价比管定管板式高10%左右。

浮头式浮头式换热器两端的管板，一端不与壳体相连，该端称浮头。管子受热时，管束连同浮头可以沿轴向自由伸缩，完全消除了温差应力。在凹型和梯型凹槽之间钻孔并套丝或焊设多个螺杆均布，设浮头法兰为凸型和梯型凸台双密封，分程隔板与梯型凸台相通并位于同一端面的宽面法兰，且凸型和梯型凸台及分程隔板分别与浮头管板凹型和梯型凹槽及分程凹槽相对应匹配，该浮头法兰与无折边球面封头组配焊接为浮头盖，其法兰螺孔与浮头管板的丝孔或螺杆相组配，用螺栓或螺帽紧固压紧浮头管板凹型和梯型凹槽及分程凹槽及其垫片，该结构必要时可适当加大浮头管板的厚度和直径及圆筒的内径，同时相应变更加大相关零部件的尺寸；另配置一无外力辅助钢圈，其圈体内径大于浮头管板外径，钢圈一端设法兰与外头盖侧法兰内侧面凹型或梯型密封面连接并密封，另一端设法兰或其他结构与浮头管板原凹型

槽及其垫片或外圆密封。优点：管束可以抽出，以方便清洗管、壳程；介质间温差不受限制；可在高温、高压下工作，一般温度小于等于450度，压力小于等于6.4兆帕；可用于结垢比较严重的场合；可用于管程易腐蚀场合。缺点：小浮头易发生内漏；金属材料耗量大，成本高20%；结构复杂。喷淋式换热器 这种换热器是将换热管成排地固定在钢架上，热流体在管内流动,冷却水 从上方喷淋装置均匀淋下,故也称喷淋式冷却器.喷淋式换热器的管外是一层湍动程度较高的液膜,管外给热系数较沉浸式增大很多.另外,这种换热器大多放置在空气流通之处,冷却水的蒸发亦带走一部分热量,可起到降低冷却水温度,增大传热推动力的作用.因此,和沉浸式相比,喷淋式换热器的传热效果大有改善。

沉浸式蛇管换热器 这种换热器是将金属管弯绕成各种与容器相适应的形状,并沉浸在容器内的液体中.蛇管换热器的优点是结构简单,能承受高压,可用耐腐蚀材料制造;其缺点是容器内液体湍动程度低,管外给热系数小.为提高传热系数,容器内可安装搅拌器。

混合式热交换器是依靠冷、热流体直接接触而进行传热的，这种传热方式避免了传热间壁及其两侧的污垢热阻，只要流体间的接触情况良好，就有较大的传热速率。故凡允许流体相互混合的场合，都可以采用混合式热交换器，例如气体的洗涤与冷却、循环水的冷却、汽-水之间的混合加热、蒸汽的冷凝等等。它的应用遍及化工和冶金企业、动力工程、空气调节工程以及其它许多生产部门中。

本设计换热站采用间接供暖，采用2台管壳式换热器换热。

3.2换热器计算

热负荷计算kW 80001000/=?=A q Q h h

对数平均温差98.282ln /)6080()80120(=---=?j

tp ℃ 传热系数K=4000 W/㎡·℃ 所需换热面积226.86K

*tp 25.1~15.1F m Q =??=

）（ 3..3换热器选型

4.水泵的选型

4.1循环水泵的选择

选择循环水泵应满足以下要求：

（1）循环水泵的总流量应不小于管网的总设计流量，当热水锅炉出口至循环水泵的吸入口有旁通管时，应不计入流经旁通管的流量。

（2）循环水泵的扬程应不小于流量条件下热源、热力网、最不利环路压力损失之和。

（3）循环水泵应具有工作点附近较平缓流量扬程特性曲线，并联运行的水泵型号相同。

（4）循环水泵承压耐温能力应与热力网的设计参数相适应。

（5）应尽量减少循环水泵的台数，设置三台以下循环水泵时，应有备用泵，当四台或四台以上水泵并联使用时，可不设备用泵。

（6）热力网循环水泵入口侧压力应不低于吸入口可能达到最高水温下饱和蒸汽压力加50KPa 。

4.1.1循环水泵计算 循环水泵总流量h kg th tg Q j /10344)6080/(800086.086.01G 3?=-?=-?

= ρ=0.9777g/cm 水泵流量h m G

/351G 32==ρ

水泵扬程)(3212H H H K H ++=

式中 H —循环水泵的扬程，m ；

2K —富余系数，一般取1.15～1.2 2K =1.2；

O H H 21m 15-10般取热源内部阻力损失，一-

O H H 22m 5失，一般取最远用户的内部压力损-

3H -供回水管的压力损失，本设计中O mH H 2320=

由上式可计算得出：循环水泵扬程m H 6.45)20510(2.1=++?=很据水泵的流量和扬程可选择8sAP-10三台，两台一备

4.2补水水泵选型

补水泵应满足的条件：

（1）闭式热力网补水装置的流量的应根据供热系统的渗漏量和事故补水量确定，一般取允许渗漏量的4倍。

（2）开式热力网补水泵的流量，应根据生活热水最大设计流量和供热系统渗漏之和确定。

（3）补水装置压力不小于补水点管道压力加30-50KPa ，如果补水装置同时用于维持热力网

静压力时其压力应能满足静压要求。

（4）闭式热力网补水泵宜设两台，此时可不设备用泵。

（5）开始热力网补水泵宜设三台或三台以上，其中一台泵作为备用。

4.3补给水泵的计算

1)补给水泵流量

在闭式热水供热管网中，补给水泵的正常补水量取决于系统的渗漏水量。系统的渗漏水量与系统规模，施工安装质量和运行管理水平有关。闭式热水网路的补水率不宜大于系统水容量的1％。但是确定补给水泵的流量时还应考虑系统发生事故时的事故补水量，补给水泵的流量应等于供热系统的正常补水量与事故补水量之和，一放取正常补水量的4倍。

可知取循环水量的4%（按正常水量1%，事故补水量为正常补水量4倍）

补水泵流量h m G G b /07.14%48.351%43=?=?=

补水泵扬程H=0.35Mpa+4m H2O=39m H2O

选用此水泵一台即可

5.软水设备的选择与计算

5.1.本设计采用钠离子水处理器对系统补水经行处理。

钠离子水处理器原理及功能：根据离子交换的原理，即用 Na+交换Mg2+Ca2+，使水中的硬度降低到70毫克/升以下成为软水，此水处理设备主要功能是祛除水碱、水垢。

软水机水处理设备的优缺点：

优点：祛除水垢，水碱效果好，同时流量大，基本上不降低水压。经过软水机水处理设备产生的水，清洁能力特强，洗衣，淋浴，美容护肤效果强；也能减轻能源消耗。同时也节约洗涤用品降，低家务强度。软水机水处理设备产生的水最适宜作为生活用水的。

缺点：软水机水处理设备不能祛除细菌，病毒，有机物，不能直接饮用；再生时需要耗盐；并产生一定量的废水。

5.2单位产水量计算

软水器的单位产水量=1.2?用水设备的单位用水量 即

h m Q /46.1072.82.13=?=软

水箱容量（2~3）?用水设备的单位用水量 即

h /m 39.3146.1033=?=水箱Q

6.换热器管道系统水力计算及选择

热水网路水力计算的主要任务是：

按已知的热媒流量和压力损失，确定管道的管径；

披已知热媒流量和管道直径，计算管道的压力损失；

按已知管道直径和允许压力损失，计算或校核管道中的流量。

根据热水网路水力计算成果，不仅能确定网路各管段的直径，而且还可确定网路循环水泵的流量和扬程。

确定网路中热媒的流量

212186.0)(t t Q t t c Q G -=-=

式中 G -供热系统中用户的计算流量，m 3/h

Q -用户热负荷，KW ；

c -水的比热，取c=4.187KJ/（℃?Kg ）；

21/t t -一级网的设计供回水温度。

确定热水网路的主干线及其沿程比摩阻，根据《城市热力网设计规范》，一般情况下热网主干线比摩阻R 取40-80Pa/m 进行计算，对于采用间接连接的热水网络系统根据设计和运行经验，平均比摩阻值比上述规定的值高，有达到100Pa/m 的。

根据网路主干线各个管段的流量和R 值的范围，利用水力计算表确定主干线个管段的公称直径和相应的实际比摩阻。

根据选用的公称直径和管中局部阻力形式，确定管段局部阻力当量长度d L 及折算长度zh L 。

根据管段折算长度zh L 的总和利用下式计算各管段压降△P 。

)(d L L R P +=?

式中 P ?-管段压降，Pa ；

R -管段的实际比摩阻，Pa ；

L-管段的实际长度，m ；

d L -局部阻力当量长度。

水力计算表

6.1一次网水力计算 一次网流量h m t c Q /17280120800086.0G 3=-?=?=）

（ 根据水力计算表选出个管段直径和比摩阻：

6219?D d=200mm R=60.9Pa/m

6.2二次网水力计算 二次网流量h m t c Q /34460

80800086.0G 3=-?=?= 根据表及R 的范围是40-80Pa/m 选择出各管段直径和R 的实际值。

8273?D d=250mm R=65.4Pa/m

6.3二次网补水管路水力计算

h m G G b /76.13%4213%43=?=?=

根据表及R 的范围是40-80Pa/m 选择出各管段直径和R 的实际值。

D89*3.5 d=80mm R=46Pa/m

6.4二级网P ?的估算

由于外网本设计不涉及所以可以估算为L=1000m ，Ld=150m ，因此二级网室外管网总压力损失P ?利用公式可知：

O mH Pa L L R P d 2252.775210)1501000(4.65)(==+?=+=?

7.换热站其他附件选择

7.1补给水箱选择

补水箱的容积可按贮存 1.0~1.5小时的补水量来确定。补给水箱一般应设置两个独立的水箱，或者一个矩形属相隔开成二，以备一个检修时，另一个仍能运行。两个水箱应有水连接通管，以备相互切换使用。

水箱的保温：

水温大于50℃水箱需要保温，保温层外表面温度不应超过40~50℃。

水箱的布置原则：

1）补给水箱的位置应满足补给水泵正水头的要求。

2）补给水箱向应尽可能靠墙布置，不要靠近窗户。是为了节省建筑面积，也可将补给水箱布置在室外，此时运行操作不太方便，应要考虑防冻措施。

h m G L /64.2076.135.15.13=?=?=补 补水箱的体积要求可以满足40分钟的最大补水量的使用，同时考虑箱体的尺寸应符合热力站内的布置和美观及制作简单节省材料。本设计采用方形补水箱，区尺寸如下：

有限容积 （m 3）

长mm 宽mm 高mm 9

2200 2000 2000 选用该尺寸补水箱2台，中间并用水管相连。

7.2除污器的选择

除污器安装在水泵及某些加热器的水入口处，滤掉水中的固体沉淀物，防止破环堵塞设备，减少阻力，防止堵塞和保护热网设备，是供热系统中一个十分重要的部件。除污器有立式直通，卧式直通及卧式角通等。

除污器的工作原理：当供暖管网系统中高速流动的水进入除污器后，由于流动截面的突然扩大而使水流速度快速下降，系统中的杂质、污物通过滤网装置时被隔离出来，靠其自重使杂质、污物沉积在除污器的底部，通过开启除污器的排污阀后排出;同时也可将供暖管网系统中的空气通过流动使空气存积在除污器的顶部，开启排气阀后将空气排出。

7.2.1.除污器选择要点如下：

（1）除污器的工作压力和最高允许介质温度应与热网条件相符,安装在需经常检修处的除污器，宜选择连续排污型的除污器。

（2）除污器接管直径可与干管直径相同。

（3）除污器旁应有检修位置。

本设计中采用本设计采用卧式直通除污器，其选型可按照二次网的管径的尺寸进行选型。

工作压力 公称口径mm 重量 0.6 250 163 通过查阅资料，除污器可选CWQ-2卧式角通除污器，

7.3 分水器、集水器的选择计算 7.3.1分水器、集水器型式

7.3.2 分水器、集水器尺寸确定 （1）筒体直径的确定

按经验公式估算确定max )35.1(d D -=

式中 D —分水器或集水器直径；

max d —分水器或集水器支管中的最大直径。

计算可知D=430mm

（2）筒体长度的确定

分水器、集水器结构图

筒体长度L 根据筒体接管数确定，计算公式：

L=130+L1+L2+…+Li+120+2h

筒体接管中心距L应根据接管直径和保温层厚度确定。

管间距选取表

计算可知：L=2200mm

8.参考文献

[1]李善化，康惠.使用集中供热手册[M].北京：中国电力出版社，2006.

[2]陆耀庆．实用供热空调设计手册［Ｍ］.北京:中国建筑工业出版社,1993

[3]贺平,孙刚.供热工程(第四版)［Ｍ］.北京:中国建筑工业出版社,1993

[4]付祥钊等.流体输配管网(第二版)［Ｍ］.北京:中国建筑工业出版社,2005

[5]陆亚俊，马最良，邹平华.暖通空调［Ｍ］北京：中国建筑工业出版社，2002

[6]中国建筑标准设计研究所. 全国民用建筑工程设计技术措施－暖通动力[S].北京：中国计划出版社，2003

[7]中华人民建设部.采暖通风与空气调节设计规范（GB50019-2003），北京：中国计划出版社，2004

[8]CJJ34-2002.《城市热力网设计规范》[S].北京：中国建筑工业出版社，2003.

[9]何耀东.暖通空调制图与设计施工规范应用手册[M].北京：中国建筑工业出版社，2004

[10]赵廷元.热力管道设计手册[M].太原：山西科学教育出版社，1986.