48m连续梁张拉控制应力调整计算
（DK6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算
中国中铁二局
中铁二局股份有限公司
成都至蒲江铁路站前工程项目经理部
2014.05 成都
（DK6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算
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成都至蒲江铁路站前工程项目经理部
2014.05 成都
目录
1编制依据 ........................................... - 1 - 2 适用范围........................................... - 1 - 3工程概况 ........................................... - 1 - 4设计预应力损失 ..................................... - 2 -
4.1预应力损失计算参数............................. - 2 -
4.2工程实例 ...................................... - 2 -
4.2.1管道摩阻系数的测定........................ - 2 -
4.2.2锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定................ - 4 - 5张拉控制应力的调整.................................. - 5 -
5.1调整锚下控制应力和锚外控制应力................. - 5 -
5.1.2计算施工锚下控制应力......................... - 6 -
5.2计算的结果与分析............................... - 7 -
1编制依据
⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》
⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等；
⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。
2 适用范围
适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联（32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。
3工程概况
本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。
⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为15.20mm的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用YCW250B。
⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径?35mm铁皮管成孔，YCW60B型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。
4设计预应力损失
4.1预应力损失计算参数
本工程采用外径87mm,内径80mm金属波纹管成孔，钢束与孔道壁之间的摩阻系数U取0.25,管道位置的偏差系数K取0.0025；锚具的锚口摩阻损失与锚下喇叭口摩阻损失之和σk按锚外控制应力的6%计算；根据设计文件的要求，在施工时应按（1）、（2）项实测结果调整张拉控制应力。
4.2工程实例
新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》中所有纵向预应力钢束N1～N25(备)的锚下控制应力σcon均为：1302MPa，根据设计文件要求，施工时需按照实际测定的管道摩阻和锚具应力损失对张拉控制应力σk进行调整。
4.2.1管道摩阻系数的测定
（1）测试原理
本次测试方法与常规测试方法比较，主要特点是：
图l中约束垫板的圆孔直径与管道直径相等，预应力筋
以直线形式穿过喇叭口和压力传感器，预应力筋与二者没有
接触，故所测数据仅包括管道摩阻力，保证了管道摩阻损失测
试的正确性。而常规测试所测摩阻力包括了喇叭口的摩阻力，
测试原理上存在缺陷。
2)摩阻损失的计算公式
平面曲线和空间曲线力筋的管道摩阻损失的计算公式统
一为：
σs =σcon[1-e-(Uθ+KX)]
式中:
σcon：钢筋(锚下)控制应力(MPa)：
σs:由摩擦引起的应力损失(MPa)：
θ:从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和(rad)：
X:从张拉端至计算截面的管道长度(m)；
U:钢筋与管道壁之间的摩擦系数：
K:考虑每米管道对其设计位置的偏差系数。
(3)测试结果与分析
通过委托“国家金属制品质量监督检验中心”对新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁
0#梁段纵向钢绞线束进行摩阻损失测试。预应力管道采用外径87mm,内径80mm金属波纹管成孔，对该梁的Nl左外、N1右外、N9左、N9右四个孔道进行管道摩阻测试，实测结果为：U =0.2643，k=0.00213。实测结果的摩阻系数U比设计值的U=0.25大，实测结果的管道位置的偏差系数K比设计值的K=0.0025小。
4.2.2锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定
(1)测试原理
锚口摩阻及喇叭口摩阻试验在混凝土试件上进行，截面中心处的预应力管道为直线管道，采用的成孔方式及锚具、锚垫板与梁体相同。试验采用单端张拉方式，试验张拉控制力为预应力钢绞线的0.8 f ptk×Ap（A，为9根钢绞线的面积）。
(2)测试结果及分析
通过委托“国家金属制品质量监督检验中心”，根据上述的测试原理，经过现场试验3个试验试件，得出测试结果见表l，锚口摩阻和喇叭口摩阻损失的平均值为 4.6%。该实测值比设计值(6%)偏小
1.4%。
表l锚具摩阻损失测试结果
试件编号第一组第二组第三组
锚具摩阻损失 4.8% 4.6% 4.5%
平均值： 4.6%
5张拉控制应力的调整
5.1调整锚下控制应力和锚外控制应力
为保证梁体的设计张拉应力准确的施加于梁体，须根据实际的管道摩阻和锚具摩阻对设计张拉应力进行调整。下面对新建成都至蒲江铁路工程（DK6+190.0）成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁进行纵向预应力体系张拉控制应力的调整。
2.1.1根据设计参数计算跨中控制应力
σcon =σK×(1-σ12) (1)
σ1 =σcon×e-(Uθ+KX) (2)
σi =σi-1×e-(Uθ+KX) (3)
式中:
σcon:预应力筋锚下控制应力(M Pa)：
σk:预应力筋锚外控制应力(M Pa)：
σ12:由锚口及喇叭口造成的摩阻损失(M Pa)；
σ1:第一段末控制应力(M Pa)；
σi:第i段末控制应力(M Pa）；
σi-1:第i段首控制应力(M Pa)：
θ:力筋张拉端曲线的切线与计算截面曲绒的切线之夹角，称为曲线包角；
X:从张拉端至计算截面的管道长度；
U:力筋与管道壁之间的摩擦系数；
K:考虑管道对其设计位置的偏差系数。
根据式(1)、(2)、(3)和设计参数可得表2。
表2设计参数计算数据
钢束编号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
张拉控
制应力
σk
（MPa)
锚具
摩阻
损失
σ12
（%)
锚下控
制应力
σcon
（MPa)
第一段
长度
（m)
第一段
末应力
σ1
（MPa)
第二段
角度
（rad)
第二段
长度
（m)
第二段
末应力
σ2
（MPa)
第三段
长度（m)
跨中应
力σ3
（MPa)
N1 1385.1 0.06 1302 5.000 / 0 / / / 1285.8 N2 1385.1 0.06 1302 6.000 / 0 / / / 1282.6 N3 1385.1 0.06 1302 1.963 1295.6 0.0125 0.075 1291.3 9.463 1261.2 N4 1385.1 0.06 1302 1.963 1295.6 0.0125 0.075 1291.3 12.963 1250.2 N5 1385.1 0.06 1302 1.963 1295.6 0.0125 0.075 1291.3 16.963 1237.7 N9 1385.1 0.06 1302 2.319 1294.5 0.2606 1.564 1208.1 1.214 1204.4 N10 1385.1 0.06 1302 3.485 1290.7 0.1974 1.184 1224.9 3.406 1214.5 N11 1385.1 0.06 1302 3.995 1289.1 0.1974 1.184 1223.4 6.406 1203.9 N12 1385.1 0.06 1302 1.197 1289.1 0.3883 2.33 1171.2 11.620 1137.6 N13 1385.1 0.06 1302 1.470 1297.2 0.3883 2.487 1169.9 15.239 1015.3 注：设计的管道摩阻系数u=0.25,偏差系数k=0.0025
5.1.2计算施工锚下控制应力
根据实测的管道摩阻和锚具摩阻，运用式(1)、(2)、(3)
反算施工锚下控制应力和锚外控制应力。各项参数及结果见表3。
表3施工参数计算数据
钢束编号
1 2 3 4 5 6 7 8 9
跨中应
力σ3
（MPa)
管道摩
阻系数
υ
偏差系
数k
第二段
末应力
σ2
（MPa)
第一段
末应力
σ1
（MPa)
锚下控
制应力
σcon
（MPa)
锚具
摩阻
损失
σ12
（%)
实际张
拉控制
应力σk
（MPa)
设计张
拉控制
应力σk
（MPa)
设计与实
际σk偏差
（%）
N1 1285.8 0.2643 0.00213 / / 1299.4 4.6 1362 1385.1 -1.69 N2 1282.6 0.2643 0.00213 / / 1298.9 4.6 1362 1385.1 -1.73 N3 1261.2 0.2643 0.00213 1286.4 1290.8 1296.2 4.6 1359 1385.1 -1.94 N4 1250.2 0.2643 0.00213 1284.2 1288.7 1294.1 4.6 1356 1385.1 -2.11 N5 1237.7 0.2643 0.00213 1281.6 1286.1 1291.4 4.6 1354 1385.1 -2.32 N9 1204.4 0.2643 0.00213 1207.5 1291.6 1298.0 4.6 1361 1385.1 -1.80 N10 1214.5 0.2643 0.00213 1223.3 1288.4 1297.9 4.6 1360 1385.1 -1.81 N11 1203.9 0.2643 0.00213 1220.2 1285.2 1296.1 4.6 1359 1385.1 -1.95 N12 1137.6 0.2643 0.00213 1165.4 1284.3 1287.6 4.6 1350 1385.1 -2.62 N13 1015.3 0.2643 0.00213 1149.7 1267.3 1271.3 4.6 1333 1385.1 -3.94
平均值：1355 1385.1 -2.22 注：实测的管道摩阻系数u=0.2643,偏差系数k=0.00213
5.2计算的结果与分析
由表2和表3的数据可知，根据实测的管道摩阻和锚具
摩阻参数计算出的张拉控制应力比设计值平均小-2.22 %，偏差
比较大。其原因是：施工中预应力管道不平顺，另外锚具的摩阻4.6%
比设计值6%小。
预应力张拉应力计算
一、控制张拉力 预应力钢绞线张拉控制力表 说明： 1．例如5φ指该钢绞线束由5根公称直径为的单根钢绞线组成；若使用OVM型锚具则通常表示为OVM15-5； 2．单根钢绞线的公称截面积一般为140mm2； 3．1t相当于10KN，张拉千斤顶的吨位可由控制张拉力换算出； 4．千斤顶驱动油泵的油表读数换算：钢绞线束的控制张拉力（N）/千斤顶油缸活塞面积（mm2）； 二、张拉伸长值计算
1．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，即︱（△L实－△L理）/△L理︱＜6% 2．理论伸长值的计算公式： 单端理论伸长值△L=（Pp×L）/（Ap×Ep） ①Pp——预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋的平均张拉力计算如下： Pp= P（1－e-(κχ+μθ)）/（κχ+μθ）式中：Pp ——预应力筋的平均张拉力（N）； P——预应力筋张拉端的张拉力（N），在没有超张拉的情况下一般计算为：钢绞线--1395MPa×140mm2=195300N；若有超张拉则乘以其系数； x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），一般为单端长度；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见下表；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见下表；系数k及μ值表孔道成型方式 k μ钢丝束、钢绞线、光面钢筋带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道 --- 抽芯成型孔道 --- 预埋金属螺旋管道 ~ --- ②L——预应力筋的单端长度（mm），即总长的一半； ③Ap——预应力筋的截面面积（mm2），钢绞线为140 mm2； ④Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），钢绞线为195×103N/mm2； 以上计算所得△L为单端理论伸长值，整束钢绞线的理论伸长值为：△L理=2△L 3．实测伸长值的计算： △L实=△L总－（△L初实－△L初理）－△L锚塞回缩 式中：△L总——张拉达到控制应力时测得的总伸长量； △L初实——张拉达到初应力（控制应力的10%~15%）时测得的实际伸长量； △L初理——初应力以下的推算理论伸长量（一般为△L理×10%）；
钢绞线张拉应力应变计算
丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm，公称面积Ag=139mm2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中： P p—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： 式中： P p—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） A p—预应力筋的截面面积（mm2），取139 mm2 E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2 二、伸长量计算： 1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm
m连续梁张拉控制应力调整计算
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新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标 （DK6+）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 中国中铁二局 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 成都 新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标（DK6+）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 计算： 复核： 审核： 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 成都
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后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确控制
后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确 控制 2011年第1期SCIENCE&TECHNOLOGYINFORMATIONO建筑与工程0科技信息 后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确控制 朱光业 (中铁十四局集团有限公司青岛工程分公司山东青岛266061) 【摘要】桥梁预应力施工时,采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%.所以伸长值的计算及锚下应力的 控制就相当重要.本文结合实际施工过程,通过对后张法预应力预制箱梁中预应力钢绞线伸长值的计算及实际操作中锚下应力的准确控制.总 结出一套较适用于现场施工的使锚下应力准确达到设计应力的方法. 【关键词】后张法;预应力钢绞线;锚下应力;控制. 1工程概况 国道109线东察高速第三标段阿布亥沟大桥位于阿布亥沟与达 嘎沟与东查干呼素沟交汇处下游,桥梁与河流交角为6O.,半幅桥宽 13.0m,全长406.6m.阿布亥沟大桥为2O孔一2O米装配式部分预应力 砼箱梁桥,柱式桥墩,肋式桥台,钻孔灌注桩基础. 2结构设计形式 2O米预应力箱梁采用单箱单室斜腹板断面.梁高1.2m,混凝土设 计强度等级为C50.纵向预应力束N1,N2,N3分别采用低松弛钢绞线
配OVM15—3型,OVM15—4型和OVM15—3型锚具.钢束N1,N2,N3采用两端张拉. 预应力钢束采用ASTMA416—270级低松弛钢绞线.其抗拉标准 强度为Rby=1860MPa,锚下张拉控制力为k=O.75Rby=1395MPa. 3后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到以下两方面的因素 影响:一是管道弯曲影响引起的摩擦力,二是管道偏差影响引起的摩 擦力,导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小. 因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的.《公路桥梁施工技术规范}(JVJ041—2000忡关于预应筋伸长值的计算按照以下公式: A~=PxLx[(1一e一(KL+0))/(KL+0)】/(AyxE(1) 式中: △r一各分段预应力筋的理论伸长值(mm); P——各分段预应力筋张拉端的张拉力,将钢绞线分段计算后.为 每分段的起点张拉力,即为前段的终点张拉力(N): I一预应力筋的分段长度(rrIIT1); Ay——预应力筋的截面面积(mm); Eg——预应力筋的弹性模量(MPa); 0——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之 和,分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和(rad): x——从张拉端至计算截面的孔道长度,整个分段计算 时x等于L(m):
用新规范计算预应力混凝土连续梁
用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；
张拉计算方法
后张法预应力钢绞线伸长量的计算 与现场测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk= f pk Mpa。 根据施工方法确定计算参数： 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1
ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值； k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响； μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。 从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（～）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的截面积并不是绝对的140mm2，而进行试验时并未用真实的钢绞线截面积进行计算，根据公式（1）可知，若Ap 有偏差，则得到了一个Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。 公式2中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定（测定方法可参照《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－9），并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。实际计算可根据表1选取参数。 3 划分计算分段：整束钢绞线在进行分段计算时，首先是分段（见图1）： 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，图1中工作段AB长度＝L，计算时不考虑μ、θ，计算力为A点力，采用公式1直接进行计算，Pp＝千斤顶张拉力； 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3） Pz—分段终点力（N）
预应力张拉方法与计算
预应力张拉方法与计算 预应力张拉就是在构件中提前加拉力，使得被施加预应力张拉构件承受拉应力，进而使得其产生一定的形变，来应对结构本身所受到的荷载，包括构件自身重量的荷载、风荷载、雪荷载、地震荷载作用等等。在工程现场的你，不懂预应力怎么炫技？！ 先张法懂不？ 先张法是在砼构件浇筑前先张拉预应力筋，并用夹具将其临时锚固在台座或钢模上，再浇筑构件砼，待其达到一定强度后(约75%)放松并切断预应力筋，预应力筋产生弹性回缩，借助砼与预应力筋间的粘结，对砼产生预压应力。 台座由台面、横梁和承力结构组成。按构造形式不同，可分为墩式台座、槽形台座和桩式台座等。台座可成批生产预应力构件。台座承受全部预应力筋的拉力，故台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，以免因台座变形、倾覆和滑移而引起预应力的损失。
墩式长线台座 墩式台座由现浇钢筋砼做成，台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，台座设计应进行抗倾覆验算与抗滑移验算。
⑴抗倾覆验算：
式中：N——预应力筋的张拉力； e1——张拉力合力作用点至倾覆点的力臂； G——台墩的自重力； L——台墩重心至倾覆点的力臂； Ep——台墩后面的被动土压力合力； e2——被动土压力合力至倾覆点的力臂。 对于与台面共同工作的台墩，倾覆点的位置宜选在砼台面下4～5cm处。 ⑵抗滑移验算： 式中：K——抗滑移安全系数，不小于1.3；N1——抗滑移的力，对于独立台墩，由侧壁土压力和底部摩阻力产生。 台墩与台面共同工作时，预应力筋的张拉力几乎全部传给了台面，可不进行抗滑移验算。 槽式台座 由端柱、传力柱、横梁和台面组成，既可承受张拉力和倾覆力矩,加盖后又可作为蒸汽养护槽。适用于张拉吨位较大的吊车梁、屋架、箱梁等大型预应力砼构件。
s30米预应力张拉控制应力
预应力张拉控制应力、引申量一览表 钢绞线公称直径Φ15.24mm，公称面积140mm2，标准强度R=1860Mpa,弹性模量E＝1.95X105 Mpa，实测公称面积140mm2，实测弹性模量E ＝2.02X105 Mpa。 理论伸长值ΔL′按下式计算： ΔL′=（PL/AyEy）*((1-e-(kl+μθ))/( kL+μθ)) ΔL′：预应力筋的理论伸长量，m； P：预应力筋张拉端的张拉力，N； L；预应力筋从张拉端至计算断面的孔道长度，m； Ay：预应力筋截面计算面积，mm2；钢绞线Φj15.24mm的公称截面面积140mm2。 Ey：钢绞线的弹性模量，取 2.02X105 Mpa（试验值）； K：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取：0.0015； μ：预应力钢筋与孔道的摩擦系数，取：0．20； θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）张拉程序：O—→初应力（10%控制应力）—→控制应力δK（持荷2min）—→锚固 控制应力：σk=0.75X1860＝1395 Mpa 初应力σ初=10％Xσk=139.5 Mpa 单根钢绞线张拉控制力：F=σk A=1395X140=195.3KN
30M箱梁钢束伸长量一览表（单位：cm） 28M箱梁钢束伸长量一览表（单位：cm） 30米中跨钢束张拉力一览表（单位：KN） 计算：复核：监理：
28米中跨钢束张拉力一览表（单位：KN） 计算：复核：监理：
计算：复核：监理：
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25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
专项施工方案审批表承包单位：合同号：
工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁
预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa
张拉控制应力
张拉控制应力 张拉控制应力是指预应力钢筋在进行张拉时所控制达到的最大应力值。其值为张拉设备（如千斤顶油压表）所指示的总张拉力除以应力钢筋截面面积而得的应力值，以σcon表示。 张拉控制应力的取值，直接影响预应力混凝土的使用效果，如果张拉控制应力取值过低，则预应力钢筋经过各种损失后，对混凝土产生的预压应力过小，不能有效地提高预应力混凝土构件的抗裂度和刚度。如果张拉控制应力取值过高，则可能引起以下问题： （1）在施工阶段会使构件的某些部位受到拉力（称为预拉力）甚至开裂，对后张法构件可能造成端部混凝土局压破坏。 （2）构件出现裂缝时的荷载值很接近,使构件在破坏前无明显的预兆,构件的延性较差。 （3）为了减少预应力损失，有时需进行超张拉，有可能在超张拉过程中使个别钢筋的应力超过它的实际屈服强度，使钢筋产生较大塑性变形或脆断。 张拉控制应力值的大小与施加预应力的方法有关，对于相同的钢种，先张法取值高于后张法。这是由于先张法和后张法建立预应力的方式是不同的。先张法是在浇灌混凝土之前在台座上张拉钢筋，故在预应力钢筋中建立的拉应力就是张拉控制应力 σcon。后张法是在混凝土构件上张拉钢筋，在张拉的同时，混凝土被压缩，张拉设备千斤顶所指示的张拉控制应力已扣除混凝土弹性压缩后的钢筋应力。为此，后张法构件的σcon值应适当低于先张法。 张拉控制应力值大小的确定，还与预应力的钢种有关。由于预应力混凝土采用的都为高强度钢筋，其塑性较差，故控制应力不能取得太高。 根据长期积累的设计和施工经验，《混凝土结构设计规范》规定，在一般情况下，张拉控制应力不宜超过下表的限值。 张拉控制应力限值 注：1.表中fptk为预应力钢筋的强度标准值，见，《混凝土结构设计规范》附录2附表2-8； 2.预应力钢丝、钢绞线、热处理钢筋的张拉控制应力值不应小于是0.4 fptk。 符合一列情况之一时，表中的张拉控制应力限值可提高0.05 fptk： （1）要求提高构件在施工阶段的抗裂性能，而在使用阶段受压区内设置的预应力钢筋；
张拉控制应力计算
空心板梁张拉控制应力计算 一、计算依据 1、《杭州湾跨海大桥南岸接线工程第十合同段施工图设计》（D册、E册） 2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85)(简称 《设计规范》) 3、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)(简称《施工规范》) 4、《简明施工计算手册》(第二版，江正荣)(简称《计算手册》) 5、《建筑施工手册》(第四版，江正荣)(简称《施工手册》) 二、计算过程 根据《设计规范》第5.2.5条的规定，确定先张法空心板梁的预应力筋的控制应力时，应计算如下： ⑴、预应力筋回缩和拼装构件的接缝压缩引起的应力损失σs2； ⑵、混凝土加热养护时，预应力筋与台座之间的温差引起的应力损失σs3； ⑶、预应力筋的应力松弛引起的应力损失σs5； ⑷、混凝土的收缩和徐变引起的应力损失σs6。 设计图纸空心板预制张拉控制应力为1395MPa。根据《施工手册》和《计算手册》张拉控制应力σcon允许值说明中，为部分抵消由于应力松弛、摩擦、张拉端锚具变形引起的及张拉台座之间的温差因素产生的应力损失，σcon允许提高0.05f ptk(预应力筋极限抗拉强度标准值)。 1、张拉端锚具变形引起的应力损失σs2 设张拉控制应力调整值为σcon，先张空心板梁预制张拉锚固采用的是带螺母的锚具，张拉端与锚固端之间的距离为86m。根据《设计规范》第5.2.7
条的计算公式： σs2=∑△l×E y/l(其中E y=1.95×105MPa) σs2=1×1.95×105/86000=2.267(MPa) 2、混凝土加热养护时，预应力筋与台座之间的温差引起的应力损失σs3 因空心板梁预制施工时，我合同段采用土工布覆盖洒水养护，不采用蒸汽养生，故不考虑温差引起的应力损失，故意σs3=0。 3、应力松弛引起的应力损失σs5 先张空心板梁预制张拉时采用超张拉工艺，根据《设计规范》第5.2.10条，由钢筋松弛引起的应力损失为： σs5=0.045σcon 4、应力损失后的张拉控制应力调整值 设控制应力调整值σcon在考虑张拉端锚具变形引起的预应力损失及应力松弛引起的预应力损失后，钢绞线的应力为1395MPa，即：σcon-2.267-0.045σcon=1395 解得 σcon=1463.1（MP a）＜0.8 f ptk=1488（MP a） 符合设计规范要求，故取σcon=1463.1（MP a）。
连续梁张拉
连续梁张拉
技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁
工序（分项）工程名称钢绞线张拉 交底内容： 一、施工前准备 （1）、张拉设备：横梁、腹板预应力张拉采用YDC3000型液压千斤顶（2台）两端对称张拉，顶板预应力采用穿心式千斤顶单根张拉。张拉机具等准备：千斤顶、油表、油泵送到当地有相应资质的计量部门进行配套标定，在使用过程中配套使用，不得临时调换。并在使用过程中按规定的时间及次数进行复检标定。当出现故障时，立即检修并重新标定。 （2）、预应力材料的保护与安装：施工过程中应防止锈蚀和被油污染，出现污染必须采用洗衣粉等碱性水擦洗干净。 锚具安装前，进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀。锚板和夹片安装前必须清理锚垫板上杂物，保证锚垫板与锚板密贴结合。 （3）、人员准备：具有熟练操作技能的张拉工4名，熟练计算的记录员2名，2名普工量测伸长值。 交底单位工程部 接收 单位 交底人接收人
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 技 术 交 底 记 录 2013年7 月18日 工程名称 双鸭山市卧虹桥改造 工程 部位(分部)工程名称 连续梁 工序（分项）工程名称 钢绞线张拉
哈尔滨铁路 工程建设有限公司佳木斯分公司 交底内容： (4)、其他机具配备：压浆机1台、搅拌机1台、对讲机2台、手动切割机2台、防护用品。 (5)、其他工作：检查压浆孔、排气孔是否通畅；再次活动预应力束，确保无堵塞。出现堵塞现象必须先处理。 二、张拉施工 砼强度达到设计要求后，由试验室出具书面的张拉强度通知单后，预应力达到设计强度85％后经主管工程师检查各项准备工作满足施工要求后方可进行。 （1）张拉顺序：根据设计文件， 先张拉横梁预应力钢束N2（上排），再张拉纵向腹板预应力钢束，再张拉横梁预应力钢束N1(下排)，最后张拉纵向顶板预应力钢束。预应力钢束张拉宜以均匀原则进行。 （2） 预应力束张拉程序如下： ① 0→初应力（10%σcon ）→控制应力σcon （0.75f pk ）→持荷2分钟→锚固；控制张拉应力σcon=1395MPa,预应力束张拉 交底单位 工 程 部 接收单位 交底人 接收人
预应力张拉力计算
预应力张拉力计算 箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： △L=PpL/（ApEp） 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算： 1N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m；X曲=2.35m； θ=4.323×π/180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N △L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52 N2束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75；X曲=2.25m； θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659 Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N △L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm 一、计算参数： 1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 2、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.25 3、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm2 4、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm2 5、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm2 6、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N 7、千斤顶计算长度：60cm
m连续梁张拉控制应力调整计算
m连续梁张拉控制应力 调整计算 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
新建成都至蒲江铁路工程C P Z Q-1标（DK6+190.0）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋 张拉控制应力调整计算 中国中铁二局 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都 新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标 （DK6+190.0）成都西特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向预应力筋 张拉控制应力调整计算 计算： 复核： 审核： 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都
目录
1编制依据 ⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》 ⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等； ⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。 2 适用范围 适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联 （32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。 3工程概况 本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。 ⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为15.20mm的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用YCW250B。 ⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径?35mm铁皮管成孔，YCW60B 型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。
预应力张拉力计算
预应力张拉力计算 CK0+667.275立交桥箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中： Pp—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： △L=PpL/（ApEp） 式中： Pp—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算： 1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m；X曲=2.35m θ=4.323×180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N △L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.5 2、N2束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力： P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75；X曲=2.25m θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659
30+45+30m预应力连续梁计算书(桥梁博士)
目录 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1) （一）工程概况： (1) （二）设计荷载 (2) （三）主要计算参数 (2) （四）计算模型 (3) （五）主要计算结果 (4) 1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4) 2、支承反力 (5) 3、承载能力极限状态内力图 (6) 4、正常使用极限状态应力图 (7) （六）主要控制截面验算 (8) 1、截面受弯承载能力计算 (8) 2、斜截面抗剪承载能力计算 (16) 3、活载位移计算 (17) （七）结论 (17)
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
张拉控制应力计算
K8+840石坝中桥预应力空心板张拉控制计算 根据国道106线浏阳市大瑶至界口公路改建工程施工图设计第二合段下册石坝中桥施工图说明、图S4-5-12～图S4-5-21以及公路桥梁施工技术规范要求，计算如下： 1、 预应力平均张拉力计算公式： ()(1) kx p P e P kx μθμθ -+-= +① 式中： p P —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） x —从张拉端至计算截面的孔道长度 μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数 θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） k —孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数 2、 预应力筋的理论伸长值L ?： p p p P L L A E ?= ② 式中： p P —预应力筋的平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） p A —预应力筋的截面面积（mm 2） p E —预应力筋的弹性模量（N/mm 2） 3、 预应力筋张拉端的张拉力P ： m p P R A =③ 式中： m R —由钢铰线试验报告提供的抗拉强度 4、 将公式①③代入公式②： ()()(1)(1)()kx kx p p p P e L RL e L kx A E kx E μθμθμθμθ-+-+--?=?=++ 5、 由公路桥涵施工技术规范附表G-8取：0.0015,0.25k μ==。由钢铰线试验报告 得：1920m R Mpa =。由钢铰线出厂合格证明得：195p E Gpa =。由图纸得： 127.828,15656,15607x m L mm L mm ===。
⑴ 3束钢铰线理论伸长值： 9(0.00157.8280.25)180 3 192015656(1) 150.99 (0.00157.8280.25)19510180 e L mm ππ-?+? ?-?= =?+??? 钢铰线一端理论伸长值175.4L mm ?=。 ⑵ 4束钢铰线理论伸长值： 4(0.00157.8040.25)180 3 192015607(1) 151.54 (0.00157.8040.25)19510180 e L mm ππ-?+? ?-?= =?+??? 钢铰线一端理论伸长值275.7L mm ?=。 6、 钢铰线单根公称直径140mm 2 ⑴ 3束钢铰线张拉力119201403806400806.4m p P R A N KN ==??==，即张 拉力1806.4P KN =时，钢铰线一端理论伸长值175.4L mm ?=，根据千斤顶标定报告得荷载与油压表读数的线性回归方程知： ① 千斤顶编号904121（100T ），油压表编号30068K ： 20.05190.0504(R =0.9999y x =+相关系数） 806.4,0.0519806.40.050441.903x KN y Mpa ==?+=当时。 ② 千斤顶编号904121（100T ），油压表编号30178K ： 20.05190.04601(R =0.9999y x =+相关系数） 806.4,0.0519806.40.0460141.898x KN y Mpa ==?+=当时。 根据公式②知：10%20%p p P P ??、的力得到理论伸长值为10%L 20%L ??、。 张拉力为10%p P ?时：L=10%L=10%75.4=7.54mm ??? 实际张拉控制值与理论控制值在±6%，即控制值=7.54×（±6%）=±0.452mm 。 张拉力为20%p P ?时：L=20%L=20%75.4=15.08mm ??? 实际张拉控制值与理论控制值在±6%，即控制值=15.08×（±6%）=±0.905mm 。 张拉力为100%p P ?时：L=75.4mm ? 实际张拉控制值与理论控制值在±6%，即控制值=75.4×（±6%）=±4.524mm 。 ⑵ 4束钢铰线张拉力1192014010752001075.2m p P R A N KN ==??==，即张 拉力11075.2P KN =时，钢铰线一端理论伸长值175.7L mm ?=，根据千斤顶
张拉应力计算注意事项
锚外张拉力=锚外张拉控制应力*孔道根数*钢绞线截面积（截面积一般为140） 锚外控制应力和锚外张拉力都是对应于千斤顶油表读数（油表控制读数就是将锚外张拉力带入校顶方程中）。而锚下控制应力是钢绞线计算起始端的控制应力，即锚外控制应力扣除锚口损失（一般锚头损失取6%）。? 补充两句，校顶方程其实就是千斤顶标定时lkN的力与表盘上的1格读数之间的关系? 拉力=锚外张拉控制应力*孔道根数*钢绞线截面积（截面积一般为140） 也就是说锚外张锚外控制应力就是油压表上的值除以钢束面积，锚下控制应力是锚外控制应力扣除锚头损失以后的值 混凝土规范上一般规定后张法不超过0.75fptk=1860*0.75=1395Mpa， 钢绞线预应力张拉施工设计控制张拉力，是指预应力张拉完成后钢绞线在锚夹具前的拉力。因此，在钢绞线预应力张拉理论伸长量计算时，应以钢绞线两头锚固点之间的距离作为钢绞线的计算长度，但在预应力张拉时钢绞线的控制张拉力是在千斤顶工具锚处控制的，故为控制和计算方便，一般以钢绞线两头锚固点之间的距离，再加上钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，作为钢绞线预应力张拉理论伸长量的计算长度。在钢绞线预应力张拉时,钢绞线的外露部分，大部分被锚具和千斤顶所包裹，钢绞线的张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量，故只能用测量张拉千斤顶的活塞行程，计算钢绞线的张拉伸长值，但同时还应减掉钢绞线张拉全过程的锚塞回缩量。钢绞线的承载能力应为总牵引力的4-6倍。（参阅《公路桥涵施工技术规范》）一般计算式为：ΔL=ΔL1+ΔL2-b-c ⑴式中: ΔL1：为从初始拉力（桥梁施工规范规定一般为设计控制张拉力的10%~25%）至张拉设计控制拉力间的千斤顶活塞的张拉行程；ΔL2：为初始拉力时的推算伸长值（按规范规定推算求得）；b：工具锚锚塞回缩量；c：工作锚锚塞回缩量。 1、分段计算：公路桥涵施工规范中有具体的计算公式。从张拉端开始计算，按拐点将钢绞线分为若干断，分别计算张拉力与伸长量，再将各段的伸长量相加，和就是总伸长量了 2、其他按照正常的计算理论伸长值的公式计算，平弯竖弯交叉的地方，曲线转角度=开根号（平面转角度的平方+竖向转角度的平方） 3、用CAD就可以计算，按照设计给的要素在CAD上画出曲线来，一查询就有你要的答案了 4、用三角函数分段计算:一般图纸有坐标,已知水平和高差，可算斜线长独，这是近似法,但相差不大。 5、两个弧长都算，单独计算再叠加起来这样就行了。 铜包钢绞线适用于一般环境和潮湿、盐碱、酸性土壤极产生化学腐蚀介质的特殊环境等高要求的工作接地、保护接地、防雷接地、防静电接地的水平接地体。电镀铜包钢绞线是铜包钢绞线中的一种，在相应的环境中使用，满足不同的使用特点和性能特点，展现重要的操作性能。电镀铜包钢绞线是铜包钢绞线中的一种，在相应的环境中使用，满足不同的使用特点和性能特点，展现重要的操作性能。