热泵空气侧换热量测量空气焓差法改进
文章编号: 1005—0329(2006)03—0083—04
热泵空气侧换热量测量空气焓差法改进
钟晓晖,吴玉庭,张行周,王艳红,崔 廷,马重芳
(北京工业大学,北京 100022)
摘 要: 利用空气焓差法进行热泵空气侧换热量测量时,通常采用测流量法测量风的流量和截面平均温度。这种方法受温度测量布点的限制,使精度很难进一步提高,本文对这种方法进行了改进,采用风量测量和风速测量对温度进行加权的方法,并对这两种方法进行了比较、分析。关键词: 热泵;换热量;焓差法
中图分类号: T Q051.5 文献标识码: A
Improve of E nthalpy Potential Method for Measuring Air H eat C apacity of H eat Pump
ZH ONG X iao 2hui 1,W U Y u 2ting ,ZH ANG X ing 2zhou ,W ANG Y an 2hong ,C UI T ing ,M A Chong 2fang
(Beijing University of T echnology ,Beijing 100022,China )
Abstract : When we measure the air heat capacity of heat pump by enthalpy potential method ,the flow rate measuring method was used to measure flow rate and sectional mean temperature of air.This method is limited by temperature measuring stationing.Its preci 2sion is difficult to In this paper ,the method is improved ,we use flow rate measuring method and air velocity weighting temper 2ature method.M oreover ,tw o methods were compared and analyzed.K ey w ords : heat pump ;heat capacity ;enthalpy potential method
收稿日期: 2005—06—17 修稿日期: 2005—10—28
1 引言目前热泵制热量的测量方法主要为热平衡法和空气焓差法。空气焓差法是利用空气流过制热装置时获得的热量(焓差)与制热装置放热量相等的原理,分别测出进入和离开制热装置放热量,两者相减即为制热量。这种方法既可以进行静态实验还可以进行动态实验,而且结构简单、较容易实现,是目前在空调系统测试中广泛采用的一种方法。测量进出风焓值时,常采用测流量法测量风的流量和截面平均温度,但该方法受温度测量布点所限,精度很难进一步提高。本文对此方法进行改进,采用风量测量和风速测量对温度进行加权的方法,并用换热器水侧焓值进行了校验。2 测试原理和试验装置
211 测试原理
空气焓差法测量制热量的关系式(严格绝热
条件下)为:
Q h =ΔH =G (h 2-h 1) (kW )
(1)
式中 G ———空气质量流量,kg/s
h 1,h 2———进、出风空气焓值,k J/kg 湿空气焓值为:
h =1.01+0.001d (2501+1.84t ) (k J/kg )(2)
式中 t ———湿空气的干球温度,℃ d ———湿空气的含湿量,g/kg 干空气
则
Δh =h 2-h 1=(1.01+0.00184d )(t 2-t 1)
(3)
因此,制热量计算的精度取决于空气流量、进出口截面平均温度以及含湿量的测量和计算。
图1所示为管道内某一截面上流体的温度分布。在管内任取一微元面积d F ,则流体的质量流量为ρu d F ,热流量为c p ρtu d F ,通过整个截面的热
流量为
∫
F
c p ρtu
d F ,截面上(按能量平均)的流体
平均温度为t F ,对于常物性流体有:
c p ρt F u m F =c p
ρ
∫
F
tu d F (4)
即 t f =
∫F
ut d F /u m
F
=
∫
f
ut d F /V (5)
式中 u m ———截面平均风速,m/s
V ———体积流量,m 3/s
F ——
—风道截面面积,m 2
u ———截面局部速度,m/s
从上式可以得出各个温度点的权值受其所在
点风速的影响。
图1 管截面流体平均温度的计算示意
212
试验装置
本文建立了吸风式风洞,并搭建了热泵空气侧换热量测量实验台。图2所示为实验系统,该实验系统主要由风系统、水系统和测量系统三部分组成。
图2 热泵空气侧换热量测量实验台示意
2.2.1 风系统风洞分为入口段、整流段、收缩断、稳定段和
测试段等几个主要部分。测试段安装换热器,测试段后安装孔板流量计,风量通过风机调节阀调节。2.2.2 水系统
其主要包括恒温水槽、循环泵、涡轮流量传感器、管道、阀门及高位水箱等。热水进口温度通过恒温水槽来调节,保证进口水温恒定。热水被循环水泵加压后送至被测换热器中,与空气进行热交换后,进入高位水箱。在循环水泵出口装有涡轮流量传感器,将产生的电脉冲信号通过信号放大器送至流量数字积算仪中,从而直接测量出通过换热器的水流量。在换热器的进出口分别设有混合室,以便准确测量进出口水温。通过调节阀门可以改变系统水的流量,使流经换热器管内水流的速度满足测试工况的要求。
2.2.3 测量系统
其主要包括以下几个部分:(1)温度测量 水侧温度测量采用T 型热电偶,精度可达0.1℃,在换热器进出口水管路上设置混合室,直接测水温;
空气侧温度采用铂电阻,精度可达0.1℃;在进出口截面上各布置9个点,在各小方块中心布点,布点位置如图3所示。
图3 矩形风管测点位置示意
(2)湿度测量 采用BZ16便携式自动露点湿度计,精度可达1PPM。
(3)风速测量 采用TEST O T425热敏风速仪,精度为±(5%mv±0.05m/s),mv为测量值。
(4)流量测量 空气流量采用宽量程自适应式孔板流量计测量,仪表测量范围可达100～1000m3/h。通过流出系数、流束膨胀系数等进行在线计算,保证了计量的精度,在1∶20的测量范围可以达到±1%RS(读数值)。水测流量测量采用涡轮流量计,型号为LWGY24,测量范围为40～250L/h,通过信号放大器接远程仪表显示读数,精度等级为±1%FS。
3 两种测量方法的结果比较
对不同水流量下的空气侧换热量进行了测试,图4～7分别为水流量为40kg/h、60kg/h、80kg/h和100kg/h时水侧和空气侧的换热量。以水侧换热量为准,比较两种测量方法的精度,两种测量方法的焓值计算方法相同,都采用式(1)～(4),区别在于对9个小区的温度测量值的处理上:方法一是取各个温度点的几何平均值;而方法二以测温点处的风速值为各个温度点的权重对温度进行加权,加权以后得到的平均温度才真实反应了流体的平均温度为t f(见式(5)),具体计算方法如下:
方法一:
t=(t1+t2+t3+t4+t5+t6+t7+t8+t9)/9
方法二:
t=(v1t1+v2t2+v3t3+v4t4+v5t5+v6t6+ v7t7+v8t8+v9t9)/(v1+v2+v3+v4+v5
+v6+v7+v8+v9)
式中 t1～t9———图3中各小区中心点的温度值 v1～v9———测温点处的风速值
从实验结果可以发现,温度加权后空气焓差法的误差减小,精度明显提高。
图7中当水流量为100kg/h时,空气侧的换热量与水侧换热量差别较大,而且风量越小,差值越大。这是风洞保温层的效果较差,风洞出口会向外界散失一部分热量的缘故。风量越小,出口的平均温度与外界温度的差别就越大,向外界散失的热量就越多,空气侧的换热量与水侧换热量的差别就越大
。图4 水流量为40kg/h
时换热量图5 水流量为60kg/h
时换热量图6 水流量为80kg/h
时换热量图7 水流量为100kg/h时换热量
此外,从实验结果还可以发现,随着空气流量
的增加,两种方法的测量值趋于一致,这是因为随着空气流速的增加,逐渐由层流变为湍流,层流和湍流的速度分布规律不同(见图8,9),对温度的权数影响也不同,层流时,速度对温度权数的影响较大,而湍流时速度对温度权数的影响较小
。
图8
层流进口段边界层的发展及换热特征
图9 湍流进口段边界层的发展及换热特征
4 结语
温度加权焓值法不仅消除了风速对空气温度测量的原理误差,提高了测量精度,
而且对测量时温度布点的要求较小,可以简单地采用均匀布点方式,使操作更简便。同时,试验证明此方法能够显著地降低热泵空气侧换热量的测量误差。
参考文献:
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空气焓值测量方法的改进[J ].实验技术与管理,
2002,(5):38242.
作者简介:钟晓晖(19772),博士研究生,从事制冷空调仿真
与实验方面的研究,通讯地址:100022北京市北京工业大学427信箱。
空气焓差法计算制冷量
组合式空调箱空气焓差法计算制冷能力 主题：空调箱制冷效能验证 主旨：于现场快速计算空调箱于当前工况下制冷（热）能力 关键字：表冷器、进风干球温度、进风湿球温度、出风干球温度、 出风湿球温度、空气焓值、空气绝对湿度、制冷能力 测试方法： 根据焓差法测量制冷能力原理，用焓差法测定时，就是在被测空调器的进、出口气流中设置干、湿球温度计，并在空调器出风口装设风量测量装置。待工况稳定后，即可对空调器的进、出口空气参数及通过空调器的风量进行测定。国家标准GB/T7725－1996给出的制冷量的计算公式为： 12()(1) L I I Q X υ?-=?+ (1) 式中：Q ——空调器制冷量，kW ； I 1——空调器室内侧回风空气焓值，kJ/kg （干空气）； I 2——空调器室内侧送风空气焓值，kJ/kg （干空气）； L ——空调器室内侧测点的风量，m 3/s ； υ——测点处湿空气比容，m 3/kg ； X ——测点处空气绝对湿度，kg/kg （干空气）。 江苏嘉禄嘉鋒制冷設備有限公司 附件一
上述5个参数均不是直接测量量，它们需要通过直接测量量：表冷器进风干球温度、表冷器进风相对湿度、表冷器出风干球温度、表冷器出风相对湿度、冷凝器进风干球温度以及大气压力计算得出（或者查空气参数表）。 ①水蒸气的饱和压力Ps （Pa ） 由经验公式可得温度t （℃）对应的水蒸气饱和压力Ps 为: 3816.44133.332exp 18.3036227.02S P t ??=?-??+? ? (2) 由式(2)可求出表冷器器进风温度TE1、表冷器出风温度TE2分别对应的水蒸气饱和压力P S 1、P S 2，单位为Pa 。 ②水蒸气的分压力P V （Pa ） 若已知相对湿度?，则水蒸气的分压力P V 为： V S P P ?=? (3) 由式（3）可求出表冷器进风相对湿度FE1、表冷器出风相对湿度FE2分别对应的水蒸气分压力P V 1、P V 2，单位为Pa 。 ③含湿量X （kg/kg （干空气）） 未饱和空气和饱和空气的含湿量均可由下式计算： 0.622V V P X P P =- (4) 由式（4）可求出表冷器进风含湿量X1、表冷器出风含湿量X2，单位为kg/kg (干空气）。 ④比焓I （kJ/kg （干空气）） 湿空气的比焓是相对于单位质量干空气而言的，是1kg 干空气的
喷气增焓涡旋低温空气源热泵制热性能的分析
喷气增焓涡旋低温空气源热泵制热性能的分析 发表时间：2018-03-14T15:13:51.607Z 来源：《基层建设》2017年第34期作者：丁兆宣[导读] 摘要：随着科技的进步，各行各业得到了迅猛的发展，随之而来的节约能源和加强环境保护的主题也就被推到了时代需求的风口浪尖。 广东欧科空调制冷有限公司广东东莞 523766 摘要：随着科技的进步，各行各业得到了迅猛的发展，随之而来的节约能源和加强环境保护的主题也就被推到了时代需求的风口浪尖。在暖通行业中，空气源热泵系统的应用越来越广泛，同时，也备受人们的关注。但在寒冷地区，空气源热泵的推广却受到很大的限制。若要使其具备较好的经济可行性，还需搭配其它经济性节能技术，以及政府财政补贴等扶持政策，才能进一步共同收回初投资。 关键词：喷气增焓涡旋低温空气源热泵制热 引言 空气源热泵是把丰富的空气作为系统的低温热能，利用逆卡诺原理，消耗少量的电能，将空气中大量的低温热能转变为高温热能的节能、高效、环保的热泵技术。近些年来，空气源热泵技术凭借其来源广泛、机组的安装位置灵活、节省空间等优点，其应用范围得到不断的扩大。但是在夜间或极端天气的情况下，空气源热泵系统不但无法满足负荷的需求，而且系统自身也无法保证安全稳定的运行。 1.喷气增焓涡旋压缩机的技术特点 图1为喷气增焓压缩机的典型结构，整个压缩机有两个进气口，吸气口与蒸发器相连，中间喷气口与闪发器或经济器气侧出口相连，通过中间喷气口，增加压缩机排气量（吸气量与中间喷气量之和），从而增加冷凝器内制冷剂流量；通过中间器（经济器或闪发器）对工质深度过冷，增强从低温取热的能力。基于这两点，可以看出：（1）喷气增焓技术能大大增强热泵机组的低温制热能力；（2）对涡旋压缩腔喷入蒸汽，冷却涡旋内的压缩气体，降低排气温度，改善压缩机的可靠性；（3）在低蒸发温度时，增强涡旋内气体的质量流量，保证动静涡旋之间有足够的油气润滑。 图 1 喷气增焓压缩机结构 表 1描述了普通涡旋压缩机与喷气增焓涡旋压缩机实测性能数据对比，可以看出，在蒸发温度- 13℃，冷凝温度 49℃，吸气过热 11℃的运行状态下，应用喷气增焓技术，对于R22制冷剂，制热量提高 19%，C O P 提高 9%，排气温度降低 12%；对于 R134a 制冷剂，制热量提高约 24%，C O P提高约 16%，排气温度降低 8% 表 1 喷气增焓压缩机性能数据对比 由于低的环境温度及高的热水温度，压缩机压缩比急剧增大，因此，针对于空气源热泵市场的喷气增焓涡旋压缩机，在涡旋排气口处应安装有单向阀，传统的涡旋压缩机涡旋排出的气体直接进入排气缓冲室，但对于低温热泵热水机组，由于低的环境温度，高的热水温度，压缩比很大，泄漏或重复压缩导致排气温度升高，影响压缩机可靠性。在低温热泵机组中，涡旋排气口增加单向阀能有效降低压缩机的排气温度和提高低温运行时的系统性能。涡旋排气单向阀的应用，随着室外环境温度的降低，能显著提高系统的 C O P 及有效降低压缩机的排气温度（相对于无涡旋体排气单向阀），保证压缩机低温运行可靠性。 2.热泵制热的热力学分析 喷气增焓涡旋空气源热泵与常规空气源热泵在结构上的最大区别是搭载了涡旋压缩机和喷气增焓支路，如图 3所示。其中，喷气增焓支路中的换热器是过冷器，也可以是闪发器。闪发器适用于 3675 W（5 hp）以下的小型热泵，过冷器适用于3675 W（5 hp）以上的大型热泵。因技术示范工程多为大型的商业项目，故在此选用过冷器作为喷气增焓支路的换热器。
空调能力测试焓差法制冷量和制热量的手工测量计算
空调能力测试焓差法制冷量和制热量的手工测 量计算 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998
七、焓差法制冷量和制热量的手工测 量与计算 说明 用本节所介绍的方法进行测量记录与计算是一种简化的方法，在实际操作中非常实用。它可以用来对制冷量和制热量进行初步计算，也可对电脑输出的结果进行大致上的校核。 制冷量、制热量试验数据记录表 试验系统在额定制冷工况条件下或额定制热工况条件下运行稳定后，应每隔5分钟记录一次数据，整个试验过程应记录七次。原始数据记录表格推荐如附表1。 循环风量测量与计算 试验系统运行稳定后开始进行循环风量测量，首先校正测量装置静压。调节测量装置辅助风机转速（通过给定变频器频率调节），使静压箱与环境大气压压差为0。然后测量喷嘴前后静压差，（每5分钟测量一次，如果某次测量结果与上一次有较大差别，应重新校正静压），并做好记录。 风量计算如下： 采用1个Φ100喷嘴＊：qA=×10-3√hp （M3/s）(1) 采用1个Φ150喷嘴＊：qA=×10-3 √hp （M3/S）（2） 式中：hp—喷嘴前后静压差Pa. 多个喷嘴测量，风量为每个喷嘴计算风量之和。 制冷量的计算 1.4.1 焓差计算 △h=hi-ho (KJ/Kg) （3） 式中：△h—被试空调器（机）室内侧进出风焓差 hi—被试空调器（机）室内侧进风焓值（KJ/Kg），由测试所得七次进风的平均湿球温度查下图得。
ho—被试空间调器（机）室内侧出风焓值（KJ/kg），由测试所得七次出风的平均湿球温度查下图得。 1.4.2 制冷量计算 制冷量按公式（4）计算： Qr= QA.△h+QL (W) （4） 式中：Qr—实测额定制冷量（W） QA—实测循环风量值（M3/S），由式⑴～（2）得。 △h—实测进出风焓差值（KJ/Kg），由式（3）得。 QL—风量测量装置的漏热量（W），由式⑿得。 1.4.3 性能系数（COP值） 性能系数按公式（3）计算： P=Qr/Pi （5） 式中：P—性能系数 Qr—制冷量（W），由公式（4）得 Pi—实测额定制冷量时被试机的总输入功率（W）。 额定制热量的计算 热泵额定制热量按公式（6）计算 Qh=（ta1—ta2）+QL （6）式中：Qh—实测额定制热量（W） QA—实测循环风量值（M3/S），由式⑴～（2）得。
焓差室原理方案设计
焓差室的系统原理和方案设计 2 焓差室的系统原理和方案设计 2.1焓差室概述 目前，国内测试单元式空气调节机的试验方法主要是按照GB/T 17758-1999《单元式空气调节机》中附录A中的试验方法，附录中规定有五种试验方法：1、室内侧空气焓差法；2、室外侧空气焓差法；3、压缩机标定法；4、制冷剂流量计法；5、室外水侧量热计法。测试房间空气调节器的试验方法主要是按照GB/T 7725-2004《房间空气调节器》中附录A中的试验方法，附录中提供了两种方法：1、房间型量热计法；2、空气焓值法。 在实际使用过程中，生产厂家为了兼顾测试空气调节机组的类型、出风型式、测试过程的要求等，通常选择空气焓差法系统作为试验方法。主要是空气焓差法具有下列优势：1、空气焓差法不仅能进行静态实验来测试空调制冷产品的制冷能力和制热能力；2、空气焓差法同时能进行非稳态（动态）性能的实验（包括风机性能测试），如：空调器季节节能能效比（S EER）的实验需要测定间歇启/停状态下空调器的制冷量和输入功率，空调器热泵制热的融霜过程中非稳态的制热量、输入功率等，这些非稳态的过程必须采用空气焓差法进行测试。 3、应用了空气焓差法试验装置后，可以对空气干、湿球温度风量以及房间空调器的输入功率等参数进行连续频繁的采样测量，因而可以确定空调器供冷量或供热量以及输入功率等随时间变化曲线，满足动态工况的测试要求 4、空气焓差法可以对换热器部件进行性能测试。5空气焓差法进行测试时只要工况稳定，试验风洞达到热平衡后，即可进行数据采集，相对与房间型量热计法需要整个试验室达到所需工况热平衡后才能进行数据测量，空气焓差法整个测试过程时间要短，因此空气焓差法测试效率高。6、焓差法装置价廉，投资小7、焓差法能满足多个空调机组的标准测试要求○3 综上所述，为了提高试验室的利用率和合理优化试验室资源，需要将一个试验室建成能够测试各种类型的产品，主要是约克现有产品系列（风冷冷风分体机组、风冷冷水（热泵）机组、水冷冷水机组、柜式空气处理机组）和以后可能在无锡开发的产品系列（屋顶一体机组）。所以在设计时需要考虑到上面系列机组测试的相关标准中的要求。同时考虑到在新产品研发阶段，需要对产品的动态噪声进行研究，因此将此焓差试验室设计成多功能消声试验室，可以检测上面系列各类空调机组、空调用风机极其零部件噪声，通过接风管到风洞也可以做管道机噪声的测试及有水系统可做水冷冷水机组噪声的测试等。 2.2 焓差室的检测原理和方法 依据国标GB/T 17758-1999《单元式空气调节机》，空气焓差法试验室通常需要两个相邻的房间，一个作为室内侧试验房间，一个作为室外侧试验房间，两个试验房间的空气状态在
空气焓差法试验室
空气焓差法试验室简称“焓差室”，焓差室用于空调器的制冷能力、制热能力、功耗、EER、COP、循环风量、季节能效比等各种参数的测量，并可进行各种极端工况试验。可作为房间空调的检测装置和设计开发的重要试验设备。 焓差室符合标准：GB/T 7725、GB/T 17758、ISO 5151、ARI 210/240、 ANSI/ASHRAE 37、JIS B 8615、EN 14511。 焓差室满足GB/T7725-1996标准要求，采用空气焓差法测试空调器的制冷（热）量，可对各种单、三相窗式、分体式及单元式空调器性能进行试验。系统为半自动工况控制、自动判稳及记录。 一、焓差室测试项目 1.稳定状态额定制冷； 2.稳定状态额定热泵制热,低温热泵制热，超低温热泵制热； 3.电热额定制热； 4.并可为以下型式试验提供环境条件： 5.最大运行制冷，最小运行制冷； 6.热泵最大运行制热，最小运行制热； 7.凝露； 8.凝水； 9.冻结； 10. 除霜；
二、焓差室规格 1.制冷量测试范围：2500～13000W 2.制热量测试范围：2500～14000W 3.风量测试范围：250～2200m3/h 4. 工况控制精度：标准测试工况±0.2℃以内，其他试验工况±0.3℃以内，自动除霜时按国标。 5. 试验结果精度：与标准窗机（标准机本身优于±1.0%）相比，误差在±3%以内，一次装机连续三次测量复现精度为±2%。 三、焓差室控制参数 1．室内侧的干球温度控制 温度控制范围：10～40℃ 测量不确定度：±0.1℃ 控制精度：±0.2℃ 温度传感器：Pt100 A级 温度变送器：VJU7-016 0℃～50℃/1～5V 数据采集：HP34970A 调节器：数字式PID调节器，通过SCR调节电加热。
超低温空气源热泵
超低温空气源热泵 一、技术原理 超低温空气源热泵是以空气作为低品位热源来进行供暖或供热水的装置，同时也可以进行夏季制冷。其特点是以准二级压缩喷气增焓热泵系统保证机组在-25℃能正常制热，实现了空气源热泵在寒冷地区供暖的可能。 热泵机组由蒸发器、冷凝器、压缩机、膨胀阀四大主要部件构成封闭系统，其内充注有适量的工质。机组运行基本原理依据是逆卡诺循环原理：液态工质首先在蒸发器内吸收空气中的热量而蒸发形成蒸汽(汽化)，汽化潜热即为所回收热量，而后经压缩机压缩成高温高压气体，进入冷凝器内冷凝成液态(液化)把吸收的热量发给需要的加热的池水中，液态工质经膨胀阀降压膨胀后重新回到膨胀阀内，吸收热量蒸发而完成一个循环，如此往复，不断吸收低温源的热而输出所加热的泳池水中，直接达到预定温度。 相比于普通热泵在-10℃及更低温度下，由于蒸发温度过低，引起蒸发量较少，导致压缩机回气量少，从而影响冷凝放热。超低温热泵增加了一条联通压缩机的喷射增焓支路，当压缩机回气不够时，喷射增焓支路会给压缩机补气，这样冷凝器的放热量就会提高，因此在极低的温度下仍能正常制热。
二、性能 热泵循环是在冷凝温度（TCO）下定温放热，在蒸发温度（TEV）下定温吸热，定熵地进行膨胀和压缩，所需的平衡功由外界提供。 COP=TCO/(TCO-TEV)（1） 空气源热泵技术最大的优势就是经济节能，因为具有很高的能效，只需消耗一部分电能，而能得到3~4倍于所耗电能的热能。空气源热泵在国标工况下的COP值一般在2.9~4.5之间，容易满足要求；但是环境温度低于5℃后，机组能效开始衰减，普通的空气源热泵在-5℃下几乎都不能使用；超低温空气源机组确可以在-25℃的低温环境下正常制热，此时的能效衰减至2.0以下。 三、技术特点 机组在环境温度大幅下降时制热量衰减极小。在低温下制热能效比比 常规机组高50%-80%，机组在环境温度大幅下降时而制热量衰减很少，充
探究空调器制冷量测试方法
探究空调器制冷量测试方法 发表时间：2020-04-13T15:10:01.980Z 来源：《基层建设》2019年第31期作者：屠刚强王维烽李建刚 [导读] 摘要：目前测试空调器制冷量的主要方法为热平衡法和空气焓差法。 浙江国祥股份有限公司浙江省绍兴 312300 摘要：目前测试空调器制冷量的主要方法为热平衡法和空气焓差法。热平衡法是通过电热平衡制冷量，这其中利用了冷热平衡的原理。故这个方法的优点为测试结果准确性高而缺点是所需时间长而适用范围小。而空气焓差法是先测量出被试测空调器的风量和进出风的空气焓值，并根据公式计算出空调器的制冷量。虽然这个方法的测试结果不够精确，但是它具有测试速度快和应用范围广的优点所以被广泛使用。 关键词：空调器；热平衡法；焓值法；制冷量； 引言：在对房间的空调器的制冷量进行测量时，通常会使用房间型热计法和空气焓值法这两种方法之一进行测量。在通常情况下，从原理上将两种方法对比，房间型量热计所测量的结果会更为准确。在选择测量方法时，应以国际的标准化组织所推荐的方法和我国国家标准规定采用的方法为参考，根据具体情况并依照两种方法的特点以及使用范围选择出合适的测试方法。并根据具体要求建造适合测量空调器制冷量的实验室。 一、空调器制冷量测试的基本方法 空气焓值法和房间型量热计法是如今最常用的测量空调器制冷量的两种方法。在这两种方法中，空气焓值法的试验装置有房间式、风洞式和环路式三种房间形式，而标定型和平衡环境型二种房间形式为房间型量热计法的试验装置类型。这五种形式中，在试验室和生产企业使用的最为广泛的试验装置是风洞式空气焓值法和平衡环境型房间量热计这两种形式的试验装置。 （一）风洞式空气焓值法试验室基本测试原理 在使用空气焓值法测量空调器制冷量时，需要测量空调器的送风参数、回风参数以及循环风量，并将这些测量值代入相关公式进行计算便可确定空调器的制冷能力。风洞式空气焓值法的试验装置示意图如图1所示： 图1 风洞式空气焓值法的试验装置 空气焓值法进行测试时，需要在两个相邻的房间进行测试，一个房间对室内进行测试，一个房间对室外进行测试。空调器和空气处理器将共同作用于两个试验房间的空气状态，使两者均能符合GB/T7725-2004标准规定的试验条件的正常范围。在安装室内的空气测量装置时，应将其安装在室内侧然后与空调器的送风口相链接，利用空气流量测量装置、温度取样器、压力计等空气测量装置测试计算空调器制冷量所需的各种数值，并通过计算得到空调器制冷量。 这个方法被国际标准化组织规定为常用的测试方法，虽然其精确度不是最高的，但已经满足了生产要求。而且这个方法还具有测试速度快、测试过程简单以及所需成本少的优点。 （二）平衡环境型房间型量热计基本测试原理 平衡环境型房间量热计法的作用原理实际是在一个房间内，用隔热墙将待测房间分成室内测试和室外测试两个空间，即构成两个相邻“房间”的待测环境。利用空气再处理机组模拟一个空调实际制冷的环境，在再处理机组和待测空调器共同作用下，环境将达到稳定状态。然后测定能够确定被试空调器室内侧制冷量所需的数据，即平衡制冷量和除湿量所输入量热计室内侧的水量；而空调器室外侧制冷量是根据平衡空调器冷凝器侧排出的热量和凝结水量来确定的。被试空调器的制冷量以室内侧测得的值为准，以室外测测得的制冷量作为验证参考，二者之间测定值的偏差不大于±4%时，才认为测试所得数据为有效数据。 平衡环境型房间型量热计的试验装置示意图如图2所示： 图2 平衡环境型房间型量热计的试验装置 二、两种试验方法的选择建议 （一）选择空气焓值法测量 虽然空气焓值法存在样机安装过程复杂且需要安装辅助设备以及检测结果精确度不高等问题，但是空气焓值法具有测试成本低，速度
120平米独栋住宅空气源热泵供暖制冷热水方案DOC.docx
120平米独栋住宅空气源热泵供暖制冷热水方案 (DOC)
120平米独栋住宅空气源热泵供暖制冷和热水方案 一、方案概况 太原郊区一独栋住宅面积120 平方米（非节能建筑），拟采用空气源热泵作为冬季采暖、夏季制冷和四季热水提供设备。 二、供暖和制热水所需热能计算 1.供暖计算依据： 2依据《城市热力网设计规范》CJJ34采暖热指标推荐值 q（W/m）： 住宅居住区医院、幼学校办食堂餐影剧院展大礼堂体综合托、商店公厅览厅育馆 40～ 4545～5555～7050～70100～13080～105100～150 太原属于温带大陆性季风气候，全年平均气温在 4.3- 9.2 ℃之间；冬季采暖期计算温度 -12 ℃，最低气温均值 -20 ℃，极端最低气温 -27.8 ℃，平均温度 -2.6 ℃。 CJJ34采暖热指标推荐值是标准节能建筑按采暖期室外计算温度和室内维持18℃计算的每期平米所需热负荷，在确定具体设计对象的热负荷时，还应考虑房屋的结构、墙体保温、门窗密封、朝向和风力等因素； 采暖热负荷计算工式为： W = c ·㎡（ kw.h） 式中： w——采暖热负荷量（ kw.h ）；c——单位采暖负荷。 2.供暖所需热能计算 考虑到住宅为非节能建筑，采暖热负荷按70W 每平方计算，则： 120 平米住宅所需热负荷为70х120/1000=8.4KW 3.制热水所需热能计算 考虑住宅常住 5 人，每人每天平均需55 度热水 60 升，按冷天平均进水温度10度计算最大所需热能，则： 5х60х（ 55-10）х 1.163/1000=15.7KW
三、功率配置和设备选型 制热水需热能 15.7KW ，按设备每天工作运行8 小时计算，每小时所需功率为 1.96KW ，加上住宅所需热负荷8.4KW ，合计为 10.4KW 。 对照西莱克超低温空气源各机组零下7-15 度输出功率，最佳机型配置为LSQ05RD 热水优先型机组。 四、热水优先型LSQ05RD机组介绍 a) 产品外观： b) 产品特点： （1）制冷、制热、生活热水一体化功能，可24小时提供热水。 （2）冬季低温运行，比普通中央空调热效率高50-80%。 （3）夏季可制冷，与普通中央空调一样。 （4）主要零部件均采用国际著名品牌元件；无污染环境，无排放，环保节能。 （5）全部系统采用智能化电脑控制，用户在室内操作，无需专人看管； （6）运行费用低，后期维护少，运行稳定，易满足建筑设计及安装的需要。 c)技术参数：
喷气增焓(EVI) 空调、热泵系统应用设计概要(20 150623)
R1 2015年6月喷气增焓（EVI）空调、热泵系统应用设计概要 目录 内容页内容页 简介 (2) 喷气增焓（EVI）工作原理 (2) 运行范围 (3) 系统布置方式 (3) 下游取液 (3) 上游取液 (4) 经济器热交换器的回路设计 (4) 系统设计指导 (4) 经济器热交换器的选型 (5) 管路设计 (6) 经济器膨胀阀的选型 (6) 蒸发器膨胀阀的选型 (6) 喷射回路的关闭 (7) 排气温度的控制 (7) 化霜 (7) 低压保护设置 (7) EVI系统推荐的选型 (7)
简介 喷气增焓(EVI)技术有助于提升系统的能力和能效，并且能有效改善高压缩比工况下排气温度过高的情况，拓展低温制热的运行范围。与同排量的普通压缩机系统相比，具有经济器的EVI压缩机系统带来的好处如下：?能力的提升 – 能力的提升来自于系统蒸发器进、出口焓差的增加，而不是靠制冷剂质量流量的提高。 ?能效的提升 – 能效的提升得益于能力增加对能效的影响大于功率增加的影响。 ?运行范围的拓展 – 准二级压缩过程，中间冷却，降低排气温度。 本指南主要介绍EVI系统的喷气增焓（EVI）谷轮涡旋压缩机空调、热泵系统设计指导。除了运行范围不同，EVI涡旋压缩机和普通压缩机的特点、使用注意事项等均相同。 喷气增焓（EVI）工作原理 谷轮EVI 涡旋压缩机除了吸气口和排气口以外，还具有一个喷射口，用于带经济器的系统。图1 显示了一个经济器过冷设计的系统，在压焓图中解释了能力提升的原理，以及随之而来的能效提升。并且能力、能效提升的幅度将随着压缩比的增加而增加。 在图1中的系统采用了一个换热器(H/X)作为经济器，用于提高制冷剂进蒸发器之前的过冷度。如前所述，过冷度的提高带来系统能力的增加。在实现制冷剂过冷的过程中，一小部分制冷剂在经济器换热器(H/X)中蒸发，再进入涡旋压缩机涡旋盘，与中压腔的制冷剂进行混合，然后共同压缩至排气压力。这个类似于二级压缩，中压冷却循环，可以有效降低排气温度，确保了压缩机的可靠运行，特别是在高压缩比工况。 图 1 EVI系统简图和压焓图 （上游取液） 定义描述 Tc 冷凝温度 Te 蒸发温度 LIT 经济器液路入口温度 LOT 经济器液路出口温度 Pi 中间喷射压力 SIT 中间喷射压力对应的饱和温度 VIT 经济器气路入口温度 VOT 经济器气路出口温度 Tsc 经济器液路出口的过冷度 M 通过蒸发器的制冷剂质量流量 i 喷射制冷剂的质量流量 DT 经济器的换热温差（LOT – SIT） △T SC经济器实现的过冷度（LOT – LIT）
120平米独栋住宅空气源热泵供暖制冷热水方案
120平米独栋住宅空气源热泵供暖制冷和热水方案 一、方案概况 太原郊区一独栋住宅面积120平方米（非节能建筑），拟采用空气源热泵作为冬季采暖、夏季制冷和四季热水提供设备。 二、供暖和制热水所需热能计算 1.?供暖计算依据： 依据《城市热力网设计规范》CJJ34采暖热指标推荐值q（W/m2）： 住宅居住区 综合 医院、幼 托、商店 学校办 公 食堂餐 厅 影剧院展 览厅 大礼堂体 育馆 40～45 45～55 55～70 50～70 100～130 80～105 100～150 太原属于温带大陆性季风气候，全年平均气温在4.3-9.2℃之间；冬季采暖期计算温度-12℃，最低气温均值-20℃，极端最低气温-27.8℃，平均温度-2.6℃。 CJJ34采暖热指标推荐值是标准节能建筑按采暖期室外计算温度和室内维持18℃计算的每期平米所需热负荷，在确定具体设计对象的热负荷时，还应考虑房屋的结构、墙体保温、门窗密封、朝向和风力等因素； 采暖热负荷计算工式为：W = c·㎡（kw.h） 式中：w——采暖热负荷量（kw.h）；c——单位采暖负荷。 2. 供暖所需热能计算 考虑到住宅为非节能建筑，采暖热负荷按70W每平方计算，则： 120平米住宅所需热负荷为70х120/1000=8.4KW 3. 制热水所需热能计算 考虑住宅常住5人，每人每天平均需55度热水60升，按冷天平均进水温度10度计算最大所需热能，则： 5х60х（55-10）х1.163/1000=15.7KW 三、功率配置和设备选型
制热水需热能15.7KW，按设备每天工作运行8小时计算，每小时所需功率为1.96KW，加上住宅所需热负荷8.4KW，合计为10.4KW。 对照西莱克超低温空气源各机组零下7-15度输出功率，最佳机型配置为LSQ05RD热水优先型机组。 四、热水优先型LSQ05RD机组介绍 a)产品外观： b)产品特点： ? （1）制冷、制热、生活热水一体化功能，可24小时提供热水。 （2）冬季低温运行，比普通中央空调热效率高50-80%。 （3）夏季可制冷，与普通中央空调一样。 （4）主要零部件均采用国际着名品牌元件；无污染环境，无排放，环保节能。 （5）全部系统采用智能化电脑控制，用户在室内操作，无需专人看管； （6）运行费用低，后期维护少，运行稳定，易满足建筑设计及安装的需要。 c)技术参数： 五、热泵工作原理与系统工作示意图 热泵技术是基于逆卡诺循环原理实现的。 通俗的说，如同在自然界中水总是由高处流向低处一样，热量也总是从高温传向低温，但人们可以用水泵把水从低处提升到高处，从而实现水的由低处向高处流动，热泵同样可以把热量从低温热源传递到高温热源，所以热泵实质上是一种热量提升装置。 热泵的作用就是从周围环境中吸取热量（这些被吸取的热量可以是地热、太阳能、空气的能量），并把它传递给被加热的对象（温度较高的媒质）。 热泵热水机装置，主要由蒸发器、压缩机、冷凝器和膨胀阀四大部件组成，通过让工质不断完成蒸发（吸取环境中的热量）→压缩→冷凝（放出热量）→节流→再蒸发的热力循环过程，从而将环境里的热量转移到水中。 热泵热水机组工作时，蒸发器吸收环境热能，压缩机吸入常温低压介质气体，经过压缩机压缩成为高温高压气体并输送进入冷凝器，高温高压的气体在冷凝器中释放热量来制取热水，并冷凝成低温高压的液体，后经膨胀阀节流变成低温低
热泵补气增焓技术探讨
1、冬季外部环境气温较低，而空气源热泵的制热效率与环境气温关系很大，同时热泵压缩机在低温工况下，压缩比加大，冷冻润滑油变稠，回油困难，造成压缩机运动部件润滑状态恶化，不能正常运行。如果环境温度过低，除霜不彻底热泵机组蒸发器里的制冷剂得不到充分的蒸发，被吸入压缩机，产生液击事故，会导致机件磨损和老化造成压机损坏。 2、补气增焓技术(准二级压缩)
技术交流 补气增焓技术介绍 空气源热泵采暖是一种新型的满足可持续发展的采暖方式。传统空气源热泵的应用范围受到环境因素的制约：当环境温度过低时，机组会出现制热量不足、性能系数下降、排气温度过高等现象，长期运行必然会损坏压缩机。 目前，国内国外的低温空气源热泵技术主要有采用非共沸工质、采用变频技术、采用辅助压缩机、采用双级压缩机、采用经济器系统5种。从技术成熟的程度和热泵机组经济性的角度出发，经济器系统是目前比较合适的选择。 经济器系统的核心是补气增焓技术，即在压缩机的压缩过程中创立第2个吸气口，使流入压缩机的制冷剂气体1被压缩到中间压力Pm(2点)后与Pm下的饱和制冷剂气体6混合，达到2’以后继续被压缩到排气状态3。从图中可以看出，增加了补气通道以后，压缩机的排气状态3比无补气时的排气状态3’靠左，这说明了补气可以使压缩机的排气温度降低。另一方面，补气增大了冷凝器内的制冷剂流量，也就相应增大了热泵机组的制热量。同时，理论计算与大量实验都证明了补气增焓可以提高系统的制热性能系数。
根据中间压力Pm下压缩机补气的来源不同，经济器系统主要有2种形式：过冷器系统和闪发器前节流系统。过冷器是一种表面式换热器，冷凝器出口的主路制冷剂与经过节流阀降温降压的补气回路制冷剂在过冷器内进行热交换，补气回路制冷剂吸热变成Pm下的饱和气之后进入压缩机补气通道;闪发器则相当于一个储液器，冷凝器出口的制冷剂节流降压到中间压力Pm后变成气液混合状态流入闪发器，上部的闪发蒸汽进入压缩机的补气通道。 大量的计算数据和实验数据表明：同常规的热泵循环相比，经济器系统在低温环境下能够增大制热量、提高制热性能系数、降低压缩机的排气温度，使系统的低温制热性能和可靠性都得到明显的提高。
什么是空气能热泵喷气增焓技术
在前几年，普通空气源热泵应用于黄河流域、华北等寒冷地区时其性能非常低，甚至无法运行。主要原因是空气源热泵应用于寒冷地区时，随着室外环境温度的降低，制冷剂质量流量下降，供热量急剧减少，压缩机排气温度随着压缩比的升高而急剧升高，使机组无法正常运行或运行可靠性降低，长期运行必然会严重损坏压缩机。在前几年，普通空气源热泵应用于黄河流域、华北等寒冷地区时其性能非常低，甚至无法运行。 改善低温热泵性能的一个有效方法是实现压缩比的分解。通过2级或者多级压缩或复叠，能够降低每级压缩机的压缩比，从而提高每级的内容积比效率，降低排气温度。对于采用涡旋、螺杆或离心式压缩机的系统而言，可以比较方便地进行中间补气，有效改善低温下的制热性能。现在，这种采用中间补气的“准双级压缩”技术已在寒冷地区的低温热泵系统中得到了比较广泛地应用。 如今，新研发的谷轮的EVI喷气增焓涡旋压缩机技术就是基于这个原理开发出来的，可以实现在-25℃环境温度下运行可靠，强劲制热。 喷气增焓（EVI）涡旋压缩机的工作原理 在固定涡旋盘上设置第二个吸气口。第二个吸气口将会帮助增加主循环的制冷剂流量。借助于闪蒸罐，高压/高温的液体通过第一次节流（电子膨胀阀膨胀）
变为中压气体喷入第二个吸气口。同时，闪蒸罐里的液体焓值将会降低如下图所示。压缩机有2个吸气口/1个排气口，辅助吸气口设置在定涡旋盘上。类似于低温系统的2次压缩概念。
蒸气喷射有助于增加主循环中的制冷剂流量，增加流经室外换热器的液体制冷剂焓差，从而增加制热量。 低温热泵综合优势 1.系统稳定可靠 搭载EVI喷气增焓技术的空气源热泵供热系统，解决了低温制热衰减和压缩机排气温度过高的不足，即使在-20℃的严寒地区，低温空气能热泵系统依然运行可靠，制热强劲。 2.经济性能优越 虽然南北方维护结构的差异、室外温度及相对湿度的差异、居住者习惯、化霜控制等对于机组运行经济性有很大影响，根据测试结果，空气能热泵比燃气壁挂炉和电供暖供热经济节能，比其他热源要节省15%—70%的运行费用，不论是从替代燃煤锅炉集中供暖还是独立用户供暖角度来讲，都是节能环保的优选方案。 3.舒适性好 空气能热泵供暖在不同气候区应用中，都较好地维持了用户室内的温度水平，加上室内良好的系统布置和设计，温度梯度和波动都符合人体工程学对舒适
空调系统凝结水对空气焓差法测试的影响分析
Research and Exploration |研究与探索.监测与诊断 空调系统凝结水对空气焓差法测试的影响分析 程镇，齐淑芳 (合肥通用机械研究院，安徽合肥230031 ) 摘要：本文介绍了空调系统性能测量中空气焓差法的基本原理，结合空气焓差法计算方法与空调器的实际运行情况，分析了空气焓差法测试过程中凝结水对空调器性能测试过程造成的具体影响。 关键词：空调系统；空气焓差法；凝结水 中图分类号：TU831.3 文献标识码：A文章编号：1671-0711 (2017) 01 (下）-0076-02 目前制冷行业衡量空调性能的参数主要包括制 冷量、制冷消耗功率、能效比，空调性能测量方法 从原理上可分为房间量热计法、空气焓差法、风管 热平衡法。房间热平衡法的测量结果最为准确，但 由于其测试装置投资昂贵、结构精密、操作复杂， 很大程度上限制了使用和推广。空气焓差法因其设 备投资少、操作简便、相对能耗低，得到了广泛认可。 本文针对空气焓差法，从其基本原理出发，结合空 调的实际运行情况，对性能测试过程的系统误差进 行分析，探讨误差产生的原因和造成的不利影响， 旨在对空调性能测试方法进行优化和修正。 1空气焓差法基本原理 空气焓差法实际上就是通过测量室内侧空调器 机组进风口、出风口干湿球温度、大气压力，计算 出空调进出口空气的焓值，同时测量空调器机组的 风量，由风量与进出口焓值差来计算空调器的制冷 或制热量。在测量制冷量的同时，测出被测空调机 组的消耗功率，从而计算出空调机组的能效比及其 他参数，其原理如图1所示。 制冷量的计算可按下式计算： v…(l+ r f…)⑴式中：2为空调器的制冷量为空调器室内侧测量的风量；^为空调器室内侧进口空气的焓值；~为空调器室内侧出口空气的焓值；v…为室内侧测 点处的空气比容；^为室内侧测点处的空气湿度。 2空气焓差法系统误差分析 由前文分析可知，空气焓差法测量空调机组的 制冷量是通过空调器进风与出风空气比焓的差值计 算得出的。由于湿空气是由干空气和水蒸气组成的 混合物，因此湿空气的焓值为干空气的焓与水蒸气的焓之和，可表达为： H = m a h…+mv K(2) 式中，为湿空气的烚值；％、&分别为湿空 气中干空气的质量与焓值；A、乂分别为湿空气中 水蒸气的质量与焓值。 考虑到热力过程中干空气的含量是常量，故湿 空气的比焓是相对于单位质量干空气的比焓，湿空 气的比焓可表示为： h= —= ha+whv(3)式中，为湿空气的比焓；w为含湿量。 取0尤干空气的焓值为零，则任意温度 <的干空 气焓为： K=cpJ(4) 式中，为干空气的定压比热容。 工程中常用下述经验公式来计算湿空气的比焓：i=1.005t+w (2501 + 1.86t)(5 ) (5)式对于湿空气焓值的计算，是将干空气和 7JC蒸气的定压比热都近似为常数，即干空气的定压 比热为1.005kJ/(kg ?K),水蒸气的定压比热为1.86 kj/(kg?K)，0尤时水的汽化潜热为2501kJ/kg〇(5 )式中第一部分物理意义表示为l k g干空气从温度f冷 76中国设备工程2017.0K下 ）
制冷量计算公式
制冷量计算公式 总热量QT Kcal/h QT=QS+QT 空气冷却：QT=0.24*∝*L*(h1-h2) 显热量QS Kcal/h 空气冷却：QS=Cp*∝*L*(T1-T2) 潜热量QL Kcal/h 空气冷却：QL=600*∝*L*(W1-W2) 冷冻水量V1 L/s V1= Q1/(4.187△T1) 冷却水量V2 L/s V2=Q2/(4.187△T2)=(3.516+KW/TR)TR 其中Q2=Q1+N=TR*3.516+KW/TR*TR=（3.516+KW/TR）*TR 制冷效率—EER=制冷能力（Mbtu/h）/耗电量（KW） COP=制冷能力（KW）/耗电量（KW） 部分冷负荷性能 NPLV KW/TR NPLV=1/(0.01/A+0.42/B+0.45/C+0.12/D) 满载电流（三相）FLA(A) FLA=N/√3 UCOSφ 新风量L CMH Lo=nV 送风量L CMH 空气冷却：L=Qs/〔Cp*∝*(T1-T2)〕 风机功率N1 KW N1=L1*H1/(102*n1*n2) 水泵功率N2 KW N2= L2*H2*r/(102*n3*n4)
水管管径D mm D=√4*1000L2/(π*v) n3—水泵效率=0.7~0.85 n4—传动效率=0.9~1.0 F=a*b*L1/(1000u) a—风管宽度m b—风管高度m u—风管风速m/s V1—冷冻水量(L/s) V2—冷却水量(L/s) 注：1大气压力=101.325 Kpa 水的气化潜热=2500 KJ/Kg 水的比热=1 kcal/kg?℃ 水的比重=1 kg/l QT—空气的总热量 QS—空气的显热量 QL—空气的潜热量 h1—空气的最初热焓kJ/kg h2—空气的最终热焓kJ/kg T1—空气的最初干球温度℃ T2—空气的最终干球温度℃ W1—空气的最初水份含量kg/kg W2—空气的最终水份含量kg/kg L—室内总送风量CMH Q1—制冷量KW
热泵空气侧换热量测量空气焓差法改进
文章编号: 1005—0329(2006)03—0083—04 热泵空气侧换热量测量空气焓差法改进 钟晓晖,吴玉庭,张行周,王艳红,崔 廷,马重芳 (北京工业大学,北京 100022) 摘 要: 利用空气焓差法进行热泵空气侧换热量测量时,通常采用测流量法测量风的流量和截面平均温度。这种方法受温度测量布点的限制,使精度很难进一步提高,本文对这种方法进行了改进,采用风量测量和风速测量对温度进行加权的方法,并对这两种方法进行了比较、分析。关键词: 热泵;换热量;焓差法 中图分类号: T Q051.5 文献标识码: A Improve of E nthalpy Potential Method for Measuring Air H eat C apacity of H eat Pump ZH ONG X iao 2hui 1,W U Y u 2ting ,ZH ANG X ing 2zhou ,W ANG Y an 2hong ,C UI T ing ,M A Chong 2fang (Beijing University of T echnology ,Beijing 100022,China ) Abstract : When we measure the air heat capacity of heat pump by enthalpy potential method ,the flow rate measuring method was used to measure flow rate and sectional mean temperature of air.This method is limited by temperature measuring stationing.Its preci 2sion is difficult to In this paper ,the method is improved ,we use flow rate measuring method and air velocity weighting temper 2ature method.M oreover ,tw o methods were compared and analyzed.K ey w ords : heat pump ;heat capacity ;enthalpy potential method 收稿日期: 2005—06—17 修稿日期: 2005—10—28 1 引言目前热泵制热量的测量方法主要为热平衡法和空气焓差法。空气焓差法是利用空气流过制热装置时获得的热量(焓差)与制热装置放热量相等的原理,分别测出进入和离开制热装置放热量,两者相减即为制热量。这种方法既可以进行静态实验还可以进行动态实验,而且结构简单、较容易实现,是目前在空调系统测试中广泛采用的一种方法。测量进出风焓值时,常采用测流量法测量风的流量和截面平均温度,但该方法受温度测量布点所限,精度很难进一步提高。本文对此方法进行改进,采用风量测量和风速测量对温度进行加权的方法,并用换热器水侧焓值进行了校验。2 测试原理和试验装置 211 测试原理 空气焓差法测量制热量的关系式(严格绝热 条件下)为: Q h =ΔH =G (h 2-h 1) (kW ) (1) 式中 G ———空气质量流量,kg/s h 1,h 2———进、出风空气焓值,k J/kg 湿空气焓值为: h =1.01+0.001d (2501+1.84t ) (k J/kg )(2) 式中 t ———湿空气的干球温度,℃ d ———湿空气的含湿量,g/kg 干空气 则 Δh =h 2-h 1=(1.01+0.00184d )(t 2-t 1) (3) 因此,制热量计算的精度取决于空气流量、进出口截面平均温度以及含湿量的测量和计算。 图1所示为管道内某一截面上流体的温度分布。在管内任取一微元面积d F ,则流体的质量流量为ρu d F ,热流量为c p ρtu d F ,通过整个截面的热
空调器焓差法试验室
空调器焓差法测试 空调器焓差法试验室 使 用 说 明 书 机电工程系制冷专业
目录 一、设备概要 (1) 二、软件简介 (2) 三、软件触摸屏介绍 (3) 四、能力计算公式 (4) 五、工作原理 (6) 六、操作步骤 (6) 七、电脑程序的运行 (9) 八、关闭测试台 (13) 九、运行故障及处理 (13) 十、注意事项 (14) 十一、仪器、电器基本配置 (15)
一、设备概要 本测试台是根据国家空调器检测标准（GB/T 7725-1996）中的相关要求和规定而设计制造。不仅可用于测量国标规定的各类模拟工况条件下空调器的制冷量、制热量、风量、电量等参数，而且可根据用户之需设定不同类型的工况条件进行测试，并依据测量之数值判别被测空调器合格与否。本测试台由电脑软件程序自动控制，控制及测量精度均很高。不仅适合产品开发中的匹配试验，而且可用于批量生产的抽检。 1.适用范围 a.测试标准：国家标准GB/T 7725-1996、GB/T4706.32-32-1996 b.空调类型：窗式、分体式、柜式空调器 c.允许负荷：1~5匹空冷型房间空调器 风量：200~2500 m3/min 制冷量：1400~15000W 制热量：1800~18000 W d.供电电源：3φ45 KV A变频电源 e.测试精度：与样机比对≤2.0%（目标值1%），重复性≤1.5% f.过渡时间：从室温到常规测试工况稳定过渡时间＜1.5小时 2.设备构成 a.恒温室房间 室内侧试验室1个约6500×5000×4000 mm （长×宽×高） 室外侧试验室1个约5000×5000×4000 mm （长×宽×高） b.风量测试装置 空调器5匹室内机用1套 c.空气处理设备 室内侧1套配置BIZER制冷机3台 室外侧1套配置BIZER制冷机3台 3.设备使用条件 a.操作室温度15~30℃湿度≤85% 不结露 b.电器室及机房温度5~25℃湿度≤85% 不结露 用户应根据设备现场安装环境，在相应房间安装空气调节器。 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 4.工况控制方法