最新蒸汽系统减温原理及减温器的介绍
减温减压器系统存在的问题及处理办法
减温减压器系统存在的问题及处理办法 摘要：分析减温减压器支吊架系统悬空、管道上翘焊缝开裂的原因是①由于管道上、下部温差比较大；②系统停车后再开车时间管道局部有水致使升温不均而产生拉力较高的拉应力，并提出相应的对策。 减温减压器的作用是将从锅炉出来的蒸汽经过减压阀的节流降压与喷水减温后，生产出参数合格的蒸汽，供氧化铝蒸发用气，因而减温减压器的安全稳定运行，直接影响氧化铝的生产。目前，中国铝业山西分公司热电分厂3#减温减压器在停车、备用和运行等各种工况下，支吊架系统存在悬空、管道呈翘曲状、筒体焊缝经常开裂等现象，给安全生产构成了一定威胁。 1减温减压器结构 该系统结构如图1所示。 740)this.width=740"/> 3支吊架悬空、简体弯曲原因分析
从表2管道截面温度测量数据可看出，管道截面上下部温差较大。7＃支架处管道上下温差最大(约140~C)；6＃支架处管道的上下温差次之(约100％：)；9＃支架处管道的上下温差最小(约40℃)。管道截面上部温度高于下部温度，将造成管道轴向弯曲变形，与实际管道的变形理论分析一致，说明管道截面上下温差是导致管道弯曲变形及支吊架脱空的主要原因。 4焊缝开裂原因分析 4．13＃减温减压器6＃、7＃、8＃支吊架悬空应力计算 3＃减温减压器6＃、7＃、8＃支吊架悬空后中部6＃支架与喷水阀之间靠近喷水阀处一次应力超标(管道在内压、自重和其他持续外载作用下所产生的应力称为一次应力；管道在热胀、冷缩及其他位移受约束时所产生的应力称为二次应力)。允许应力值为52.00MPa[出自于《火力发电厂汽水管道应力计算技术规定》)(SDGJ6—90)。大小头的小头处一次应力为35.71MPa。 由此说明两点：①中间支架悬空，减温减压器一次应力超标，喷水阀后管道容易产生裂纹；②中间支吊架悬空，在大小头处的小头处一次应力并不大(一次应力合格)，支架悬空情况下，管系应力不是该处产生裂纹的主要原因。 4．2减温减压器截面下部热应力导致焊缝开裂 由表2知，管道上下存在较大温差，尤其在切换某种工况时，再开车时管内可能存在凝结水，高温蒸汽通过管道使无水的管壁快速升温，而存水部分管壁温升较慢，从而造成低温处较高的轴向拉应力，这种较高的热应力或热疲劳是焊缝开裂的主要原因。
高温过热器的计算
7 高温过热器的计算 7．1 高温对流过热器结构尺寸 7．1．1管子尺寸 425d mm φ=? 7．1 ．2冷段横向节距及布置 40L n = （顺列，逆流，双管圈） 7．1．3热段横向节距及布置 39R n = （顺列，顺流，双管圈） 7．1．4横向节距 195mm S = 7．1．5横向节距比 11 2.262d S σ== 7．1．6纵向节距 287mm S = 7．1．7纵向节距比 2 2 2.07d S σ== 7．1．8管子纵向排数 28n = 7．1．8冷段蒸汽流通面积 2 2 2* 0.06424 n L L d f n m π== 注：n d 单位：m 下同 7．1．9热段蒸汽流通面积 2 2 2*0.06284 n R R d f n m π== 7．1．10平均流通截面积 ( )/20.0634pj L R f f f =+ = 7．1．11烟气流通面积 2 (7.68790.042) 5.4323.3Y m F =-??= 7．1．12冷段受热面积 2 **( 5.6)237L L z pj pj d m n n l l m H π=== 7．1．13热段受热面积 2 **( 5.6)231R R z pj pj d m n n l l m H π=== 7．1．14顶棚受热面积 2 7.68(0.70.61)10.06LD m F =?+= 7．1．15管束前烟室深度 0.7YS m l =
7．1．16管束深度 0.61GS m l = 7．1．17辐射层有效厚度 12 4*0.9(1)0.188s d m π σσ=-= （注：d 单位：m ） 7．2高温过热器的热力计算 7．2．1进口烟气温度 ' GG ?=995 0C 查表4-7，凝渣管结构及计算第11项 7．2．2进口烟气焓 'GG I = 11821.0703 KJ kg 查表4-7，凝渣管结构 及计算第12项 7．2．3进冷段烟气温度 ' GGL t = 513.3248 0C 即屏出口蒸汽温度，查表4-6，屏的热力计算 7．2．4进冷段烟气焓 ' GGL I = 3405.5931 KJ kg 即屏出口蒸汽焓，查表4-6，屏的热力计算 7．2．5总辐射吸热量 '''f f GG NZ Q Q == 157.4649 KJ kg 7．2．6冷段辐射吸热量 'f f L GGL GG L R LD H Q Q H H H =? ++ =237 157.464978.0623723110.06 ? =++ KJ kg 7．2．7热段辐射吸热量 'f f R GGR GG L R LD H Q Q H H H =? ++ =231 157.464976.0823723110.06 ? =++ KJ kg 7．2．8顶棚辐射吸热量 'f f LD GGLD GG L R LD H Q Q H H H =? ++ =10.06 157.4649 3.313623723110.06 ? =++ KJ kg 7．2．9出热段蒸汽温度 '' GGR t = 540 0C （建议取额定值5400C ）
第七章 过热器 再热器
第七章过热器再热器 第一节过（再）热器的作用及特点 1.过热器的作用： 将饱和蒸汽加热成具有一定温度的过热蒸汽，并保证在一定负荷变化范围内 维持气温的稳定。过热汽温度为540～555℃间。 2.再热器的作用: 将气轮机高压缸排汽加热到与过热汽温度相仿的温度，然后送回中低压缸继 续做功，以提高汽机尾部蒸汽干度。 3.在对流过热器前，要布置大量的对流管束 中压锅炉——过热器直接布置在炉膛出口少量凝渣管束之后； 高压锅炉——必须把一部分过热器受热面布置在炉内（辐射式、半辐射式过热器） 第二节过（再）热器结构型式气温特性 1.结构型式：按传热方式分为：对流、辐射和半辐射式三种； 2.对流式过（再）热器在对流烟道内吸收对流热。（蛇形管+连箱连接） ○1根据烟气、蒸汽相对流向分为逆流、顺流、混合流三种 顺流：温压最小、耗材多，安全（高汽温对低烟温）； 优缺点：逆流：温压最大、耗材少，安全性差； 混流：介于两者之间； ○2根据结构型式分为立式和卧式：立式：疏水困难、支吊容易； 卧式：疏水容易、支吊困难； ○3根据管圈数分为单管圈、双管圈、多管圈：大容量锅炉——多管圈，可降低蒸汽流速；○4根据管子布置结构分为顺列和错列 αs< αc ，但顺列吹灰容易，错列吹灰困难。 总原则：高温水平烟道立式顺列；低温竖直烟道卧式错列。 对流式过（再）热器 质量流速问题： 为保护金属管道，工质应有一定的质量流速。质量流速增大，对金属的冷却能力增强，但同时也增大了流动阻力。 一般，过热器内允许压降<10%Pgr,再热器内压降<0.2~0.3MPa。 因此，过热器内工质质量流速ρw＝800～1100kg/(m2.s) 再热器内工质质量流速ρw＝250～400kg/(m2.s) 烟气速度问题： 因此：烟速上限受磨损限制，与煤中Ay，灰分特性，及烟温有关。 炉膛出口之后水平烟道中，烟温较高，灰软，磨损较轻，烟速可在10～12m/s， 而在烟温较低时，一般情况下烟速小于9m/s。 3.辐射式和半辐射式过热器 在炉膛内吸收辐射热。 注意的问题：工作条件恶劣（可采用的措施：布置在炉膛上部、作低温受热面、高质量流速）
减温减压装置
减温减压装置 减温减压装置用途及作用 减温减压装置减温减压装置是现代工业中热电联产、集中供热（或供汽）及轻工、电力、化工、纺织等企业在热能工程中广泛应用的一种蒸汽热能参数（压力、温度）转变装置和利用余热的节能装置，通过本装置，把用户提供的蒸汽参数降到用户需要合适的温度和压力，以满足用户的要求，并且能够充分节约热能，合理使用热能。 （二）减温减压装置工作原理装置简介 减温减压装置 目前我国减温减压装置有多种结构形式，但不管其形式如何，一般由减温系统、减压系统（或减温减压一体系统）、主蒸汽管体、安全保护系统、热力控制系统等组成。具体形式结构如下图。减温减压装置的结构组件由减压阀、节流孔板、蒸汽混合管道（带喷嘴）、安全阀、给水调节阀、节流阀、截止阀、止回阀、减温水管、法兰、标准件等组成 1、减温系统：通过高压差调节阀（或变频水泵等），将冷却水从不同形式的喷嘴处以雾状喷入文氏管或蒸汽管道的蒸汽中，使蒸汽温度降低。 2、减压系统：由减压阀和节流孔板组成，减压阀通过改变流通面积达到调节压力的目的。 3、减温减压系统：把减温系统和减压系统合二为一，使装置的外形尺寸减小而技术复杂性增加。(见图二同颜色部分) 4、主汽管体：由混合管和蒸汽管等组成。根据用户提供的参数决定，是减温减压装置的主体设备，目的是将减温减压后的蒸汽送入用户需要的管道上。 5、减温减压装置安全系统：为防止二次蒸汽压力超过规定值，自动打开安全阀使多余蒸汽排放，达到减压和安全保护作用，由于参数不同，有以下几种结构形式，由本厂设计时选定： ①配弹簧安全阀 ②配冲量及主安全阀（一套或多套）
③配杠杆安全阀 6、减温减压装置热力控制系统：是调节蒸汽出口参数的重要设备，通过接收出口温度、压力信号，经过信息处理，指挥执行机构使出口的参数（温度、压力）稳定在用户要求范围内，实现自动调节。本控制系统也可以手控调节。 2、减温减压装置主要特点： 减压系统采用双阀座减压阀结构，不平衡力小，调节范围大，动作平稳，无卡阻现象。 减温系统采用文丘里氏加笛管喷嘴的方式，无传动部件，减温水雾化效果好，喷嘴拆装方便，便于维修。 减压系统和减温系统分开，主要用于工况恶劣，如蒸汽流量小不适用采用减温减压阀的，及饱和蒸汽的工况(压力较低主要考虑蒸汽流速较低)采用文丘里管减温方式，减温水充分雾化，以达到较好的减温效果产品分类及主要技术指标 A、减温减压装置按进口压力和温度可分为： 1 中温中压减温减压装置： 一次蒸汽参数（进口蒸汽参数）：压力P1=3，9MPa；温度t1=450℃压力； 二次蒸汽参数（出口蒸汽参数）：压力P2由用户要求确定；温度t2=饱和温度； 流量： Q=2～360t/h（吨/小时） 2 次高压减温减压装置： 一次蒸汽参数（进口蒸汽参数）：压力P1=5，4MPa；温度t1=485℃压力； 二次蒸汽参数（出口蒸汽参数）：压力P2由用户要求确定；温度t2=饱和温度； 流量： Q=20～200t/h（吨/小时） 3 高温高压减温减压装置： 一次蒸汽参数（进口蒸汽参数）：压力P1=10MPa；温度t1=540℃压力； 二次蒸汽参数（出口蒸汽参数）：压力P2由用户要求确定；温度t2=饱和温度； 流量： Q=30～240t/h（吨/小时） B、减温减压装置的主要技术指标 1 减温减压装置出口流量 减温减压装置出口蒸汽流量变化范围为30%Q~100%Q，特殊需要者可由供需双方协商。 2 减温减压装置额定出口蒸汽压力P2
过热蒸汽及饱和蒸汽还有减温减压系统介绍
过热蒸汽及饱和蒸汽还有减温减压系统介绍 一、什么是过热 过热蒸汽是指温度高于饱和温度的蒸汽。例如：表压为3Bar g 的饱和蒸汽的温度为143.762℃，如果对其继续加热并维持压力不变，它将变成过热蒸汽，这额外的热量使蒸汽： 1. 温度高于饱和温度； 2. 比饱和蒸汽具有更多的热量； 3. 比饱和蒸汽具有更大的比容； 过热蒸汽主要用于电厂以驱动汽轮机来发电。根据朗肯循环的原理，用过热蒸汽驱动汽轮机的热效率要远高于用饱和蒸汽。 二、过热蒸汽的优点： 1. 湿蒸汽在汽轮机内会形成水滴，导致汽轮机叶轮冲蚀，同时增加了摩擦阻力，故只能使用过热蒸汽； 2. 可以使用更高的的管道流速（最高至100m/s），这样可以减小蒸汽管网的尺寸； 3. 对于连续运行的工厂，过热蒸汽意味着管道中没有冷凝水的形成，因此只需要在系统启动时进行疏水。 三、使用过热蒸汽的缺点： 1. 虽然过热蒸汽包含了更多的热量，这种热量以三种形式存在：水的焓、蒸发焓（潜热）、过热焓，但大部分热量是蒸发焓，过热部分的热量仅占很小的一部分。例如：在10Barg压力下温度为300℃的过热蒸汽，水的焓为=763KJ/Kg；蒸发焓为=2015KJ/Kg；过热焓为
=274KJ/Kg。
2. 但使用过热蒸汽作为传热介质时，其传热系数是变化的，比较低且难于精确量化。这样很难进行换热器的精确选型和控制。同时与使用饱和蒸汽的设备相比其换热器更大、更昂贵。 3. 过热蒸汽一旦冷却到饱和蒸汽，其传热系数将会大幅度提高，并且蒸汽冷凝成水的过程中温度保持恒定不变，这样有助于换热设备的正确选型和控制。由于使用饱和蒸汽的换热系数高，与过热蒸汽相比其换热设备会减小、便宜。 4. 某些过程（例如蒸馏罐）当使用过热蒸汽时效率会降低； 5. 高温的过热蒸汽意味着所有使用的换热设备等级更高，因此 更昂贵； 6. 过热蒸汽的高温可能会损坏敏感的设备，比如密封件、法兰 间的密封垫等； 以上缺点表明过热蒸汽通常不适合用于一般的制程使用。 四、减温的基本方式 减温的过程是指将过热蒸汽的温度降到饱和状态，或者降低到低的蒸汽的过热度。大多数减温器设计为使蒸汽温度接近于饱和温度（典型的最小值为高于饱和温度3℃）。有两种最基本的减温器形式： 1. 非接触式—冷却蒸汽的介质不和被冷却的蒸汽直接接触。温度较低的液体、气体均可以作为冷却介质，比如不保温的过热蒸气管路。
减温减压装置介绍
减温减压装置介绍： 一、概述 减温减压装置是现代工业中热电联产、集中供热、轻工、电力、化工、纺织等企业在热能工程中广泛应用的一种蒸汽热能参数（压力、温度）转变装置和利用余热的节能装置，通过本装置，把用户提供的蒸汽参数降到用户需要合适的温度和压力，以满足用户的要求，并且能够充分节约热能，合理使用热能。 二、工作原理 1、减温减压装置有多种结构形式，但不管其形式如何，一般由减温系统、减压系统、蒸汽混合管体、安全保护系统、补水系统、热力控制系统等组成。 盛蓝捷能SL&JN系列减温减压装置采用分体式设计，先减压后减温，直接喷雾式减温，也可单独减温或减压，结构简单实用，不占用其他设备空间，可以根据客户需要，体积外观可以随客户需求改变，入口蒸汽温度压力不稳定，还具有稳压恒温的作用，保证下游用汽设备安全， 2、减压装置是将高压蒸汽节流减压至用户所需压力，主要由减压阀，压力传感器、控制器及节流扩容装置组成，压力传感器安装在蒸汽管道的下游，实时监测减压后的蒸汽压力，PID调节阀门的开度改变系统阻力。无论上游压力如何变化，下游负荷如何变化，下游蒸汽压力都保持稳定。 3、减温装置采用喷水降温，由喷雾装置，减温调节阀，温度传感器，控制器，混合主体单元，减温水增压系统构成，通过喷雾装置喷出雾化细小水珠，与过热蒸汽迅速混合、吸收过热蒸汽的热能而汽化，降低过热蒸汽的温度，根据下游温度传感器的反馈信号，PID模拟控制减温水调节阀，调整减温水水量，使蒸汽温度趋近设定值。 三、主要特点 1、温度传感器，压力传感器，调节阀，喷嘴等主要元件采用定制生产。 2、控制器采用数字单元控制，支持接口替换，无需专业人员即可操作。 3、完全适合蒸汽流量变化的现场，蒸汽流量变化30--100%。 4、减温器探头采用不锈钢材料，抗疲劳能力强，耐冲击，寿命长。 5、减温雾化装置采用进口304不锈钢喷头，雾化效果好。 6、正常运行中，在减温减压调节阀下游一米，同时距管道一米处，其噪音不大于80dBA。 7、实现降压不损耗能量，而且通过该设备可增大蒸汽供应量。结构简单、无转动部件、运行可靠。操作方便、检修容易、可自动调节。节能效果显著。 四、技术要求 1、当蒸汽温度低于饱和蒸汽温度时，减温水将不再蒸发，我们建议减温后的蒸汽温度高于饱和蒸汽5℃的***小余量，以便得到干蒸汽。 2、减温水为冷凝水或软化水，减温水压力高于蒸汽压力不小于0.4MPａ，使减温水达到了较佳雾化效果，蒸汽入口和减温水入口需加高目数过滤器，建议减温减压增加旁通。
减温器检修工艺规程
减温器检修工艺规程 1.1设备概述 过热蒸汽采用二级减温作为主要手段，摆动燃烧器作为辅助调温手段。减温器采用多孔管式喷水减温器，水源来自给水泵出口，一级喷水减温器安装在低过出口与分隔屏进口之间，二级喷水减温器安装在后屏出口与高过进口之间。 再热蒸汽采用烟气挡板调节为主要手段作为主要手段，摆动燃烧器作为辅助调温手段。微量喷水减温在上述调节幅度不足时使用或者对再热气温进行细调，减少气温偏差。事故喷水只有在再热器入口蒸汽超温事故下方可使用，减温器采用喷嘴式喷水减温器，水源来自给水泵中间抽头，事故喷水减温器安装在低再入口，微量喷水减温器安装在低再出口与高再进口之间。 1.2检修项目 减温器检修项目详见表 14。 表1 减温器检修项目 序号检修标准项目 1检查联箱各焊口焊缝及蠕胀测量 2检查减温器内部喷水管、衬套管（内窥镜检查） 3割开联箱取出笛形管检查
1.3检修工作准备 1.3.1.1.1根据运行状况，点检结果和上次检修的记录， 制定检修项目、内容和工期。 1.3.1.1.2 准备好与检修相关的检修技术资料、工器具和备品、 备件。 1.3.1.1.3布置检修现场，工器具、备件及材料定置摆放。 1.3.1.1.4办理工作票，检查安全措施的执行情况。 1.4检修步骤及工艺方法 1.5一般检查 1.5.1.1.1检查减温器集箱各部位焊缝。 1.5.1.1.2检查紧固螺栓有无脱落、松动现象。 1.5.1.1.3检查集箱支吊架有无变形、松动现象。 1.6减温器集箱宏观检查 1.6.1.1.1过热器减温器内部检查。 1.6.1.1.2将减温器过渡管割开，抽出减温器喷嘴检查。 1.6.1.1.3检查减温器喷嘴是否有裂纹、变形、磨损等情况， 喷水孔有无堵塞积垢。 1.7检查集箱内套管内壁 1.7.1.1.1减温器喷嘴回装，焊接过渡管接头。 1.7.1.1.2再热器减温器内部检查。
过热器减温器失效分析
前言近年来在中石化集团内炼油锅炉的减温器由于笛形管而引起的爆管已有很多次，此次检查济炼1锅炉的的12个联箱中，有6个减温器联箱出现了裂纹、断脱，裂纹最长处距离管孔边缘达100mm，管孔四周的母材组织出现疲劳受损。如何处理这些存在问题的联箱，已成为我石化集团内自备电厂急需解决的问题。第1章.减温器的作用和种类1.1减温器的作用减温器的功能是调节蒸汽温度，由于过热器管内是高温蒸汽，其传热性能差，而管外又是高温烟气因而过热器管壁温度比较高。这就要求采用耐温性能较好的优质合金钢的管材。运行中如果壁温长觏超过钢材的极限耐温温度，将会造成管子变形以致爆破损坏。因此为了保证过热器的安全运行，除了从结构，布置已经正确的选用钢材外，还需装设气温调节设备，采取调节措施，以保证气温在规定的范围之内。1.2减温器的种类减温器一般分为表面式减温器和喷水式减温器。表面式减温器原理：蒸汽温度调节一般采用螺旋管式表面式减温器，位于高温段与低温段过热器中间，用通过进入省煤器的锅炉绐水的—部分作为冷却水的多少来控制蒸汽温度，这种表面式减温器实际就是一个热交换器。在圆柱的筒体内，装有螺旋管。管外为来自低温段过热器的蒸汽，管内通入冷却水。改变冷却水量，既可调节整齐的温度，当气温高时加大冷却水量，气温低时，则减少冷却水量。喷水式减温器原理：喷水减温器的工作原理是将冷却水直接接喷入过热器中，冷却水吸收蒸汽的热量而蒸发，因而降低过热器的温度。根据需要调节喷入的冷却水量，即可得到相应的蒸汽温度。在锅炉实际运行中，由于负荷变化、运行的不稳定以及其他因素，过热蒸汽的温度总在一定程度上浮动。因此，为了保护过热器，使过热器管壁不致超温，减温器的喷水量必须随之变化，而喷水量的变化势必引起喷水管管壁温度的变化。第2章.喷水减温器的种类及常见事故2.1 喷水减温器的种类喷水减温器多为混合式，共有5种：单喷头直套减温器，水室式文氏管套筒减温器，旋涡式喷头文氏管套筒减温器，笛形管直套减温器，环向进水式直套减温器。我厂1炉为笛形管直套减温器。2.2 1炉减温器特征该炉过热器系统共设置两级喷水减温器，分别布置在全大屏过热器后和高温过热器前，减温水由给水引出。在低温级和高溆级再热器之间的导气管上设置备用喷水减温器，必要时作为细调之用。为防止尚未汽化的减温水滴直接冲击减温器的联箱内壁，致使联箱内壁受交变应力作用而产生裂纹，该减温器内在喷水管后均设有混合管。2.3 减温器事故特点该类减温器事故特点：笛形管破裂，减温器混合管多处发生压扁、脆裂、焊缝裂开等现象，甚至整段混合管被蒸汽冲走，造成减温器和过热器的严重故障；喷水减温器联箱内表面热电偶管座、空气管管座角焊缝裂纹，减温器接管座角焊缝裂纹。混合管被压扁，首先使蒸汽流通截面缩小，蒸汽经过减温器的阻力增大，并引起混合管强烈振动；其次由于混合管常与其前面的文氏管渐扩段相焊，混合管压扁时，相接的焊缝因变形导致撕裂。严重时整条环焊缝裂开，混合管被冲走，未汽化的水击中减温器联箱内壁；同时冲走的混合管堵塞了部分过热器蛇形管的进口，造成这些过热器管的超温爆管。笛形管在运行过程中，频繁经受减温水的冷却和过热蒸汽的加热作用，发生热胀冷缩。在喷孔部位，由于结构应力集中和孔桥强度减弱作用，导致裂纹极易产生。裂纹经热疲劳和振动作用，逐渐扩展，断脱。脱落小块随蒸汽一起进入汽轮机，影响汽轮机运行安全；脱落大块将被卡在后级过热器进口联箱内，堵塞管子，引起管子过热爆管。笛形管成块脱落到一定程度后，喷管雾化功能变差，甚至直接将水喷到联箱内壁上，在热疲劳作用下引起联箱龟裂，并最终导致联箱裂穿、泄漏。第3章.减温器内部工作状况喷水减温器的作用是通过减温水吸附过热蒸汽的热量，使减温水汽化，并与过热蒸汽混合达到降低汽温的目的。它不仅用于调节过热器的出口汽温，而且起到均衡两侧汽温的作用。减温器设计的任务是保证减温水在减温器内部汽化，以免水珠接触过热器联箱内壁引起热交变应力导致联箱热应力疲劳破坏。当减温器联箱同时也是过热器分配联箱时，还要求减温器出口蒸汽温度均匀，以防止因分配联箱进入过热器的蒸汽温度不同导致下一级过热器工作条件的恶化。减温器内部存在4个区段：第1区段，减温水加热阶段，在此区段中减温水被加热到饱和温度，不论
高温高压减温减压装置简图及性能特点
结构特点： 减温减压装置由减压系统（减压阀、节流孔板等）、减温系统（高压差给水调节阀、节流阀等）、安全保护装置（安全阀、止回阀）等组成，主要特点如下： 1）、采用减温、减压分体阀结构，使蒸汽先减压；然后单独减温，分别在不同系统内完成，该装置的长度提高了运行的可靠性，便于压力、温度的独立调节。 ）、减压系统：采用三种不同结构形式的减压阀 ⑴采用直行程笼式减压阀结构，多用于t≤400℃,P≤2.5MPa，介质经多个小孔节流减压，阀内可设多级节流降压，增加阀体使用寿命，保护了阀座及阀体免受冲击，延长了阀门的使用寿命，同时也降低了装置的噪音。 ⑵双座减压阀多用于t≤450℃,P≤4.3MPa的常规减温减压装置。介质节流通道为双座
形式，流通面积大，阀杆节流处堆焊硬质合金，阀杆材料多为不锈钢或氮化钢，经过数十年考验，双座减压阀只要在上述参数范围内使用，没有发生过异常问题。双座阀不平衡力小、调节范围广、动作平稳，不会出现卡死现象。减压阀密封表面堆焊钴基ERCrMn-C-15，抗高温、抗冲刷；阀座和阀瓣采用配合研磨，密封性能好。 ⑶柱塞式单座减压阀，多用于压力≤9.8MPa、温度≥4500C或更高参数。该阀属引进改进型产品，阀杆、阀瓣为一整体，在阀瓣处开具多个能将汽流分解成多股梅花状流道，能使阀内不出现强烈振动并能降低噪音，阀内设置有曲线型多孔钟罩，防止蒸汽直接冲击阀体内表面，具有噪音低，振动小，密封性好，降压效果和调节特性好，使用寿命长等特点。热电厂等已采用，反映良好。 3）、减温喷水系统：采用特殊结构的喷嘴，可配置两种结构形式的阀门 混合管内设雾化喷嘴，减温水通过调节阀喷入管道，可灵活设置不同类型的喷水装置，包括螺旋雾化喷嘴等。减温给水压力仅需Pb≥0.6P2+0.3MPa；
国内外过热器再热器的布置及调温方式
国内外二次再热机组过热器、再热器布置的特点及其调温方式 (王萌 201200181172 热A) 摘要：二次中间再热技术是提高火电机组热效率的一种有效方法。本文从国内三大锅炉厂（上锅、哈锅、东锅）和国外经典二次再热机组日本姬路第二电厂6号机组入手，主要论述了，超超临界二次再热机组过热器、再热器布置的特点及其调温方式，并评价了其优缺点。 关键字：上锅哈锅东锅日本姬路第二电厂过热器再热器调温方式 我国是以煤炭为主要一次能源的国家，火力发电在我国电力生产中占有主导地位。在很长一段时间内，我国的能源结构不会发生大的改变。我们所要做的就是提高燃煤的利用效率和降低燃煤机组的污染物排放来改善能源紧张的情况和环境污染的压力。提高火电机组发电效率是我国电力行业发展的必然趋势。 二次中间再热技术是提高机组热效率的一种有效方法。一般再热蒸汽压力为过热蒸汽压力的20%左右。采用再热系统可使电站热经济性提高约4%~~5%。二次再热可使循环热效率再提高2%。二次再热系统中蒸汽在超高压缸和高压缸中做功后会分别在锅炉的一次再热器和二次再热器中再次加热。相比一次再热系统，二次再热系统锅炉增加一级再热系统，汽轮机则增加一级循环做功。本文将从国内外典型的二次再热机组过热器、再热器布置的特点及其调温方式进行说明，并对其优缺点进行评价。 1.上海锅炉厂新型二次再热超超临界锅炉机组 1.1上海锅炉厂二次再热锅炉典型举例 以国电泰州二期工程为例。国电泰州电厂二期2×1000MW超超临界二次再热燃煤发电示范项目是国内首个百万级超超临界二次再热机组。机组发电效率高达47.94%，比当今世界最好的二次再热发电机组效率47%高0.94%，比国内常规投运一次再热发电机组最高效率45.82%高 2.12%。机组设计发电煤耗256.2g/kWh，比当今世界最好水平低5g/kWh。项目采用二次再热综合提效技术较常规百万机组降低发电煤耗约10g/ kWh。与常规百万级超超临界机组相比，CO2、SO2、 NOx、粉尘排放量减少5%以上。 1.2过热器及再热器的布置 过热器受热面的布置为顶棚和包墙过热器、分隔屏过热器、屏式过热器、末级高温过热器；再热器受热面布置为二级布置，低温再热器和高温再热器。
减温减压器技术规范书讲解
神木县恒东发电有限公司二期热电工程减温减压器技术规范书 陕西省电力设计院 2011年11月西安
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目录 1 总则 (1) 2 工程概况、气象条件 (1) 3 设备规范 (2) 4 技术要求 (4) 5 质量保证及考核试验 (7) 6 包装、运输、装卸 (9) 7 工厂试验、监造与性能验收 (9) 8 技术资料交付进度 (11)
1 总则 1.1 本规范书适用于神木县恒东发电有限公司二期热电工程（1 50MW抽汽凝汽式直接空冷汽轮发电机组）的采暖备用蒸汽减温减压器。它包括本体及辅助设备的功能设计、结构、制造、性能、安装和试验等方面的技术要求。 1.2 本技术规范提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术要求作出详细规定，也未充分引述有关标准及规范的条文。投标方应保证提供符合本技术规范和相关的国4际、国内工业标准的优质产品。 1.3 如投标方没有对本技术规范提出书面异议，招标方则可认为投标方提供的产品完全满足本技术规范的要求。 1.4 如招标方有除本技术规范以外的其他要求，应以书面形式提出，经招标、投标双方讨论、确认后，载于本技术规范。 1.5 本技术规范所引用的标准若与投标方所执行的标准发生矛盾时，按较严格的标准执行。 1.6 投标方对减温减压装置的成套系统设备（含辅助系统与设备）负有全责，即包括分包（或采购）的产品。分包（或采购）的产品制造商应事先征得招标方的认可。 1.7 在合同签定后，招标方有权因规范、标准、规程发生变化而提出一些补充要求。 1.8 产品应在同容量机组工程或相似条件下有1－2台运行并经过两年，已证明安全可靠。 2 工程概况、气象条件 2.1 工程概况 本期工程安装1台50MW空冷抽汽凝汽式发电机组。 2.2 气象条件 电厂海拔：1260(黄海高程基准) 年平均大气压：~900.0 hPa 年平均气温：8.5℃ 室外极端最高气温：41.2℃ 室外极端最低气温：-29℃ 最热月平均气温：23.6℃ 最冷月平均气温：-9.6℃ 平均水汽压：7.7 hPa 最大水汽压：30.0 hPa
过热器及减温器的检修
过热器及减温器的检修 4.1 概述 过热器是将汽包来的饱和蒸汽干燥并过热到一定温度的热交换设备，提高蒸汽温度，可提高发电厂的热效率，减少汽轮机最后几级蒸汽的湿度，以免汽轮机叶片遭到水滴锓蚀，并减少蒸汽管道的热损失，所以大型锅炉都装置过热器，并且流向复杂，过热器是由蛇形管及联箱组成。 本锅炉过热器系统包括全辐射型的前屏过热器，半辐射型的后屏过热器，以对流特性为主的顶棚管、包墙管以及对流过热器，组成辐射-对流式过热器系统。 饱和蒸汽从汽包出来，由18根ф133×13mm的连接引入顶棚过热器入口集箱（ф273×38mm），经115根ф51×5.5mm，节距为100mm的鳍片管组成的膜式顶棚顶管，流到位于水平烟道出口处的顶棚中间集箱（ф219×28mm），然后蒸汽分成两路，一路经115根ф51×5.5 mm,节距为100mm的鳍片管组成的转向室膜式顶棚管,下行经膜式后包墙管,再经后包墙管下集箱(ф273×38mm)两端的锻造直弯头进入两侧包墙管下集箱(ф273×38mm)的后部,另一路由115根ф51×5.5mm的管子组成，从顶棚中间集箱垂直下行，先拉稀成两排，节距为200mm，穿过水平烟道后合为一排,节距为100mm，形成尾部烟道前包墙管，蒸汽从前包墙下集箱(ф273×38mm)，由6根ф133×13mm的连接管引入两侧墙管下联箱的前部。 蒸汽从两侧包墙管下集箱引出，经水平烟道和尾部烟道两侧墙包墙管上行进入包墙上集箱（ф273×38mm），两侧包墙各由145根ф51×5.5mm，节距为100mm的鳍片管组成的膜式包墙管，蒸汽从侧包墙翻案上集箱引出，由2×10根ф133×13mm的连接管引入前屏过热器小集箱（ф219×25mm），前屏共18片，节距为s=600mm，管子为ф38×4.5mm,每片前屏18圈外8圈材料为钢102,其余全部为12Cr1MoV管子,蒸汽从前屏进入一级喷水减温器,集箱(ф377×35)经喷水左右交叉后由ф159×14mm的连接管(2×5根)引入靠炉膛两侧各5片的后屏过热器，后屏管子为ф42×5mm，蒸汽重量流速809kg/m.sec，蒸汽逆流受热后至后屏混合箱(ф325×31mm上下两个)左右交换位置后进入后屏过热器中间部分，左右各4片顺流受热，管子为ф42×5mm，蒸汽重量流速为10111kg/m.sec，后屏过热器材外8圈采用钢102管子，其余用12Cr1MoV管子，蒸汽由后屏出口小集箱(ф219×28mm)出来经8根ф159×14mm 连接至位于转向室顶棚上方的后屏出口集箱(ф273×36mm)，然后由12根ф159×14mm的连接管引至对流过热器冷段入口集箱(ф325×40mm)，先沿炉两侧各29排(占炉宽1/4)，对流过热器冷段蛇形管逆流至二级喷水减温器，经喷水并左右交换位置后沿炉中部左右各28排（各占炉宽1/4）对流过热器热段蛇形管顺流至对流过热器出口集箱(ф325×50mm)，再由14根ф159×18mm管子引至集汽集箱(ф377×45mm)蒸汽从集汽集箱两端引出送往汽轮机，集汽集箱固定方式采用支撑结构，中间设一个固定支座，两侧各有2个滑动支座。 为了减少屏式过热器运行时振动，本锅炉在前后屏式过热器上增加了屏过固定装置，它是从顶棚入口集箱的两侧引出两根ф42×5mm的钢102管子，经顶棚，穿过屏式过热器蛇形管，最后引入二级喷水减温联箱，蒸汽流量6t/h。对流过热器共114排，节距为100mm，冷段58排采用ф42×5.5mm的12Cr1MoV合金钢管，目前#1炉已经进行了改造，下“U”型弯改为钢102材质；热段56排采用ф42×5.5mm的钢102合金钢管，目前#1炉外两圈已改为TP304材质，内圈为T91材质，#2炉计划于2003年大修进行类似更换）。 过热器系统布置见图1-4-1
高温高压减温减压装置
减温减压装置是现代工业中热电联产、集中供热及轻工、电力、化工等企业在热能工程中广泛应用的一种蒸汽热能参数（压力、温度）转变装置和利用余热的节能装置。 杭州美亚发电设备有限公司生产设计的高温高压减温减压装置结构特点如下: 1.本装置由减压系统、减温系统、安全保护系统和自动控制系统组成。 2.减温减压装置中高温高压减压阀采用整体铸件或锻件，单座结构，内设独特的节流消声网罩。调节范围大、无振动、低噪音，密封面堆焊硬质合金司钛莱耐冲刷。
3.减温给水调节阀采用Z型结构调节阀，阀体采用锻件，多级节流，调节精度高 4.减温减压装置主管道内部设置保护管，主要考虑蒸汽负荷变化时减温水的雾化效果，同时保护外管，防止热冲击，延长设备的使用寿命。应用场合：高温高压参数(P1≤10MPa，T1≤540℃) 现代动力工程和热能技术要求高温-高压锅炉产生过热度极高的过热蒸汽。但对某些设备工艺要求，这样的蒸汽也许是过干或过热的。例如：当换热器用于制程操作时，使用过热蒸汽由于低的传热系数而降低效率，使用饱和蒸汽更加适合。另外当高压的干饱和蒸汽减压至低压时，在下游出口会产生过热度。这样都需要将过热的蒸汽降温至所需的接近饱和的温度，这就需要减温器。 在很多情况下需要对高压过热的蒸汽同时进行减温和减压。减温减压装置是高效节能环保产品。减温减压装置配上相应的工业自动化仪表（即热控柜），可对电站或工业锅炉及热电厂等处输送来的一次（新）蒸汽压力P1、温度t1进行减温减压，使其二次蒸汽压力P2、温度t2达到生产工艺所需的要求。广泛用于热电厂、集中供热、食品工业、石化工业、纺织工业、橡胶工业、造纸和纸浆工业、烟草工业、制药等其它很多行业。为了满足不同设备工艺要求，我公司提供
减温减压说明书
自贡自牌电站阀门有限公司 减温减压装置操作说明书 一、第一代减温减压装置结构简述 本装置由减温减压系统、给水系统、安全保护装置和蒸汽管道组成，并由热控装置（控制柜）进行自动调节。主要配套阀门有减压阀、给水调节阀及安全阀，其中减压阀给水调节阀均配有直行执行机构，具有用户使用、安装方便、调节精度高的特点。采用减压阀结构， 使整套装置的长度大大缩短，减少了占地面积，也降低了工程投资。 1、减温减压系统 蒸汽的减压过程是由减压阀来实现的，其减压级数由进口蒸汽压力减二次蒸汽压力之差值来决定。减压阀的压力调节是通过压力变送器和调节器，再由电动（气动）执行机构操纵带动与减温减压阀阀瓣相连的阀杆，使阀瓣在套筒内上下运动，以改变通道面积的大小来达到节流减压目的。 减压阀采用环流对冲结构减压，增大了流量可比性，减少了阀门泄漏量；阀内独特的网笼式设计有效的阻断了杂质对密封面的损坏，延长了阀门的使用寿命。管道内内设有自动雾化伞状可调喷嘴，雾化效果大大提高，可满足变化较大工况下的工作需要，。 2、给水系 给水系统是用来调节减温水压力和喷水量大小的，从而达到控制温度的目的。其中主要靠给水调节阀来调节，给水调节阀设有不同设计压差，根据用户所供的减温水压力Pb，选择调节阀承受的适当压差。当用户所供的减温水压力大于0.6P1+3.0MPa时，为了降低减温 水压力，使调节阀和喷嘴能正常工作，在给水调节阀前装节流装置，节流装置内节流圈的数 量和节流孔的大小根据给水的流量和压力设计。 给水调节阀均为柱塞式。阀瓣和阀杆为一体式，阀杆直接与直行程执行机构相连，当蒸 汽管道内蒸汽温度有改变时，便引起执电偶的热电势改变经温度变送器和调节器传给电动执 行机构，然后操纵阀杆，使阀瓣运动，以改变流通面积来控制减温水流量，使管道内蒸汽温 度保持在规定的范围内，在通向减温减压阀喷嘴的管道上装有止回阀，防止因给水系统失压而使蒸汽倒流。 若设备不带控制装置，根据现场二次蒸汽温度计，可直接手动操作执行机构进行调节。 也可配机电一体执行机构，由DCS系统进行控制。 给水调节阀前装有节流阀，用于适当调节减温水流量、压力。 3、安全保护系统
锅炉过热器超温原因分析
DG 670/140型锅炉过热器超温原因分析 华北电力科学研究院(北京 100045) 常晨 文摘根据近年来火力发电厂锅炉事故统计，过热器超温爆管事故所占的比例是相当大的，因此做好对过热器超温原因的研究及分析工作，对解决超温问题十分重要。文章根据对大同二电厂近年来过热器超温爆管事故的调查及对此问题试验研究的结果，分析了导致过热器受热面管子超温的原因，并提出了解决相应问题的对策。 关键词过热器超温过热爆管原因分析对策 从近年来的统计数据看，火力发电厂锅炉设备事故中，“四管”泄漏的事故要占70%～80%，其中过热器、再热器受热面管由于超温过热而发生爆管的事故又占相当大的比例。因此分析受热面管超温过热的原因，并采取相应的对策，是降低锅炉“四管”泄漏工作的一个重要方面。本文仅就大同二电厂670t/h锅炉过热器的超温爆管情况做出分析，并根据产生超温爆管的主要原因，对解决这类问题提出一些看法。 1 设备概况 大同第二发电厂装有6台东方锅炉厂生产的670 t/h超高压锅炉，配200 MW机组使用。其中1、2号炉为DG670/140-540/540-5型炉，3～6号炉为DG670/140-540/540-8型炉。锅炉为自然循环、固态排渣煤粉炉，采用钢球磨煤机、中储仓式制粉系统，燃烧器共分4层，为四角切圆布置，其中第2、3层燃烧器为了适应低负荷调峰时稳燃的需要，已改造为浓淡燃烧器，送粉方式采用乏气送粉，燃用的煤种为云岗烟煤。6台锅炉分别于80年代中后期投产，至今已运行10年左右。 过热蒸汽的系统流程如下：饱和蒸汽由汽包经导汽管引入顶棚过热器，分三路经过尾部竖井的前后包墙及中隔墙过热器，汇集后进入布置在竖井后部的低温过热器，由此而出的蒸汽左右交叉进入大屏过热器，再经左右交叉进入后屏过热器，出来的蒸汽又经左右交叉最后进入布置在折焰角上方的高温过热器。5型炉与8型炉在过热器系统上的区别在于，5型炉的一级减温器布置在低温过热器出口，而8型炉则布置在大屏过热器出口。两种型号锅炉的二级减温器均布置在后屏过热器出口。 大屏过热器的外数6圈管、后屏过热器和高温过热器管均采用钢研102钢。 2 过热器的过热爆管情况 从投产至今，随着运行时间的推移，6台炉陆续开始频繁发生过热器爆管事故。表1为1990年至1997年9月锅炉“四管”泄漏事故的分类统计表。 从表中的统计看，在此期间锅炉共发生60次“四管”泄漏事故，其中过热器的爆管次数占了61%，从对爆管管样的金相分析结果看，导致过热器爆管的主要原因是由于过热而引起的失效。 表1 1990～1997年9月间四管泄漏分类统计
过热器减温水在机组运行中控制
过热器减温水在机组运行中控制 锅炉蒸汽温度是影响锅炉生产过程安全性和经济性的最重要的参数之一，过热汽温过高导致金属温度过高、蠕胀增强，降低管道寿命，经常超温可导致过热器管道超温爆管。过热蒸汽温度过低将会降低全厂热效率，一般过热器汽温每降低5—10℃热效率减低1%。运行规程要求对过热蒸汽温度的控制不超过额定值（给定值）的-10—+5℃。 蒸汽温度控制对象具有惯性大、滞后大、非线性、强耦合的特性，另外影响汽温的因素很多例如锅炉负荷、燃料量、烟气扰动（启停制粉）、减温水量（给水压力）等。因此使用减温水稳定、准确、快速的控制汽温是非常有必要的。 一、过热器减温器的概述及特点 1、减温水概述 过热器喷水减温又称为混合式减温器，其原理是将减温水直接喷入过热蒸汽中使其雾化，吸热蒸发，达到降低蒸汽温度的目的。大型锅炉减温水一般分为一、二级两级，过热器一级减温水量比二级减温水多50%左右，主要用于保护屏式过热器防止其管壁超温，同时对过热汽温进行粗调；二级减温水是在中间点温度稳定的基础上对过热汽温进行细调，两级减温水有助于减少左右两侧的汽温偏差。 2、减温水调节汽温的特点 利用高压给水喷入过热蒸汽中调节汽温，结构简单，调节灵敏，减温器出口汽温延迟的时间仅5—10s；调节幅度可达100℃；压力损失小，一般不超过50KPa。但由于减温水喷入后与过热器混合，要求减温水的品质不能低于蒸汽品质。一级减温水投入的原则是保护屏过不超温兼顾汽温调整在正常范围，二级减温水量在保证汽温正常的尽量少投或不投，同时由于二级减温水靠近过热器出口。水量变化对汽温变化影响较快、较大，运行中禁止大幅度操作，防止汽温突升突降。 喷水减温造成的能量损失是必然的，系统设计时应尽力减少这种损失，在给水压力能够满足喷入过热蒸汽要求时，应尽量采用高温度的减温水，减少不可逆能量损失，同时也能减少对过热器热冲击。 减温水喷入量的大小一定要考虑到能否被完全汽化的问题，喷水后的蒸汽温度至少高于相应的饱和温度15℃。应尽量避免减温水量大幅波动，减温水量大幅波动不仅会影响主汽温的变化，还会引起主汽压的变化，而主汽压波动又影响燃料量的波动，如此反复变化进入一个恶性循环，最终导致整个锅炉燃烧参数不稳定。 二、本厂过热器减温水配置 本厂过热器减温水采用两级，一级减温水在低温过热器和屏式过热器之间喷入，二级减温水在屏过和高过之间喷入。减温水源有给水泵出口和省煤器出口两路，在不同的运行工况下采用不同水源。在两路减温水母管上都设有逆止阀，防止两路减温水互串，在各级减温水管路上设有压力测点和流量测点，以便监视减温水系统工作正常。 三、过热器减温水在各运行工况对汽温的调整 1、减温水在机组冷态启动时的使用 在机组启动初期，蒸汽流量较小，汽温与减温水的温差小，极易出现减温水不能完全被汽化，造成汽温突降，各段管壁温度大幅波动；另一方面由于省煤器出口给水压力与主汽压相差较小，减温效果较差，所以采用给水泵路作为水源。由于上述原因，在机组启动期间应尽量采用调节给水量、燃料量、风量等手段调节汽温，减少使用减温水。 在机组启动中，给水流量不易过大，给水流量大，通过361阀（启动分离器贮水罐溢流调节阀）排到凝汽器的水量就大，热损失增多；另一方面，给水量增加后，相应的燃料量增加，但锅炉实际产生的蒸汽量并没有相应增加，大部分的热量都由进入启动分离器储水罐的
过热器、减温系统的改进及运行实践
过热器、减温系统的改进及运行实践 【摘要】本文介绍了BG-75/5.29-M1型循环流化床锅炉在运行过程中出现减温水量不足和减温水“抢水”的现象致使过热蒸汽频繁超温，以及减少低温过热器受热面和进行减温水系统技术改造的情况。经过实际运行的检验，积累了降低减温水量，过热蒸汽不再出现超温运行方面的实践经验。 【关键词】过热蒸汽；超温；受热面；减少；措施 1 锅炉结构和运行情况概述 我厂使用北京锅炉厂生产的三台BG—75/5.29—M1型循环流化床锅炉，过热器分高温级和低温级两组，中间布置喷水减温器，低温过热器由61排Φ42×4的蛇形管组成，蛇形管前半部采用20号钢，后半部采用15CrMo合金钢管；管束为顺列布置，高温过热器由61排Φ38×4、15CrMo的合金钢管组成，顺列布置。根据高、低温过热器的布置位置和传热方式属对流式过热器，汽、气的流向方式为逆向流。 锅炉和汽轮机配套组成母管制供热、发电系统。三炉采用并列运行方式，给水系统亦采用母管制给水配置，给水是经两台换热面积100㎡的高压加热器加热后，进入给水母管，减温水直接取于高加后的给水母管，经减温水调节阀调节后输入喷水减温器。喷水减温器控制过热汽温的方式，是把品质符合要求150℃的给水经过喷嘴在0.5Mpa的雾化压差下被喷入减温器内，当雾化水与过热蒸汽混合时被蒸发，从而起到了降低和控制过热汽温的作用。喷入减温器的给水量可由减温水调节阀控制，该锅炉额定负荷时的喷水量2.67Kg/s，减温焓为335KJ/Kg，可在30-100%负荷变化范围内保证额定蒸汽参数。锅炉制造厂家对低温过热器传热面积设计的主导思想是在锅炉带30%的额定负荷时，也能保证锅炉过热蒸汽达到额定参数。 2 问题的提出和分析 BG—75/5.29—M1型循环流化床锅炉减温系统设计减温水量为10.26t/h，减温幅度为132℃，由于炉膛敷设了大量的卫燃带（卫燃带的标高为18825mm），使得锅炉稀相区上部的温度高，造成了低温过热器出口温度升高，升高值最高为490℃（而设计值为428℃，每台锅炉的减温水的温度值为150℃以上的给水进行喷水减温，而最大减温水量为12.4t/h，锅炉在运行过程中其瞬间减温水量基本都已接近或超过12.4t/h，减温水量之多造成低温过热器急剧减温使减温前后的温差加大，进入高温过热器的汽温由240℃再加热到450℃使燃烧的热量损失增加。同时由于减温水调节阀的开度已工作在其调整范围的极限位置，这时锅炉的进风量、给煤量、回灰量变化或是其它外在因素的影响使煤量和循环灰量在很短的时间内突变，整个锅炉的燃烧工况就要随之发生变化，由于瞬间燃烧强度增强，锅炉稀相区（平均900℃以上）乃至于上部的温度突然升高至950—1000℃，而减温水量已超出其调控12.4t/h的范围，使进入高温过热器的蒸汽温度远超出设计