导管架平台海上安装接口软件Sacs2Abaqus设计

水上工作平台施工方案

水上工作平台施工方案水上工作平台施工方案 1工程概况2现场水文,地形调查白云区人和大桥是缓解国道G106线交通拥堵现象的重点工程,大桥的起点桩号为K2465+126.2,终点桩号为 K2465+360.7,全长234.5m.大桥横跨流溪河,共八跨,跨径组成为40+3X25+3X25+40.双幅桥全宽32_5m,按双向六车道设置.新桥1#～7#墩为水上施工,下部基础为8根中1.8m 和38根中1_5米的钻孑L灌注桩,(均为支承桩),桩长约23m, 钻孔桩与系梁均为C25混凝土. 由于旧人和桥为国道G106线咽喉要道,我项且部为在施工过程中必须保证其通车,决定采取先进行下游右半幅施工, 建成右幅恢复通车后,再拆除旧桥进行上游左半幅的施工.就人和桥与附属的人和拦河坝属于桥坝一体结构,新桥施工所在河床浇筑有厚达50～70cm的防冲刷混凝土板并抛填了数量较多锥形,方形防洪预制块,且因堤坝蓄水及潮汐的影响,河水水位变化较大(相差1_5～2_5m),常时下游水深约为0.5～ 1_5m之间,不能够满足浮箱作业的安全水深.另外,如果进行筑岛施工,虽然可以加快工程进度,但难于保证汛期到来时拦河坝的泄洪作用.故进行浮箱作业及筑岛方案均不可行. 根据施工现场情况,下游右半幅1#～7#墩桩基础全部采用搭设钢便桥及贝雷架水上平台进行桩基础施工,施工便桥及平台平面图如下. 便桥及平台搭设平面布置图 —?尫—尭—尭—-一十一尫—- 从公路沿线的处治结果来看,红粘土加入NCS一4固化剂天然,塑性指数下降,其原土样的物理性质指标发生了变化,后稠度增大,CBR值增大,水稳性增强,路基的施工质量得到了保证,从而延长了公路的使用寿命. 路桥,航运与交通I专栏口黄科鹏在水上平台及便桥施工开展之前,项目部组织测量及施工人员对施工范围内的水文及地形情况进行彻底的调查.通过水利所提供的水文数据可知,汛期水位标高不超过7.5m.旧桥下游抛填的片石,预制水泥块约为3m厚,防冲刷现浇混凝土厚度在50cm～70cm之间.枯水期(10月至次年3月)涨潮时最深水处约为1_5—2.0m,最浅水处约为0.5m.退潮时最深水处约为0.8～1.2m,最浅水处预制块及防冲刷混凝土板已露出水面. 3施工方案

导管架海洋平台系统可靠性分析

大连理工大学硕士学位论文导管架海洋平台系统可靠性分析姓名：杜超申请学位级别：硕士专业：防灾减灾工程及防护工程指导教师：李昕 20060616

大连理工大学硕士学位论文１绪论１．１前言１．１．１海洋平台的发展概况随着社会的快速发展，人类对能源的需求也越来越大。石油是当今世界最主要的能源，人类对石油的开发已经从昔日的陆地逐渐向海洋进军。占地球面积７１％的海洋，蕴藏着丰富的生物资源和矿物资源【１］。海洋石油开发具有投资高、风险大、高新技术密集等特点，即便如此，面对及其丰富的海洋资源，各国都加紧了海洋高新技术的开发。使海洋环境探测、海洋资源调查、海洋油气开发、海洋深潜和海生物技术等成为世界高技术竞争的热点。海洋平台是一种海洋工程结构物，它为开发和利用海洋资源提供了海上作业与生活的场所。随着海洋开发事业的迅速发展，海洋平台得到了广泛的应用，如海底石油和天然气的勘探与开发、海底管线铺设、建造海上机场及海上工厂等。目前应用海洋平台最为广泛的领域当属海上油气资源的勘探与开发。海洋平台的建造历史可以追溯到１８８７年在美国加利福尼亚所建造的第一座用于钻探海底石油的木质平台；１９４７年墨西哥ｃｏｌｌｉｓｓａｎａ海域建造了第一座钢质海洋石油开采平台，开创了海洋开发的新篇章［２１。图ｌｔｌ几种典型海洋平台示意图Ｆｉｇ．１．１ＳｅＶｅｒａｌ¨ｎｄｏｆｔｙｐｉｃａｌｏｃｅａｌｌｐＩａ饰ｍｓ

导管架海洋平台系统可靠性分析按结构型式及其特点来划分，海洋平台大致分为固定式平台、移动式平台和顺应式平台等三大类【２６】，如图１．１所示。水深在５—２００米范围内，导管架平台是应用最多的一种平台形式，约占９０％以上。“导管架”【８】的取名基于管架的各条腿柱作为管桩的导管这一实际。固定式钢质导管架海洋平台主要由两部分组成ｐ刀】：一部分是由导管架腿柱和连接腿柱的纵横杆系所构成的空间构架。腿柱（导管）是中空的，钢管桩是一根细长的焊接圆管，它通过打桩的方法固定于海底，由若干根单桩组成的群桩基础把整个平台牢牢地固定于海床。腿柱和桩共同作用构成了用来支撑上部设施与设备的支撑构件；另一部分由甲板及其上面的设施与设备构成，是收集和处理油气、生活及其它用途的场所。如图１．２所示，就是典型的寻管架式海洋平台结构。图１．２东海油田导管架海洋平台示意图Ｆｉｇ．Ｉ．２ＴｈｅｊａｃｋｅｔｐＩａｔｆｏｍｌｉｎＥ越ｔＣｈｉｎａｓｅａ１．１．２我国海洋平台的发展状况我国有１ｓｏｏｏ多公里的海岸线，６５００多个海岛。在近３００万平方公里的海域内，大陆架海区含油气盆地面积近７０万平方公里，预测石油资源储量为２７５．３亿吨，天然气储量为ｌＯ．６万亿立方米。目前已探明在渤海、黄海、东海、南海等海域均有分布，且储量丰富［５】。我国从六十年代中期开始建造石油平台，于１９６６年依靠自己的技术力量在渤海海域成功的安装了第一座导管架式海洋平台。近年来，我国的平台设计、制造、安装都得到了突飞猛进的发展，在各海域陆续建造了近百座海洋平台。其中，我国“十五”重

水上桩基础施工平台施工方案

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一、工程概况北濠涌中桥上跨北濠涌，桥中心桩号为K0+337.804，斜交角度90度，孔数－孔径（孔-m ）3-16,桥梁全长，52.64米，宽度31米，总面积1631.84平方。桥梁基础采用柱式墩，单幅2Ф1.1米柱配2Ф1.3米钻孔灌注桩，采用一字桥台，单幅配6Ф1.2m 钻孔灌注桩。二、施工方法北濠涌为广州市海珠区主要排水河涌，为了不影响调水，同时结合现场实际情况,因此采用分左右幅（南北侧））搭设水上工作平台、施工栈桥的方案进行施工桩基、墩柱、盖梁。其优点是：搭设简便、受力稳定、无污染。经过现场的勘察和实际情况的结合，在河堤旁打拉森钢板进行围堰，后搭设钢平台：施工工艺图如下：详细施工工艺如下: 1、安排专业测量人员对现场进行测量及放线。 2、在河堤旁进行拉森钢板桩的施工及围护。（不占用河涌水面） 3、船只及机械在河涌水面进行钢管桩（桩径530mm ）的施工。 4、在钢管桩上安装I 字钢管和20mm 钢板的铺设。详细见《北濠涌中桥钢平台及围堰立面图》 5、对河堤进行（打拉森钢板桩处）回填，回填面标高与钢平台标高一致。 6、钻孔桩机和人员的进场及施工三、钢平台材料情况（1）花纹钢板：厚度为20mm ，密度ρ为7850kg/m 3，弹性模量E 为206×103N/mm 2。（2）I12工字钢：每米重量为11.55kg/m ，截面积271.14cm A ，截面惯性测量放线打拉森钢板桩围护打钢管桩搭设钢平台围护回填钻孔桩机施工

盘扣式移动操作平台计算书

盘扣式移动操作平台计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、构造参数

立面图(平台纵向) 立面图(平台横向) 平面图三、材料参数

因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态 q=γ0b(γG G1k+γQ Q1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/m p=γ0γQ F k/K=1×1.4×1/2=0.7kN 正常使用极限状态 q'=b(γG G1k+γQ Q1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/m p'=γQ F k/K=1×1/2=0.5kN 计算简图（抗弯不利）

计算简图（抗剪不利） 1、抗弯验算 M max=ql2/8+pl/4=0.79×(1200/1000)2/8+0.7×1200/1000/4=0.352kN·m M max＝0.352kN.m≤[M]＝5kN.m 满足要求！ 2、抗剪验算 V max=ql/2+p=0.79×1200/1000/2+0.7=1.174kN V max＝1.174kN≤[V]＝10kN 满足要求！ 3、挠度验算 νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×12004/(384×206000×16.55×104)+0.5×103×120 03/(48×206000×16.55×104)=0.983mm≤[ν]=5mm 满足要求！ 4、支座反力承载能力极限状态： R1=ql+p=0.79×1.2+0.7=1.648kN 正常使用极限状态： R1'=q'l+p'=0.575×1.2+0.5=1.19kN 五、横杆验算

贝雷梁栈桥及平台计算书

仁义桂江大桥贝雷梁栈桥及作业平台计算书编制：复核：审核：

西部中大建设集团有限公司梧州环城公路工程N02合同段工程总承包项目经理部二○一五年十二月

目录一、工程概述........................................... 错误!未定义书签。二、设计依据........................................... 错误!未定义书签。三、计算参数........................................... 错误!未定义书签。、材料参数......................................................... 错误!未定义书签。、荷载参数......................................................... 错误!未定义书签。、材料说明............................................. 错误!未定义书签。、验算准则......................................................... 错误!未定义书签。四、栈桥计算........................................... 错误!未定义书签。、计算工况......................................................... 错误!未定义书签。、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。、面板计算......................................................... 错误!未定义书签。、工况一计算结果................................................... 错误!未定义书签。、工况二计算结果................................................... 错误!未定义书签。、工况三计算结果................................................... 错误!未定义书签。、工况四计算结果................................................... 错误!未定义书签。、工况五计算结果................................................... 错误!未定义书签。、入土深度计算结果................................................. 错误!未定义书签。、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。、栈桥计算结果汇总................................................. 错误!未定义书签。五、7#墩平台计算....................................... 错误!未定义书签。、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。、荷载加载......................................................... 错误!未定义书签。、荷载工况......................................................... 错误!未定义书签。、工况一计算....................................................... 错误!未定义书签。、工况二计算....................................................... 错误!未定义书签。、工况三计算....................................................... 错误!未定义书签。、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。、7#墩平台计算结果汇总............................................. 错误!未定义书签。六、8#墩平台计算....................................... 错误!未定义书签。、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。、荷载加载......................................................... 错误!未定义书签。、荷载工况......................................................... 错误!未定义书签。、工况一计算结果................................................... 错误!未定义书签。、工况二计算结果................................................... 错误!未定义书签。、工况三计算结果................................................... 错误!未定义书签。、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。、8#墩平台计算结果汇总............................................. 错误!未定义书签。七、结论............................................... 错误!未定义书签。

操作平台安全技术交底

操作平台安全技术交底 (1)移动式操作平台，必须符合下列要求： 1)移动式平台应由专业技术人员按规定的相应规范进行设计，计算书及图纸应编入施工组织设计。 2)操作平台的面积不应超过10m2，高度不应超过5m。还应进行稳定验算，并采取措施减少立柱的长细比。 3)装设轮子的移动式操作平台，轮子与平台的接合处应牢固可靠，立柱底离地面不得超过80mm。 4)操作平台可采用φ(48～51)mm×3．5mm钢管以扣件连接，亦可采用门架式或承插式钢管脚手架部件，按产品使用要求进行组装。平台的次梁，间距不应大于40cm，台面应满铺3cm厚的木板或竹笆。 5)操作平台四周必须按临边作业要求设置防护栏杆，并应布置登高扶梯。 (2)悬挑式钢平台，必须符合下列要求： 1)悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编人施工组织设计。 2)悬挑式钢平台搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。 3)斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的每一道均应作单道受力计算。 4)应设置4个经过验算的吊环，吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。吊环应用Q235F钢制作。

5)钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。 6)钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。 7)钢乎台吊装，须待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 8)钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 (3)操作平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量，严禁超地设计的容许荷载，应配备专人加以监督。

水上平台设计及计算

洋溪河大桥水上平台设计及计算钱洛路新建一期工程的主要工程为洋溪河大桥水中灌注桩的施工，洋溪河大桥总长334.6m，其中主桥为预应力混凝土简支组合箱梁，全长30m；引桥为20m、25m预应力混凝土空心板梁，全长300m；跨径组合为：（20+20+25+20）+（20+20+25）+（25+30+20）+（20+20+25+20+20）m，全桥共有88根桩基。其中7#、8#、9#、10#、11#墩桩基位于洋溪河中，有一定的施工难度，经过技术、经济等方面考虑，决定搭设水上作业平台进行桩基的施工。一、编制依据 1、钱洛路新建一期工程施工图设计 2、相关水文资料和地质资料及现有施工条件 3、相关海事、航道的法律、法规及通航要求 4、施工期间人员、各种机械的施工荷载和空间要求二、编制原则 1、满足通航、防洪有关要求，确定作业平台位置、大小 2、本着“安全第一”的原则，确保施工期间人员设备的安全及通航船只的安全 3、以经济实用、减低成本为原则，达到易施工、易拆卸的要求，提高所使用的材料周转使用。三、现场条件简介 1、现场情况现有河道150M宽，主航道宽30M，现在水位高程1.90M，历年

设计水位2.38M，主墩处水深4.0M，附近驳岸高程2.33M。 2、地质情况高程土质极限承力KPa 极限摩阻力KPa -2.9～-5.9M 粘土 190 40 四、工程特点及难点 1、作为施工人员行走和钻机的轨道，便道和水上平台是极为重要的工程，对安全和稳定性要求极高，施工环境均在水中，施工难度大。 2、便道和平台施工木桩基础均位于水中，在水中进行测量放样控制、定位、施工难度大。 3、沿路线方向有一污水管线位于中分带位置，施工时要为其留有一定的安全距离。五、排架施工工艺 1.木桩的插打木桩采用振动沉桩的方法进行木桩的施工，采用船载10吨的振动打桩锤进行施工，木桩插打按最后的入土深度控制，通过桩承载力的计算洋溪河桥木桩打入粘土层不小于2米，即可保证单桩承载力满足要求。（见附后计算书）打桩顺序按先岸边后水中，先浅后深的顺序施打。每打完一根桩进行平面位置垂直度及高程的复测，对不满足要求的桩拔出重打。相邻桩施工完毕，即横向联接加固，后续上部承重结构的安装。 2.木桩纵、横向联接

水上灌注桩施工平台专项方案

水上灌注桩施工平台专项方案 Prepared on 22 November 2020

马鞍山港慈湖综合码头工程灌注桩施工平台专项方案编制：审核：审定：盐城市江海基础有限公司二零一三年三月一、编制依据 1、《慈湖综合码头工程岩土工程勘察报告》； 2、《慈湖综合码头码头工程施工图》； 3、《慈湖综合码头码头工程施工组织设计》；

4、《港口工程灌注桩设计与施工规程》JTJ248-2001、《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》JTJ285-2000 二、工程概况本工程码头引桥分为1#、2#引桥，1#引桥长,宽12m，桩基为12根1200钻孔灌注桩;2#引桥长，宽12m，桩基为9根1200钻孔灌注桩。引桥标准排架设3根桩，引桥上部结构为现浇钢筋砼横梁、预安预应力砼空心板及现浇钢筋砼面层。喇叭口沿引桥轴线方向的长度为12m，斜边与码头后沿的交角为45°。上部结构为现浇钢筋砼横梁实心板及面层。三、工程地质 1、工程区域地质构造勘察场地位于扬子地层区，下扬子地层分区，扬子准地台（Ⅲ）下扬子台坳（Ⅲ2）沿江拱断褶带（Ⅲ22）安庆凹断褶束（Ⅲ22-2）北东部，区域内未见深、大断裂发育，未发现影响场地稳定性的活动断裂存在。 2、地层岩性在码头和引桥部分场地勘探深度范围内揭露的地层主要为第四纪全新世冲、洪积（Q4）、侏罗纪（J）砂岩。本次勘探揭露的地层按其地质时代、成因、岩性以及岩土的工程特性自上而下分别叙述如下：

①层素填土（Q4ml）：杂灰色，松散，由粘性土组成。分布于长江大堤及两侧，长江大堤素填土较厚，两侧一般层厚～，层底高程～。 ①2层淤泥质粉质粘土（Q4al）：灰色，流塑，夹粉土、粉细砂薄层。分布于河床表层。勘察揭露层厚～，层底高程～。 ②1层粉质粘土（Q4al）：褐黄色，可塑，夹粉土、粉砂薄层。层厚～，层底高程～。 ②2层粉质粘土（Q4al）：褐黄色，硬塑，含铁锰氧化物，局部夹粘土。层厚，层底高程。 ③层淤泥质粉质粘土（Q4al）：黄灰、灰色，流塑，夹粉土、细砂薄层，局部与细砂互层。层厚～，层底高程～。 ④1层细砂（Q4al）：青灰色、灰褐色，松散，夹淤泥质粉质粘土薄层，含云母等。层厚～，层底高程～。该层的标贯击数为击。 ④2层细砂（Q4al）：青灰色、灰褐色，稍密状态，含石英、长石、云母等。层厚～，层底高程～。该层的标贯击数为击。 ④3层细砂（Q4al）：青灰色、灰褐色，中密状态，含石英、长石、云母，混砾石。层厚～，层底高程～。该层的标贯击数为击。 ④4层细砂（Q4al）：青灰色、灰褐色，密实状态，含石英、长石、云母，混砾石，底部含有卵石，颗粒分选性较好。层厚～，层底高程～。该层的标贯击数为击。

钢结构厂房内施工移动操作平台施工方案.doc

洛阳＊＊＊＊＊＊＊＊厂房工程移动式操作平台施工方案编制：审核：审批：编制单位：编制日期：目录一. 工程概况....................................................................................... 二. 编制依据....................................................................................... 三. 材料质量....................................................................................... 四. 施工准备....................................................................................... 五. 移动式操作平台搭、拆一般规定.................................................... 六. 移动式操作平台的构造、搭设及使用要求..................................... 七. 移动式操作平台搭设验收......................................................... 八. 移动式操作平台的拆除............................................................. 九. 移动式操作平台计算书................................................................. 一.工程概况＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊厂房内屋脊处为12米，搭设满堂脚手架费用太高，为满足安装屋面内板施工需要，减少脚手架费用投入，故决定采用移动式操作平

水上施工平台计算资料

湖南省长沙市XXX 湘江大桥水上施工平台计算书 2010年10月

目录一、前言 (1) 二、工程概况 (1) 三、计算依据 (1) 四、计算条件 (2) 1.水文条件及高程 (2) 2.地质条件 (2) 3.平台使用荷载 (2) 4.河床冲刷计算 (2) 五、计算荷载 (2) 1.作用在钢管上的水流力 (2) 2.作用在钢管顶上的水流力 (3) 3.风荷载 (3) 4.平台上部荷载 (4) 六、平台结构验算 (5) 1.计算步骤 (5) 2.结构分析计算 (5) 2.1荷载组合 (6) 2.2强度计算结果 (7) 2.3刚度计算结果 (9) 2.4整体稳定性计算 (10) 七、结语 (11) 八、钢管桩埋入深度计算 (11)

水上施工平台计算书一、前言本计算书根据水上施工平台的结构构造建立有限元模型，并根据其使用功能要求确定相应的荷载组合，计入荷载分项系数影响后，进行结构分析计算。主要计算项目和内容包括： 1.荷载计算，包括使用荷载(指一台履带吊机、一台旋挖钻机、三台回旋钻机、三台泥浆渣箱、三台空压机)、风荷载、流水压力荷载的取值计算。 2.平台型钢梁的内力计算、抗弯抗剪承载力验算； 3.平台下部构造(含横梁、纵梁、平联和钢管桩)的应力验算。并考虑了按规范公式进行稳定验算。二、工程概况大桥主墩Z1-Z5均位于湘江中，在枯水期水位27M时的最大水深在Z5主墩位置，水深为12M，最小水深在Z1主墩位置，水深为7.8M，所以，Z1-Z5主墩桩基及承台均采用水上钻孔平台施工。Z6主墩位于河东江边位置，采用筑岛施工。水上钻孔平台的几何尺寸为39m(顺河)х33.8m(顺桥)，平台顶标高为32.00m。每个主墩的水上钻孔平台均采用υ720×8mm钢管桩基础，桩顶设3I40b工字钢横梁，其上铺设I40b工字钢纵梁。为增加整个平台的稳定性，钢管桩腰身水面以上位置,纵、横向均采用υ290×8mm钢管进行水平联接。平台顶面采用在纵梁工字钢上横向满铺[32b槽钢。三、计算依据 ●《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) ●《钢结构设计规范》 (GB50017-2003) ●《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，TJ025-86 ●《港口工程荷载规范》 JTJ215-98 ●《港口工程桩基规范》 JTJ254-98

施工升降机操作平台计算书(落地式)

落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度21.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.6kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.3300，体型系数0.1150。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800/3=0.105kN/m 活荷载标准值Q=3.600×0.800/3=1.080kN/m

水上平台施工方案

袍中路南延工程施工I标段水上平台专项方案浙江凯胜园林市政建设有限公司 2011年7月

一、工程概况工程名称：袍中路南延工程施工I标段工程地点：袍江工业区地理位置：袍中路南延（洋江路——北复线）设计单位：深圳市市政设计研究院有限公司建设单位：绍兴袍江工业区投资开发有限公司监理单位：浙江中誉工程管理有限公司施工单位：浙江凯胜园林市政建设有限公司项目实施范围：袍中路南延工程施工I标段桩号K0+008.28～K1+070，包括施工图范围内道路路基、路面、桥梁、管涵、雨水管道（不包括人行道及部分挡墙、污水管）等相关内容施工总承包。要求工期：600天太湖龙江桥上部结构为先简支后连续预应力砼空心板梁。桥下部结构采用桩柱式桥墩，重力式桥台，钻孔灌注桩基础，钻孔灌注桩为C25水下混凝土。二、具体施工方案 1、根据设计图纸，按照排架进行科学合理的钻孔平台的搭设，本方案将整个水上钻孔平台搭设成一个整体的施工平台，水上钻孔平台桩基采用?114mm钢管，钢管间距根据排架平面尺寸进行合理布置，钢管间距横

向2m，纵向2m。(主要材料数量见附表1) 2、钻孔平台钢管沉桩施工采用简易小型打桩机人工锤打工艺, 入土深度根据土质不同分别为3~4m,平台横梁及纵梁采用[14槽钢，钢管立杆之间采用?90mm钢管交叉支撑。(见附图1) 3、?114mm钢管顶上焊接100×100mmδ6mm的三角板支撑,横梁[14槽钢直接搁置于上面。 4、钢管与纵横梁[14槽钢的连接采用100×100mmδ6mm的三角板两边绑焊或?10的钢筋包焊。(见附图2)

附图1 钻孔灌注桩施工平台简图横杆钢管钢管

导管架设计

第五篇海上平台结构第二章导管架设计第一节结构总体确定一、结构总体布置 1. 基本原则总体布局合理，传力路径短，构件综合利用性好，材料利用率高，满足其他专业对结构型式的要求。 2. 一般考虑在进行结构总体布置时，一般应考虑如下几个方面： 1）应尽量使杆件在各种受力状态下都能发挥较大作用, 杆件数量和规格力求少，结构尽量对称； 2）不宜在飞溅区内设置水平构件； 3）不宜在冰作用区内设置水平构件和斜撑； 4）一般情况下，管节点宜设计为简单节点； 5）导管架斜撑的角度（即与水平面夹角）宜在45度左右； 6）导管架腿的表观斜度宜在10：1 7：1； 7）隔水导管与结构的连接: 如业主没有指定，对于动力响应较明显的平台（如三腿或独腿平台），水上部分（包括在甲板和导管架的水上水平层上），隔水导管和甲板﹑导管架的连接要用焊接方法固定，水下部分用楔块固定； 8）各桩的受力力求均匀； 9）对于滑移装船吊装下水型导管架，滑靴的布置与吊点的布置要协调考虑； 10）装船滑靴的横向间距的确定应考虑预制场地与运输驳船滑道的间距； 11）应考虑钻井﹑修井的要求。二、结构构件的选取 1．结构构件的选取要综合考虑强度、刚度、稳定性和经济性这几方面的因素。 2．不论是成品钢管还是卷制钢管，如有可能，尽量减少所用材料的规格。 3．对于管型构件的选择要考虑下列因素： 1） D/t比：不宜大于60，对于卷制焊接钢管不应小于20，最好大于30；注： D---中性直径，t---壁厚。 2） Kl/r：对主要杆件不宜大于120；注： k---有效长度系数，l---侧向无支撑长度，单位为米（m），r---回转半径, 单位为米（m）。 3） -Y-K节点:主要节点: d/D=0.4～0.8 次要节点: d/D取值可稍小些；注： d---支杆直径，D---弦杆外径。三、结构材料选取 1. 基本原则结构材料的选取既要考虑强度要求，又要考虑结构工作场所的环境条件，在结构中的部位和可能使用的加工方法等。

(完整版)悬挑上料钢平台计算书汇总

悬挑上料钢平台计算书根据《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91中，操作平台计算（二）：悬挑钢平台的规定： 1、荷载计算：恒荷载（永久荷载）中的自重： [10槽钢以100N/m计钢管以40 N/m计铺板以220 N/m2计施工活荷载（可变荷载）以1500 N/m2计查表17-4木材容许荷载表，δ=50木板支点间距为1000㎜时,容许荷载为 4 N/m2木板自重220 N/m2×1.2=264 N/m2 施工荷载1500 N/m2×1.4=2100 N/m2 小计2364 N/m2 2、∠50×5横楞计算木板上荷载2364 N/m2 每区域 1.5m×1m=1.5 m2 总总重量为2364 N/m2×1.5 m2 =3546 N q L=1500 总重量支在两根角钢上3546 N÷2=1773 N 化为线荷载q=（1773 N）/（1.5m）=1182N/m ∠50×5角钢自重 4.803kg/m×1.5 m =7.2 kg 7.2 kg ×9.8N/ kg =70.6 N 化为线荷载70.6 N/1.5 m=47 N 荷载叠加q= 1182=47=1229 N/m

计算弯距M=（1/8）QL2=（1/8）×1229×15002=345656.25 N?㎜钢材抗弯强度设计值f抗弯=215 N/㎜2 ∠50×5角钢净截面抵抗矩： W=3.13㎜3 W?f=3.13×103×215=672950 N?㎜ W?f > M （符合要求，可用）挠度验算：受弯杆件容许挠度为[W]=L/150且不大于10㎜。 ∠50×5角钢I=20.94×104㎜4钢材E=206×103 N/㎜2 W =（5ql4）/（384EI） =（5×1.229×15004）/（384×206×103×20.94×104） =1.878㎜ [W]=1500/150=10㎜ [W]> W（符合要求，稳定性可靠） 3、中间[10槽钢纵楞计算 q 3000 F F 1000 1000 1000 [10槽钢自重10kg/m×3 m×9.8N/ kg=294 N 化为线荷载q=（294 N）/（3000㎜）=0.098N/㎜ M=（1/8）qL2=（1/8）×0.098×30002=110250N?㎜=0.11×106 N?㎜横楞∠50×5角钢传来的集中荷载： F=（1773N+70.6N）÷2×4根=3687.2N R= F=3687.2N M= F?a=3687.2N×1000㎜=3.687×106 N?㎜弯矩叠加M= 3.687×106 N?㎜+0.11×106 N?㎜=3.8×106 N?㎜

水上钢平台施工方案

目录 1.概述 (1) 1.1.编制依据 (1) 1.2.概述 (1) 2.施工平台的布置 (2) 2.1.编制原则 (2) 2.2.施工平台编制说明 (2) 3.施工平台的施工 (5) 3.1.施工平台搭建施工工艺 (5) 3.2.施工平台施工 (6) 3.3.施工平台施工组织 (9) 4.施工安全措施 (10) 4.1.水上施工安全措施 (10) 4.2.起重吊装安全作业措施 (10) 4.3.电气焊工 (11) 4.4.安全用电措施 (12) 4.5.现场安全管理 (12) 4.6.防范施工人员落水风险的对策措施 (12) 4.7.水上作业基本要求 (13) 5.施工平台的使用及安全维护 (13) 5.1.施工平台观测 (13) 5.2.施工平台的使用、维护和检修 (14) 5.3.施工平台预警及抢险 (15) 6.施工平台验算 (15) 6.1.验算资料 (15) 6.2.施工平台上部结构验算 (15) 6.3.结论 (20)

1.概述 1.1.编制依据 1）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG_D63-2007 2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 3）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 4）《铁路钢桥制造规范》TB10212-2009 5）《装配式公路钢桥多用途使作手册》 6）《路桥施工计算手册》 7）《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》 8）其他相关规范手册 1.2.概述河源市区水源工程是由新丰江水库取水，通过隧洞引水及专用管道，将新丰江水库的水输送到河源市源城区的自来水厂。项目主要包括水闸工程、引水隧洞工程和管道工程。①取水口位于新丰江水库大坝上游右岸1400M处的岸边，取水口布置一座取水控制闸，闸孔尺寸3.6MX3.6M(宽X高)，闸孔数为一孔；②原水自取水口进入取水隧洞，隧洞长1781.8M，桩号：K0+000.00~K1+781.8,隧洞过水断面为圆形，洞直径3600MM，为有压过水隧洞。③主干管长40M，管径为DN3600MM，管材质为34MM厚的钢管；第一分水口至南水厂分水口545.56M,管径为DN3000MM厚度215MM 厚的PCCP管；至南水厂200M DN2400管道，管道材质为30MM钢管。进水口设计方案变更情况：进水口取消原设计方案中的砂平台，采取用灌注桩替代连续墙的方式进行施工；灌注桩水中部分施工采用钢平台作为施工平台；钢平台由钢管桩（基桩）、工字钢与贝雷架组合而成，其作为施工通道和施工平台使用。

施工升降机操作平台计算书(悬挑式)

悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.45米，立杆的横距0.8米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距2.70米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.3300，体型系数0.1150。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.85米，建筑物内锚固段长度2.40米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.450/3=0.169kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.450/3=0.967kN/m

水上作业一般规定通用版

管理制度编号：YTO-FS-PD639 水上作业一般规定通用版 In Order T o Standardize The Management Of Daily Behavior, The Activities And T asks Are Controlled By The Determined Terms, So As T o Achieve The Effect Of Safe Production And Reduce Hidden Dangers. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards

水上作业一般规定通用版使用提示：本管理制度文件可用于工作中为规范日常行为与作业运行过程的管理，通过对确定的条款对活动和任务实施控制,使活动和任务在受控状态，从而达到安全生产和减少隐患的效果。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。水上作业应当遵循安全第一、预防为主、依法管理的原则。船舶、水上作业人员等应遵循下列规定： 1）随时与当地气象、水文站等部门保持联系，了解和掌握天气变化和水情动态，并做好记录。 2）施工作业前应向当地海事局申请办妥《水上水下施工作业许可证》。 3）各种船舶必须符合安全要求，同时还必须持有各种有效证书，按规定配齐各类合格船员，并通过当地海事局的安全检查。 4）所有船舶必须按规定配备足够的救生圈、救生衣等救生设备，在舱面作业时必须穿好救生衣，人员上下通道应挂设安全网，跳板要固定。 5）施工船舶要与调度室昼夜保持通讯畅通，按规定显示有效的航行、停泊和作业信号。 6）施工船舶上的生活垃圾必须装入加盖的储集容器里，并定期运至岸上倾倒。 7）严格执行船舶供、受油规定，防止泄漏，做好记

导管架平台动力性能及安全性分析

导管架平台动力性能及安全性分析作为常见的海上结构,导管架平台在完成钻井、采油、储油等作业的同时,由于长期暴露在海洋环境当中,会受到恶劣的天气环境以及其他诸多复杂因素的影响,有时还会受到爆炸、撞击等偶然载荷的作用,因此平台倒塌事故时有发生,这不仅造成了严重的环境污染,同时也带来了巨大的经济损失。为保证结构在恶劣环境下的抗倒塌能力,延长结构的服役期,有必要从整体结构层面出发,研究平台结构的整体安全性能。目前导管架平台的整体安全水平研究主要围绕在静力载荷作用分析的阶段,由动力载荷造成的整体倒塌以及所体现的安全储备方面研究较少。同时,对于导管架的倒塌过程,很少进行结构内部杆件的屈服过程与塑性发展特性相关探讨。本文针对以上几个问题展开了相关研究：探究了非线性方法在有限元分析中的实施手段。对于常见的倒塌分析,一般要求考虑材料、几何非线性,从而能够模拟更为反映实际情况的倒塌过程,因此有必要深入了解非线性在结构分析中的实施过程与分析手段。将推导二维梁单元的几何、材料非线性有限元模型,结合Newton-Raphson 方法编制程序,研究非线性在结构分析中对计算结果产生的影响。研究了导管架平台的静力倒塌安全性。采用某冰工况下的环境要素,以及基于提高重现期的载荷增量方法,对平台进行了Pushover分析,得到了不同方向的结构承载力与杆件塑性发展过程,进而根据其储备强度(RSR)探讨了结构整体安全性能；编制了逐步回归响应面程序,该方法不需提前给出功能函数,且计算效率较高。然后,计算了结构的整体可靠度,并通过给定拟合方程的JC法验证了程序的可靠性。

研究表明,尽管两类指标的研究侧重点不同,但两类指标均能很好地对结构的安全性进行描述。在地震作用下,对导管架平台进行了动力性能研究。选择了26条具备不同频谱特性的三向地震记录,采用IDA方法对结构进行了动力增量分析,在分析中记录不同地震波作用下结构全过程响应信息与杆件状态信息,以及塑性点、倒塌点对应的载荷水平。探讨了结构的位移、层间角等动力参数的发展规律,发现结构在不同地震波下的动力参数发展特性并不一致且差别较大。然后对结构的塑性发展过程进行了研究,提出了基于塑性发展影响系数的最易出现失效模式。该方法获取的失效模式与所有真实倒塌失效模式均较为接近且相似度离散性较小,具有统计意义。对平台结构的动力倒塌失效特性进行了研究。首先,对相关倒塌参数进行总结,通过变形能、位移响应、基底剪力等特征参数对海洋平台结构的抗倒塌能力与安全储备进行分析,进而,从频谱特性的角度探讨了结构的倒塌极限状态动力特性,以及不同频谱特性与倒塌相关参数之间的联系。研究发现：针对地震这类动力特性较为强烈的载荷形式,平台结构的承载能力与变形能力同时保证了结构的整体安全储备,不同地震作用下的结构倒塌承载力相近,结构的失效模式为动力强度破坏。从频谱特性的角度来看,当载荷水平较低时,结构响应频率在主振动区成分最高。随着载荷水平的提高,结构受迫振动增强,共振效应比重降低。地震频谱特性中共振频率附近一定范围内频谱成分较大时,会对结构产生不利的影响。