桥梁牛腿设计
大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书
一、基本资料
牛腿尺寸见附图示。
荷载：汽车荷载：公路－Ⅰ级
挂梁为13M跨实心板，80cm板厚，10cm桥面铺装；
桥面全宽8.0M，牛腿用C30砼，HRB335级钢筋，四氟板式橡胶支座，μ＝0.05
二、设计计算内容
牛腿截面强度验算：
（一）竖截面Ⅰ－Ⅰ的验算
1．按偏心受拉构件验算截面强度；
2．按受弯构件验算抗弯抗剪强度；
（二）最弱斜截面验算（按偏心受拉截面）
（三）45O斜截面验算（按轴心受拉截面）
三、要求
1．按计算值配置：水平、竖直、斜向钢筋，并画出配筋示意图。
2．提交详细计算书及配筋示意图，最好为打印件。
3．2周内完成。
图1 牛腿尺寸图（cm）
牛腿设计计算书
1、 横向分布系数的计算
可将挂梁假定为由两片相等的实心板梁组成（矩形板） 1.1、杠杆原理法：
汽车荷载：1
(1.7069 1.08620.63790.0172) 1.72412
2
q
oq m η
=
=
+++=∑ 1.2、用偏压法计算： 抗弯惯性矩：
330.8 4.0
0.17066661212
bh I ?=== 抗扭惯性矩： 由4
50.8
b
t
==可查表得：0.29c =
30.2940.80.59392I ∴=??=矩形
计算修正系数β
2
22
i ti 22
2
i 2
1
112
i 2
1122i
I nI n 2G=0.425E, a 228m 11
0.1611nl GI 2130.425E 0.59392
1112E 0.1706666812EI a a 10.50.16110.5=0.58n a a 1
0.50.16110.5=0.42
n a βηβηβ===?==
==???++
??'=+?=+?'=-?=-?∑∑∑∑∑矩形矩形，，取
11
(0.69310.59380.52200.4228) 1.11582
2cq q m η=
=+++=∑ 2、 内力计算：
2.1、恒载内力计算： 恒载集度取板的一半计算
行车道板（容重25kN/m 2 ）0.8 4.025/80/b g kN m kN m =??= 混凝土铺装（容重24kN/m 2 ）0.07 4.024/ 6.72/p g kN m kN m =??= 沥青表面处理（容重22kN/m 2 ）0.03 4.022/ 2.64/l g kN m kN m =??= 一块板上的恒载集度1(80 6.72 2.64)89.36/b p l g g g g kN m =++=++= 由行车道板和铺装层产生的内力：
g o 1
11
Q g l=89.3613580.8422
kN kN '=??=，支点剪力： 2.2、活载内力计算：
汽车荷载作用下支点剪力：1 1.36,1μξ+==双车道
,0k k k
o c k 1
Q (1+)[( 1.2p y +q )+a(m -m )q y]2
1
=1.361[(1.7241 1.22121.0+1.115810.512.412
17241-1.115810.50.9167] =703.26kN
o q c m m μξ'=Ω???????????）+
（.） 作用效应组合下支点剪力计算：
oud Q 1.2580.841.4703.26kN=1681.6kN =?+?
R=1681.6kN
支点水平力计算：
汽车制动力N=1310.50.1+0.1212kN=34.85kN ???<41.25kN 取41.25kN 支座摩阻力0N=R 0.051681.684.08kN μ=?= 所以H=84.08kN
3、 截面设计验算 3.1、I —I 截面
0N H 84.08kN θ=== 0Q R 1681.6kN θ===
0h 0.65M Re+H 1681.60.3+84.080.05536.01kNm
22θε=????
=+=??+= ? ?????
3.1.1、以偏心受拉构件计算水平纵筋s A 、s A '
设s s a =a =40mm ',牛腿的截面宽为1b =350+175+300=825mm
30536.0110650e 637532584.0822
j
j M h mm mm N ?===>==
0e=e 63753254060902s h
a mm -+=-+=
0e =e 63753254066602s
h
a mm ''+-=+-= 0h 610s h a mm =-=
为了充分利用受压区砼的抗压强度，设0x 0.56610341.6b h mm ξ=?=?=
()()1002
2341.684080609013.8825341.66102280610407498.3j c s sd s
x N e f b x h A f h a mm ?
?-- ?
??'=
''-?
??-???- ?
??=
?-=- s A '为负，不必配受压钢筋，但为满足构造要求，取
2100.0020.0028256101006.5s A b h mm '==??=选用24181018mm φ=
计算受压区高度：x
100()()2
j s cd sd
s s x
N e f b x h f A h a '''=-+- ()84080609013.88256102801018610402x x ?
??=?-+??- ??
?
解得x=-52.6mm<280a mm '=
此时应考虑两种情况： 考虑s A '时：()
()
20840806090
3208.328061040j s sd N e A mm f h a '?==
='-?-
不考虑g A '时：
061078.8x h mm ===
12
8408013.882578.8
280
3504.4j cd s sd
N f b x
A f mm +=+??=
=
取较小者配筋，选用24323217mm φ=
以上是取牛腿截面有效宽计算设计 3.1.2、以受弯构件计算水平纵筋s A 、s A ' 设0b x h ξ==0.56?610=341.6mm
所以 601002
341.6
()536.011013.8825341.6(610)
22280(61040)()
7343.9d cd s sd s x r M f b x h A f h a mm --?-???-'==?-''-=-
s A '为负，不必配受压钢筋，但为满足构造要求，取
200.0020.0028256101006.5s A bh mm '==??=选用24181018mm φ=
60102
341.6
()536.011013.8825341.6(40)
22280(61040)()6545.8d cd s s sd s x r M f b x a A f h a mm '+-?+???-==?-'-=
选用2
7367125mm φ= 3.1.3、承载能力复核
根据配筋情况，s A '、s A 按一排布筋
20.53040.52s a mm '=+=;40.2
3050.12
s a mm =+=,065050.1599.9h mm =-= 128071252801018
150.213.8825
sd s sd s cd f A f A x mm f b ''-?-?=
==?
02s b a x h ξ'<<,即设计弯矩为：
1000j ()()2
150.2
13.8825150.2(599.9)2801018(40.25)2
1056.9>M =536.01du cd sd
s s x
M f b x h f A h a h KNm KNm
'''=-+-=???-+??-=
说明截面的承载力是足够的。按受弯构件要求配筋（如图所示）。
3..1.4、抗剪计算 ● 箍筋设计计算
设计剪力取0Q R 1681.6d V kN θ====
箍筋按构造配筋采用12φ四肢箍筋，间距v s =200mm,即配筋率sv ρ=0.0027 根据《桥规》，截面混凝土和箍筋共同的抗剪承载力Vcs
10100,/7125/825/599.90.003s p A b h ρρ====所以p=0.3<2.5
支点处取1α=1.0，按矩形截面，取3α=1.0，
31310.4510cs V b h αα-=?=669.1KN
● 斜筋设置
3
0.7510sin sb
sb sd s
V A f θ-=
?,其中1681.6669.11012.5sb d cs V V V KN =-=-= 所以2
31012.56818.50.7510280sin 45
sb A mm -=
=???
所以应设置3排（纵切面）2
3622322816843mm φ?=?=斜筋
3.
2、最弱截面的验算
由
221681.60.65
tan 23Re 3231681.60.3384.080.05284.080.651.337
Rh H Hh θε??==
++??+??+??=
得：0
26.6θ=
N sin Hcos 828.13R kN θθ=+=
Q=cos Hsin 1466.0R kN θθ-=
h h 0.650.65M R(e+tan )+H 1681.6(0.3+0.50)+84.080.052222809.27kNm θε????
=+=???+ ? ?
????
=
由s s a =a =40mm '
30809.2710e 977.2828.132
j
j M h mm N ?===>
0e=e 977.232540692.22s h
a mm -+=-+=
0e =e 977.2325401262.22s
h
a mm ''+-=+-= 0h 610s h a mm =-=
按0x h =-x 4.1mm =
所以：
考虑g A '时：()()
3
220828.13101262.26549712528061040j s sd s N e A mm mm f h a '
??'=
==<'-?- 不考虑g A '时
122
828.1313.8825 4.1280
169.77125j cd g sd
N f b x
A f mm mm +=+??=
=<
最弱截面验算符合要求！ 3.3、度斜截面验算
由 01681.6
Z 2378.1sin 450.707
R kN =
==得
kZ 2378.1 1.653923.9kN =?=
()002cos 45cos 45280(684310076.2945)5001.93923.9g gW gH gV a R A A A MP mm kN kZ kN
++=?++==∑∑∑
45度斜截面验算符合要求！
4、 配筋示意图：
配筋图
说明：纵筋 受压区：4
828N φ 受拉区： 5
432736N φφ+
因为600h mm >所以在轴心处应加一排6
424N φ构造钢筋
斜筋：3排622φ N 1、、、N 2、、N 3
箍筋采用四肢箍筋：12φ间距为200mm
钢牛腿施工方案
科举博物馆及周边配套一期项目地上自动扶梯增加钢牛腿施工方案 上海建工二建集团有限公司 2015年1月
目录 第一章综合说明 ....................................................... - 1 - 1 工程概况.......................................... - 1 - 2 编制说明.......................................... - 2 - 3编制依据.......................................... - 2 -第二章施工方案 ....................................................... - 3 - 1 地上两层4~5/L轴扶梯增加钢牛腿.................... - 3 - 2地上两层4~5/F轴扶梯增加钢牛腿..................... - 4 -3地上三层4~5/B轴扶梯增加钢牛腿..................... - 6 - 4 周期控制.......................................... - 7 -第三章保证措施 ......................................................... - 8 -
第一章综合说明 1 工程概况 本工程位于南京市秦淮区贡院街以北、贡院西街以东、健康路以南、平江府路以西。工程建筑主要包括中国科举博物馆、城市展场、文化娱乐配套设施、状元楼前广场。其中科举博物馆主馆为地下四层，城市展场为地下四层，文化娱乐配套设施为地上三层地下四层建筑。 图1 项目总平面图 图2 项目效果图
钢结构厂房牛腿焊接施工方案
1 编制说明 1.1 编制目的 作为本工程专项施工技术方案指导性文件，运用科学先进的施工技术，合理高效的施工组织与管理，指导工程有序、高速、优质、安全地施工。 1.2 编制依据 (1) 设计研究院设计的施工图纸。 (2)国家、建设部及安徽省现行有关规范、标准。 (3)现场调查资料。 (4)本单位类似工程施工积累的施工经验。 (5) 依据GB/T19001-2000质量标准体系、GB/T24001-1996环境管理体系和GB/T28001-2001职业健康安全标准建立的质量、环境和职业健康管理体系。 1.3本工程遵循的施工规范与技术标准 (1)《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001） (2)《钢结构设计规范》（GB50017-2003） (3)《工程测量规范》（GB50026-93） (4) 《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002） 2 施工分析 2.1钢牛腿焊接在既有钢柱前，依据力学检算易知原有钢立柱截面最大应力为60.3MPa，远小于《钢结构设计规范》上Q345的屈服应力。检算过程如下：以既有装配车间单榀屋架为研究对象，对危险截面（吊车梁牛腿处）进行受力分析，在H钢立柱在焊接时，考虑受焊翼缘不参与工作，按T型钢立柱模型对钢立柱进行受力分析，前提是行车离此榀屋架10米以上，不考虑行车作用力。取屋面恒荷载0.3KN/M2,屋架梁为H(700-500)×180×8×10。6M长吊车梁带钢轨取5KN。
单榀屋架示意图
单榀屋架受力分析图吊车梁牛腿处危险截面应力为拉应力，
σt=Mmax/W+F N/A σt 牛腿处危险截面处应力 Mmax 牛腿处危险截面处弯矩，为26KN·M W 弯曲截面系数型钢T450×300×8×14弯曲截面系数Wmax=1396.99cm3，Wmin=414.1 cm3 F N 牛腿处危险截面处压力，为18KN A 牛腿处危险处截面积，型钢T450×300×8×14截面积为75.76 cm2 σt=Mmax/W+F N/A =26×103/(414.1×10-6)-18×103/(75.76×10-4) =60.3MPa σt远小于Q345钢材屈服310MPa，同时既有柱上施焊处已经设有加筋板，也保证了翼缘板、腹板的局部稳定性，故不需卸载。 同时为消除施焊热影响而带来的不利因素，对牛腿施焊部位予以机械加固，构件如图所示
地上自动扶梯增加钢牛腿施工方案
地上自动扶梯增加钢牛腿施工方案
XX博物馆及周边配套一期项目地上自动扶梯增加钢牛腿施工方案 X X X集团有限公司 20年月
目录 第一章综合说明.......................... - 0 - 1 工程概况 ....................................... - 0 - 2 编制说明 ....................................... - 1 - 3编制依据........................................ - 1 -第二章施工方案.......................... - 2 - 1 地上两层4~5/L轴扶梯增加钢牛腿.................. - 2 - 2地上两层4~5/F轴扶梯增加钢牛腿 .................. - 3 -3地上三层4~5/B轴扶梯增加钢牛腿 .................. - 5 - 4 周期控制 ....................................... - 6 -第三章保证措施........................... - 7 -
第一章综合说明 1 工程概况 本工程位于南京市秦淮区贡院街以北、贡院西街以东、健康路以南、平江府路以西。工程建筑主要包括中国科举博物馆、城市展场、文化娱乐配套设施、状元楼前广场。其中科举博物馆主馆为地下四层，城市展场为地下四层，文化娱乐配套设施为地上三层地下四层建筑。 图1 项目总平面图 图2 项目效果图
弧门牛腿施工方案
泄水闸闸墩混凝土施工方案 1 概述 1.1 工程概述 本工程建筑物依次沿江布置，由56孔泄水闸组成，每孔净宽14m，闸段总长953m，闸孔总净宽784m，采用二孔一联结构型式。泄水闸高17.7m，两孔一联的闸室底板宽34m，中墩厚2.5m，两侧边墩厚1.75m。泄水闸底板高程29.5m，闸顶上部布置有门机轨道，下游侧布置有宽6.5m的交通桥，每两孔一联的中墩上布置有启闭机房。泄水闸工作门弧形钢闸门，弧门半径为14m，弧门支铰高程为38.7m，采用液压启闭；泄水闸检修门为叠梁门，采用闸顶门机启闭；闸下游检修门为浮式门。 1.2 编制依据 1）《水工混凝土施工规范 DL/T5144-2001》、《水利水电工程施工组织设计手册》及相关建设法规； 2）本工程招投标技术条款及设计施工图纸； 3）工程结构体型及现场实际情况； 2 脚手架工程 2.1 脚手架概述 根据现场实际情况，结合混凝土浇筑施工工艺，为满足工程施工需要和确保施工安全，在弧门牛腿施工时需搭设脚手架。其结构形式为多排落地式承重脚手架，脚手架连接形式为扣件连接。 钢管规格为48×3.5mm。弧门牛腿底部脚手架立于闸室底板混凝土面上。立杆横距为0.60米，立杆纵距为0.80米，水平杆步距为 1.2米，内立杆距墙0.2米；连墙件为两步三跨设置，连墙件采用48×3.5mm钢管，用旋转式扣件分别与脚手架和预埋拉筋连接，搭设高度约为7.2m，具体形式见附图[水五兴隆技]。外侧立面采用安全网全封闭，在顶层满铺脚手板进行防护。 在闸墩四周搭设双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm；立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距为 1.8米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置，连墙件采用φ16圆钢与预埋拉筋连接。搭设高度随闸墩同时上升，最高为15.5m。外侧立面采用安全网全封闭，随混凝土浇筑层升高而升高，在顶层满铺脚手板进行防护。 2.2 材料准备 Φ48×3.5钢管，材料为Q235,扣件，梅花扳手，脚手板，8#铁丝。 2.3 作业条件 （1）承台混凝土强度达到2.5Mp以上方可进行脚手架搭设。 （2）夜间施工时，应有足够的照明设施。 2.4 满堂架及双排架的搭设形式 2.4.1材料要求 A钢管 立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑等均采用直径Φ48、壁厚3.5mm钢管。 钢管必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告；外径和壁厚符合质量要求；并且端部应平整。 B扣件
钢牛腿应用
1.应用背景 现在工程有很多钢构件与混凝土相连的情况，目前通用的做法是采用劲性柱，即采用钢骨内置。这种做法存在较多弊端。为了克服其自身存在的问题，经过发展形成了利用钢套筒进行钢构件-混凝土转换的新型节点，并在工程中得到了成功应用。 2. 优缺点对比 钢套筒节点与劲性柱节点相比优缺点如下： 一、劲性柱采用钢骨内置，每边需预留足够的空间以保证混凝土和钢构件共同受力，通长情况为150mm。对于截面较小的混凝土柱子，可以采用的钢骨截面尺寸就相对较小了，从而不能满足结构受力要求。杭州站前东广场就存在这样的情况，柱子截面为700x700，采用的钢骨就只能为400mm，甚至更小，计算下来很难满足结构受力要求。钢套筒节点为钢管围绕混凝土，相对劲性柱节点及混凝土自身截面尺寸没有削弱，如图1所示。构件截面承载能力的性能较强，可以克服劲性柱节点存在的问题。材料的使用效率也可以得到提高。 二、劲性柱钢骨一般需要向下延伸一层，增加了材料用料。即使不向下延伸，也需要采取特别的措施以使钢骨得以固定。而钢套筒节点的高度只要满足传力需要即可，如图2所示。可以节省材料用料，减少造价，满足绿色建筑要求。 三、钢套筒节点采用钢构件外包混凝土，可以保证建筑效果。与钢牛腿组合给人一种轻盈的感觉，可以获得较好的视觉效果。 3.牛腿特征 牛腿截面尺寸如下图所示：
： 4.工艺流程 5.施工方案 6.1构件的加工 构件的加工包括轨道及支架预埋铁件的加工、支撑架体的加工、龙门架体的加工以及钢牛腿的加工等，在构建加工前，必须结合施工图纸及现场条件绘制深化图纸，经过
审批后按图纸要求进行加工，具体钢牛腿加工工艺见下表，其余支架、龙门架及埋件等加工图纸见附件。构件在加工完成后，根据起吊实验，选择好吊点，焊接起吊的吊耳，吊耳的选择和焊接焊缝必须经过设计验算
牛腿设计计算表
牛腿设计 216KN 9KN 302.4KN 12.6KN 0.65450mm 200mm 根据公式 500mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(700mm 初算高度=383.3559300mm C30 fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43 400.002145 44.75524476 409.7583 选用4根直径22面积为1520.530818满足! 440Asv ＝ As / 2 =760.2654092 a/ho=0.30303Asw ＝ As / 2 ＝760.2654092 728.011 121.3352至364.0054945之间的范围内箍筋的直径宜为 6～12mm，间距宜为 100～150mm，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一 当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋需要弯起钢筋！ 集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求 横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算 纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算 As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh /下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*t 混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk=竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=基本的构造规定: 牛腿的端部高度 hk>=h/3 ，且不小于200mm 牛腿底面斜角а<=45° 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm 作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk=
牛腿支撑专项方案
深圳会议展览中心B3区+30m标高处牛腿支撑设计 深圳会展中心B3区+25.655m标高处柱牛腿为会议中心屋面钢结构支座， 一、支撑系统设计的难点与特点 1、+30m标高处会议中心楼层较高，纵向、横向双梁高度较大，牛腿设计在+25.655m处，牛腿向外挑出1200mm，高2400mm，宽m 同柱宽为4000mm，牛腿的顶面安装有钢结构支座的预埋件、三个侧面均预埋有钢板，给支撑的荷载计算与搭设、模板工程的施工、钢筋工程的施工、混凝土工程的施工带来较大的困难。 2、由于+30m标高处牛腿向外挑出达到1.2m，使排架支撑系统不能形成一个整体，所以在牛腿的部位只有设计独立的斜支撑体系，以确保该部位的结构稳定。 二、方案的布置 1、 +30m处的牛腿施工，经过综合考虑，该部位的混凝土施工，首次浇筑至+25.655m ,浇筑混凝土前必须先预埋好+28.055m以上钢板预埋件的钢支架。 2、该部位的钢筋施工必须与钢结构、预应力紧密配合施工。 3、牛腿的底模在斜面部分采用箱形模板，使得牛腿底面模板为一平面，支撑系统的搭设材料采用Φ48钢管，在牛腿的端部作垂直立杆进行支撑，悬挑部位采用斜支撑，斜支撑钢管根部必须埋进已浇筑好的柱混凝土中，两排斜撑钢管之间设水平连接钢管，并与高支模排架系统作可靠连接，以保证整个斜撑体系的稳定性。
三、施工注意事项 1、排架支撑系统立杆所用的扣件必须作可靠连接，防止产生滑移，钢管的臂厚必须得到保证。 2、浇筑牛腿部位混凝土时，必须对施工缝进行倒毛，钢筋进行清理，并及时调整因混凝土浇筑而偏位的钢筋。 4、为了增加斜撑体系的防倾，混凝土浇筑前必须对模板支撑系统进行认真的检查，尤其是斜撑体系与高支模排架系统的可靠连接，以及斜撑杆件根部的稳定性等。 四、斜撑体系的施工 1. 材料要求 1.1钢管 钢管采用Φ48壁厚3.5的钢管,材质符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700—88中Q235钢的技术要求，弯曲变形、锈蚀或者已被打过孔的钢管不得使用。 1.2扣件 脚手架所使用的扣件,应符合JGJ22—85《钢管脚手架》的规定，材质应符合GB978—67《可锻铸铁分类及技术条件》中的KT33—88的技术要求。 1.3安全网 按市安全部门的有关规定,采用密目式安全网。 2、支撑的技术要求 2.1 立杆：立杆沿柱宽方向设置，共7根，立杆垂直度偏差不得
牛腿柱施工方案1
一、编制依据 工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖 面图等； 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系） 《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）； 《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）； 《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-2011）； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）； 《高层建筑施工手册》、《06G101-6及09G901-311G-101-1、标准 图集》 二、工程概况 本工程为中鄂尔多斯市华美置业有限公司开发的一幢高层综合楼，位于鄂尔多斯迎宾路和鄂托克西街路交汇点东北角，地理 位置优越，交通便利，环境优美。该工程由北京中元工程设计顾 问公司、监理单位为重庆建新建设工程监理咨询有限公司，岩土 工程勘察报告由鄂尔多斯市地质工程勘察院提供，由湖北楚安建 筑工程有限公司承建。本工程建筑面积是96642m2 ,建筑高度 99.95m,地下二层，地上二十五层，地下室一层层高5.55m、地下 室二层层高4.45m、一层层高为5.6m、二层为5.1m、3-6层为4.5m、
7-10层为3.6、11-25为3.75m。 三、技术要求 1、牛腿柱的施工区域在裙楼五、六层（5-10轴/J-L轴），柱顶标高为：22.73、27.73。柱体高度为：3.13、3.36. 3、此现浇柱混凝土标号为C30，钢筋为HRB400。 4、混凝土运输、浇筑及间歇的全部时间不应超过砼的初凝时间。 5、泵送（62m气泵）混凝土拌合物入模塌落度应控制在150±30mm。 6、混凝土运输车到施工现场卸料前，必须快速运转20s。 7、混凝土施工过程中严禁加水。 8、施工工艺流程：制作模具→→材料分类送到使用点→→检查承台、梁、柱模板轴线、标高及稳固性→→测量定位设置轴线控制点→→柱钢筋加固标高控制点设置→→安装螺栓进行定位电焊→→模具定位焊接→→螺栓支撑点加固焊接→→浇筑承台、梁、柱混凝土→→经纬仪轴线符合、水准仪标高复核→→清理螺栓→→螺栓摸黄油、塑料袋包裹→→钢结构交接验收。 四、准备工作 1、安排专人根据图纸的设计要求，采用3mm厚钢板制作不同尺寸，不同孔位，不同直径的柱脚螺栓预埋孔模板。在模板上画出纵横向的中心线，并做好编号，以免在使用时混用。因工程量较大，各种规格的地脚螺栓预埋孔模板至少制作2套（由钢构厂家提供）。
某工业园区内钢结构厂房牛腿焊接施工方案(DOC9页)
编制说明 编制目的 作为本工程专项施工技术方案指导性文件，运用科学先进的施工技术，合理高效的施工组织与管理，指导工程有序、高速、优质、安全地施工。 编制依据 () 设计研究院设计的施工图纸。 ()国家、建设部及安徽省现行有关规范、标准。 ()现场调查资料。 ()本单位类似工程施工积累的施工经验。 () 依据质量标准体系、环境管理体系和职业健康安全标准建立的质量、环境和职业健康管理体系。 本工程遵循的施工规范与技术标准 ()《钢结构工程施工质量验收规范》（） ()《钢结构设计规范》（） ()《工程测量规范》（） () 《建筑钢结构焊接技术规程》（）
施工分析 钢牛腿焊接在既有钢柱前，依据力学检算易知原有钢立柱截面最大应力为，远小于《钢结构设计规范》上的屈服应力。检算过程如下：以既有装配车间单榀屋架为研究对象，对危险截面（吊车梁牛腿处）进行受力分析，在钢立柱在焊接时，考虑受焊翼缘不参与工作，按型钢立柱模型对钢立柱进行受力分析，前提是行车离此榀屋架米以上，不考虑行车作用力。取屋面恒荷载,屋架梁为()×××。长吊车梁带钢轨取。
单榀屋架示意图
单榀屋架受力分析图吊车梁牛腿处危险截面应力为拉应力， σ σ牛腿处危险截面处应力 牛腿处危险截面处弯矩，为· 弯曲截面系数型钢×××弯曲截面系数，
牛腿处危险截面处压力，为 牛腿处危险处截面积，型钢×××截面积为 σ ×(×)×(×) σ远小于钢材屈服，同时既有柱上施焊处已经设有加筋板，也保证了翼缘板、腹板的局部稳定性，故不需卸载。 同时为消除施焊热影响而带来的不利因素，对牛腿施焊部位予以机械加固，构件如图所示
钢结构毕业设计牛腿设计
第一章 牛腿设计 5.1 荷载计算 根据吊车梁的设计，吊车梁截面面积22125.4410A mm =?, Q235钢的密度为 37850/kg m ,吊车梁自重为4785010125.4410984.704/N m -???=，轨道自重为 430/N m 由吊车最大轮压引起的支座反力标准值为： .max 139(10.453)201.967k D kN =?+= 牛腿根部支座反力影响线示意图 则牛腿根部承受的剪力： 3.max 1.2(98 4.704430)107.5 1.429 5.486k V D kN -=?+??+= 5.2 截面选择 牛腿选用600500400810BH -??? 偏心距为450e mm =外伸长度为200d mm =，截面高度600h mm =， 截面宽度400b mm = ，翼缘板厚度 10f t mm =，腹板厚度8w t mm =，力作用点处截面为537400810BH ???。牛腿
牛腿节点示意图 则：295.4860.45132.97M V e kN m =?=?=? 5.3截面特性 牛腿根部截面示意图 牛腿根部截面：2230010(600210)810640A mm =??+-??= 33244 11600108(600210)23001030010()1212265227.4710x I mm -??=??-?+???+??????=?
4 3365227.471021742.49106002 x x I W mm y ?===? 2 33600101600103001081233.1010222S mm --????=??+??=? ? ????? 3316001030010885102S mm -??=??=? ??? 5.4 强度验算 5.4.1抗弯强度 6 223132.9710 5.82/215/1.0521742.4910 x nx M N mm f N mm W σγ?===<=?? 5.4.2抗剪强度 3224295.486101233.1069.83/125/65227.47108 v x w VS N mm f N mm I t τ??===<=?? 5.4.3 腹板计算高度边缘处折算应力 6214132.971060021059.12/65227.47102 nx M y N mm I σ?-?=?=?=? 32295.4861088550.11/65227.478 x w VS N mm I t τ??===? σ和τ的最不利组合出现在腹板边缘，因此验算公式为： 2222 22359.12350.11105.2/215/N mm f N mm στ+=+?=<= ∴满足要求。 5.5 焊缝验算
4.5m夹层带牛腿模板工程施工方案
模板施工方案 (该方案为技术标调整后方案，以该方案为准) 一、施工准备 （1）、放线 根据平面控制网线，在板面上放出控制网线，对墙、柱要放5条控制线：一条轴线、两条墙柱截面边线、两条模板控制线。 （2）、劳动力计划 序号工种人数（每楼号） 1 木工50 2 力工10 1、各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。 2、根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。 3、对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。 4、原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。 5、模板脱模剂采用水质脱模剂。 （4）、技术准备 1、要熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。 2、按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。 3、认真做好材料进场验收检验工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。 4、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。 二、模板的设计及配置 1、根据建设单位提供的建筑、结构图纸及有关施工规范。 2、按清水砼质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度要求的前提下,尽可
能提高表面光洁度，阴阳角统一整齐。 3、墙、柱砼侧压力按35kN/m 2考虑。 4、在满足塔吊起重要求、施工便利和经济条件下,尽可能扩大模板面积,减少拼缝。 5、模板设计中所用钢材均为Q235A 。 三、模板方案的选择 1、基础底板模板 1）、基础四周采用240mm 厚1100mm 高的砖砌胎模，用M5水泥砂浆砌筑，内侧面抹20mm 厚1：2.5水泥砂浆，表面压光，转角部位均抹成小圆弧，半径为50mm 。砖墙最上60㎜高及顶面采用白灰砂浆砌筑（20㎜厚白灰砂浆找平层）。砌墙时应留出抹灰层及防水卷材保护层的厚度50mm （详见下图）。基础梁采用竹胶板、木方、钢管架支撑体系。 。 60*60*3钢板限位块 30*15塑料垫块 横向连接杆 240砖胎模 止水钢板 φ12止水螺栓 φ48钢管 基础垫层 基础底板防水保护层防水及附加层 2cm 厚水泥砂浆找平层 图5-5：砖胎模、导墙模图 2）、砖胎模上作施工防水层，外侧可进行人工回填土，回填土高度低于砖口，四角做好排水集水井。 3）、当局部砖模无法回填时，外侧采用C15素砼回填确保砖模的稳定。 2、地下室外墙模板 1）、地下室外墙模板 墙体模板采用木胶板木方加钢管架支撑体系，由12mm 厚木胶板、木龙骨预拼成
钢牛腿校核
无锡国金中心JCD500内爬塔吊钢牛腿支持计算 一、计算依据 1、《JCD500塔式起重机说明书》； 2、《钢结构设计手册GB5007-2003》； 3、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》 4、《塔式起重机设计规范GB/T13752-92》 二、结构受力 由于塔吊布置于内爬钢梁中心，塔吊牛腿对称分布，故考虑其受力也对称，参照塔吊说明书提供塔吊竖向力kN P V 88.2506=；水平力kN F s 732=（工况），考虑四点受力，其端部竖向力为kN P P V 5.6264==；水平力kN F F S 1834==。动载荷系数参照塔式起重机设计规范取34.1=φ。 三、钢牛腿核算 钢牛腿图纸详见CAD 图纸。考虑最危险工况，及梁端部距结构距离为150mm （为最大允许值），此时端弯矩最大，为kNm P M 975.9315.0=?=。考虑钢牛腿为悬挑梁计算，则其计算数据如下： 4996846079mm I x =； 36.5950178mm W x =； 竖向抗剪面积264500mm S v =； 水平向抗剪面积218000mm S S =（仅考虑顶板抗剪）则其正应力为MPa W M x 216 .595017810975.9334.16 =??==φσ，满足材料要求；其剪应力为MPa S P v v 1364500 105.62634.13 =??==φτ，满足材料要求；MPa S F s s 6.1318000 18300034.1=?==φτ，满足材料要求；其合应力为()MPa s v 2.282/1222=++='ττσσ，满足材料要求。
四、预埋件计算 预埋件详见图纸，按照混凝土结构设计规范中有关预埋件计算章节核算。实际锚筋面积为222122665.1214.325mm r n A S =??==π；结构所需最小锚筋面积按公式z f a a M f a a V A y b r y v r 3.1+=计算，其中，为便于计算，剪力kN V 5.8091835.626=+=，较之实际情况偏于安全， kNm M 975.93=，85.0=r α，43.0=v α（按C30混凝土取值计算） ，85.0=b α，MPa f y 300=，m z 48.0=代入公式计算： 2 807648 .030085.085.03.1975.9330043.085.05.809mm A =????+??=安全系数34.152.1807612266>===S A A n ，满足要求。
现浇柱建筑施工办法(带牛腿)
精心整理现浇柱专项施工方案 一、工程概况 1、主跨厂房3~13轴为钢筋砼排架结构，其余建构筑物为钢筋砼框架结构，内附有钢框架结构操作平台。 2、西侧山墙原预制柱KFZ-1（位于③轴线）现改为现浇制作，故编制此方案以指导施工作业。 二、技术要求 1、因原设计要求KFZ-1 口为“下小上大”模式，杯口深度为 为400mm×800mm。 2、KFZ-1的柱顶标高为 3、此现浇柱混凝土标号为及HPB235。 4 5180±30mm。 620s。 1、出于各种考虑因素，抗风柱的施工缝应留在牛腿面之下，故第一次混凝土浇筑至标高3.500m，又因混凝土浇筑量大，将对柱模板产生较大的侧压力，所以应加强柱模板的加固。 2、本工程KFZ-1混凝土浇筑采取三次浇筑方法，第一次混凝土浇筑至标高 3.500m，第二次浇筑至标高11.000m，第三次浇筑至标高16.350m。
3、因为每一次浇筑高度均较高，所以振捣棒振捣很关键，应采用长度适宜的振捣棒进行振捣施工。 4、振捣棒振捣时应做到“快插慢拔”。快插是为了防止先将表面混凝土振实而与下面混凝土发生分层、离析现象；慢拔是为了使混凝土能填满振捣棒抽出时所造成的空洞。 5、每一插点要控制好振捣时间，过短不宜振实，过长可能引起混凝土产生离 析现象，一般每点振捣时间为20~30s 再出现气泡，表面泛出灰浆为准。 6、一般振动棒的作用半径为 两个振捣点进行施工。 7 合要求。 8 9 密封，以防止漏浆而产生蜂窝麻面。 10、应保证模板内不能有杂物，不能出现积水现象。 11、施工完后，应对混凝土表面加以覆盖并浇水，使混凝土在一定的时间内保持水泥水化作用所需要的适宜温度。 12、待混凝土达到一定强度时方可拆模。侧面模板应在混凝土轻度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏时，方可拆除。
牛腿支撑施工措施及结构计算示例
1仓号属性及技术要求 1.1仓号属性 溢洪道堰闸段弧门牛腿仓号的基本工程特性如下： 溢洪道堰闸段弧门牛腿位于堰闸段左右两侧，牛腿属于悬挑式结构，悬挑砼长度为3.0m，其中二期砼宽度为0.5m,左右两侧对称，一期砼牛腿底部桩号范围为溢0+035.538～溢0+041.050，高程点分别为EL1846.081和EL1848.552,牛腿顶部桩号范围为溢0+034.035～溢0+039.968，高程点分别为EL1850.850和EL1851.986；牛腿与水平面倾斜角度为17.4893度，牛腿中设置有次锚索12根。 1.2技术要求 为保证底部支撑系统及模板在浇筑过程中均匀受力，要求浇筑时严禁集中受料，浇筑高度应控制在每小时不大于0.5m控制，使砼均匀上升。 2施工方案 2.1模板设计方案 溢洪道堰闸段弧门牛腿支撑采用预埋Φ25工字钢做悬臂钢支撑平台，在平台上面每隔60cm放置一根Φ22工字钢（具体尺寸见附图），在工字钢上面采用型钢材料做成支撑平台形成砼底模，同时在浇筑40仓砼时，预埋钢筋蛇型柱，侧面及底模模板拉杆焊在蛇型柱上面。 2.2砼浇筑施工方案 2.2.1预埋工字钢 溢洪道堰闸段边墙砼施工至40仓和50仓时在砼中预埋Φ25工字钢，工字钢埋设前先进行测量放点，利用测量控制点放置工字钢并加固牢固，EL1845层埋设的工字钢端头焊接80cm长，Φ16钢筋，钢筋需带弯钩，与工字钢焊接焊缝长度不小于5cm,
钢筋埋设方向与工字钢垂直。工字钢埋设时在靠近砼边缘处沿工字钢周围包一层5cm 宽的低发泡，待砼浇筑完毕，拆完支撑后割除工字钢，工字钢割除时伸入砼表面面约3cm深，割除后在砼表面按相关缺陷处理措施施工。 2.2.2钢支撑安装 ⑴钢牛腿焊接及钢梁安装 钢牛腿采用Ι25工字钢作为斜支撑，斜支撑焊接时焊缝须满焊，保证钢牛腿焊接质量。 钢牛腿顶部用22a“工”字钢。钢梁安装前首先要复测钢牛腿顶部高程，然后铺设工字钢，两工字钢若存在缝隙，用型钢材料垫实，若工字钢支撑横梁材料长度不足需焊接时，接头尽量布置在工字钢横梁上，两工字钢焊接时采用钢板焊接，焊缝须满焊。 ⑵钢平台支撑搭设 安装前先进行测量放点，根据附图测定出沿牛腿斜向布置的2*[10槽钢的上游端头位置，然后测定出钢支撑下游端头位置，安装最下游一根立柱，并将高程引测到立柱顶部，若高度不足，采用同规格型号的材料加长，若高出设计高程，画好线后将多余部分割除，然后架设[10槽钢，槽钢架设后先进行临时加固，进行复测槽钢顶部高程及坡度，误差不大于2mm,待复测合格后槽钢与立柱及钢梁之间焊接牢固，焊缝须满焊。然后依次顺序安装其余4榀支撑。 排架搭设好后，顶部横向铺设[10槽钢，并检测大面平整度，若发现问题及时调整，槽钢间距为0.45m一道，牛腿底模采用钢模板榀装，搭设在槽钢顶部，在进行顶部模板安装的同时，进行底部支撑系统的加固，其材料采用2*[16槽钢、I16工字钢或直径大于100mm的钢管，底部支撑系统斜杆与牛腿底面垂直，具体见附图，支撑系统杆件要与槽钢及底部工字钢焊接牢固，焊缝须满焊。
现浇柱施工方案(带牛腿)
现浇柱专项施工方案 一、工程概况 1、主跨厂房3 ~ 13 轴为钢筋砼排架结构，其余建构筑物为钢筋砼框架结构，内附有钢框架结构操作平台。 2、西侧山墙原预制柱KFZ-1（位于③轴线）现改为现浇制作，故编制此方案以指导施工作业。 二、技术要求 1、因原设计要求KFZ-1为预制结构，故此柱基础为杯口形式，根据图纸可知，杯口为“下小上大”模式，杯口深度为850mm，上口尺寸为950mm×550mm，下口尺寸为400mm×800mm。 2、KFZ-1的柱顶标高为16.350m，柱长17.85m。 3、此现浇柱混凝土标号为C40，钢筋为HRB400及HPB235。 4、混凝土运输、浇筑及间歇的全部时间不应超过砼的初凝时间。 5、泵送混凝土拌合物入模塌落度应控制在180±30mm。 6、混凝土运输车到施工现场卸料前，必须快速运转20s。 三、施工方法 1、出于各种考虑因素，抗风柱的施工缝应留在牛腿面之下，故第一次混凝土浇筑至标高3.500 m，又因混凝土浇筑量大，将对柱模板产生较大的侧压力，所以应加强柱模板的加固。 2、本工程KFZ-1混凝土浇筑采取三次浇筑方法，第一次混凝土
浇筑至标高3.500m，第二次浇筑至标高11.000m，第三次浇筑至标高16.350m。 3、因为每一次浇筑高度均较高，所以振捣棒振捣很关键，应采用长度适宜的振捣棒进行振捣施工。 4、振捣棒振捣时应做到“快插慢拔”。快插是为了防止先将表面混凝土振实而与下面混凝土发生分层、离析现象；慢拔是为了使混凝土能填满振捣棒抽出时所造成的空洞。 5、每一插点要控制好振捣时间，过短不宜振实，过长可能引起混凝土产生离析现象，一般每点振捣时间为20~30s，但要看混凝土表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。 6、一般振动棒的作用半径为30~40cm，所以本工程抗风柱浇筑振捣时最好采用两个振捣点进行施工。 7、混凝土浇筑前应检查模板，钢筋和预埋件： ①、模板的标高、位置与抗风柱的截面尺寸是否与设计符合，模板加固是否符合要求。 ②、钢筋与预埋件的规格、数量、安装位置是否符合设计要求。 8、在施工过程中要经常检查模板及支撑的牢固程度，对各个节点的捣固工作要要特别仔细。 9、因为本抗风柱为分三次浇筑，这就要求模板每次支设时，应保证接口处的密封，以防止漏浆而产生蜂窝麻面。 10、应保证模板内不能有杂物，不能出现积水现象。 11、施工完后，应对混凝土表面加以覆盖并浇水，使混凝土在
钢牛腿节点计算word版
钢牛腿与钢柱连接计算 一、钢牛腿与GZ1连接节点计算： 牛腿计算简图如附图九示： 作用于牛腿上的荷载为： P=1.4X207.3KN+1.2X(77.9kg/m+43kg/m)X6 =300KN F=1.4x7.65KN=10.7KN 其中：207.3KN 为吊车传来的坚向荷载，77.9kg/m 为吊车梁自重，43kg/m 为吊车轨道重（下同）。7.65KN 为吊车横向水平荷载。 则作用于牛腿根部的弯矩为： M=Pe+Fe=300x0.35m+10.71x0.6m=111.4KN ·m 剪力V=P=300KN 计算时假定弯矩由牛腿翼级承担，剪力由牛腿腹板承担。 强度验算： 2 22 26 /185/798476300/315/3.74250 12500104.111mm N f mm N A V mm N f mm N hA M v w f =<=?===<=???==τσ 经计算，牛腿根部满足强度要求！ 牛腿与钢柱连接焊缝计算： 牛腿上下翼缘与柱的连接采用开坡口的全熔焊缝，可视为与钢板等强，故该处焊缝满足强度要求！ 牛腿腹板与柱的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板，其 计算长度为L w =500-12x2-10=466mm 则： 223 /200/46466 2107.0103007.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ焊缝强度满足要求！ 在牛腿高度范围内柱腹板的折算应力在算主刚架时已考虑，可不需验算。 牛腿处柱腹板设置的加劲肋与柱腹板和翼缘的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板。焊缝的计算长度：在腹板处： Lw=500-12x2-30x2-10=406mm ；在翼缘处：Lw=125-4-30-10=81mm 。（其中30为加劲肋切角尺寸）。其所承担的水平力为:H=111.4/0.5=223则： 2 23 /200/20406 4107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强 2 23 /200/9881 4107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ! 度满足柱腹板与加劲的焊缝强
5 计算书牛腿的设计计算
5 牛腿的设计计算 5.1 牛腿所受作用力的设计值 3431(38 6.09.810785088.410 6.09.8100.56) 4.6582 D P ---=???+?????+?=k N max max,221.051 1.05921128.866k D P ????=+=?+= ? ????? kN max 1.2 1.4 1.2 4.658 1.4128.8185.91D V P D =+=?+?=kN 185.910.3870.646M Ve ==?=kN· m 图5-1 牛腿截面尺寸 5.2 截面选择 （截面如图5-1所示） 所需净截面抵抗矩为：6 370.64610312.9391.0521510 x nx x M W f γ?===??cm 3 按经验公式得经济高度为：337307312.9393017.5e x h W =-=-=cm 参照以上数据，考虑到截面高度大一些，更有利于增加刚度，初选截面高度为30h =cm 。 腹板厚度按负担支点处最大剪力需要得:
3 1.5 1.5185.91107.44300125 w w v V t h f ??===?mm 按经验公式估算： 30 1.651111 w w h t ===cm 选用腹板厚度为：10w t =mm 依近似公式计算所需翼缘板面积： 312.939 1.030 5.436306 x w w w W t h bt h ?=-=-=cm 2 试选翼缘板厚度为：14t =mm ，翼缘板宽度为200mm ，翼缘得外伸宽度为： ()120010952b -==mm ，952356.1131314y f =<= 所以翼缘板得局部稳定可以保证。 使用变截面牛腿，端部截面高度为:200h =mm 。 5.3 强度验算 20 1.42(30 1.42) 1.083.2A =??+-??=cm 2 ()()3311203020 1.030 1.4213137.55731212 x I = ??-?-?-?=cm 4 13137.5573875.83715x x I W h ===cm 3 ，492.880S =cm 3` 正应力为： 6 370.6461076.821.05875.83710 x x x M W σγ?===??N/mm 2<215f =N/mm 2 剪应力为： 6 4185.91492.8801069.7513137.55731010 x w VS I t τ??===??N/mm 2<125v f =N/mm 2 强度满足要求。 5.4 焊缝计算 （如图5-2所示） 取焊脚8f h = mm,
轻钢雨蓬施工方案
轻钢雨蓬施工方案 一、工程概况 本工程为，轻钢雨蓬位于，其施工面积为，特制定轻钢雨蓬施工方案如下。 二、编制依据 1、根据图纸设计要求说明； 2、《普通碳素钢技术条件》（GB/T700）; 3、《建筑钢结构焊接技术规程》； 4、《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95）. 三、材料选择 1、钢挑梁采用材质为Q235B； 2、不锈钢成品驳接爪型号304，规格200mm； 3、镀锌管采用型号Φ32*2.5； 4、成品驳接爪为不锈钢材质； 5、玻璃采用型号为6+6浅蓝色钢化夹胶玻璃。 四、施工操作步骤及工艺 1、施工准备 A：熟悉图纸了解设计意图的质量要求及细部做法，认真查看图纸并全部领会，对照图纸与现场有不相同或不理解施工图纸，可向项目部和设计人员提出问题或意见，核对图纸无误后再进行施工。 B：按施工指定场地整齐堆放各种材料，组织施工机械的架设，安装与调试。 C：勘察施工现场并与监理、业主、土建方、项目部确定设计标高线，并对设计标高进行三方签字确认。校队三方确认标高线并引至各楼层做好标记。 D：驳接爪、玻璃、钢型材定货加工:按照设计确定的钢型材、驳接爪、玻璃样品进行定货加工。必须注意加工的质量，它关系到现场的施工质量。 2、质量关键步骤 玻璃板块分格放线必须准确，钢型材焊接除锈处理符合设计及规范要求。驳接爪、钢型材连接、焊接必须符合设计规范。保证驳接爪、钢型材水平度、垂直度符合设计规范。钢型材、驳接爪、玻璃板块进场时需核对数量、规格、编号，并对安装的每块板块进行安装前的检查，避免玻璃板块的缺角、爆边对质量的影响。 3、施工工序流程 按工艺分为：现场测量放样放线→检查验线→检查预埋件或（安装锚栓）→安装后置预埋件→制作钢结构及连接件→检查验收埋件→安装钢结构→检查、校正钢结构牛腿焊接→安装连接件及连接拉杆→检查调整钢结构牛腿、连接件及连接拉杆水平度及落水坡度→安装驳接爪转接件及所有钢架满焊→玻璃放样、校队规格尺寸→隐蔽检查办理工序验收→钢结构饰面喷涂油漆→玻璃板块安装→自检检查板块安装质量报项目部验收→打胶检查及清理、班组自检→项目部检查验收。 安装时主要钢结构牛腿的垂直度、平整度保证在允许偏差范围内，连接点按照图纸要求进行连接点检查控制，牛腿与埋件焊接焊渣清理并做好防锈漆处理。牛腿连接钢管（钢梁）安装对照施工图尺寸加工孔位或弯圆后于牛腿连接固定，焊接转接件，确保转接件安装水平度及垂直度，制作板块必须注意玻璃尺寸偏差及对角线偏差，对于结构胶、耐候胶粘结构件部位进行严格的净化处理，打胶检查胶的品牌是否符合图纸要求，打胶时先在板块表面贴上纸胶带，打胶时上下应两层同时打胶，保持打胶胶缝平直光滑无气泡，符合规范要求。 4、作业流程 （一）放线控制 1、组织技术人员对施工现场按照交底标高进行测量放线，按标高线要求在墙体上弹出1M水平控制线和板
大坝悬浇牛腿施工工法
大坝悬浇牛腿施工工法 1.前言 水电工程施工常有大悬臂牛腿结构，特别是对于拱坝工程，由于坝体较薄，坝体中无法布臵泄洪闸门，泄洪孔闸墩远远地悬挑出坝体。这些悬挑结构位于河床中，下部悬空高差大，如采用搭设支架难度很大。根据《水利水电施工组织设计》和其它有关资料介绍，我国水电施工中牛腿浇筑的施工方案有：预制混凝土模板内拉式，内拉式模板，三角架支撑式和三峡的外设配重和平台的内拉提升式。以上各方案在都有其难以克服的缺点，其安全性和经济性、施工速度、施工质量都难以满足现代工程的要求。 现今牛腿设计悬挑出坝体距离大，施工越来越复杂，按传统施工方法已难以组织施工。为此葛洲坝五公司成立了专门的研究小组，通过对模板的受力体系、安装方法、拆卸的工机具研究，形成了一种半内拉半悬臂的大坝悬浇牛腿施工工法。其施工的安全、质量、操作的舒适性、施工进度得到很大提高，而成本却降低了三分之一。 2.工法特点 2.1模板外设钢结构蓝式平台，可以保证操作人员从立模、校正、加固和浇筑过程的检查等全部是在平台内作业，拆模采用大吊蓝，作业的安全性和舒适性大大提高。 2.2此方案在仓位浇筑完成48h后就可以进行下一轮仓位的立模施工，不必象传统的方案必须待混凝土达到7~8d以后的龄期强度（有的设计要求达到70%的强度）才能拆模施工。每仓可节约工期7~8d以上。而且此方案立模是在上一仓模板的基础上安装，立模的工效大大提高。施工速度得到加快。 2.3采取上、下仓位两层联合受力，形成了半悬臂半内拉复合受力体系，其施工用钢材是传统的三分之一，大大降低了工程成本。 2.4采用已浇仓位模板锚固体系作为支撑，刚度大，变形少，浇筑的混凝土外观美观。