闸墩及底板结构计算

工况：正常蓄水位+地震

1、设计荷载计算

闸室各部分荷载计算值（单位：kN ）

2、不平衡剪力分配

一般对应于底板部分承担不平衡剪力约为总不平衡剪力的10%，闸墩为90%。

底板分配的不平衡剪力为558.0kN

每个中墩分配的不平衡剪力为945×90%×1.0/(2×1.0+2*1.2)=917.1kN

每个边墩分配的不平衡剪力为945×90%×1.2/(2×1.0+2*1.2)=

1100.6kN 3、底板荷载计算

（1）上游段（长6.6m ，取板带宽1m 计算）

①匀布荷载

不平衡剪力产生的荷载为 6.00kN/m

水重产生的荷载为

21.00kN/m 平均渗透压力为

9.34kN/m 底板重产生的荷载为#VALUE!q=21-1.01-9.34=10.64kN/m

弹性地基梁荷载计算

5580kN×10%==?1.146.65.94=??35.36.61455=+285.483.13=?1

.146.62512

以上除底板重外的匀布荷载总和为10.64kN

②中墩上集中荷载计算

不平衡剪力产生的荷载为138.96kN 工作门前上游段检修闸门及埋件、砼盖板、闸房及启闭机等共重为

#REF!两个中墩承受2/3，两个边墩承受1/3（按桥跨跨长比例计算）。上游每个中墩自

重为1426/2=713kN.在闸墩宽度内没有水重,但在上述匀布荷载计算中,

P1=#REF!

③边墩上集中荷载计算

不平衡剪力产生的荷载为

166.75kN P2=#REF!（2）下游段（宽5.4m ，取板带宽1m 计算）

①匀布荷载

不平衡剪力产生的荷载为

7.33kN/m 水重产生的荷载为

0.0kN/m 平均渗透压力为

6.87kN/m 底板重产生的荷载为

16.05kN/m

q=-1.24-6.87=-8.11kN/m

以上除底板重外的匀布荷载总和为-8.11kN/m 根据《水闸设计规范》P217，当不计底板自重时作用在基底上的均布荷载为负值时

应计及底板自重的影响，计及的百分数以使作用在基底面上的均布荷载值等于0为限底确定；则作用在基底上的均布荷载为0kN/m。

②中墩上集中荷载计算

不平衡剪力产生的荷载为#########工作门后下游段工作闸门及埋件、砼盖板、闸房及启闭机等共重为

#REF!两个中墩承受2/3，两个边墩承受1/3（按桥跨跨长比例计算）。每个中墩自重为

.65.193=?--+??0.12131.296.62/142626.63284.649=?1.144.55.94=?1.144.52089=4

.55.193=?--+??8.02118.356

.62/114026.63184.649=6.62.232=+285.489.8

1166/2=583kN 。

P1=#REF!③边墩上集中荷载计算

不平衡剪力产生的荷载为#########P2=#REF!4、边荷载计算

（1）回填土自重产生的边荷载

将边荷载转换为若干个集中荷载进行计算，变换的原则如下图，从地基梁的中心O 点算起，在L~2L 范围内，每个集中力所对应的分布边荷载宽度取0.1L ；在2L~3L 范围内，每个集中力所对应的分布边荷载宽度取0.2L；在3L以外的边荷载对梁内力的影响很小，可忽略不计。上游段（宽6.6m ，取板带宽1m 计算）左右岸0.1L=0.705m 填土容重 r=20kN/m 30.05L 0.15L 0.25L 0.35L 0.45L 0.55L 0.65L 0.35m

1.06m 1.76m

2.47m

3.17m 3.88m

4.58m P 1

P 2P 3P 4P 5P 6P 7106kN 99kN 90kN 80kN 71kN 61kN 52kN 荷载

土条中心距板边距离=++??83.354

.52/116624.53225.662=++??17.174

.62/318724.6314.2225=4

.52.232

4、回填土侧向土压力产生弯矩

由闸墩结构计算得侧土压力及地震力对边墩底产生的弯矩为120.26kN.m

5、柔度指数

式中E 0—地基的变形模量；

E h —砼弹性模量；

l—底板计算长度；

h—底板计算高度

L(m)E 0(N/mm 2)E(N/mm 2)h(m)t

03??? ??=h l E E t π

采用理正岩土力学弹性地基梁法计算底板配筋

5.66kN/m

8.11

0.75L0.85L0.95L 1.15L 5.29m 5.99m 6.70m8.11m P8P9P10P11 43kN33kN24kN10kN