毕业设计电子版(回热加热系统)

摘要

热系统变工况是指系统的工况发生变动，偏离设计工况或者偏离某个基准工况。热系统工况发生变动的原因是多方面的，比如机组热、电负荷变化，热系统及设备发生变动(含改造)以及蒸汽初、终参数发生变动等等都将引起热系统工况发生变化。因为变工况的影响因素很多，并且这些因素又互相制约，这就使得汽轮机的变工况特性非常复杂。

热系统的变工况，无论它产生的原因如何，其表现出的特点均是汽轮机的进汽流量或级组通过的蒸汽流量发生变动，其产生的直接结果是级组的各抽汽参数和热系统的有关参数发生变化，并表现为汽轮机膨胀过程线的变化。

热系统变工况特性分析的目的在于确定汽轮机各抽汽口和排汽端的蒸汽参数以及

回热系统的各相应参数，其实质是确定汽轮机新的膨胀过程线和系统参数，这是热系统变工况的安全性与可靠性分析以及经济指标计算分析的基础。

关键词: 变工况热负荷热经济性

Abstract

Off-heat system is the system operating conditions change, the status of or deviation from the design operating conditions deviate from a benchmark. Thermal system operating conditions change are many reasons, such as the Heat, electricity load changes, thermal changes in systems and equipment (including transformation), as well as the early steam, and finally change the parameters so the system will be caused by thermal changes in working conditions . Because of the impact of variable condition of a number of factors, and these factors and each other, making the variable condition of steam turbine characteristics is very complicated.

Thermal system with variable working condition, no matter how it causes, its manifestations are the characteristics of the turbine steam flow into the group or class of steam flow through the changes, the generated class group is a direct result of the extraction parameters and thermal system parameters change, and performance for the turbine expansion process line changes.

Thermal Systems Analysis of changes in working conditions to determine the extraction steam turbine and the exhaust port side of the steam heat system parameters, as well as all corresponding parameters, and its essence is to determine the turbine expansion process of the new line and system parameters, which change the thermal system condition of the safety and reliability analysis and the analysis of economic indicators based on the calculation.

Key words:Off-heat system heat load Thermal economy

目录

第1章绪论 (4)

1.1加热器运行状态对机组热经济性的影响 (4)

1.2热力系统简介 (4)

第2章原始工况计算 (6)

2.1选择主机型号及参数 (6)

2.2热系统计算 (7)

2.2.1汽水平衡计算 (7)

2.2.2汽轮机进汽参数计算 (8)

2.3各加热器进、出水参数计算 (8)

2.4高压加热器组抽汽系数计算 (10)

2.5低压加热器组抽汽系数计算 (11)

计算 (13)

2.6凝汽系数

c

2.7汽轮机内功计算 (13)

2.8汽轮机内效率，热经济指标、汽水流量计算 (14)

2.9全厂性热经济指标计算 (16)

第3章变工况计算 (18)

3.1原始工况计算结果 (18)

3.2汽轮机初始通流量计算 (18)

3.3初步计算 (19)

3.4第一次迭代的预备计算 (21)

3.5第一次迭代计算 (24)

3.6汽轮机内功计算 (30)

第4章第二次迭代计算 (33)

4.1第二次迭代预备计算 (33)

4.2第二次迭代计算结果 (34)

4.3全厂性热经济指标计算 (34)

第5章辅机的选择 (36)

5.1凝结水泵的选择 (36)

5.1.1凝结水泵的容量和台数 (36)

5.1.2凝结水泵扬程计算 (36)

5.2给水泵 (37)

第6章结论 (40)

致谢 (41)

参考文献 (42)

第1章绪论

1.1 加热器运行状态对机组热经济性的影响

加热器是火电厂热力系统中的重要辅助设备,其运行状卷对机组的热经济性影响很大.针对加热器的几种运行状态对机组热经济性的影响进打了定量分析．为电厂热力系统经济运行提供参考依据。

火力发电采用回热加热系统是提高机组运行经济性的重要手段之一，回热加热器

是回热加热系统中的主要设备．其运行可靠性和运行性能的好坏赢接影响着整个机组的运行经济性。例如，高压加热器(简称高加)切除运行、部分给水旁路运行、高加无水

位运行等都将降低机组的热经济性。本论文以国产N600－16.7/537/537机组为例，针对回热加热系统中的以上问题进行分析，为改造、指导机组热力系统经济运行提供参考依据

高加是机组热力系统中的重要设备之一，在实际运行中处于给水泵出口，承受的压力高．且在较高的温度下T作．运行条件筹．发生故障的机会较多。一旦高加发生故障，或因严重泄漏造成壳侧满水时，有可能造成汽、水倒流入汽轮机，危及机组安全，必须将其从系统中隔离出来。此外．由于以前在电网中承担尖峰负荷的中、小机组被淘汰．人为地切除高加亦被作为有些电厂调峰的一种手段切除高加运行必然带来机组经济性的降低。而且经济性降低的速度随着切除高加数目的增加而增加。

1.2热力系统简介

其中锅炉为哈尔滨锅炉生产厂的2008t/h的火焰煤粉炉；汽轮机为亚临界压力、一次中间再热600MW凝气式汽轮机。机组采用一炉一机的单元制配制。

根据汽轮机制造厂推荐的机组的原则性热力系统，考虑与锅炉和全厂其他系统的配置要求，设计拟定了全厂的原则性热力系统。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.7074MPa压力除氧器的加热汽源。

八级回热加热器均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。两级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将两台高压加热器上端差分别减小为-1.7、0℃、0℃。从而提高了系统的热经济性。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.4℃，进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽

器。汽轮机排气压力4.4/5.39kPa。给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器。

热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失29000kg/h、厂用汽20000kg/h（不回收）、锅炉排污损失9500kg/h（要求排污利用）。锅炉暖风器用汽量为34000kg/h，暖风汽源取自第四级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收。

图1-1 原则性热力系统图

第2章 原始工况计算

2.1选择主机型号及参数 1. 汽轮机型式及参数

（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； （2）额定功率：e P =600MW ；

（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：0p =16.68MPa ，0t =537℃； （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：rh p =2.35MPa ，rh t =535℃；

冷段：'rh p =2.5 MPa ，'rh t =335℃；

（5）汽轮机排气压力p c =4.9kPa ，排气比焓：c h =2333.8kJ/kg 。 2．回热加热系统参数

（1）机组各级回热抽汽参数见表1-3；

表1-3 回热加热系统原始汽水参数

项目 单位 H1 H2 H3 除氧器 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压

力 MPa 5.929 3.584 1.616 0.81 0.321 0.133 0.073 0.026 抽汽温度 ℃ 380.3

313.4

431.4

336.6

230.4

143.8

92.0

65.5

抽汽焓 kJ/kg 3140.1 3013.8 3324.6 3145.5 2928.0 2765.2 2665.8 2497.8 加热器上端差 ℃ -1.7 0 0 __ 2.8 2.8 2.8 2.8 加热器下端差 ℃ 5.5 5.5 __ 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 水侧压力 MPa 20.13 20.13 20.13 0.7074 1.724 1.724 1.724 1.724 抽汽管道压损

%

3

3

3

5

5

5

5

5

（2）最终给水温度：fw t =274.1℃；

（3）给水泵出口压力：pu p =20.13MPa ，给水泵效率：pu =0.81； （4）除氧器至给水泵高差：pu H =21.0m;

(5)小汽机排气压力：,c xj p = ：6.27kPa 小汽机排气焓：,c xj h =2427.6kJ/kg 3．锅炉型式及参数

（1）锅炉型号：HG —2008/18.2/541/541；

锅炉型式：一次中间再热、亚临界压力、强制循环汽包炉； （2）额定蒸发量：D b =2008t/h;

（3）额定过热蒸汽压力b p =13.7MPa ；额定再热蒸汽压力p r =2.62MPa ； （4）额定过热汽温b t =541℃；额定再热汽温：r t =541℃； （5）汽包压力：du p =18.28MPa ； （6）锅炉效率：u η=92%。 4.其他数据

（1）汽轮机进汽节流损失1p δ=4%，中压缸进汽节流损失2p δ=2%； （2）厂用电率ε=0.07

（3）汽轮机机械效率m η =0.985；发电机效率g η =0.985； （4）补充水温度ma t =20℃； 5.简化条件

（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失； （2）忽略凝结水泵的介质比焓升。 （3）生活用汽不回收；

（4）忽略加热器连续放汽、门杆漏气和轴封回汽的影响 2.2热系统计算 2.2.1汽水平衡计算 (1)全厂补水率ma α

全厂汽水如图1-13所示，D 0为未知，预选D 0=1829840kg/h 进行计算，最后校核。 全厂工质渗漏系数L α=0.01585； 锅炉排污系数bl α=0.002404； 厂用汽系数pl α=0.01093； 减温水系数sp α=0.02951； 暖风器疏水系数nf α=0.03448； 由全厂物质平衡

补水率ma α=pl α+bl α+L α=0.01093+0.002404+0.01585=0.03197 (2)给水系数fw α 由图2-1，1点物质平衡

α

L

α0=1

α

s p

α

b l

α

f w

α

s p

图2-1 全厂汽水平衡图

0b L ααα=+=1+0.01585=1.01585

2点物质平衡

fw α=b bl sp ααα+-=1.01585+0.002404-0.02951=0.9887

2.2.2汽轮机进汽参数计算 1.主蒸汽参数

由主汽门前压力0P =16.68MPa ，温度0t =537℃，查水蒸汽性质表，得主蒸汽比焓值

0h =3389.4 kJ/kg 。

主蒸汽门后压力'0P =（1-δp 1）0P =（1-0.04）16.68=16.013MPa

由'0P =16.013MPa ，h ′0=0h =3389.4kJ/kg ，查水蒸汽性质表，得主汽门后温度'0t =534℃。 2.再热蒸汽参数

由中联门前压力rh p =3.226MPa ，温度rh t =537℃，查水蒸汽性质表，得再热蒸汽比焓值

rh h =3532.6kJ/kg 。

中联门后再热汽压'rh p =（1-δp 1）rh p =（1-0.02）3.226=3.16MPa 。

由'rh p =3.161MPa ，'rh h =rh h =3542.5kJ/kg ，查水蒸汽性质表，得中联门后再热汽温

'rh t =536.3℃。

2.3各加热器进、出水参数计算 首先计算高压加热器H1。 加热器压力p 1：

P 1=（1-1p ?）'1p =（1-0.03）×5.929=5.751MPa 式中 '1p ——第一抽汽口压力；

1p ?——抽汽管道相对压损；

由1p =5.751MPa ，查水蒸汽性质表得

加热器饱和温度,1s t =272.7℃ H1出水温度,1w t ：

,1w t =1s t -δt=272.7-（-1.7）=274.4℃

式中 δt ——加热器上端差。 H1疏水温度,1d t ：

,1d t =',1w t +δt 1=242.1+5.5=247.6℃ 式中 δt 1——加热器下端差，δt1=5.5℃

',1w t ——进水温度，℃，其值从高压加热器H2的上端差δt 计算得到。 已知加热器水侧压力w p =20.13MPa ，由,1w t =274.4℃，查得H1出水比焓,1w h =1193.0kJ/kg 。 由',1w t =242.1℃，w p =20.13MPa ，查得H1进水的比焓,2w h =1040.8kJ/kg 由,1d t =247.6℃，w p =5.751MPa ，查得H1进水的比焓,1d h =1065.1kJ/kg 。

至此，高压加热器H1的进、出口汽水参数已全部算出。按同样计算，可依次计算出其余加热器H2-H8的各进、出口汽水参数。将计算结果列于表2-1 表2-1 回热加热系统汽水参数计算

项目

单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 汽 侧

抽汽压力

'j p

MPa

5.929

3.584

1.616

0.81

0.321

0.133

0.073

0.026

抽汽比焓j h kJ/k g 3140.1 3013.8 3324.6 3145.5 2928.0 2765.2 2665.8 2497.8

抽汽管道压损

j p δ

%

3

3

5 5 5 5 5 5

加热器侧压力

j p

MPa

5.751

3.476

1.568

0.7695

0.3050

0.1263

0.0691

0.2472

汽侧饱和温度

s t

℃

272.7

242.1

200.3

168.5

134.1

106.3

90.0

64.6

续表

水

水侧压力

w p

MPa 20.13 20.13 20.13 0.7074 1.724 1.724 1.724 1.724

加热器上端差t δ

℃ -1.7 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8

出水温度,w j t ℃

274.4

242.1

200.3

168.5

131.3

103.5

87.2

61.8

出水比焓,w j h

kJ/k g

1193.0

1040.8

854.72 712.13 562.4 433.63 363.38 257.59

侧

进水温度'

,w j t ， ℃ 242.1 200.3 171.7 131.3 103.5 87.2 61.8 32.97

进水比焓'

,w j h kJ/k g 1040.8 854.72 737.2 562.4 433.63 363.38 257.59 148.03

加热器下端差

1t δ

℃

5.5

5.5

5.5 5.5 5.5 5.5 5.5

疏水温度,d j t

℃

247.6

205.8

177.2

168.5

109.0

92.7

67.3

38.47

项目 单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 疏水比焓,d j h

kJ/k g

1065.1

871.45

748.51 712.13

455.799

385.54

279.33

171.45

说明：H3、H8的进口水焓已经考虑了给水泵、凝结水泵的焓升。

2.4高压加热器组抽汽系数计算 1.由高压加热器H1热平衡计算1α

高压加热器H1的疏水系数,1d α：

,1d α = 1α = 0.07400

2.由高压加热器H2热平衡计算α2、rh α 高压加热器H2的抽汽系数2α：

高压加热器H2的疏水系数,2d α：

,2d α= ,1d α＋ 2α =0.007400+0.08094 =0.1549 再热器流量系数 rh α： rh α=1－ 1α － 2α

= 1－ 0.07400 －0.08094 = 0.8540

07400

.01.10651.314098

.0)8.10400.1193(9887.0)(1

,12,1,1=--=--=

d h

w w fw h h h h ηαα08094

.045

.8718.3013)

45.8711.1065(07400.0/)8540728.1040(9887.0)

()(2

,22,1,1,3,2,2=--?--?----=

d d d d h w w fw h h h h h h αηαα

α

4

αc ,5

α

n f

α

bl

α

d ,3

α

c ,4

α

p u

3.由高压加热器H3热平衡计算3α：

3

,33,2,2,4,3,3)

()(d d d d w w fw h h h h h h ----=

ααα

0.04733

51

.7486.3324)

51.74845.871(1549.)13.71272.854(9887.0=--?--?=

高压加热器的疏水系数3,d α：

2022.004733.01549.03,=+=+=sp fw d ααα 除氧器抽汽系数计算 除氧器出水流量4,c α：

001967.002951.09887.0,4,++='++=bl

sp w f c αααα =0.0202 抽汽系数4α：

除氧器上网物质平衡和热平衡见图2-2。由于除氧器为

汇集式加热器，进水流量5,c α为未知。但利用简便算法可 避 开求取5,c α。

1—除氧器；2—给水泵；

bl α—排污系数；nf α—暖风器凝结水

4,c α—除氧器出水系数

除氧器物质平衡和热平衡

[]

)/()()()(/)(5,45,5,5,3,3,5,4,4,4w w f bl

w nf nf w d d h w w c h h h h h h h h h h --'------=αααηαα

2.5低压加热器组抽汽系数计算 1.由低压加热器H4热平衡计算5α 低压加热器H5的出水系数5α： 由图2-2，

bl

nf d c c αααααα'----=43,4,5, =1.0202－0.2022－0.04315－0.001967 =0.7729

04315.04

.5625.3145)

4.56213.2772(001967.0)4.562693(01858.0)4.56251.748(2022.098.0)4.56213.712(0202.1=--?--?--?--?=

45

.1718.2497)45.17133.279(08355.098.0/)03.14859.257(7729.0--?--?=8

,88,7,7,8,8,5,8)(/)(d d d d h w

w c h h h h h h ---'-=αηαα6

,66,5,5,7,6,5,6)

(/)(d d d d h w w c h h h h h h ----=αηαα54

.3852.2765)54.38579.455(04108.098.0/)38.36363.433(7729.0--?--?=

33

.2792.2765)

33.27954.385(05223.098.0/)59.25738.363(7729.0--?--?=低压加热器H5的抽汽系数5α：

低压加热器H5的疏水系数5,d α 04108.055,==ααd

2.由低压加热器H6热平衡计算6α 低压加热器H6的抽汽系数6α：

= 0.01115

低压加热器H6的疏水系数6,d α：

05223.001115.004108.065,6,=+=+=αααd d 3.由低压加热器H7热平衡计算7α

低压加热器H7的抽汽系数7α：

=0.03132

低压加热器H7的疏水系数7,d α：

08355.003132.005223.076,7,=+=+=αααd d 4.由低压加热器H8热平衡计算8α 低压加热器H8的抽汽系数8α：

03318.0=

低压加热器H8的疏水系数8,d α

1167.003318.008355.087,8,=+=+=αααd d

0.04108

79

.4550.2928998

.0/)63.4334.562(7729.0=--?=

5

,56,5,5,5/)(d h

w w c h h h h --=

ηαα7

,67,6,6,8,7,5,7)(/)(d d d d h w w c h h h h h h ----=

αηαα

4111

.003318.003132.001115.004108.01083.004733.008094.007400.08

7654321=+++++++=++++'+++=∑αααααααααj 03563.06

.24275.314507.250202.1,44,=-?=-?=xj c pu c xj h h ταα2.6凝汽系数c α计算 1.小汽机抽汽系数xj α：

给水泵的焓升 07.2513.7122.737=-=pu τ kJ/㎏

2.由凝汽器上质量平衡计算c α ma xj d c c ααααα---=8,5,

=0.7729－0.1167－0.03563－0.03197 =0.5886 3．由凝汽器侧平衡校验c α

H4抽汽口抽汽系数和4

α'： pl nf xj ααααα+++='44

=0.04315＋0.03563＋0.03448＋0.01093 =0.1083 各加热器抽汽系数和j α∑：

凝汽系数c α： ∑=-=-

=5899.04111.011j

c α

α

相对误差为：

5889

.55886

.05889.0-=0.05%

该值与凝汽器质量平衡计算得到的c α相对误差为0.05%，小于规定的0.2%的要求，故凝汽系数计算正确。

2.7汽轮机内功计算 1.凝汽流做功c w

)

8.5184.23264.3389(5886.0)

(0+-?=+-=rh c c c q h h w α

=831.05 kJ /㎏

式中 rh q ——再热汽吸热，8.5183.30186.35322=-=-=h h q rh rh kJ/㎏ 2.抽汽流做工,a j w ∑ 1kgH1抽汽做功,a j w ：

3.2491.3140

4.3389101,=-=-=h h w a kJ/㎏ 1kgH2抽汽做功,2a w ：

6.3758.30134.3389202,=-=-=h h w a kJ/㎏ 1kgH3抽汽做功,3a w ：

6.5838.5186.33244.3389303,=++=+-=rh a q h h w kJ/㎏ 1kgH4抽汽做功,4a w ：

7.7628.5185.31454.3389404,=+-=+-=rh a q h h w kJ/㎏

其余H5、H6、H7、H8抽汽做功的计算同上，结果列于表1-9。

表1-9 做功量和抽汽量计算结果

H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 1㎏抽汽做量（kJ/㎏） 249.3 375.6 583.6 762.7 980.2 1143.0 1242.4 1410.4 各级抽汽量(㎏/h) 135408

148107

86606

78958

75170

20403

57311

60714

抽汽流总内功,a j w ∑：

8,87,76,65,54,4

3,32,21,1,a a a a a a a a j

a w w w w w w w w w

αααααααα++++'+++=∑ =0.7400×249.3＋0.8094×375.6＋0.04733×583.6＋0.1083×762.7

＋0.04108×980.2＋0.01115×1143.0＋0.03132×1242.4＋0.03318×1410.4 =297.8 kJ/㎏

4.汽轮机内功i w

85.12288.29705.931,=+=+=∑j a c i w w w kJ/㎏ 2.8汽轮机内效率，热经济指标、汽水流量计算 汽轮机比热耗0q ： rh rh fw q h h q α+-=00

=3389.4－1193.0＋0.8450×518.8 =2634.8 汽轮机的绝对内效率i η：

4639.08.2634/85.1228/0===q w i i η 汽轮机的绝对电效率e η：

44780.04639.098.0985.0..=??==i g m e ηηηη 汽轮机热耗率q ：

3.803944780.0/3600/3600===e q η kJ/(kwh) 汽轮机汽耗率d ：

0512.38.2634/3.8039/0===q q d 汽轮机进汽量0D ：

18307246000152.3100010000=??=??=e p d D ㎏/h 式中 Pe ——汽轮机额定共功率，Pe =600MW 。

检验：汽轮机进汽量0D =1829640㎏/h,与初选值相差不大。 给水流量fw G ：

186680318298400202.104,=?=?=D G c fw α ㎏/h 凝结水泵流量cp G ：

141428318298407729.005,=?=?=D G c CP α ㎏/h 凝汽量c D ：

107704418298405886.00=?=?=D D c C α ㎏/h

第一级抽汽量1D ：

135408182984007400.0011=?==D D α ㎏/h 第二级抽汽量2D :

148107182984008094.0022=?==D D α ㎏/h 第三级抽汽量3D :

86606182984004733.0033=?==D D α ㎏/h

第四级抽汽量4D :

78958182984004315.0044=?==D D α ㎏/h 第五级抽汽量5D :

75170182984004108.0055=?==D D α ㎏/h 第六级抽汽量6D :

20403182984001115.0066=?==D D α ㎏/h 第七级抽汽量7D

57311182984003132.0077=?==D D α ㎏/h 第八级抽汽量8D :

60714182984003318.0088=?==D D α ㎏/h

2.9全厂性热经济指标计算 1.锅炉参数计算

过热蒸汽参数：

由29.18=b p MPa,541=b t ℃，查得过热蒸汽出口比焓9.3382=b h kJ/㎏ 再热蒸汽参数：

由r p =3.226MPa 和r t =541℃，查得再热蒸汽出口比焓3546=r h kJ/㎏

再热汽换热量2.5328.30130.35462=-=-='h h q r rh

kJ/㎏ 1.锅炉有效热量1q

rh

rh sp b sp fw bl bl fw b bl fw q h h h h h h q '+-+-+--=ααααα)()())((1 =(0.9887－0.002404)(3382.9－1193.0)＋0.002404×(1797.9－1193.0)

＋0.02951×(3382.9－724.7)＋0.8450×532.2 =2689.7 kJ/㎏ 1. 管道效率p η

9796.07.2689/8.2634/10===q q p η

2. 全厂效率cp η

40357.044780.09796.092.0=??==e p b cp ηηηη 5.全厂发电标准煤耗s b ：

系数 0159.183

.4592.07.26897

.268911=?-=

?-=

nf

b q q q r η

相应于1㎏标煤的输入热量297660159.12930029300=?=?=r Q s

b kJ/㎏

6.全厂热耗率cp q

6.87802930029968.029300=?=?=s cp b q kJ/kWh

7.全厂供电标准煤耗s n b

32224.007

.0129968

.01=-=-=

εs s n b b ㎏/kWh

式中 ε—厂用电率

第3章变工况计算

3.1原始工况计算结果

变工况前的系统状态是变工况计算的前提和基础。变工况前的汽轮机进汽量，热力系统中各点的汽水流量和各参数的计算结果见表3-1

表3-1 原始工况计算主要计算结果（一）

H5 H6 H7 H8 项目单位H1 H2 H3 H4

除氧器

p MPa 5.929 3.584 1.616 0.81 0.321 0.133 0.073 0.026 抽汽压力'

j

h kJ/k3140.1 3013.8 3324.6 3145.5 2928.0 2765.2 2665.82497.8 抽汽比焓

j

抽汽管道压损MPa 0.1779 0.1075 0.0808 0.0405 0.01600.0065 0.00360.0013 加热器下端差kJ/k24.3 16.73 11.31 —22.16 22.16 21.74 23.42 ——0.07400.08090.04733 0.04315 0.04100.01110.03130.0331

抽汽系数

j

汽机进汽量Kg/h 1829840 再热器流阻，MPa

表3-2 原始工况计算主要计算结果（二）

抽汽口代号D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8

抽汽量（kg/h）13540814810786606 78958 75170 204032 57311 60714

3.2汽轮机初始通流量计算

变工况计算的基本公式是弗留格尔公式。弗留格尔公式利用各抽汽段的蒸汽通流量的变化来计算抽气口压力变化。因此，首先要计算汽轮机各机组的初始通流量。根据原始工

况的计算结果，先将原始工况下汽轮机各级抽汽量列于表3-1，以备迭代计算。 第Ⅰ级通汽量I D ：

1694432135408182984010=-=-=I D D D kg/h

再热汽通流量rh D : 2D D D rh -=I

=1694432－148107 1546325 kg/h 第Ⅱ级通汽量II D ：

1546325==II rh D D kg/h

第Ⅲ级通汽量D Ⅲ：

14597198660615463253=-=-=I I III D D D kg/h 第Ⅳ级通汽量IV D ：

126154719817214597194

=-='-=III D D D IV kg/h 第Ⅴ级通汽量D Ⅴ：

11863777517012615475=-=-=D D D IV V kg/h

按以上计算原则，得到第Ⅵ和Ⅷ级组的通流量，将所有各级组计算结果列于表3-3。

表3-3 各级组通流量计算结果（原始工况）

机组序号 Ⅰ ZR Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ Ⅶ Ⅷ 各级组通

流量（kg/h ）

1694432

1546325

1546325

1459719

1261547

1186377

1165974

1108663

1047949

注 ZR 表示再热器。 3.3初步计算

初步计算的目的是在假定几轮及各加热器的抽汽参数和进、出水参数均维持不变的条件下，仅改变高加H1的抽汽系数1α（即令1α=0），计算得出系统中各点抽汽系数、抽汽量和各级组同流量。

以上述假定作为初始工况，再按照第一步的方法、步骤，进行全厂原则性热力系统计算（但不必计算经济性指标）。初步计算开始时的热力系统参数列于表3-4。初步计算结束后所得的各出奇系数、抽汽量以及各级组通流量的第一次近似值列于表3-5和表3-6

表3-4 原则性热力系统汽水参数（供初步计算）

项目 单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 加热器侧压力

i p

MPa

5.929

3.476

1.568

0.7695

0.3050

0.1263

0.0691

0.0247

饱和温度,s i t ℃ 275.8 242.1 200.3 268.5 134.1 106.3 90.0 64.6

出水温度,w i t ℃ 242.1 242.1 200.3 168.5 131.3 103.5 87.2 61.8

进水温度'

,w i t ℃ 242.1 200.3 171.7 131.3 103.5 87.2 61.8 32.97

出水焓值,w i h kJ/kg 1040.8 1040.8 854.72 712.13 562.4 433.63 363.38 257.79 进水焓值',w i h kJ/kg 1040.8 854.72 737.2 562.4 433.63 363.38 257.59 148.03 疏水温度,d j t ℃

——

205.8

177.2

168.5

109.0

92.7

67.3

38.47

疏水焓值,d j h

kJ/kg —— 871.45 748.51 712.13 455.79 385.54 279.33 171.45

表3-5 各抽汽系数、抽汽量计算结果（初步计算）

抽汽口代号 D 0 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽系数

i

1.0

0.08763

0.05166

0.04844

0.04231

0.02273

0.03179

0.03376

抽汽量

i D kg/h

1659720

145441

85741

80397

70222

37725

52762

56032

注0D 表示汽轮机进汽量

表3-6 各级组通流量的计算结果（初步计算）

级组序号 D0 Ⅰ ZR Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ Ⅶ Ⅷ 级组通流量(kg/h)

1659720

1659720

1514279

1514279

1428538

1213605

1143383

1105658

1052896

996864

注0D 表示汽轮机进汽量：ZR 表示再热器