根据资料，已知地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m ，室内外高差0.4m ，故板厚确定为60×8=480mm ，取板厚500mm ，则基础埋深为4.5-0.4+0.5=4.6m ，持力层为粘土层。基础梁截面尺寸初步估算：基础梁的高跨比不小于 1/6，截面宽高比 1/2~1/3。则梁截面初步定为500×1400mm
先对持力层的承载力特征值f ak 进行计算：
已知持力层粘土的孔隙比e=0.98, I L =1.0查规范《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》表5.2.4的得承载力修正系数：
0.10d b ==ηη，
1.基础底面以上土的加权平均重度γ
m
3
m m /k 439.126
.46
.27.823.17γN =?+?=
2.修正后的地基承载里特征值：
3.筏形基础及其上覆土的自重：
N G k 983.148506.27.823.176.45382.519252)4.145.31(5.43.025]28.1539.325.09.05.082.519[k =?+??-+??+??+??+???+?=）（）（）（
4.基地平均附加应力：
a
w f P A
F G P <=?-+=
-+=
∑a k 988.656
.21082
.51932963
983.14850h k k k γ
5.惯性矩:
4
33y 433x m 989.108138.159.32121
h 121m 197.468889.328.15121
bh 121=??===??==
b I I
算起）
计。（一般自室外标高时按，当基础埋置深度，下取浮重度；
平均重度，地下水位以基础底面以上土的加权取值；
时按取值，大于时按，当基础宽小于基础底面宽度，下取浮重度；
平均重度，地下水位以基础底面以下土的加权承载力修正系数；
基础宽度和埋深的地基地基承载力特征值；
征值；修正后的地基承载力特）（）（）（m 5.05.0d m d m 6m 6m 3m 3m b a
k 99.1705.06.4439.120.11205.0d 3b m d b m d b ak a m f f P f f ak a <---------------------=-??+=-+-+=γγηηγηγη
6.竖向荷载对形心的力矩（标准组合）
m k 14402.7200m k 7.175715.325245.97375.15105y x ?-=?-=?=?+?-?=N M N M
7.基地边缘压力最大值和最小值
a
k 558.66989
.108131440
197.468889.77.1757295.66x y 1.2a k 418.66989
.108131440
197.468889.77.1757295.66x y y y x x k kmin a y y x x k kmax
P I M I M P P f P I M I M P P =-?-=±±
=<=+
?+=±±=
故地基承载力满足要求
四、沉降验算
1.计算基地附加应力（准永久组合荷载效应）
a
k 420.26.4439.126.21082.51929667983.14850d
h m w 0P A F G P K =?-?-+=--+=
∑γγ永久
2.求地基变形的计算深度
m 058.228.15ln 4.05.28.15lnb 4.05.2b Z n =?-?=?-=）（）
（
因粉质粘土以下为基岩，筏板底至基岩面的厚度为14.4<22.058m 故计算深度取至基岩面，即Z n =14.4m 表1
平均附加应力α-
z l/b z/b
2.082 压缩模量
E S (MPa)
2.6 0.3291 0.2489 5.6 14.6
1.8481
0.2015
7.2
3.求地基形变深度范围内的压缩模量的当量值
故查表可得（《建筑地基基础设计规范》沉降计算经验系数ψs ）
4.计算地基最终变形量
200][=
故地基沉降满足规范要求，其中[s]为建筑物地基变形允许值，参考《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》表5.3.4
2
112201001101122000110221121)()()
()(E z z P E z z P z z P z z P E A E A A A E αααααααα-+--+-=
?+??+?=
7
a 772.62
.72489.06.22015.06.14735.26.52489.06.2735.22489.06.22015.06.14735.22489.06.2735.2≈=?-??+
???-??+??=
MP E S ）
（）（）（）（7
.0s =ψ加应力系数，可查表；
层土底面范围内平均附、基础底面计算点至第、）；
层土底面的距离（层、基础底面至第、）；
计算（附加压力之和的压力段重压力与
土的自重压力至土的自层土的压缩模量，应取基础底面下第）；
压力（合时的基础底面的附加对应于荷载效应永久组内所划分的土层数；
地基变形计算深度范围；
定，无地区经验可查表据地区沉降观测资料确沉降计算经验系数，根）；
地基最终变形量（）
（）
（1-i i m 1i i a k i a k n mm mm
943.22
.72489
.06.22015.06.146.52489.06.242.27.0441i i 1i i si 0s 1i 1i i i n
1i si 0
----=----------------=?-?+????-=∑ααψααψZ Z P E P P S z z E P S S
五、筏板基础厚度的确定
进行筏板基础板厚的验算：板厚h=500mm，柱截面尺寸400×400mm，基础梁的截面尺寸500×1400mm，基础板和基础梁的混凝土等级都为C40,最不利跨板的跨度为6.3×7.2m。
5.1抗冲切承载力验算
板格的短边净长度l n1=6.3-0.5=5.8m, 长边净长l n2=7.2-0.5=6.7m 基础板厚0.5m，双层布筋，上下保护层厚度总计70mm，底板有效高度为0.43m，受冲切承载力截面高度影响系数βhp=1.0，C40混凝土轴心抗拉强度设计值f t=1800kPa。
底板受冲切力按下式计算：
计值；
合的地基平均净反力设相应于荷载效应基本组度影响系数；受冲切的承载力截面高为底板的有效高度；处冲切截面的周长，距基础梁边
净反力设计值；作用在板上的地基平均--------------+-=--=≤p h h u F h h l h l u p h l h l F h u f F hp m l n n m n n l t hp l ββ00
020102010
m 2
4)2(2)2(2)2)(2(7.0kPa
p 607.85519.82
44500
==
.
. 5.2抗剪承载力验算
验算距基础梁边缘h 0=0.43m 处底板斜截面受剪承载力
()()
()()求
故抗冲切承载力满足要将上面的公式整理得：m 43.0m 110.018000.17.0607.857.68.5607.8547.68.57.68.5417.044122
12
21210≤=????????+???-+-+=???
????
?
+-
+-
+=t
hp n n n n n n f p l pl l l l l h β
作用在图5-2阴影部分面积上的地基平均净反力设计值应满足下式：
4
1
0hs 01012002/800k 584.71243.02
8
.543.028.57.6607.85)2
)(2()2(7.0）
（）
（）（h N
h l
h l l p V h h l f V n n n S n t hS S ==-?--?=---
=-≤ββ
βhs 为受剪切时的截面高度影响系数，当板的有效高度h 0小于800mm 时，h 0取800mm 故本次βhs =1.0则斜截面受剪承载力：
S
n t hS V N h h l f >=??-???=-k 112.316443
.043.027.618000.17.0)2(7.0002）（β
故抗剪承载力满足要求。
5.3局部受压承载力计算
根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002.梁板式筏基的基础梁除满足正截面受弯及斜截而受剪承载力外，尚应按现行《混凝土结构设计规范》GB 50010有关规定验算底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力。
根据《混凝土结构设计规范》GB 50010 --7.8.1，其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求:
图5-3
A b
A l
；
局部受压的计算底面积混凝土局部受压面积；提高系数；
混凝土局部受压时强度计值；
混凝土轴心抗压强度设值；部荷载或局部压力设计局部受压面上作用的局---------------=
≤b l c c l l
b l l
l c l A A f F A A A F ββββ35.1
只需验算竖向最大轴力即可，荷载效应基本组合最大柱下荷载为F=3150kN, 计算示意图如下（图5-3）
1.局部受压面积为：
2.局部受压计算面积：
3.混凝土局部受压时的强度提高系数：
25.110
6.1105.255
=??==
l b l A A β
4.受压面上局部压力设计值为：
25106.1400400mm A l ?=?=2
5105.2500500mm A b ?=?=
143
.1,
2.7,
3.6===x
y y x l l m l m l kPa A
F p j
607.8582
.51944500
==
=
2
143.1<=x
y l l N F l k 3150=
5.计算顶面局部受压承载力:
C40混凝土的轴心抗压强度设计值f c =19.1MPa,混凝土影响系数βc =1.0
l l c l c F N A f >=?????=k 5157106.11.1925.10.135.135.15ββ
故筏板基础梁满足局部受压承载力要求。
六、筏板、基础梁内力计算
荷载效应的基本组合的地基平均净反力 已知。
双向板示意图和纵横梁荷载分布图见图6-1 6.1基础底板内力计算
由于， 所以底板按双列双向板计算。
JL3
JL2区格3
区格3区格3
区格3
区格4
a
c
b
d
JL4JL3
图6-1
区格4区格4区格4
区格4
区格4 6.1.1弯矩计算：
kN l p kN l p y j x j 867.44372.7607.85672.32783.6607.8522
22
=?==?=
根据教材《基础工程》表4-4两邻边固定两邻边简支板系数表和表4-5三边固定一边简支板系数表，查得弯矩系数：
773
.0,0139.0,0267.0628.0,0203.0,0341.0444333======x y x x y x x x ???? 边缘区格3：
m
kN l p M m kN l p M y j y y x j x x ?-=?-=-=?-=?-=-=089.90867.44370203.0801.111627.32780341.02332
33??
中间区格4：
m
kN l p M m kN l p M y j y y x j x x ?-=?-=-=?-=?-=-=686.61867.44370139.0539.87627.32780267.02442
44??
支座弯矩：
m
kN l p x M m kN l p x x M x j x b x j x x a ?=?==?=???? ??+=??
? ??+=198.211627.327812773.012285.234627.3278
24773.016628.024162
42
43
m
kN l p x M m kN l p x M y j x d y j x c ?=?-=-=?=?-=-=
924.125867.44378773.0181361.206867.44378628.01812
42
3 6.1.2基础底板支座弯矩调整
基础梁宽b=0.5m ，根据《基础工程》教材公式进行调整
m
kN b l p x M M m
kN b l p x M M m
kN b l p x M M m kN b p x M M y j x d dy
y j x c cy x j x b bx j x a ax ?=???-?-=--=?=???-?-=--=?=????-=-=?=????-=-=434.1085.02.7607.85)773.01(25.0924.125)1(4
1
800.1775.02.7607.85)628.01(25.0361.206)1(41
085.1595.03.6607.85773.025.0198.21141
948.1915.03.6607.85628.025.0285.23441
43436.1.3悬臂板弯矩
该方案基础板四周均从基础梁轴线向外悬挑0.7m ，减去基础梁宽的1/2，剩下的则为悬臂带的宽度。
m kN l p M j ?=??? ??
-??==
262.1925.07.0607.855.0212
6.2基础梁内力计算
三角形或者梯形面积内作用有向上的地基净反力P j ，等效于在横、纵梁上分别作用有向上三角形或梯形分布的荷载，最大值为
m
kN p l q j x /662.269607.853.65.021
=??==
6.2.1边缘横梁（JL1)计算
梁长L=14.4m 。荷载由两部分组成：
边缘悬臂板传来的均布荷载m kN a p q j /925.597.0607.851=?== 梯形荷载，最大值为m kN q /662.269=，转化为均布的当量荷载1p ，
y
x
l l q
p 2)21(321=
+-=ααα
438.02
.723.6=?=
α，m kN p /855.188662.269)438.0438.021(3
21=?+?-=
两跨连续梁受均布荷载m kN p q p /780.248855.188925.5911=+=+=作用。 1.支座弯矩：
m
kN pl M y B ?=??==094.16122.7780.248125.0125.022
2.跨中最大弯：
矩跨中最大弯矩分别由均布荷载1q 及梯形荷载q 叠加求出：
对均布荷载 m kN l q M y ?-=??-=-=456.2172.7925.59070.0070.02
2
1max 1
对梯形荷载（边跨，共2跨）
()
m kN M M M m kN M l l q M B x y ?-=--=+=?-=?+-??-=+--
=075.874619.656456.217619.656094.16124.0)3.62.73(24
662.2694.03241max 2max 1max 222
2max 2 3.支座剪力：剪力由三部分荷载产生：均布荷载1q ，梯形荷载q 和支座弯矩M B 。
kN l M q l l l q Q Q kN l M
q l l l q Q y
B
x y y B B y
B
x y y A 305.10942.7094
.1612662.296)3.65.02.7(5.02.7925.59625.02121625.0961.4832
.7094
.1612662.269)3.65.02.7(5.02.7925.59375.02121375.011=+
??-?+??=+??? ??-+=-=-=+??-?-??-=+??? ??---=右
左剪力和弯矩如图6-2-1所示
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
-483.961
1094.305
-1094.305
483.961
-874.075
1612.094
-874.075
图6-2-1
6.2.2中间横梁（JL2）计算
JL2承受两侧传来的梯形荷载q ，m kN q /324.539662.2692=?= 均布当量荷载m kN p /71.377855.18821=?=。 1.支座弯矩：
m kN l p M y B ?=??==561.24472.771.377125.0125.022
1
2.跨中最大弯矩：跨中最大弯矩近似由下式求得（边跨）：
()
m
kN M l l q M B x y ?-=?+-??-=+--
=888.1623561.24474.0)3.62.73(24324.5394.0324
1222
2max
3.支座剪力。剪力由两部分荷载产生，梯形荷载q 和支座弯矩B M ，即
kN l M
q l l Q y
B
x y A 192.7522
.7561
.2447324.539)3.65.02.7(5.02121-=+??-?-=+??? ??--=
kN l M q l l Q Q y
B
x y B B 07.14322
.7561
.2447324.539)3.65.02.7(5.02121=+
??-?=+??? ??-=-=右
左
剪力和弯矩如图6-2-2所示
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
-752.192
1432.07
-1432.07
752.192
-1623.888
2447.561
图6-2-2
-1623.888
6.2.3边梁纵梁（JL3）计算
梁长L=5?6.3=31.5m ，荷载由两部分组成：
边缘悬臂板传来的均布荷载 m kN b p q j /925.597.0607.851=?==。 三角形分布荷载，最大值为m kN q /662.269=，转化为均布的当量荷载1p 为:m kN q p /539.168662.269625.0625.01=?== 均布荷载m kN p q p /587.228662.168925.5911=+=+= 1.支座弯矩
利用5跨连续梁系数表，支座弯矩为
m
kN pl M m kN pl M y c x B ?=??==?=??==737.7163.6587.228079.0079.0625.9523.6587.228105.0105.02222
2.跨中最大弯矩 边跨
设备基础计算手册(3.17)
设备基础计算书 1.计算依据 《动力机器基础设计规范》(GB50040-96) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) 《重载地面、轨道及特殊楼地面》(06J305) 2. 采用 300mm 3. 3.1 3.2 ( 根据()计算可得 基础底面计算配筋面积As1=565mm2 基础顶面计算配筋面积As2=258mm2 根据(GB50010-2010)取最小配筋率ρmin=0.2％ 最小配筋面积为Asmin=0.2%*1000*250=500mm2 基础顶部和底部可配12200(As=565mm2) 3.3地脚螺栓抗倾覆验算(每个设备基础共四个地脚螺栓孔) 取每个地脚的上拔力设计值 q1=0.1*1.35*（G1+G2）*A=0.1*1.35*106.25*2.585*1.9=70.45kN
倾覆力矩MS=q1*1.655=116.6kN.m 有设备基础的大小可知抗倾覆力矩 MR=1.35*（G1+G2）*0.5*2.585=185.4kN.m>MS 由此可知抗倾覆满足要求 3.4地基承载力验算(根据GB50040-96中3.2.1) pk=G1+G2=1.0*105+25*1000*0.25=106.25kPa<0.8fa=144kPa pkmax=G1+G2+M/W pkmin=G1+G2-M/W 每个地脚的上拔力标准值 q1k=0.1*（G1+G2）*A=0.1*106.25*2.585*1.9=52.2kN |Mxk|=q1k*1.655=52.2*1.655=86.4kN.m 取 4. 5.
筏板基础计算
筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。 (1 )地基承载力验算 地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。 (2 )基础抗冲切验算 按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。 ①梁板式筏基底板的抗冲切验算 底板受冲切承载力按下式计算 *50.70/认 式中： F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值； B hp——受冲切承载力截面高度影响系数； U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长； f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。 图17.1.5-1 底板冲切计算示意 ②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算
计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力, 距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算。 石=E / %瓜 - a / l s r max^0.7(0.4 + 1.2/A)ApZ 1 式中： F i——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重； U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值； C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离； I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩； B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ； c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长； C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数； ③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算 短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。
机械设备基础(完整资料).doc
此文档下载后即可编辑 六、计算题 1、圆轴形容器重力为G，置于托轮A、B上，如图所示，试求托轮对容器的约束反力。 2、某化工厂起重用的吊架，由AB和BC两杆组成(如图)，A、B、C三处均为铰链连接。在B处的销钉上有一个小滑轮，它的质量和尺寸都可略去不计，吊索的一端经滑轮与盛有物料的铁筒相连，设筒和物料重W=1.5KN，吊索的另一端绕在卷扬机纹盘D上。当卷扬机开动时，铁筒即等速上升。略去杆重，求AB和BC杆所受之力。 3、设人孔盖所受重力G=500N，当打开人孔盖时，F力与铅垂线成300(如
图)，并知a=288mm ，b=440mm ，h=70mm 。试求F 力及约束反力N 。 4、梁AB 的支座如图所示。在梁的中点作用一力F=20KN ，力和梁的轴线成450，如梁的重力略去不计，试求A 、B 的支座反力By Ay Ax N N N 、、。 5、AB 的支座如图所示。在梁的中点作用一力F=20KN ，力和梁的轴线成450，如梁的重力略去不计，试求A 、B 的支座反力By Ay Ax N N N 、、。
6、某塔侧操作平台的梁AB 上，作用这分布力q=0.7KN/m 。横梁AB 及撑杆C 的尺寸如图所示，求CD 撑杆所受的力。 7、图为一个双压手铆机的示意图，作用于活塞杆上的分别简化为F 1=2.62KN ，F 2=1.3KN ，F 3=1.32KN,计算见图如图所示。试求活塞杆的横截面1-1和2-2的轴力图，并作活塞杆的轴力图。 8、管架由横梁AB ，拉杆AC 组成(如图)，横梁AB 承受管道的重力分别为G 1=8KN ，G 2=G 3=5KN ，横梁AB 的长度l=6m ，B 端由支座支承，A 端由直径为d 的两根拉杆(圆钢)吊挂着。圆钢的需用应力[σ]=100MPa ，试确定圆钢截面尺寸。
筏板基础计算
筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.采用各向同性均质线性变形体计算模型,用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造成的. (1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态不相一致; (2) 公式中S = 7S6 z iAi- z i- 1Ai- 1ES i[ 2 ] 采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的压缩模量ESi , 试验条件与基础底面压缩层不同深度处的实际侧限条件不同; (3) 利用公式计算的建筑物沉降量只与基础尺寸有关, 而实测沉降量已受到上部结构与基础刚度的调整. 采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,由于其荷载大、基础宽, 因而压缩层深度大,与一般多层建筑物不同, 地基不是均一持力层. 因此在地基变形计算的公式中引入了一个沉降计算经验系数7S. 通过实际沉降观测与计算沉降量的比较, 适应高层建筑物箱型基础与筏板基础的沉降计算经验系数, 主要与压力和地层条件相关, 尤其与附加压力和主要压缩层中(0. 5 倍基础宽度的深度以内) 砂、卵石所占的百分比密切相关. 由于该系数7S 仅用于对附加压力产生的地基固结沉降变形部分进行调整, 所以《建筑地基基础设计规范》规定可根据地区沉降观测资料及经验确定.计算高层建筑的地基变形时, 由于基坑开挖较深, 卸土较厚往往引起地基的回弹变形而使地基微量隆起. 在实际施工中回弹再压缩模量较难测定和计算, 从经验上回弹量约为公式计算变形量10%～ 30% , 因此高层建筑的实际沉降观测结果将是上述计算值的1. 1～ 1. 3 倍左右. 应该指出高层建筑基础由于埋置太深,地基回弹
设备基础设计(精品范文).doc
【最新整理，下载后即可编辑】 设备基础设计 基础类型 （1）独立基础----当地基较好时，配合钢砼柱用得较多，也较经济。 （2）条形基础----当地基较好时，配合承重墙用得较多，也较经济。 （3）筏式基础----当地基不很好，或建筑物较高时，采用整片或大片底板作的基础。如“竹筏”而名。 （4）箱形基础----由地下一层或几层的墙和搂板、底板构成的整片基础。如“箱”而名。常在高层建筑中采用。 （5）桩基础----按受力性能可分：摩擦桩、端承桩、摩擦端承桩；按施工方式可分：灌注桩、予制桩、搅拌桩、打入桩、静压桩等；按材料可分：钢砼桩、钢桩、木桩等。 （6）其它----如：沉井、锚杆、加筋土等。 设备基础设计是否按筏形基础设计，要看设备荷载、基础厚度和其平面的长宽比等情况而定。倘设备荷载不是很大，或是基础厚度完全保证抗冲切的话（一般的设备基础，由于要锚固或安装地脚螺栓，厚度较大），只按构造在基础上下皮配双向钢筋就行了，太厚的要考虑设计成钢筋笼状。 但如果基础较薄，且基础的长宽比小于2：1，是可以按筏形基础设计的。应该注意的是，按双向板设计时，要分析设备在基础上的置放方式是否符合双向板的受力条件，也就是基础版的支点状况（因此时是按地基反力是板的均布荷载，设备与基础板接触的地方就是板的支座计算的），如果设备和基础是面接触或起码有三边是线形接触，可以考虑按双向板设计。如果设备集中在板的某一局部，或设备是与基础是几个点的接触，按双向板设计就不合适了，要按柱下独立基础板（可能还是偏心的）或无梁板考虑了。
设备基础构造规定 1．当二次浇灌层厚度大于或等于50mm时，应采用细石混凝土，其强度等级应比基础混凝土强度等级高一级；当二次浇灌层厚度小于50mm时，应采用1：2水泥砂浆；当有条件时，应优先采用无收缩水泥砂浆或灌浆料或无收缩细石混凝土。 2．地脚螺栓分为死螺栓和活螺栓两大类，死螺栓的锚固有下列三种形式，可根据不同需要进行选择：一次埋入法、预留孔法、钻孔锚固法，死螺栓中以直钩和锚板螺栓最为常用，施工方便，性能可靠。活螺栓的构造是螺杆穿过埋设于基础中的套管，下端以T形头、固定板或螺帽固定，在套管上端200mm范围内，填塞浸油麻丝予以覆盖保护。 地脚螺栓的常用直径及埋设深度
筏板基础模板计算书
Appendix 1附件1 Calculation of the Formworks模板计算书 1、Side Formwork Construction侧模施工 1.1、设计说明 Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab. 侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm. 1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算 1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合 a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力 t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算) F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2 F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算） (take this value for computational checking of strength ) b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2 c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2 combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2 line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m 2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算 M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10) W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3 σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2
筏板基础计算书
高层建筑地基基础 课程设计 学年学期： 2014~2015学年第2学期 院别：土木工程学院 专业：勘查技术与工程 专业方向：岩土工程 班级：勘查1201 学生： 学号： 指导教师：陈国周
《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号
目录 一、工程概况几工程地质条件 (5) 柱位图 (5) 土层信息 (5) 上部荷载 (5) 二、基础选型 (6) 三、设计尺寸与地基承载力验算 (6) 基础底面积尺寸的确定 (6) 地基承载力验算 (7) 四、沉降验算 (8) 五、筏板基础厚度的确定 (9) 抗冲切承载力验算 (9) 抗剪承载力验算 (10) 局部受压承载力计算 (11) 六、筏板、基础梁内力计算 (13) 基础底板内力计算 (13) 基础梁内力计算 (15) 边缘横梁（JL1)计算 (15) 中间横梁（JL2）计算 (16) 边梁纵梁（JL3）计算 (17) 中间纵梁(JL4)计算 (20) 七、梁板配筋计算 (22)
底板配筋 (22) 板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (22) 板底部（取支座最大弯矩） (23) 基础梁配筋 (25) 八、粱截面配筋图 (32) 九、心得体会 (36) 十、参考文献 (36)
一、工程概况几工程地质条件 某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高。地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离。地下室外墙厚300mm。柱截面 400×400，柱网及轴线如图所示。室内外高差。不考虑冻土。上部结构及基础混凝土均采用 C40。 柱位图 土层信息 上部荷载
二、基础选型 根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。 三、设计尺寸与地基承载力验算 基础底面积尺寸的确定 根据《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》筏形基础底板各边自外围轴线挑出，则筏形基础的底板尺寸为× A=×=2 N P k 29667.1∑=永久 准永久荷载总组合： 2.偏心校验（荷载效应为准永久值）： m 044.029667 2 .7)110016601787188716671220110016671753188716331100(m 0403.029667 15.317872100175318872093188745.9)166019801667166719401633(7.15110015601100120015331100-=?------+++++= =?---+++?---+++?---++= y x e e ）（）（
JCCAD筏板基础设计
JCCAD筏板基础设计 应用前提条件： 1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。 基本参数 基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。 自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。如不选该项，则对话框中出现单位面积覆土重参数需要用户填写。一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写单位面积覆土重，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。 一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。注意：该参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基础没有影响。 地梁筏板 该菜单定义了按弹性地基梁元法计算需要的有关参数 总信息： 结构种类：基础
基床反力系数：按默认 按广义文克尔假定计算：若此项选择后，计算模型改为广义文克尔假定，即各点的基床反力系数将在输入的反力系数附近上下变化，边角部大，中部小一些，变化幅度与各点反力与沉降的比值有关，采用广义文克尔假定的条件是要有地质资料数据，且必须进行刚性底板假定的沉降计算，否则按一般文克尔假定计算。在此处要与基础梁板弹性地基梁法计算中的沉降计算参数输入中参数相对应。 弹性基础考虑抗扭： 人防等级：不计算 双筋配筋计算压区配筋百分率：0.2％ 地下水距天然地坪深度：按实际 梁的参数： 梁钢筋归并系数：0.3 梁支座钢筋放大系数：1.0 梁跨中钢筋放大系数：1.0 梁箍筋放大系数：1.0 梁主筋级别：二级或三级 梁箍筋级别：一级或二级 梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认 梁箍筋间距：200 翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm 梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则
设备基础设计
设备基础设计 基础类型 （1）独立基础----当地基较好时，配合钢砼柱用得较多，也较经济。 （2）条形基础----当地基较好时，配合承重墙用得较多，也较经济。 （3）筏式基础----当地基不很好，或建筑物较高时，采用整片或大片底板作的基础。如“竹筏”而名。 （4）箱形基础----由地下一层或几层的墙和搂板、底板构成的整片基础。如“箱”而名。常在高层建筑中采用。 （5）桩基础----按受力性能可分：摩擦桩、端承桩、摩擦端承桩；按施工方式可分：灌注桩、予制桩、搅拌桩、打入桩、静压桩等；按材料可分：钢砼桩、钢桩、木桩等。 （6）其它----如：沉井、锚杆、加筋土等。 设备基础设计是否按筏形基础设计，要看设备荷载、基础厚度和其平面的长宽比等情况而定。倘设备荷载不是很大，或是基础厚度完全保证抗冲切的话（一般的设备基础，由于要锚固或安装地脚螺栓，厚度较大），只按构造在基础上下皮配双向钢筋就行了，太厚的要考虑设计成钢筋笼状。 但如果基础较薄，且基础的长宽比小于2：1，是可以按筏形基础设计的。应该注意的是，按双向板设计时，要分析设备在基础上的置
放方式是否符合双向板的受力条件，也就是基础版的支点状况（因此时是按地基反力是板的均布荷载，设备与基础板接触的地方就是板的支座计算的），如果设备和基础是面接触或起码有三边是线形接触，可以考虑按双向板设计。如果设备集中在板的某一局部，或设备是与基础是几个点的接触，按双向板设计就不合适了，要按柱下独立基础板（可能还是偏心的）或无梁板考虑了。 设备基础构造规定 1．当二次浇灌层厚度大于或等于50mm时，应采用细石混凝土，其强度等级应比基础混凝土强度等级高一级；当二次浇灌 层厚度小于50mm时，应采用1：2水泥砂浆；当有条件时，应优 先采用无收缩水泥砂浆或灌浆料或无收缩细石混凝土。 2．地脚螺栓分为死螺栓和活螺栓两大类，死螺栓的锚固有下列三种形式，可根据不同需要进行选择：一次埋入法、预留孔 法、钻孔锚固法，死螺栓中以直钩和锚板螺栓最为常用，施工方 便，性能可靠。活螺栓的构造是螺杆穿过埋设于基础中的套管， 下端以T形头、固定板或螺帽固定，在套管上端200mm范围内，填塞浸油麻丝予以覆盖保护。 地脚螺栓的常用直径及埋设深度
施工升降机地基基础方案及计算书资料讲解
一、工程安装概况及设备性能 1、工程概况 工程名称： 工程地址： 施工单位： 监理单位： 安装单位： 楼层数： 地上 23 层、地下 2 层 安装高度： 96 m 安装位置：地下室顶板面 2、设备安装平面 施工升降机安装平面图
二、编制依据 1、《施工升降机》GB/T 10054—2005 2、《施工升降机安全规程》GB 10055—2007 3、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ 215-2010 4、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278—2010 5、《机械设备防护安全要求》GB8196—2003 6、《建筑机械使用安全技术规程》JCJ33—2001 7、《建筑施工安全检查标准》JCJ59—2011 8、《施工现场临时用电安全技术规范》JCJ46—2005 3、施工升降机使用说明书
三、基础施工方案 按照使用手册的要求，工地现场的的升降机地基承载力不得小于0.15Mpa ，根据工程地质勘察报告结合现场的地形、开挖土质情况，场地土为原土，表层在前期施工受到一定的扰动，经过夯压后能基本够满足要求。 根据现场需要，升降机基础采用混凝土基础与安装地面持平的方案，地面与吊笼间的门坎高采用填高部分外地面高度来解决。SC200/200施工升降机基础规格采用3800×4400×300(厚度)，砼强度等级采用C35；钢筋采用双层双向Φ12＠200。如下图： 施工电梯基础 升降机采用II 型附墙架，基础中心离墙根距离L=3200mm 。 基础座应全部埋入砼内，并校正水平，等基础砼达到设计要求强度即可进行安装。 四、 升降机基础验算 升降机自重： 18790kg 砼基础承载力：F=375.8kN 基础自重：G =3.8×4.4×0.3×25KN/m 3=125.4KN 1、验算基底压力 W M A G F P ±+=) (min max,
塔基础设计的水平荷载计算
塔基础设计的水平荷载计算 摘要：本文就塔基础结构设计中水平荷载计算进行阐述,使设计者能够掌握塔基础设计工程中的关键点，从而，加深对塔基础的认识。 关键词：塔型设备风荷载地震作用 引言 塔设备是石油化工、石油工业、化学工业等生产中最重要的设备之一。塔设备由塔设备本体、塔设备附属构筑物（如操作平台、栏杆、梯子、管线等）、支持塔设备的基础这三部分组成。塔基础支持塔设备的全部荷载（包括垂直荷载、水平荷载等），所以塔基础的设计非常重要，要求达到坚固、适用、经济和合理。 塔型设备属于高耸构筑物，在高耸构筑物计算中风荷载和地震作用的计算尤为重要。在塔基础的结构设计中，应根据使用中在结构上可能同时出现的荷载，按照承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合。 表1荷载组合表 通过表1可以发现在塔基础结构设计中无论何种工况的组合都少不了风荷载。同时地震荷载在组合中往往起着决定性作用，《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）中5.4.4列出了可不进行截面抗震验算的几种情况，说明在这几种情况下风荷载起决定因素。所以下面我们重点讨论风荷载作用和水平地震作用。 1 风荷载[] 露天放置的塔设备在风力作用下，将在两个方向上产生振动。一种是顺风向的振动，振动的方向与风流向的一致，另一种是横风向的振动，振动方向与风的流向垂直。前一种振动是常规设计的主要内容，后一种振动也称风诱发的振动，在工程界以前较少予以重视，但现在对诱发振动的研究日益受到重视，而在塔设备设计的时候考虑风诱发的振动已成为必然的趋势。 1.1 风向风荷载（常规风荷载计算） 《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH3030-1997）5.3.1条给出了塔风
筏板基础钢筋支架计算书
钢筋支架计算书 一、工程概况 本工程由兖州市惠民城建投资有限公司投资建设，北京中联环建文建建筑设计有限公司设计，济宁市地质工程勘察院地质勘察，济宁市兴业建设监理有限公司监理，红阳建设集团有限公司组织施工。 本工程用地性质为二类住宅用地，住宅性质为商品房，本标涉及总建筑面积约17.1548万平方米。主要包括2栋11层高层住宅、2栋15层高层住宅，9栋18层高层住宅另外包括1个地下车库及其他配套建筑。 本工程地下两层为储藏室，地上为住宅，，防火等级为二级，地下室耐火等级为一级，结构形式剪力墙结构，建筑物抗震设防类别为标准设防丙类，建筑物场地类别为三类，建筑物标准层高为3米。 本工程为伐板基础，筏板钢筋为￠25@200双层双向。筏板厚度800~1200mm。 二、参数信息 钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。 角钢支架一般按排布置，立柱和上层采用角钢，斜杆采用钢筋，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。 上层钢筋的自重荷载标准值为1.00 kN/m； 施工设备荷载标准值为1.000 kN/m； 施工人员荷载标准值为2.000 kN/m； 横梁的截面抵抗矩W= 3.130 cm3； 横梁钢材的弹性模量E=2.05×105 N/mm2； 横梁的截面惯性矩I= 11.210 cm4； 立柱的高度h= 1.20 m； 立柱的间距l= 1.30 m； 钢材强度设计值f= 360.00 N/mm2； 二、支架横梁的计算 支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。 按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 =1.2×1.00=1.20 kN/m 静荷载的计算值 q 1 活荷载的计算值 q =1.4×2.00+1.4×1.00=4.20 kN/m 2 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
施工升降机地基基础方案及计算书
一、工程安装概况及设备性能 1、工程概况 工程名称： 工程地址： 施工单位： 监理单位： 安装单位： 楼层数：地上23层、地下2层 安装高度：96m 安装位置：地下室顶板面 2、设备安装平面 施工升降机 附墙架 施工升降机安装平面图
主要技术参数： 二、编制依据 1、《施工升降机》GB/T10054—2005 2、《施工升降机安全规程》GB10055—2007 3、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-2010 4、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278—2010 5、《机械设备防护安全要求》GB8196—2003 6、《建筑机械使用安全技术规程》JCJ33—2001 7、《建筑施工安全检查标准》JCJ59—2011 8、《施工现场临时用电安全技术规范》JCJ46—2005 3、施工升降机使用说明书
三、基础施工方案 按照使用手册的要求，工地现场的的升降机地基承载力不得小于 0.15Mpa，根据工程地质勘察报告结合现场的地形、开挖土质情况，场地土为原土，表层在前期施工受到一定的扰动，经过夯压后能基本够满足要求。 根据现场需要，升降机基础采用混凝土基础与安装地面持平的方案，地面与吊笼间的门坎高采用填高部分外地面高度来解决。SC200/200施工升降机基础规格采用3800×4400×300(厚度)，砼强度等级采用C35；钢筋采用双层双向Φ12＠200。如下图： 施工电梯基础 升降机采用II型附墙架，基础中心离墙根距离L=3200mm。 基础座应全部埋入砼内，并校正水平，等基础砼达到设计要求强度即可进行安装。 四、升降机基础验算 升降机自重：18790kg 砼基础承载力：F=375.8kN 基础自重：G=3.8×4.4×0.3×25KN/m3=125.4KN 1、验算基底压力 P max,min = (F+G ) A ± M W
浅析设备基础的设计
浅析充装气体厂储槽设备基础 尹友洪 （昆明兰德设计有限公司，昆明 650041） 摘要：本文对液化天然气(LNG)储槽设备基础设计的安全性进行分析，对一些静力设备的基础进行详细的设计。重点对地震作用进行了分析，采用了一些相关的规范进行了分析。地震作用均采用底部剪力法，只在基础的荷载取值上有所不同。在工程设计上，按"建筑抗震设计规范"进行地震计算，计算地震作用时，地震系数一般采用，计算偏于安全。 关键词：液化天然气储槽设备基础设计 Shallow xi reservoir filling gas plant equipment foundation Yin Youhong (kunming kunming rand design co., LTD., 650041) Abstract: in this paper, the liquefied natural gas (LNG) reservoir were analyzed, and the safety of equipment foundation design for some static equipment on the basis of detailed design.Mainly analyzes the seismic action, the some related specification is analyzed.Earthquakes are the bottom shear method is adopted, differ only in basic load values.In engineering design, according to the "building aseismic design code for seismic calculation, to calculate the seismic action, seismic coefficient, commonly used calculation should be safe. Keywords: liquefied natural gas storage tank equipment foundation design.
筏板基础计算方法和构造要求
当地基承载力很低，建筑物荷载又很大时，宜采用筏基。沉积土层不均匀，有软弱土的不规则夹层，或者有坚硬的石芽出露，亦或石灰岩层中有不规则溶洞、溶曹时，采用筏基调节不均匀沉降或者跨越溶洞。即使地基土相对较均匀时，对不均匀沉降敏感的结构也常采用筏基。 筏基的形式：等厚，局部加厚，上部加肋梁，下部加肋梁。 构造要求 筏板厚度一般不小于柱网最大跨度的1/20，并不小于200mm，且应按抗冲切验算。设置肋梁时宜取200-400mm。筏基可适当加设悬臂部分以扩大基底面积和调整基底形心与上部荷载重心尽可能一致。悬臂部分宜沿建筑物宽度方向设置。当梁肋不外伸时板挑出长度不宜大于2m。砼不低于c20，垫层100mm厚。钢筋保护层不小于35mm。地下水位以下的地下室底板应考虑抗渗，并进行抗裂度验算。 筏板配筋率一般在0.5-1.0%为宜。当板厚小于300mm时单层配置，大于300mm时双层布置。受力钢筋最小直径8mm，一般不小于12mm，间距100-200mm；分布钢筋8-10mm，间距200-300mm。筏板配筋除符合计算配筋外，纵横方向支座钢筋尚应有0.15%、0.10%（全部受拉钢筋的 1/2-1/3）的配筋率连通；跨中则按实际配筋率全部贯通。双向悬臂挑出但肋梁不外伸时宜在板底放射状布附加钢筋。平板式筏板柱下板带和跨中板带的底部钢筋应有1/2-1/3全部拉通，且配筋率不应小于 0.15%；顶部按实际全部拉通。当板厚小于250mm时分布筋为圆8间距250，板厚大于250mm时分不筋圆10间距200。 计算方法：
1.简化方法倒梁法和到楼盖法（相对刚度较大）；上部结构较柔时可用静力分析法。 2.考虑地基基础共同作用的方法 2.考虑上部结构地基基础共同作用的方法
筏板基础计算
pkpm平板筏基建模方法 ?? ??目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法：“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。 ??具体到用“弹性地基梁法”（即jccad中第三个菜单）计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是 1 2 3 4 的时 假定为完全刚性。计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。沉降计算是筏板计算的核心步骤。 4、基床系数k的合理性判断。沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的地基刚度，即基床系数。这个系数一般要比建议值小很多。基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉
降值作比较。如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。菜单5的有限元法中提供的“沉降试算”功能，就是这个思想（其实这个功能就是给懒人和初学者开发的）。 5、对于基床系数的调整，程序提供了一种方便的功能--可以按照广义文克尔地基模型进行地基梁计算，即变基床系数调整法。可以把你输入的基础系数，按照已经计算完毕的各区格的刚度变化率进行调整，作为新的基础系数用于下一步的地基梁内力计算。 6、基础计算模型一般用普通弹性地基梁就可以了，倒楼盖模型缺点较多，一般不推荐。考虑上部结构刚度可根 1 ) 某栋地上28 180kpa, 重量,,如果 2 .目 ,有时 ,造价提高, (1)与土体的 (2)公式中S=7S6ziAi-zi-1Ai-1ESi[2] 采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的压缩模量ESi,试验条件与基础底面压缩层不同深度处的实际侧限条件不同; (3)利用公式计算的建筑物沉降量只与基础尺寸有关,而实测沉降量已受到上部结构与基础刚度的调整. 采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,由于其荷载大、基础宽,因而压缩层深度大,与一般多层建筑物不同,地基不是均一持力层.因此在地基变形计算的公式中引入了一个沉降计算经验系数7S.通过实际沉降观测与计算沉降量的比较,适应高层建筑物箱型基础与筏板基础的沉降计算经验系数,主要与压力和地层条件相关,尤其与附加压
筏板基础计算
pkpm平板筏基建模方法 目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法：“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。 具体到用“弹性地基梁法”（即jccad中第三个菜单）计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是什么，这个流程是什么下面具体罗列： 1、首先要按地勘报告输入地质数据，用于沉降计算。非常重要。 2、在菜单2中输入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用网格延伸命令将网格向外延伸一个悬挑长度，然后定义并布置筏板，给出厚度和埋深，并做柱和墙的冲切验算，看看板厚是否满足要求，如不满足，可以加柱帽（注：加柱帽的功能在“上部构件”的菜单中）。 3、输入筏板荷载，如果是平板式基础，可以直接布置板带，程序自动确定板带翼缘宽度形成地基梁模型。也可以不布置板带，直接定义地基梁形成梁元模型。 4、进入菜单3，按梁有限元法计算筏板。首先需要计算沉降，这里有个非常重要的概念，就是地基模型的选用。程序用模型参数kij（默认为0.2）来模拟不同的地基模型，kij=0的时候，为经典文克尔地基模型，kij=1的时候，为弹性半空间模型，不明白看教材。一般软土取低值0~0.2，硬土取高值0.2~0.4。其它参数不难理解，不赘述。梁元法程序提供两种沉降计算模式，刚性沉降和柔性沉降。柔性沉降假定筏板为完全柔性，而刚性沉降则假定为完全刚性。计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。沉降计算是筏板计算的核心步骤。 4、基床系数k的合理性判断。沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的地基刚度，即基床系数。这个系数一般要比建议值小很多。基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉降值作比较。如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。菜单5的有限元法中提供的“沉降试算”功能，就是这个思想（其实这个功能就是给懒人和初学者开发的）。 5、对于基床系数的调整，程序提供了一种方便的功能--可以按照广义文克尔地基模型进行地基梁计算，即变基床系数调整法。可以把你输入的基础系数，按照已经计算完毕的各区格的刚度变化率进行调整，作为新的基础系数用于下一步的地基梁内力计算。 6、基础计算模型一般用普通弹性地基梁就可以了，倒楼盖模型缺点较多，一般不推荐。考虑上部结构刚度可根据具体情况选择完全刚性，或等代刚度法。 筏板基础设计分析2009 1筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载
筏板基础设计方法及构造要求
前提条件：1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。 基本参数 基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。 自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。如不选该项，则对话框中出现“单位面积覆土重”参数需要用户填写。一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写“单位面积覆土重”，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。 一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。在填写该参数时，应输入PMCAD中确
梁支座钢筋放大系数：1.0 梁跨中钢筋放大系数：1.0 梁箍筋放大系数：1.0 梁主筋级别：二级或三级 梁箍筋级别：一级或二级 梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认 梁箍筋间距：200 翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm 梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则应填写地下室室内地坪标高。该值用于判断梁式基础是否有地下室和计算地下室内覆土高度的数据 梁设弯起钢筋： x 板的参数： 梁板混凝土等级：C30 梁翼缘、板钢筋级别：一级或二级 板钢筋归并系数：按默认 板支座钢筋连通系数：按默认 板支座钢筋放大系数：1.0 板跨中钢筋放大系数：1.0 柱下平板配筋模式：按默认 梁施工图参数：
对于独立基础（独立桩基承台）来说，如果在独基上架设连梁，连梁上有填充墙，则应将填充墙的荷载在此菜单中作为节点荷载输入，而不要作为均布荷载输入。否则将会形成墙下条形基础，或丢失荷载。 选择PK文件、读取荷载、荷载编辑、当前组合、目标组合 墙下条形基础可采用PM荷载或砖混荷载；柱下独基和桩承台采用尽量多的荷载组合；筏板和基础梁选相同工况荷载组合。PMCAD荷载可用于砖混结构及初设计，其特点是模拟人工倒荷，没有弯矩；TAT，SATWE，PMSAP荷载是上部结构计算结果，可用于所有情况；PK荷载只能用于独基。pm荷载没有弯矩最好不用在独立基础的计算中。独立基础底面积的计算类似于压弯正截面计算，由轴力和弯矩两个因素决定。所以不能按最大轴力计算。程序能自动区分是否地震组合，并进行承载力放大。 在JCCAD的“输入荷载”中选“荷载参数”在弹出窗口把恒、活荷载分项系数改为1；在EF“信息输入”弹出窗口中把恒、活荷载分项系数改为1；ZJ的“上部荷载”中的组合信息窗口，把恒、活荷载分项系数改为1；BOX“荷载输入”菜单中的“荷载分项，组合，组合值系数”将恒、活分项系数改为1，即可在基础软件中获得上部结构传给基础荷载的标准值。 屏幕上当前所显示的组合值就叫当前组合。当前组合仅表示当前屏幕上所显示的值。并不是说基础的最终控制组合就一定是它。某一最大内力所对应的组合值，比如最大轴力或最大弯矩下所对应的组合值。目标组合并不一定是最不利组合，比如最大轴力下所对应的组合值其弯矩值有可能很小，不一定是控制工况，所以目标组合不能作为基础设计依据。 筏板布置 1.该菜单功能是布置各种有桩、无桩筏板，带肋筏板，墙下筏板，平板等所有筏板，一次最多可输入10块筏板。 2.布置方法是先定义筏板类型，其中包括板厚、标高、有无地下室，然后用围区布置方式沿着所包围的外网格线布置筏板，布置时应输入一个挑出轴线距离，这样程序可形成一个闭合的多边筏板，如板边挑出轴线距离各不相同，可用“修改板边”菜单的多种方式修改板边挑出距离。 3.对于每一块筏板，程序允许在其内设置加厚区，设置方法仍采用筏板输入，只是要求加厚区在已有的板内，加厚区最多可以设置9个，可放在一块筏板中，也可以放置在多块筏板中。
