继电保护培训教材
绪论
一、电力系统继电保护的概念与作用
1. 继电保护包括继电保护技术和继电保护装置。
﹡继电保护技术是一个完整的体系,它主要由电力系统故障分析、继电保护原理及实现、继电保护配置设计、继电保护运行及维护等技术构成。
﹡继电保护装置是完成继电保护功能的核心。
继电保护装置就是能反应电力系统中电气元件发生故障或不正常运行状态,并动作于断路器跳闸或发出信号的一种自动装置。
2. 电力系统的故障和不正常运行状态:<三相交流系统)
* 故障:各种短路
1I增加危害故障设备和非故障设备;
2U增加影响用户正常工作;
3破坏系统稳定性,使事故进一步扩大<系统震荡,互解)
4I2 * 不正常运行状态: 电力系统中电气元件的正常工作遭到破坏,但没有发生故障的运行状态。如:过负荷、过电压、频率降低、系统震荡等。 3.继电保护的作用: 故障和不正常运行状态—>事故不可能完全避免且传播很快<光速) 要求:几十毫秒内切除故障人<×),继电保护装置<√) 任务:被形象的比喻为“静静的哨兵” 二、继电保护的基本原理、构成与分类: 1.基本原理: 为区分系统正常运行状态与故障或不正常运行状态——找差别:特征。 ①I增加故障点与电源间—>过电流保护 ②U降低—>低电压保护 ③变化;方向元件采用0 90接线方式 ④Z=模值减少—>阻抗保护 ⑤——电流差动保护 ⑥I2、I0序分量保护等。 另非电气量:瓦斯保护,过热保护 原则上说:只要找出正常运行与故障时系统中电气量或非电气量的变化特征<差别),即可找出一种原理,且差别越明显,保护性能越好。 2.构成 以过电流保护为例: 正常运行:I r =I f LJ 不动 故障时:I r =I d >I dz LJ 动—>SJ 动<动—>信号 TQ 动—>跳闸 <常用继电器及触点的表示方法祥见资料书) 一般由测量元件、逻辑元件和执行元件三部分组成。 (1) 测量元件 作用:测量从被保护对象输入的有关物理量<如电流、电压、阻抗、功率方向等),并与已给定的整定值进行比较,根据比较结果给出“是”、“非”、“大于”、“不大于”等具有“0”或“1”性质的一组逻辑信号,从而判断保护是否应该启动。(2) 逻辑元件 作用:根据测量部分输出量的大小、性质、输出的逻辑状态、出现的顺序或它们的组合,使保护装置按一定的布尔逻辑及时序逻辑工作,最后确定是否应跳闸或发信号,并将有关命令传给执行元件。 逻辑回路有:或、与、非、延时启动、延时返回、记忆等。 (3) 执行元件: 作用;根据逻辑元件传送的信号,最后完成保护装置所担负的任务。如:故障时→跳闸;不正常运行时→发信号;正常运行时→不动作。3.分类: 几种方法如下: (1) 按被保护的对象分类:输电线路保护、发电机保护、变压器保护、电动 机保护、母线保护等; (2) 按保护原理分类:电流保护、电压保护、距离保护、差动保护、方向保 护、零序保护等; 按保护所反应故障类型分类:相间短路保护、接地故障保护、匝间短路 保护、断线保护、失步保护、失磁保护及过励磁保护等;按继电保护装置的实现技术分类:机电型保护<如电磁型保护和感应型保 护)、整流型保护、晶体管型保护、集成电路型保护及微机型保护等;(5)按保护所起的作用分类:主保护、后备保护、辅助保护等; 主保护满足系统稳定和设备安全要求,能以最快速度有选择地切除被保护设备和线路故障的保护。 后备保护主保护或断路器拒动时用来切除故障的保护。又分为远后备保护和近后备保护两种。 ①远后备保护:当主保护或断路器拒动时,由相邻电力设备或线路的保 护来实现的后备保护。 ②近后备保护:当主保护拒动时,由本电力设备或线路的另一套保护来 实现后备的保护;当断路器拒动时,由断路器失灵保护来实现后备保护。 辅助保护:为补充主保护和后备保护的性能或当主保护和后备保护退出运行而增设的简单保护。 三、对继电保护的基本要求: 对动作于跳闸的继电保护,在技术上一般应满足四个基本要求:选择性、速动性、灵敏性、可靠性。即保护四性。 (一)选择性: 选择性是指电力系统发生故障时,保护装置仅将故障元件切除,而使非故障元件仍能正常运行,以尽量缩小停电范围。 例: 当d1短路时,保护1、2动→跳1DL、2DL,有选择性 当d2短路时,保护5、6动→跳5DL、6DL,有选择性 当d3短路时,保护7、8动→跳7DL、8DL,有选择性 若保护7拒动或7DL拒动,保护5动→跳5DL<有选择性) 若保护7和7DL正确动作于跳闸,保护5动→跳5DL,则越级 跳闸<非选择性) 小结:选择性就是故障点在区内就动作,区外不动作。当主保护未动作时,由近后备或远后备切除故障,使停电面积最小。因远后备保护比较完善<对保护装置DL、二次回路和直流电源等故障所引起的拒绝动作均起后备作用)且实现简单、经济,应优先采用。 (二)速动性: 快速切除故障。1提高系统稳定性;2减少用户在低电压下的动作时间; 3减少故障元件的损坏程度,避免故障进一步扩大。 t-故障切除时间; t bh-保护动作时间; t DL-断路器动作时间; 一般的快速保护动作时间为0.06~0.12s,最快的可达0.01~0.04s。 一般的断路器的动作时间为0.06~0.15s,最快的可达0.02~0.06s。(三)灵敏性: 指在规定的保护范围内,对故障情况的反应能力。满足灵敏性要求的保护装置应在区内故障时,不论短路点的位置与短路的类型如何,都能灵敏地正确地反应出来。通常,灵敏性用灵敏系数来衡量,并表示为K lm 。 对反应于数值上升而动作的过量保护<如电流保护) 对反应于数值下降而动作的欠量保护<如低电压保护) 其中故障参数的最小、最大计算值是根据实际可能的最不利运行方式、故障类型和短路点来计算的。 在《继电保护和安全自动装置技术规程 指发生了属于它改动作的故障,它能可靠动作,即不发生拒绝动作<拒动);而在不改动作时,他能可靠不动,即不发生错误动作<简称误动)。影响可靠性有内在的和外在的因素: 内在的:装置本身的质量,包括元件好坏、结构设计的合理性、制造工艺水平、内外接线简明,触点多少等; 外在的:运行维护水平、调试是否正确、正确安装 上述四个基本要求是分析研究继电保护性能的基础,在它们之间既有矛盾的一面,又有在一定条件下统一的一面。 第一节 单测电源网络相间短路的电流保护 配置: 一、电流速断保护<第Ⅰ段): 对于仅反应于电流增大而瞬时动作电流保护,称为电流速断保护。 1、短路电流的计算: 三段式 主保护 后备保护 图中、1――最大运行方式下d(3> 2――最小运行方式下d(2> 3――保护1第一段动作电流 可见,I d的大小与运行方式、故障类型及故障点位置有关 最大运行方式:对每一套保护装置来讲,通过该保护装置的短路电流为最大的方式。 最小运行方式:对每一套保护装置来讲,通过该保护装置的短路电流为最小的方式。 2、整定值计算及灵敏性校验 为了保护的选择性,动作电流按躲过本线路末端短路时的最大短路短路整定 保护装置的动作电流:能使该保护装置起动的最小电流值,用电力系统一次测参数表示。 在图中为直线3,与曲线1、2分别交于a、b点 可见,有选择性的电流速断保护不可能保护线路的全长 灵敏性:用保护范围的大小来衡量l max 、l min 一般用l min来校验、 要求:≥<15~20)% 方法:①图解法 ②解读法: 式中 Z L=Z1l――被保护线路全长的阻抗值 动作时间t=0s 3、构成 中间继电器的作用: ①接点容量大,可直接接TQ去跳闸 ②当线路上装有管型避雷器时,利用其固有动作时间<60ms)防止避雷器放电时保护误动 4、小结 ①仅靠动作电流值来保证其选择性 ②能无延时地保护本线路的一部分<不是一个完整的电流保护)。 二、限时电流速断保护<第Ⅱ段) 1、要求 ①任何情况下能保护线路全长,并具有足够的灵敏性 ②在满足要求①的前提下,力求动作时限最小。 因动作带有延时,故称限时电流速断保护。 2、整定值的计算和灵敏性校验 为保证选择性及最小动作时限,首先考虑其保护范围不超出下一条线路第Ⅰ段的保护范围。即整定值与相邻线路第Ⅰ段配合。 动作电流: 动作时间:Δt取0.5",称时间阶梯,其确定原则参看资料. 灵敏性:要求:≥1.3~1.5 若灵敏性不满足要求,与相邻线路第Ⅱ段配合。此时: 动作电流: 动作时间: 构成: 与第Ⅰ段相同:仅中间继电器变为时间继电器。 3、小结: ①限时电流速断保护的保护范围大于本线路全长 ②依靠动作电流值和动作时间共同保证其选择性 ③与第Ⅰ段共同构成被保护线路的主保护,兼作第Ⅰ段的金后备保护。 三、定时限过电流保护<第Ⅲ段) 1、作用: 作为本线路主保护的近后备以及相邻线下一线路保护的远后备。其起动电流按躲最大负荷电流来整定的保护称为过电流保护,此保护不仅能保护本线路全长,且能保护相邻线路的全长。 2、整定值的计算和灵敏性校验: 1)、动作电流:①躲最大负荷电流<1) ②在外部故障切除后,电动机自起动时,应可靠返回。 电动机自起动电流要大于它正常工作电流,因此引入自起动系数K Zq <2) 式中, 显然,应按<2)式计算动作电流,且由<2)式可见,K h越大,I dZ越小,K lm越大。因此,为了提高灵敏系数,要求有较高的返回系数。<过电流继电器的返回系数为0.85~0.9)2)、动作时间 在网络中某处发生短路故障时,从故障点至电源之间所有线路上的电流保护第Ⅲ段的测量元件均可能动作。例如:下图中d1短路时,保护1~4都可能起动。为了保证选择性,须加延时元件且其动作时间必须相互配合。 即 ―――――阶梯时间特性注:当相邻有多个元件,应选择与相邻时限最长的配合 3)、灵敏性 近后备:I d1.min―――本线路末端短路时的短路电流 远后备:I d2min―――相邻线路末端短路时的短路电流 3、构成:与第Ⅱ段相同Ⅲ 4、小结: ①第Ⅲ段的I dZ比第Ⅰ、Ⅱ段的I dZ小得多,其灵敏度比第Ⅰ、Ⅱ段更高; ② 在后备保护之间,只有灵敏系数和动作时限都互相配合时,才能保证选择性; ③ 保护范围是本线路和相邻下一线路全长; 电网末端第Ⅲ段的动作时间可以是保护中所有元件的固有动作时间之和<可瞬时动 作),故可不设电流速断保护;末级线路保护亦可简化<Ⅰ+Ⅲ或Ⅲ),越接近电源,t Ⅲ 越长,应设三段式保护。第二节 距离保护的作用原理 一﹑基本概念 电流保护的优点:简单﹑可靠﹑经济。缺点:选择性﹑灵敏性﹑快速性很难满足要求<尤其35kv 以上的系统)。距离保护的性能比电流保护更加完善。 ,反映故障点到保护安装处的距离——距离保护,它 基本上不受系统的运行方式的影响。 二﹑距离保护的时限特性 距离保护分为三段式: I 段: ,瞬时动作主保护 II 段:,t=0.5’’ III 段:躲最小负荷阻抗,阶梯时限特性。————后备保护 三. 保护逻辑原理 3.1距离保护 本保护采用接线及特性相同的三段距离继电器,对相间短路提供保护。 3.1.1电流突变量启动元件 用当前电流幅值与两个周波前的电流幅值进行比较,满足下式则开放距离保护。 a I I K +≥?1.0 其中K I 为当前电流,而a 为启动门坎电流定值,是为防止空载时电流突变量启动元件 启动。 3.1.2 测量元件 阻抗计算: B A B A AB I I U U Z --= ; C B C B BC I I U U Z --= ; A C A C CA I I U U Z --= 2)R>Rz 0 70tan )(8tan Rz R X R Xz -≥≥-时,区内故障 c. R ≥0,X<0时 R ≤Rz ? ≤20tan R X 时 为区内故障 d. R<0, X ≥0时 X ≤Xz ? ≤20tan X R 时 为区内故障 3.3.1.2 相间故障消除极近处故障死区及判反向故障方法 当电压小于1伏,且 Rz R 21||<, Xz X 21||<时,认为是近处故障,则取相间电压故障前 一周波电压及当前电流计算阻抗R+jX ,再分以下四种区分区内或区外故障。 a.R<0,X<0 判为区外故障 b.R≥0,X≥0判为区内故障 c.R≥0,X<0时, ? ≤20 tan R X 判为区内故障 d. R<0,X≥0时, ? ≤20 tan X R 判为区内故障 3.1.4 振荡闭锁 利用启动元件 a I I K + ≥ ?1.0及振荡闭锁启动元件Izdset Ia>的配合来实现振荡闭锁。 其中Izdset为振荡闭锁电流整定值,该整定值大于最大负荷电流。 1)当启动元件先动,开放距离保护I、II、III段,经整定延时后返回,区外故障和操作后振荡保护不会动作。 2)振荡闭锁启动元件先动,不开放I、II段跳闸,开放距离III段4S,这样保证在快速振荡时,I、II段不跳闸,III段靠延时躲振荡。 四、距离保护的整定计算原则 1. A B C 1 2 3 4 5 6 原则:按躲过线路末端故障整定。 2. 距离保护II段的整定 原则1:与相邻线路的距离I段配合 原则2:按躲过线路末端变压器低压母线短路整定 <考虑到的计算误差大) 取上述两项中数值小者作为保护II段定值。 动作时间: 灵敏度校验:按本线路末端故障校验灵敏度。 要求大于1.25。 若灵敏度不满足要求,应与相邻线路距离保护II段配合。 3. 距离保护III段整定 原则:按躲过输电线路的最小负荷阻抗整定。 求最小负荷阻抗: 考虑外部故障切除后,电动机自启动时,距离保护III段应可靠返回。 对于全阻抗继电器,其整定值为: 对于方向阻抗继电器。其整定阻抗为: 动作时间按阶梯时限原则整定。 在负荷阻抗同样的条件下,采用方向阻抗继电器比采用全阻抗继电器时,距离保护三段的灵敏度高。 灵敏度校验: 近后备的灵敏度: 要求大于1.5 远后备的灵敏度: 最小精确工作电流校验 按各段保护范围末端短路的最小短路电流整定。 五、对距离保护的评价 1. 选择性 在、多电源的复杂网络中能保证动作的选择性。 2. 快速性 距离保护的第一段能保护线路全长的85%,对双侧电源的线路,至少有30%的范围保护要以II 3. 的保护范围受运行方式变化影响。<分支系数变化) 4. 可靠性 因为阻抗继电器构成复杂,距离保护的直流回路多,振荡闭锁、断线闭锁等使接线复杂,可靠性较电流保护低。 第三节变压器保护概述 一、电力变压器的故障类型、不正常运行状态 变压器故障分为内部故障和外部故障。内部故障指的是变压器油箱内绕组之 间发生的相间短路、一相绕组间发生的闸间短路、绕组与铁芯或引出线与外 壳发生的单相接地短路。外部故障指的是油箱外部引出线之间发生的各种相 间短路、引出线因绝缘闪落或破碎而通过油箱外壳发生的单相接地短路。变 压器发生内部故障时,短路电流产生的高温电弧不仅烧坏绕组绝缘和铁芯, 而且使绝缘材料和变压器油受热分解产生大量气体,导致变压器外壳局部变 形、破坏甚至引起爆炸。 变压器不正常运行状态主要指过负荷、油箱漏油造成的油面降低和外部短路 引起的过电流、对于大容量变压器因其铁芯额定工作磁通密度与饱和磁通密 度比较接近,当系统电压过高或系统频率降低时,容易引起的过励磁 二、变压器保护的配置 1)反应内部故障和油面降低的瓦斯保护 反应变压器绕组和引出线的相间短路、中性点直接接地系统中系统侧绕组和 引出线的单相接地短路及绕组闸间短路的纵联比率差动保护或电流速断保护 作为变压器外部相间短路和内部短路的后备保护的过电流保护<或带有复合电 压起动的过电流保护或负序电流保护) 4)中性点直接接地系统中外部接地短路的变压器零序过流保护<一般为110KV 及以上电压等级) 5)大型变压器的过励磁保护及过电压保护 相间短路的阻抗保护<对于升压变压器和系统联络变压器在复合电压启动的过 流保护或负序电流保护不能满足灵敏度和选择性时采用) 7)变压器过负荷保护<反应容量在0.4MV A及以上变压器的对称过负荷) 三、变压器的励磁涌流分析 正常运行时,励磁电流仅为变压器额定电流的3%~5%,对保护无影响;而当变压器空载投入或外部故障切除电压恢复时,励磁电流可达额定电流的6~8 倍,对差动保护带来极为不利的影响。励磁涌流并非正弦波,而是成尖顶状波 形,且波形不连续,相邻两个波形间出现间断。励磁涌流过程中产生很多高次谐 波,谐波分量中以二次为主。 变压器励磁涌流和内部短路故障时短路电流的谐波分析结果 四、差动回路的接线 要求各侧CT靠近母线侧为同名端;高、低压侧保护CT“反极性”接入差动保护单元在正常运行和外部故障时同相相角差180° 五、差动回路中不平衡电流的产生 1)稳态情况下的不平衡电流:主要是电流互感器中励磁电流的存在引起的误差和变压器分接头调整造成的变比变化。通过限制电流互感器二次负载总阻抗的方 法,使电流互感器的误差在10%以内。 2)暂态过程中的不平衡电流:主要是非周期分量。 六、纵联差动保护的整定 1)躲变压器空投及故障切除后电压恢复时的励磁涌流 2)躲变压器外部故障时在差动保护中引起的最大不平衡电流 3)躲差动保护二次电流回路断线时,在差动回路中引起的差电流<带CT断线闭锁的比率差动整定时不用考虑该项) M3302微机变压器差动保护测控装置 原理和整定分析 一、变压器主保护: 变压器的主保护包括:变压器差动速断保护、二次谐波制动的比率差动保护、非电量保护<本体轻重瓦斯、有载轻重瓦斯、超温告警、超温跳闸、压力释放、风扇故障、油位异常)。 ◆变压器差动速断保护:在变压器内部发生严重故障时快速切除故障变压器。 ◆二次谐波制动的比率差动保护<带CT断线闭锁):采用分相式,即A、B、C任一 相保护动作出口。 二、比率差动保护动作方程和动作示意图: 动作方程 Icd =K×Izd+ K× 1)当Igd =Icdqd/K时,斜线通过原点<如图1)。 其中:Isd为差动速断电流定值Icdqd为比率差动保护门坎定值 Icd为差动电流 K2为二次谐波制动系数 I2cd为差动电流的二次谐波分量 Igd 拐点电流 K为比率制动特性斜率 Izd为制动电流,取同相中最大电流 2)当Igd > Icdqd/K 时斜线向负Icd轴移动,提高了灵敏度,防误动能力下降<如图2)。 3)当Igd < Icdqd/K 时斜线向正Icd轴移动,防误动能力增强,灵敏度下降 <如图3)。 性能指标的选择。 三、二次谐波制动方法: 判断有无二次谐波的先决条件:看有谐波相差流是否大于该相比率差动动作值,如小于即使有二次谐波分量,也等同于该相无二次谐波。 实际采到的二次谐波值与该相差流的比值是否大于二次谐波系数 3)二次谐波制动判据 二次谐波制动采用单相二次谐波制动三相比率差动保护的原理,但是如果只有一相有二次谐波,且三相差动电流均越过定值,则差动保护动作。<主要考虑对于变压器中性点接地系统中,在空投变压器时如有一相单相接地时保护仍能可靠动作) 四、CT断线判断方法 判据1:产生的负序电流大于0.1A<500E装置之前的300型、400型、500型装置负序电流判据为大于0.2A),并且断线侧负序电流是非断线侧负序电流的2倍以上。 MAX{I2<高),I2<中),I2<低)}>2*MIN{I2<高),I2<中),I2<低)} 判据2:断相侧的三相电流绝对值之和小于非断相侧的三相电流绝对值之和。 当判据1、判据2同时满足时发“CT断线闭锁”信号。对与互感器一般额定为5A或1A,考虑1.2倍的过负荷运行,当二次相电流超过6A或1.2A时,认为是不正常运行状态,CT 断线不闭锁比率差动保护,差流如过动作值就动作,反之可靠闭锁,防止误动。 因为判据2的选用,使CT断线报警更为准确,排除了负荷不平衡产生负序电流而误动。CT断线是闭锁比率差动保护,实验时比率差动保护功能必须是投入状态。 五、二次CT接线方式 主变一次绕组接线方式一般为“Y/Δ”,差动回路二次CT接线既可按常规“Δ/Y”接线,也可把两侧接成“Y/Y”方式,通过程序中的CT接线方式来调节相位。 方式1:主变一次绕组接线方式:“Y/Δ”,二次CT接线为“Δ/Y”,则高压侧CT接线方式应设为“OFF”; 以上为常规接线方式,相位补偿依靠二次接线调节,菜单中关于主变CT接线方 式的设置均为“OFF”,表示不需要进行软件相位调节。 方式2:主变一次绕组接线方式:“Y/Δ”,二次CT接线为“Y/Y”,则高压侧CT接线方式应为“ON”;相位调节由软件调整实现。 方式3:主变一次绕组接线方式:“Y/Y”,二次CT接线为“Y/Y”,则高压侧CT接线方 式应为“ON”;防止一侧中性点接地系统中有零序电流而误动,通过软件转换成 Δ,滤掉零序分量。 以上两种接线方式二次CT极性均以母线侧为同名端接入装置。整定计算不受接线 方式的影响,全部按常规接线方式来整定<不受软件相位补偿的影响)。 六、CT接线系数 CT接线系数以主变一次绕组接线方式为基准,一次侧为Y接线,则接线系数为3,Δ接线则为1。对主变一次绕组双Y接线时,两侧Y/Y 均应设成ON,接线系数均为3。 七、不平衡系数计算 主变各侧保护CT变比配备的差异形成的不平衡电流的补偿方式采用不平衡系数调节,平衡原理采用了主变两侧功率相等原则,不平衡系数以高压侧为基准,高压侧不平衡系数固化为“1”, 主变两侧不平衡系数的计算: A.主变高压侧为1<已固化) B.低压侧不平衡系数= 其中Uh 、UL分别为主变高、低压侧额定电压 Kh、KL分别为主变高、低压侧CT变比 Khjx、KLjx分别为主变高、低压侧CT接线系数 八、过负荷告警,过载启动风冷,过载闭锁有载调压功能整定 1、500E差动保护单元 过负荷告警,过载启动风冷,过载闭锁有载调压的电流均取高压侧B相电流,计算其值时,按实际接入差动装置的电流计算整定值,与接线方式中的软件设置无关。 1>、主变一次绕组接线方式为“Y/Δ”,二次CT接线为“Δ/Y”,因为高压侧二次CT接线是Δ,输入为线电流,整定时按线电流整定;如用户按后备保护计算的整定值,经过变比折算后输入差动单元时定值需扩大3倍。未扩大定值时在变压器没到额定运行时保护误动。 2>、主变一次绕组接线方式:“Y/Δ”,二次CT接线为“Y/Y”因为高压侧二次CT接线是Y,输入为相电流,整定时按相电流整定;如用户按后备保护计算的整定值,经过变比折算后直接输入差动单元,定值不需要扩大3倍。 2、300型、400型、500型差动保护单元 过负荷告警,过载启动风冷,过载闭锁有载调压的电流均取高压侧B相电流,与定值比较的高压侧B相电流选用的是经过接线方式转换后的电流,其电流始终是线电流;如用户按后备保护计算的整定值,经过变比折算后输入差动单元时定值需扩大3倍。未扩大定值时在变压器没到额定运行时保护误动。 3、500E后备保护单元 过负荷告警,过载启动风冷,过载闭锁有载调压的电流均取高压侧B相电流,因为后备CT 接线为Y,其电流始终是相电流;用户按后备保护计算的整定值直接输入 注:过载启动风冷功能提供的是常开空结点,在变压器过载时启动风扇,变压器不过载后结点返回,过载启动风冷是变压器频繁启动的功能,该保护动作后不在液晶屏幕上显示,直接记录在预告信息中,同时上传至管理机,避免信号占用液晶屏幕,使观察装置上循环显示的参数不便。过载闭锁有载调压提供的是常闭空结点,串于有载调压控制器的控制电源里,在过载时切除控制电源,闭锁升、降、急停操作。 九、厂家设置中弹簧未储能“ON/OFF”运用 当弹簧未储能动作结点提供的为常闭结点时,弹簧未储能“ON”<常规方式) 当弹簧未储能动作结点提供的为常开结点时,弹簧未储能“OFF” 十、差动保护CT相位角检查 变压器投运后观察高、低压侧的相角,因为高低压侧CT靠近各自母线侧为同名端,CT反极性接入差动保护装置,高、低压侧本相相差180° φIa=000° 高压侧φIb=120° φIc=240° φIa=180° 低压侧φIb=300° φIc=060° 常见的CT相序错误: 一次电缆A、C相序反或CT接线A、C相序接反。A、C相序接反时,A、B、C三相从正序分量变为负序分量,产生负序电流,此时CT断线闭锁比率差动功能失效,并且保护动作时故障相相别错误。 变压器安装时方向错误引起高压侧A、C相序反,在高压侧CT接线A、C相序未调整,并且低压侧按调整相序和极性,即便凑出正常的相角,差流也比较小,看似正常,其实进入差动计算的电流变成“Y/Δ-1”方式,Icda=IhA+Ilb, Icdb=IhB+Ilc, Icdc=IhC+Ila,不适用原差动装置差流是按“Y/Δ-11”接线方式的计算,在负荷不平衡或外部非三相短路时,差动保护误动 以上两种方式必须按实际相序和极性调整接线方可投入差动保护运行。 十一、变压器的整定 已知变压器参数如下: 额定容量Se=31.5MVA 变比 <110±4×2.5%)/11KV 主变一次绕组接线方式“Y/Δ-11” 高压侧CT变比:200/5 低压侧CT变比:2000/5 CT二次接线为“Y/Y”接入本装置 则:Uh=110KV, Ul=11KV Kh=40, Kl=400 1、本装置“保护投退”菜单中将“高压侧接线方式Y/Y”设置为“ON”, 2、高压侧Khjx=3,低压侧Kljx=1 3、低压侧不平衡系数=<11×2000/5×3)/<110×200/5×1)=1.732 4、差动单元高压侧额定Ie Ie=31500×3/(3×110×200/5>=7.16 5、门坎电流Icdqd取0.5Ie Icdqd=0.5Ie=0.5×7.16=3.58 6、拐点电流取Ie Igd=Ie=7.16 7、二次谐波制动系数推荐为0.12 8、比率制动特性斜率K推荐为0.5 9、差动速断取6~8Ie<躲空投变压器时的励磁涌流和不平衡电流)