脚手架承载力计算
脚手架承载力计算
规范规定：当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过㎡（只需要验证这个就好）
一)基本荷载值
钢脚手板：m2
施工人员材料荷载：m2
脚手杆自重：m2
（二）纵横向水平杆计算
MGK=M2*24=MQK=*8=M=+∑MQK=*+*=W=
σ=M/W=*106/（*103）=MM2 满足规范要求。 (三)扣件抗滑移承载力计算 R=（++）*2= 满足规范要求。 （四）立杆计算 1、立杆轴向力设计值： N=（NG1K+NG2K）+∑NQK+ =（+）+*+= 2、立杆计算长度 l0=kuh=**= λ0=l0/i=*100cm/=153 3、由风荷载设计值产生的立杆段弯距： MW=**la*h2/10=*****10 = 4、稳定性计算： N/φA+MW/W=6410/（*452）+*105/*103 =+30=mm2 满足规范要求。 （五）连墙件计算 预埋φ14钢筋，fy=210 N/mm2， φ14圆钢抗拉能力： 2πr2×fy=>N2= 满足要求，但要保证预埋环有足够的锚固长度。锚固筋可按层高设置每米设置一道，水平方向每5米设置一道，如板内无上皮筋处应加设附加钢筋，防止板面裂缝。 （六）脚手架基础 外脚手架基础要求坐落在原自然地面，无需再进行验算，要求脚手架立杆底部铺垫密实，按要求加设扫地杆。 脚手架承载力的计算 落地脚手架计算实例（一）(2009-03-13 10:16:37) 落地脚手架计算实例 1.脚手架参数一、 双排脚手架搭设高度为米，米以下采用双管立杆，米以上采用单管立杆；采用的钢管类型为Φ48×； 搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为米； 内排架距离墙长度为米；脚手架沿墙纵向长度为290 米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为； 连墙件采用两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值: kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:1 层； 3.风荷载参数 本工程地处北京市，基本风压为kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):； 脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):； 安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板铺设层数:1； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):； 立杆基础底面面积(m2):；地面广截力调整系数:。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= ×3= kN/m ； 活荷载标准值: Q=×3= kN/m； 荷载的计算值: q=×+×+× = kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩Mqmax =×8 = ； 最大应力计算值σ = Mqmax/W = N/mm2； 小横杆的最大应力计算值σ = N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值[f]= N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=++ = kN/m ； 最大挠度V = ××(384××105×= mm； 小横杆的最大挠度mm 小于小横杆的最大容许挠度/ 150= 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= ×= kN； 脚手板的荷载标准值: P2= ××3= kN； 活荷载标准值: Q= ××3= kN； 荷载的设计值: P=×+×+×/2= kN； 大横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=×××= ； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=××= ； M = M1max + M2max = += 最大应力计算值σ = ×106/= N/mm2； 大横杆的最大应力计算值σ = N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值[f]= N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= ×× /(100××105× = mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载P=（++）/2= V= ×× ( 100 ××105× = mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = += mm； 大横杆的最大挠度mm 小于大横杆的最大容许挠度/ 150=与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R ≤ Rc 其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = ××2/2= kN； 大横杆的自重标准值: P2 = ×= kN； 脚手板的自重标准值: P3 = ××2= kN； 活荷载标准值: Q = ×× /2 = kN； 荷载的设计值: R=×++×= kN； R < kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为 NG1 = [+×2/2+×2)×]× = ； NGL1 = [++×2/2+×2)×]× = ； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为 NG2= ×1××+/2 = kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 NG3 = ×1×2 = kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； NG4 = ×× = kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= ×××1/2 = kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = kN/m2； Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= ； Us -- 风荷载体型系数：取值为； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = ××× = kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = += ×+ ×= kN； Nd = += ×+ ×= kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = NGL+× = ×+ ××= kN； Nd = NG+× = ×+ ××= kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 为 Mw = ×10 = ×××× 10 = ； 地基承载力计算计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 一、设计资料 1.基础信息 基础长：l=4000mm 基础宽：b=4000mm 修正用基础埋深：d=1.50m 基础底标高：dbg=-2.00m 2.荷载信息 竖向荷载：F k=1000.00kN 绕X轴弯矩：M x=0.00kN·m 绕Y轴弯矩：M y=0.00kN·m b = 4 0 l=4000 x Y 3.计算参数 天然地面标高：bg=0.00m 地下水位标高：wbg=-4.00m 宽度修正系数：wxz=1 是否进行地震修正：是 单位面积基础覆土重：rh=2.00kPa 计算方法：GB50007-2002--综合法 地下水标高-4.00 基底标高-2.00地面标高0.00 5 5 5 5 5 4.土层信息: 土层参数表格 二、计算结果 1.基础底板反力计算 基础自重和基础上的土重为： G k = A×p =16.0×2.0= 32.0kN 基础底面平均压力为： 1.1当轴心荷载作用时,根据5. 2.2-1 ： P k = F k+G k A= 1000.00+32.00 16.00= 64.50 kPa 1.2当竖向力N和Mx同时作用时：x方向的偏心距为： e = M k F k+ G k= 0.00 1000.00 +32.00= 0.00m x方向的基础底面抵抗矩为： W = lb2 6= 4.00×4.00 2 6= 10.67m 3 x方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为： P kmax = F k+G k A+ M k W= 64.50 + 0.00 10.67= 64.50 kPa P kmin = F k+G k A- M k W= 64.50 - 0.00 10.67= 64.50 kPa 1.3当竖向力N和My同时作用时：y方向的偏心距为： e = M k F k+ G k= 0.00 1000.00 +32.00= 0.00m y方向的基础底面抵抗矩为： W = bl2 6= 4.00×4.00 2 6= 10.67m 3 y方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为： P kmax = F k+G k A+ M k W= 64.50 + 0.00 10.67= 64.50 kPa P kmin = F k+G k A- M k W= 64.50 - 0.00 10.67= 64.50 kPa 2.修正后的地基承载力特征值计算 基底标高以上天然土层的加权平均重度，地下水位下取浮重度 γm = ∑γi h i ∑h i = 2.0×18.0 2.0= 18.00 基底以下土层的重度为 γ = 18.00 b = 4.00 f a = f ak + ηbγ (b-3) + ηdγm (d-0.5) = 150.00+1.00×18.00×(4.00-3)+1.00×18.00×(1.50-0.5) 第一章编制依据及目的 1.1 编制依据 1、《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业； 2、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业； 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 中国建筑工业； 4、《建筑结构荷载规》GB50009-2001中国建筑工业； 5、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业； 6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2001 中国建筑工业； 7、《建筑地基基础设计规》GB50007-2002中国建筑工业； 8、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业； 10、兰新铁路建设管理制度体系； 11、兰山路立交特大桥设计图纸。 1.2 编制目的 为保证兰山路立交特大桥墩台施工安全，特编制此方案。 1.3 使用围 本方案至适用于桥墩台脚手架施工。 第二章工程概况 2.1 工程概况 兰山路立交特大桥位于省市七里河区及西固区境，桥址处为黄河右岸高阶地，大型冲沟发育，冲沟两侧多为悬崖，高差达30m左右，阶地表层地势平坦，桥址围分布有果园、深沟及成片居民区。 桥址于DK6＋033.89～DK10＋685.83处跨越市南山路及白石沟、大金沟、黄胶泥沟而设。 本桥为双线桥，位于曲线上，线间距5.0 m，全长4651.94m，中心里程DK8＋360，孔跨布置为（10-32m＋2-24m+25-32m ）简支箱梁+(40+2×64+40)m连续梁+（2-24m+14-32m）简支箱梁+(40+60+40 )m连续梁+ （18-32m+1-24m+31-32m）简支箱梁+(40+2×56+40 )m连续梁+ （2-24m+8-32m）简支箱梁+3-24m简支箱梁+(32+48+32 )m连续梁简+8-32简支箱梁。全桥所有基础均为钻孔桩基础，承台为埋入式低承台，桥墩为双线圆端形实体和空心桥墩，桥台为双线矩形空心桥台。 本方案的主要容：脚手架的方案选择，材料选择，施工流程，安全技术措施等。 2.2 工程水文地质条件 2.2.1 地层岩性及地质构造 (1) 人工填土；主要分布在DK7+840 ~ DK8+000, DK10+480 ~ DK10+620两段地表，厚度分别为2-6m和20-25m,杂色，成分主要以黄土为主，含少量砂、砾石、稍湿、稍密。 地基承载力、支架验算及预压方案 一、设计方案及选用材料： 材料选择及拼装形式： 我部采用LDJ轮扣式多功能脚手架拼装现浇箱梁满堂红支架，支保架拼装具体形式为：柱距和排距均为0.9m，而步距为1.2m和0.6m，在底模下支撑力杆步距为0.6m，箱梁翼缘板下支撑力杆步距为1.2m。 二、地基处理及计算： 采用人工配合挖掘机对支保架基础进行开挖，除去淤泥，然后用自卸汽车外运砂砾回填，进行水撼，然后用砂砾进行找平，采用振动式压路机分层压实，达到96%以上的压实度，设置排水横坡和纵向边沟，在横桥向铺设枕木，枕木上安装轮扣式脚手架。 1.地基承载力计算 根据查阅的有关资料可知，对风化砂（或碎石土）压密实时，容许承载为0.4MPa。木方宽度为0.20m，按横桥向14.5 m通长考虑，假设此面积上荷载应力直接传给压实后的基础土。 单孔总荷载为6570KN（计算附后），承压面积为0.20m×13.5m = 2.7m2，总共有24条这样的基础木板，那么 6570KN/（2.7m2×24）=0.101Mpa＜0.4Mpa 所以经压实后，碎石土地基承载力满足设计要求 2、土层下沉量计算 土的变形模量E 0与压缩模量E S 的关系可按弹性理论得出 E 0 = βE S （2 1221V V --=β V 为中密干粉砂土的泊松比，取值范围为0.2~0.25，β为一比例系数，跟泊松比有关，风化砂（碎石土）的取值为0.9~0.95，查土力资料E 0中风化砂（碎石土）的取值为17.5MPa ，ES=β0 E ，β取下限安全系数大，则 17.5÷0.95= 18.1MPa ，由弹性理论的变形压缩模量 应力=，0.107/18.1=0.006，则变形量为6mm ） 三、 结构形式验算： 轮扣式多功能脚手架强度验算： 1）整体承重计算： （1）支架荷载分析： 每孔支架总荷载按均匀分布计算，支架步距为1.2m ，每孔支架为23排，16列，共有368根立杆。 荷载计算： 1、自重荷载： 单孔箱梁砼总量为165.27m 3按现浇预应力砼单位容重为26KN/m 3计算，共重165.27m 3×26KN/ m 3 = 4297KN ， 2、支保架自重估计1066KN 3、模板及框架自重估计397KN 4、施工荷载按3.0KN/m 2，一孔施工荷载为3.0KN/m 2×13.5 1、地基承载力特征值可由载荷试验或其它原位测试、公式计算、并结合工程实践经验等方法综合确定. 2、当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时,从载荷试验或其它原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值,尚应按下式修正：fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) 式中 fa--修正后的地基承载力特征值； fak--地基承载力特征值 ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数 γ--基础底面以下土的重度,地下水位以下取浮重度； b--基础底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值； γm--基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度； d--基础埋置深度(m),一般自室外地面标高算起.在填方整平地区,可自填土地面标高算起,但填土在上部结构施工后完成时,应从天然地面标高算起.对于地下室,如采用箱形基础或筏基时,基础埋置深度自室外地面标高算起；当采用独立基础或条形基础时,应从室内地面标高算起. 地基承载力是通过地基原位测试后再修正得到的，如果没有原位测试，可参照有关规范使用。如《公路桥涵地基与基础设计规范》的第3章，就有各种岩石、土的基本承载力数据可查（岩石地基承载力、碎石地基承载力、砂土地基承载力、粉土地基承载力、老黏土地基承载力、新近沉积黏土承载力）。通过承载力查表后，再通过测量地下水位情 况，地基的透水情况以及结构物的基底尺寸，进行承载力修正，得到最终的地基承载力。 地基承载力=8*N-20(N为锤击数） 地基承载力特征值fak是由荷载试验直接测定或由其与原位试验相关关系间接确定和由此而累积的经验值。它相于载荷试验时地基土压力－变形曲线上线性变形段内某一规定变形所对应的压力值，其最大值不应超过该压力－变形曲线上的比例界限值。 扩展资料 地基承载力（subgrade bearing capacity）是地基土单位面积上随荷载增加所发挥的承载潜力，常用单位KPa,是评价地基稳定性的综合性用词。 应该指出，地基承载力是针对地基基础设计提出的为方便评价地基强度和稳定的实用性专业术语，不是土的基本性质指标。土的抗剪强度理论是研究和确定地基承载力的理论基础。 地基承载力的确定方法有： （1）原位试验法（in-situ testing method）：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。包括（静）载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。 （2）理论公式法（theoretical equation method）：是根据土的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。 （3）规范表格法（code table method）：是根据室内试验指标、现场 脚手架简图及说明 内立杆离墙距离0.35m；立杆横距1.2m，立杆纵距1.5m。 大横杆步距1.5m，操作层小横杆间距0.8m。 剪刀撑：墙长18m，两端各设一道，中间加设一道，墙长11m，两端各设一道。 连墙杆：每隔4跨设置一根。 护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必须设护栏和挡脚板，栏杆高度1.0m。 脚手架稳定性验算 脚手架立杆的整体稳定，按轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组式。 N/φA≤K A×K H×f 其中N=1.2(n N GK1+ N GK2 )+1.4N QK 1 N=1.2(1.5×0.411+1.936)+1.4×7.43=13.465(KN)=13465N 则N/φA=13465/0.274×978.11=50.24(N/mm) K A×K H×f=0.85×0.8×205=139.4(N/mm) 因N/φA< K A×K H×f,故脚手架立杆的整体稳定符合安全要求。注：N：格构式压杆的轴心压力 N GK1－脚手架自重产生的轴力，查表为0.411KN N GK2－架手架附件及物体产生的轴力，查表得1.936KN N QK－－个纵距内脚手架施工荷载标准值产生的轴力,查表得7.43 n1－脚手架步距,为1.5m φ：压杆整体稳定系数，查表得0.274 A：内外排立杆的毛截面之和 K A：与立杆截面有关的调整系数为0.85 K H：与脚手架高度有关的调整系数为0.8 H：脚手架高度 f：钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm2 上公式及有关数据表出自中国建筑出版社《建筑施工计算手册》。 脚手架危险分析 脚手架承重支撑荷载计算 齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧、、及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。 一、荷载值计算 脚手架体上铺脚手板等自重荷载值0.4KN/㎡ 脚手架上部承重取值 2.0 KN/㎡ 合计： 2.4 KN/㎡ 二、脚手架立杆轴心受力、稳定性计算 根据脚手架设计，钢管每区分格为：基坑上部脚手架（1.5×1=1.5㎡）；基坑周边脚手架（1×1=1㎡）；计算时取较大值（1.5×1=1.5㎡），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为： 1.5×2.4=3.6 KN 脚手架斜杆受力分析图如下：轴心受力值4.25 KN 3.6 KN 现场脚手架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2 钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2 =15.9㎜ 脚手架立杆受压应力为： δ=N/A=4.25/424=10.02N/ ㎜2 安脚手架立杆稳定性计算受压应力： 长细比：λ=l/I =1500/I=94.3;查表得：?=0.594 δ=N/? A=4.25/424*0.594=16.87N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2 脚手架立杆稳定性满足要求。 三、横杆的强度和刚度验算 脚手架顶部铺设5㎝厚木脚手板，横杆承受均部荷载，可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下： δ=Mmax/w=(2400*1500)/(10*5000)=132/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2 其中δ----横杆最大应力 Mmax-------横杆最大弯矩 W-------横杆的截面抵抗距，取5000㎜3 根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。 Wmax=ql4/150EI=(2200*15004/1000)/(150*2060*100*12.19*1000) = 2.99㎜< 3㎜ 其中Wmax-----挠度最大值 q---------均布荷载 l----------立杆最大间距 E---------钢管的弹性模量，2.06×100 KN/ ㎜2 I---------截面惯性距，12.19×100㎜4 根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求. 四、扣件容许荷载值验算。 本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1.5×1=1.5㎡），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。 1.5× 2.4= 3.6 KN< 5 KN 根据施工手册可知每直角、回转扣件最小容许荷载5KN，满足施工要求。 支架竖向承载力计算： 按每平方米计算承载力， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ； 活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ； 根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。满足要求。 或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ； 活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ； 得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。 满足要求。 支架整体稳定性计算： 根据公式： [] N f A σ?≤＝ 式中： N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ； －轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136； l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ； k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。 i－截面回转半径，本工程取1.58cm； A－立杆的截面面积，4.89cm2； f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。 σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。 满足要求. 支架水平力计算 支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γc t0β1β2V1/2 F= γc*H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5 T------混凝土的温度（°）取25° V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取5.0m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50— 地基承载力计算公式（附小桥涵地基承载力检测） 【摘要】简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式。下面用TXT文本简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式，供参考使用。适于标准受压，只考虑基础宽度、超载影响，不考虑其他诸如倾斜等因素。 1、太沙基（Terzaghi）地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1)*cotφ Nq=exp(π*tanφ) * tan2(45+φ/2) Nγ= 6 * φ / (40 -φ) 式中c、φ分别表示土的粘聚力、内摩擦角，B表示基础宽度。以下同。 2、汉森（Hansen）地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1)*cotφ Nq=exp(π*tanφ) * tan2(π/4+φ/2) Nγ = 1.5 * Nc * tan2φ 3、梅耶霍夫（Meyerhof）地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1) * cotφ Nq=exp(π*tanφ)*tan2(π/4+φ/2) Nγ = (Nq - 1) * tan(1.4 * φ) 4、魏锡克（Vesic）地基极限承载力qu公式 qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ 其中 Nc=(Nq-1) * cotφ Nq=exp(π*tanφ) * tan2(π/4+φ/2) Nγ = 2 * (Nq + 1) * tanφ 5、沈珠江地基极限承载力qu公式 qu= (1 + d / B) ^ (1 / 3) * (c / tanφ * (Nq - 1) + 0.5 * γ * b * Nγ) 承重架平台脚手架施工 专项方案 武威红星时代广场北区 美凯龙项目工程 编制人 审核人 审批人 华太建设集团有限公司 2017年4 一、工程概况 基本特征概况：甘肃星泓房地产开发有限公司，拟建红星时代广场北区项目（地块三）工程(含3-1#~3-9#、3-11#楼、3-12#楼，框架及框架剪力墙结构，在本场地的具体位置已经确定了场地范围，给定了场地角点坐标。本工程地位于武威市凉州区金羊镇赵家磨村东，东西南分别与新凉路、新武路、天祝街路相连接，南侧与武威红星时代广场二期项目隔路相对应。 工程地点：甘肃省武威市凉州区金羊镇赵家磨村 建设单位：甘肃星泓房地产开发有限公司 设计单位：上海建旗建筑工程设计有限公司 监理单位：兰州交大工程咨询有限责任公司 施工单位：浙江华太建设集团有限公司 二、编制依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 三、施工准备 （一）技术准备 1．熟悉图纸所需要大量材料堆放的范围和堆放方向，了解材料数量、规格及最大重量: a、本承重架搭设高度6m、宽8米、长30m(两处)。 b、本承重架大约承重90t，有效承重面积每米约为350kg，最大承重约800kg/㎡。 2．深度了解承重架体场地情况； 3．精心编制承重架子方案。 （二）材料准备 一个架体所需要φ48钢管6m：300根5m：100根 3m：160根4m：50根 2.5m：100根；扣件：2000个有出厂合格证明，有脆裂、变形、滑丝的严禁使用。 脚手板：4m白松板，厚5厘米，宽23~25厘米，13立方米。竹笆板4米长厚5厘米，宽23~25厘米12块。网眼为10厘米绵纶安全网：200m2密目安全网：160m2，8#铅丝：15公斤 四、施工要求 （一）架手架搭设在用（C15砼10cm厚）硬化基坑面及放坡面层上，在平面下垫通长脚手板，并在距地15cm处立杆底部加 扫地杆。 （二）立杆的纵向间距为0.8m，立杆的横向间距为0.6m。 （三）横杆由下至上步距依次为0.2m，1.2m，1.2m， 1.2m， 一、计算题 图示浅埋基础的底面尺寸为6.5ｍ×7ｍ，作用在基础上的荷载如图中所示（其中竖向力 ]=240kPa[。试检算地为主要荷载，水平力为附加荷载）。持力层为砂粘土，其容许承载力基承载力、偏心距、倾覆稳定性是否满足要求。 K≥1.5（提示：要求倾覆安全系数）0 [本题15分] 参考答案： 解： ）（1 代入后，解得： ,满足要求 ）,2满足要求（ ）, 满足要求（3 3kN，对应的偏心距e=0.3m×10。持力层的=5.0二、图示浅埋基础，已知主要荷载的合力为Ｎ容许承载力为420kPa，现已确定其中一边的长度为4.0m （1）试计算为满足承载力的要求，另一边所需的最小尺寸。 （2）确定相应的基底最大、最小压应力。 [本题12分] 参考答案： 解：由题，应有 ）2（Ｎ=6×1ｍ×3ｍ，已知作用在基础上的主要荷载为：竖向力图示浅埋基础的底面尺寸为6三、32M。试计算：kNm。此外，持力层的容许承载力0kN，弯矩×=1.510 1）基底最大及最小压应力各为多少？能否满足承载力要求？（ e的要求？（2）其偏心距是否满足ρ≤Ｎ不变，在保持基底不与土层脱离的前提下，基础可承受的最大弯矩是多少？此时3）若（基底的最大及最小压应力各为多少？ [本题12分] 参考答案： ）解：（1 ）（2 ）3（ ba，四周襟边尺寸相同，埋＝某旱地桥墩的矩形基础，基底平面尺寸为7.4m＝7.5m，四、hN＝6105kN2m＝，在主力加附加力的组合下，简化到基底中心，竖向荷载置深度，水平荷载HM=3770.67kN.m。试根据图示荷载及地质资料进行下列项目的检算：，弯矩=273.9kN（1）检算持力层及下卧层的承载力； （2）检算基础本身强度； ）检算基底偏心距，基础滑动和倾覆稳定性。3 （． 经典钢管脚手架施工方案和承载力的计算 来源：京源峰脚手架租赁发布时间：2010-03-29 10:32:57 查看次数：639 外脚手架计算书 一、木板基础承载力计算 取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算 1. 静荷载： ⑴、钢管自重 立杆：16.8*2=33.4M 水平杆：10*1.8*2=36M 搁栅：10*1.8*2=36M 小横筒：10*1.5=15M 钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg (2) 、扣件自重： 601.2=72kg (3) 、竹笆自重： 底笆：7 张*12 kg=84 kg 静荷载为：462+72+84=618 kg 2. 施工荷载 按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg /tf,装饰脚手架不得超过200 kg /川，则施工荷载为: 270*1.8*1.0=486 kg/ tf 3. 风雪荷载 计算时可不考虑，在脚手架的构架时采取加强措施. 4. 荷载设计值 N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10N N---立杆对基础的轴心压力 K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取 1.2系数 Q---静荷载、活荷载总重量 5. 钢管下部基础轴心抗压强度验算 f1=N/A=(1.325*103)/(489*2) =1.355N / mm M 10N/ mm2 (杉木抗压强度) f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N / mm2) A---立杆在木板基础的总接触面积(mm2 ) fCK ---- 木板的轴心抗压强度(N/mm2) 满足强度要求 二、连墙拉强杆件计算 取拉强杆直径 6.5 圆钢进行计算 1．抗拉强度验算 F= (3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg) =710kg > 700kg 符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。 三、外架整体稳定性计算 根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，到 尚未达杆件允许应力的1/100 ，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。 1 ．不组合风荷载时，其验算公式为： 0.9N/( QA) 地基承载力=8*N-20(N为锤击数） 地基的承载力是随负载增加而地基单位面积的承载力。常用单位KPa是评估基础稳定性的综合术语。应该指出的是，基础承载力是基础设计的一个实用术语，它有助于评估基础的强度和稳定性，而不是土壤的基础特性指标。土的抗剪强度理论是研究和确定地基承载力的理论基础。 在荷载作用下，地基要产生变形。随着荷载的增大，地基变形逐渐增大，初始阶段地基土中应力处在弹性平衡状态，具有安全承载能力。当荷载增大到地基中开始出现某点或小区域内各点在其某一方向平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，该点或小区域内各点就发生剪切破坏而处在极限平衡状态，土中应力将发生重分布。这种小范围的剪切破坏区，称为塑性区（plastic zone）。地基小范围的极限平衡状态大都可以恢复到弹性平衡状态，地基尚能趋于稳定，仍具有安全的承载能力。但此时地基变形稍大，必须验算变形的计算值不允许超过允许值。当荷载继续增大，地基出现较大范围的塑性区时，将显示地基承载力不足而失去稳定。此时地基达到极限承载力。 确定方法： （1）原位试验法（in-situ testing method）：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。包括（静）载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。 （2）理论公式法（theoretical equation method）：是根据土 的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。 （3）规范表格法（code table method）：是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。规范不同（包括不同部门、不同行业、不同地区的规范），其承载力不会完全相同，应用时需注意各自的使用条件。 （4）当地经验法（local empirical method）：是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一种宏观辅助方法。 满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算 本工程共地上三层。考虑到装饰装修需要，我单位拟在外墙装饰装修期间搭设落地式、全高半封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。 脚手架的结构楼板，基础上、底座下设置垫板，厚度为6，布设必须平稳，不得悬空。 脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50。 大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50，各接头距立柱的距离不大于50。 每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间设置1~2根小横杆，间距不大于75。小横杆伸出不小于10，且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置。 剪刀撑每六步四跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度＞100㎝，并用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离＞10㎝。 脚手板采用松木、厚6㎝、宽20～35㎝的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定，以防倾翻。 戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。 地基bai承载力=8*N-20(N为锤击数） 地基基础允许承载力是指在保证地基稳定的条件下，房屋和构筑物 的沉降量不超过容许值的地基承载力。中国制定的“工业与民用建 筑地基基础设计规范”（TJ7-74）中规定，在基础宽度小于3米，埋深0.5—1.0米的条件下，粘性土主要根据孔隙比（e）、天然含 水量（Wo）、相对含水量（Wb）考虑。砂根据饱和度（Sr）和紧密度（D）决定，也可按标准贯入试验及钻探试验锤击数确定地基 承载力。当基础宽度大于3米，埋深大于1米时，必须按下式校正：P=[σ]+ k1r0（b-3）+k2r（h-1）。式中P为计算承载力（吨/平 方米），[σ]为按表查得的承载力（吨/平方米），r0及r为地基土 持力层的天然容重（地下水位以下取水下容重，吨/立方米），k1 及k2为安全系数，取2—3。 密实法 用密实法处理地基又可分为：①碾压夯实法：对含水量在一定 范围内的土层进行碾压或夯实。此法影响深度约为200毫米,仅适于平整基槽或填土分层夯实。②重锤夯实法：利用起重机械提起重锤，反复夯打(图a)，其有效加固深度可达1.2米。此法适用于处理粘性土、砂土、杂填土、湿陷性黄土地基和对大面积填土的压实以及杂 填土地基的处理。③机械碾压法：用平碾、羊足碾、压路机、推土 机及其他压实机械压实松散土层(图b)。碾压效果取决于被压土层的含水量和压实机械的能量。对于杂填土地基常用 8～12吨的平碾或13～16吨的羊足碾，逐层填土，逐层碾压。④振动压实法：在地基表面施加振动力,以振实浅层松散土（图c）。振动压实效果取决于 振动力、被振的成分和振动时间等因素。用此法处理以砂土、炉渣、碎石等无粘性土为主的填土地基，效果良好。⑤强夯法：利用重量 为8～40吨的重锤从6～40米的高处自由落下，对地基进行强力夯实的处理方法。经过强夯的地基承载能力可提高3～4倍,以至6倍， 脚手架和模板工程计算公式参数 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10 - 1-2 前言10 —1-2 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10 -1-2 2扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10 - 1-4 3扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10 - 1-6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几 个要点10 - 1-13 5算例及比较10 - 1- 17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） 、八 刖言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分 重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建，商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅关于开展全省建设安全生产年活动”笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架 和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门 技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计1.1脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、 轻率对待。 脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。 不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求： （1）要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间对所规定的荷载或 在气候条件的影响下不变形、不摇晃、不倾斜，能确保作业人员的人身安全。 （2）要有足够的面积，满足堆料、运输、操作和行走的要求。 （3）构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便，使用要安全，并能满足 多次周转使用。 （4）要因地制宜，就地取材，量材施用，尽量节约用料。 扣件式钢管脚手架是我国目前土木建筑工程中应用最为广泛的，也是属于多 盘扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计 风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图 盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算 横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800) 地基承载力验算书 楼上钢结构重量统计如下： 1）. 柱子（22aI工字钢） 3*22*33.07=2.2t 2）. 梁（22aI工字钢） （10.8*10+9.8*2）*33.07=4.2 t 3）. 钢柱（方管60*120） 2.9*48*14.13+11*36*14.13+94*14.13=8.9 t 4）. 连梁（方管60*60） （90*3+32*6）*14.3=6.6 t 5）. 圆管（圆76） 32*4*5.76=0.7 t 5）. 水槽（3mm） 94*0.64*23.55=1.4 t 5）. 混凝土柱子500*600 0.5*0.6*0.7*2400*0.5=5.5 t 合计：2.2+4.2*8.9+6.6+0.7+1.4+5.5=29.5 t 二：取中间跨一米宽基础核算, 1)荷载统计 钢屋架荷载设计按300 kN计算（包括活荷载0.7kN/m)： 300x5.55/(36x11.1) =4.2Kn 一二层墙体总重（包括装修0.5kN/m)：20x7x0.25=35kN 一二层板荷载计算（包括活荷载2.5kN/m):板厚为150mm 板自重0.15x25=3.75kN/m2 板底装修0.50kN/m2 楼面做法，考虑到原来二层板为屋面做法，故取1.50kN/m2 每层楼面横荷载合计为4.25kN/m2 2*4.25x2.7+2.5*2.7+1.5=31.25kN 一米宽基础荷载总计为N=4.2+35+31.25=70.45kN 2)确定基础宽度 b>=N/(fa-yd)=70.45/(100-20x1.2)=0.93<1m (式中fa为地基承载力特征值=100kPa，y为土和基础的容重20kN/m2 ,d为基础埋深1.2米） 根据现在结果看，满足。 3）地基净反力 p=N/b=70.45/1=70.45KP 计算基础悬臂部分最大内力 a=(1-0.24)/2=0.38m M=0.5Pa^2=0.5x70.45x0.38x0.38=5.1kN*m 基础底板配筋A=M/0.9hof=5.1x1000000/(0.9x200x210)=134.8mm2<565（12@200），满足.。 三：加固方案论述 1.先在楼房四角及中间埋设8个沉降观测点，每天观测楼房的基础沉降，如果楼房沉降大于3mm用以下方案进行加固处理。 方案一： 1.1加大基础底面积法适用于当既有建筑的地基承载力或基础底面积尺寸不满足设计要求时的加固。可采用混凝土套或钢筋混凝土套加大基础底面积。加大基础底面积的设计和施工应符合下列规定： 1 当基础承受偏心受压时，可采用不对称加宽；当承受中心受压时，可采用对称加宽。 2 在灌注混凝土前应将原基础凿毛和刷洗干净后，铺一层高强度等级水泥浆或涂混凝土界面剂，以增加新老混凝土基础的粘结力。 3 对加宽部分，地基上应铺设厚度和材料均与原基础垫层相同的夯实垫层。 4 当采用混凝土套加固时，基础每边加宽的宽度其外形尺寸应符合国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7中有关刚性基础台阶宽高比允许值的规定。沿基础高度隔一定距离应设置锚固钢筋。 5 当采用钢筋混凝土套加固时，加宽部分的主筋应与原基础内主筋相焊接。 6 对条形基础加宽时，应按长度1.5-2.0m划分成单独区段，分批、分段、间隔地基承载力计算计算书
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