铝合金模板受力计算书
铝合金模板
开启----
建筑低碳环保新时代
2016年10月
第一章铝合金模板及支撑体系计算书
一、铝合金模板计算书编制、设计计算依据
GB50009-2012 建筑结构载荷规范
GB50010-2010 混凝土结构设计规范
GB50017-2003 钢结构设计规范
GB50666-2011 混凝土结构工程施工规范
GB50429-2007 铝合金结构设计规范
JGJ59-2011 建筑施工安全检查标准
JGJ81-2002 建筑钢结构焊接技术规程
JGJ162-2008 建筑施工模板安全技术规范
JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文；
二、铝合金模板体系简介
2.1、标准模板单元体系
2.2、楼面处铝合金模板固定体系
2.3、墙、柱处铝合金模板固定体系
对拉螺杆为T18的高强螺杆，背楞上下间距从下往上200mm、600mm、650mm、650mm、550，对拉螺杆水平最大间距800mm。
三、铝合金模板标准单元
铝合金模板体系类似于组合钢模板体系，都是由标准单元组合拼装而成。利于工厂标准化设计、制作。
铝合金模板标准单元均为铝合金挤压型材，根据模板宽度分为100mm~400mm 不等的标准型材。实际设计制作时楼面板的通用标准规格为400mm×1100mm,墙、柱模板的标准规格为400mm×2600mm(标准长度根据建筑岑高的差异，略有不同)。
下图为铝合金模板的标准单元示意图
标准墙、柱模板标准楼面板
四、铝合金模板体系材料说明
4.1、“天利成”铝合金模板材质成分应符合GB/T3190-2008《变形铝及铝合金化学成分》中6061的要求：
牌号
化学成分（质量分数）/%
Si Fe Cu Mn Mg Cr Zn Ti
其他
Al
单个合计
60610.40~0.80.70.15~0.40.150.8~1.20.04~0.350.250.150.050.15余量
4.2、“天利成”铝合金模板材质力学性能应符合GB5237.1-2008《铝合金建筑
型材》中6061-T6的要求
牌号状态抗拉强度(N/mm2)规定非比例延伸强度
(R p0.2)/(N/mm2)
断后伸长率/%
6061T6≧265≧245≧8
4.3、“天利成”铝合金模板设计计算应符合GB50249-2008《铝合金结构设计规范》中6061-T6的要求
牌号状态抗拉强度(N/mm2)弹性模量(N/mm2)
6061T6≧2007×104
4.4、“天利成”铝合金模板系统标准模板宽度规格有400mm、350mm、300mm、250mm、200mm、150mm、100mm等标准规格，模板带边框高度均为65mm，模板面板高度4mm。
主要型材截面参数如下表所示：
模板宽度（mm）截面积A
(mm2)
X轴截面
惯性矩I x(mm4)
截面最小
抵抗矩W x(mm3)
截面简图
4002544.21031495.220406.9
五、 铝合金模板体系施工载荷概述 5.1、施工载荷取值
混凝土结构载荷按照GB50666-2011《混凝土结构工程施工规范》取值。 1、铝模板自重标准值:0.25KN/m 2 2、混凝土自重密度:24KN/m 3 3、钢筋自重标准值1.1KN/m 3 4、施工活载标准值:2.5KN/m 2
混凝土浇筑速度1.8m/h ；混凝土塌落度160mm~180mm;混凝土施工温度25°C ；混凝土施工时外加减水剂。
本工程标准层高2900mm,最大板厚130mm 。 5.2、混凝土侧压力荷载
混凝土侧压力根据最新版的《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011要求，按以下公式计算取较小值：
2
1
028.0V t F c βγ= （1）
H F c γ= （2）
其中：
混凝土的重力密度：c γ=24kN/m 3 混凝土的浇筑速度：V =1.8m/h
新浇混凝土的初凝时间：)15/(2000+=T t =5h （T 为混凝土的温度oC ，取25oC ）； 混凝土塌落度影响修正系数：β=1（坍落度为160～180mm ） 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度：H ≥3.0m 则有:
2
1028.0V t F c βγ==0.28×24kN/m 3×5h ×1×(1.8)0.5m/h=45KN/m 2 H F c γ=≥24kN/m 3×3m ≥72KN/m 2
本工程计算取两者较小值F=45KN/m 2，考虑到混凝土振捣产生的水平分力，按规范取2KN/m 2，则本工程混凝土侧压力F=45KN/m 2+2KN/m 2=47KN/m 2，
5.3、楼面板荷载
5.3.1、模板及支架的变形验算时的载荷取值
根据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011，在计算模板及支架的变形验算时按最不利的作用效应组合（模板自重+新浇混凝土自重+钢筋自重），本工程楼面最大厚度130mm ，楼面处最大施工载荷
P =1.2×(0.25KN/m 2+24KN/m 3×0.13m +1.1KN/m 3×0.13m ) =4.22KN/m 2
5.3.2、模板及支架的强度验算时的载荷取值
根据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011，在计算模板及支架的强度时按最不利的作用效应组合（模板自重+新浇混凝土自重+钢筋自重+施工活载荷），本工程楼面最大厚度130mm ，，楼面处最大施工载荷
P =1.2×(0.25KN/m 2+24KN/m 3×0.13m +1.1KN/m 3×0.13m )+1.4×2.5KN/m 2 =7.72KN/m 2
六、墙、柱处铝合金模板设计计算校核
6.1、墙、柱处铝合金模板整体强度及刚度校核
墙、柱处铝合金模板所受载荷为受混凝土侧压力。墙、柱处铝合金模板在模板水平方向以不超过800mm的间隔设置背楞。
按最不利情况两跨等跨连续梁计算（JGJ162-2008 附录C表C.1-1）
箱涵设计计算书
公路桥涵设计计算书 一，设计资料 公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。 二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故 横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力 顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载
汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车 车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1）
模板受力计算
墩柱模板设计计算书 （以B2#为例） 设计说明：墩柱高度为8米，截面规格为为9米×4米。设计模板的面板为6mm厚Q235钢板，纵肋采用[10#槽钢，间距为350mm，背楞采用28#槽钢，间距为1000，浇注时采用泵送混凝土，浇注速度为 1.5米 /小时。 I 荷载 砼对模板的侧压力： F=0.22×r c×t0×β1×β2V1/2 =0.22×26×（200/（15+25））×1.2×1.15×21/2 =55.8 KN/m2 V=2m/ h（浇注速度） t=25℃（入模温度） 倾倒混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 振捣混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 荷载组合为：（55.8×1.2+4×1.4）×0.85=61.7 KN/m2 II面板验算 已知：板厚h=6mm 取板宽b=10mm q=F〃b=0.617N/mm按等跨考虑
1、强度验算: Mmax =0.1×ql2=0.1×0.617×3502=7558.3 N〃mm 截面抵抗矩W=bh2/6=10×62/6=60 mm3 最大内力：σ=Mmax/W= 7558.3/60=126N/ mm2＜215N/ mm2 满足要求。 2、挠度验算: I=bh3/12=10×63/12=180 mm4 ω=0.677×ql4/100EI =0.677×0.617×3504/(100×2.06×105×180） =1.7mm 满足要求。 III 竖肋验算 已知：l=1000mm a=500mm q=0.0617×350=21.6N/mm W［10=39.7×103mm3 I[10=198.6×104mm4
大桥盖梁模板计算书
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日
立柱、模板立面图
（1）侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）： 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m； β1—外加剂影响修正系数，取1.2； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2
有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m （2）侧模外楞计算 外楞为双拼的[14，间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果： kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算： []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ＜，合格； 刚度计算：
涵洞模板支架计算
涵洞模板支架计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。 故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力 根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算：
P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ） 故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算 墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算： 根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定： 取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距： 式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??==
模板受力计算
目录 一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。 侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。 面板验算.................................... 错误!未定义书签。 强度验算.................................... 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。 计算参数.................................... 错误!未定义书签。 计算过程.................................... 错误!未定义书签。 混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。 单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。 锚板处砼的局部受压抗压力计算 ............. 错误!未定义书签。 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 ............. 错误!未定义书签。 爬锥处砼的局部受压承载力计算 ............. 错误!未定义书签。
模板方案及完整计算书
模板施工方案 XXXXXX宿舍楼
编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；
盖梁支架受力计算知识讲解
盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;
槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
模板受力计算书
模板受力计算书 一，参数信息： 1，模板支架参数； 方本木的间隔距离：（㎜）：300．００ 方木的截面宽度：（㎜）：４０．００ 方木的截面高度：（㎜）： 2，荷载参数: 模板与木板的自重(KN/㎡): 砼与钢筋自重:(KN/M3): 施工均布荷载标准值(KN/㎡): 3,楼板面参数: 钢筋级别:二级钢HRB335(20MNSI) 楼板砼强度等级：C35 每平米楼板截面的钢筋的面积（㎜2）１４４０．０００ 计算厚度（㎜）２００．０００ ４，板底方木参数： 板底方木迁选用木材：杉木： 方木弹性模量：Ｅ（Ｎ／㎜２）：９００0.００ 方木抗弯强厚设计值：ＦＭ（Ｎ／㎜２）：１１．０００ 方木抗剪强度设计值：ＦＶ（Ｎ／㎜２）；１．４００ 二，模板底支撑方木的验算： 本工程模板板底采用方工木作为支撑，方木按照简支梁计算：
方木截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为： Ｗ＝Ｂ×Ｈ２／６＝４.０００×８.０００２／６＝４２.７００㎝3 I=B×H3/12=×12=㎝4 木楞计算 1,荷载计算 ⑴钢筋砼板自重红线荷载(KN/M): q1=××=M: ⑵模板的自重线荷载(KN/M) q2=×=M: ⑶活荷载为施工荷载标准值(KN) q3=××= 2,抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和,计算公式如下; 均布荷载:q =×(q1＋q2)=×＋=M:集中荷载:q=×q1=×=:最大弯矩:M=q×1/4×12/8=××4+×8= 最大支座力:N=q/2+q×1/2=+×2= 截面应力: α=M/W== m㎡ 方木最大应力计算值为：MM2,小于方木抗弯强度值MM2, 满足要求。3，抗剪强度验算： 其中最大剪力：V=×2+2=:
圆柱墩模板受力计算书
圆柱墩模板受力计算书
广东云浮（双凤）至罗定（榃滨）高速公路工程圆柱墩模板受力计算书 广西壮族自治区公路桥梁工程总公司 广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部 2011年11月
目录 1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------2 2、受力验算依据 --------------------------------------------3 3、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------3 4、模板力学计算 --------------------------------------------3 4.1、模板压力计算 --------------------------------------3 4.2、面板验算 ------------------------------------------3 4.3、横肋验算 ------------------------------------------4 4.4、竖肋验算 ------------------------------------------4 4.5、螺栓强度验算 --------------------------------------5
圆柱墩模板受力计算书 1、圆柱墩设计概况 本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥，共有圆柱墩149条，根据墩柱高度不同，圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、
盖梁侧模板计算书
梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计
左侧支撑表： 模板设计剖面图四、面板验算
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×υc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.428kN·m σ＝M max/W＝0.428×106/37500＝11.407N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.623mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
模板支架计算书
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
柱模板计算书
柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土柱名称DKZ1 新浇混凝土柱长边边长(mm) 600 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 5200 新浇混凝土柱短边边长(mm) 600 二、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝ min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.2]＝min[29.87，124.8]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝ 0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 三、面板验算
模板设计平面图1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.35×29.87＝14.114kN/m 活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.35×2＝0.686kN/m M max＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×14.114×0.32-0.125×0.686×0.32＝-0.166kN·m σ＝M max/W＝0.166×106/(1/6×350×152)＝12.685N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.35×29.87＝10.454kN/m ν＝0.521ql4/(100EI)＝0.521×10.454×3004/(100×9350×(1/12×350×153))＝0.479mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 四、小梁验算 1、强度验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.3×38.056＝11.417 kN/m
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩； 24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范
钢筋砼箱涵模板计算例子
一、工程概况 本设计为安徽肥东龙潭东风大道改造工程。由于肥东东风大道的建设，东风大道在K17+52处，与安徽省天然公司已建D400高压管道交叉。为防止管道发生意外，需对该段交叉管道进行箱涵保护。本工程箱涵保护长度65米。 二、施工部署 2.1、组织机构 为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，我公司本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，从已组建的项目管理机构中指派工程师林奕和具体负责本工程的施工，其他各部门人员协助配合，以质量、安全、工期成本为中心。开展高效率的工作。 2.2、管理目标 质量目标：本部位工程质量达到优良标准。 安全目标：杜绝人身伤亡事故。 工期目标：绝对工期44日历天，开工时间计划为2010年1月20日 2.3、劳动力安排计划 根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工箱涵，通道工程的劳务作业施工队,配置了普工20人、模板工20人、架子工10人、钢筋工15人、砼工8人、防水工2人。各工种紧密配合，具体分工如下： 普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石垫层铺设、袋装土护坡、基槽回填，配合技术工种作业等。 模板工：支模前的放线，配模，支模，拆模等。 架子工：施工脚手架及支撑、承重脚手架搭设等。 钢筋工：钢筋加工及半成品的运输，绑扎，保护层的控制等。 砼工：砼的浇筑入模，振捣，养护等（砼的搅拌运输由商品砼站集中组织供应） 防水工：涵洞的沉降缝处理等。 2.4、投入的主要施工机械设备 为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下： ①、为满足基槽土方开挖，投入1.25m3反铲挖掘机1台，自卸汽车3台， 潜水泵3台。 ②、为满足砼施工需要，砼计划从商品砼站购置，采用3台9m3砼搅拌 运输车运至现场浇筑，现场配备砼振动器3台，30kw发电机1台，同时 投入成套的钢筋加工设备，木工机械，测量设备及其他设备等，均已按 施工组织总设计的配置要求组织到位，满足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料 主要施工材料计划如下表：
承台模板受力验算
主桥承台木模板计算 一、计算依据 1、《施工图纸》 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011） 3、《路桥施工计算手册》 二、承台模板设计 主桥承台平面尺寸为11.5×11.5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m，基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装，故承台模板考虑采用木模板拼装。 面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm），水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管，对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。 承台模板立面局部示意图 承台模板平面局部示意图 三、模板系统受力验算 3.1 设计荷载计算 1、新浇混凝土对模板的侧压力 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：
1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γc H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4m； β1—外加剂影响修正系数，取1.0； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.0×1.15×0.62 =47.03 KN/m2 F=γc H =24×4=96 KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m2 2、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载
考虑两台泵车同时浇筑，倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。 3、水平总荷载 分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γc =62/24=2.585 m 3.2面板验算 木模板支护方式为典型的单向板受力方式，可按多跨连续梁计算。 内楞采用竖向80×80mm方木，方木中心间距250mm，模板宽度取b=2440mm，作用于模板的线荷载：q1=62×2.44=151.28kN/m，模板截面特性 1bh2=2440×152/6=91500mm3。 为：W= 6 1bh3=2440×153/12=686250mm4； I= 12 模板强度验算： 根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。 M max=0.1q1l2=0.1×151.28×2502=9.455×105N·mm σ=M max/W=9.455×105/91500=10.3Mpa＜[f m]=13Mpa，模板强度符合要求。 模板刚度验算：
现浇混凝土模板的支撑设计计算书
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计
盖梁模板设计计算书
盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa
（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm
盖梁侧模板受力计算书
第一章、工程概况 1.盖梁为双柱式盖梁，盖梁横坡与桥面横板一致，盖梁宽度为1.8m，高度为1.6m，长度为18.4m，其中两侧为悬挑变高度结构，单侧悬挑长度为3.21m，靠墩柱部分的高度为 1.6m，最外侧的高度为0.9m。 2、盖梁混凝土强度等级为C35，采用商品普通混凝土一次性浇筑成型。 4、盖梁侧模面板采用厚18.0mm的木模板，内楞采用木枋，截面100*100mm，间距为320mm。为加强整体刚度，侧模板分隔1.31m设置一道竖向加劲槽钢。加劲槽钢采用两根[10其底部、中部、顶部各设置一道M22对拉螺栓连接。 第二章、盖梁侧模板受力计算 一、计算参数 1、侧模面板采用18mm厚的木模板，弹性模量E＝10000N/ mm2，设计抗弯强度 [f]=15N/mm2。 2、内楞采用100*100mm的木枋，间距为320mm，弹性模量E＝10000N/ mm2。其计算参数如下： W=100*100*100/6=166667mm3，I=10*10*10*10/12=833.33cm4。 3、外楞采用2根[10槽钢的计算参数：截面抵抗矩W=2*39700mm3, 截面惯性矩I=2*1980000mm4,弹性模量E＝206000MPa，设计抗拉强度[f]=215Mpa。间距为1310mm， 8.穿墙螺栓水平距离a=1800mm，穿墙螺栓竖向距离b=800mm，穿墙螺栓型号：M22 三、盖梁侧模板的计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 其中 c +15)，取4.444h； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(F V F ——混凝土的入模温度，取30.000℃； V V ——混凝土的浇筑速度，取0.70m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m；