桥博计算跨箱涵计算书

一. 桥梁设计标准

道路等级：城市主干道(双向四车道)；

设计荷载：公路—Ⅰ级；

地震烈度：地震烈度：地震基本烈度为7o ，相应的地震动加速度为0.15g ；

高程系统：采用1985国家高程系统；

二. 采用规程及规范

《城市道路设计规范》（CJJ 37-90）

《城市桥梁设计准则》（CJJ 11-93）

《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥设计规范》 (JTG D62-2004)

《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007)

《公路圬工桥涵设计规范》 (JTG D61-2005)

《公路桥梁抗震设计细则》 (JTG/T B02-01—2008)

《公路涵洞设计细则》 (JTG/T D65-04—2007)

三. 计算参数

B. 荷载

恒载：混凝土及铺装层自重计算采用容重3/25m kN ；

土容重3/18m kN ；

侧壁土压力：箱涵两侧填土采用6%石灰土回填，取土内摩擦角为35°，计算得主动土压力系数u ＝0.25，按梯形分布载作用在侧壁单元上；

活载：公路—Ⅰ级；

汽车冲击系数：

正弯矩效应和剪力效应： f 1 =12.876 μ=0.436

负弯矩效应： f 2 =22.367 μ=0.45

横向分布系数计算：跨中横向分布系数按刚接板梁法计算，取车道宽度15m 作为桥面宽度，10m 跨箱涵刚接板梁每片宽度1m 、高度0.6m 计算，横向分布系数取0.228，支点截面按杠杆法计算，横向分布系数为0.5；6m 跨箱涵刚接板梁每片宽度1m 、高度0.6m 计算，横向分布系数取0.260，

人横向分布系数为1.00，各跨横向分布系数按折线形计算。

10m跨中刚接板梁法计算横向分布系数结果

梁号汽车挂车人群满人特载车列

1 0.228 0.000 0.000 1.07

2 0.000 0.000

2 0.221 0.000 0.000 1.062 0.000 0.000

3 0.21

4 0.000 0.000 1.051 0.000 0.000

4 0.207 0.000 0.000 1.041 0.000 0.000

5 0.200 0.000 0.000 1.031 0.000 0.000

6 0.193 0.000 0.000 1.021 0.000 0.000

7 0.186 0.000 0.000 1.010 0.000 0.000

8 0.179 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000

9 0.182 0.000 0.000 0.990 0.000 0.000

10 0.185 0.000 0.000 0.979 0.000 0.000

11 0.189 0.000 0.000 0.969 0.000 0.000

12 0.192 0.000 0.000 0.959 0.000 0.000

13 0.196 0.000 0.000 0.949 0.000 0.000

14 0.199 0.000 0.000 0.938 0.000 0.000

15 0.203 0.000 0.000 0.930 0.000 0.000

6m跨中刚接板梁法计算横向分布系数结果

梁号汽车挂车人群满人特载车列

1 0.260 0.000 0.000 1.181 0.000 0.000

2 0.248 0.000 0.000 1.132 0.000 0.000

3 0.237 0.000 0.000 1.092 0.000 0.000

4 0.22

5 0.000 0.000 1.068 0.000 0.000

5 0.213 0.000 0.000 1.051 0.000 0.000

6 0.202 0.000 0.000 1.034 0.000 0.000

7 0.190 0.000 0.000 1.017 0.000 0.000

8 0.179 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000

9 0.184 0.000 0.000 0.983 0.000 0.000

10 0.190 0.000 0.000 0.966 0.000 0.000

11 0.195 0.000 0.000 0.949 0.000 0.000

12 0.201 0.000 0.000 0.931 0.000 0.000

13 0.207 0.000 0.000 0.937 0.000 0.000

14 0.213 0.000 0.000 0.959 0.000 0.000

人群荷载：按3.5KPa计算；

温度荷载：按桥面铺装5cm沥青砼，桥面升温温度梯度，T1=200C、T2=6.70C计算；降温温度梯度按升温的-0.5倍计算。

C.荷载组合

箱涵计算采用桥梁博士3.03,按照《公路桥涵设计通用规范》JTJD60-2004的要求进行承载能力极限状态和裂缝宽度验算。

四.计算模型

A.计算模型见下图：

计算模型取1m宽箱涵计算。

B.边界条件

底板支撑条件按弹性支撑考虑，地基土为粉砂层，基床系数k取60000kN/m3，单元与地基接触平均面积A＝1m2，得：节点支撑刚度K＝k*A＝60000kN/m。

C.计算原始数据

1、总体信息输入

2、单元信息输入

3、施工信息输入

4、使用信息输入

五.结构验算

1．强度验算

承载能力极限状态组合基本组合各截面内力及抗力为：

1#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R

最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -1.298e+002 7.406e+002

最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.259e+002 -1.502e+002

最大弯矩下拉偏拉 -1.533e+001 1.275e+002 -1.433e+002

最小弯矩上拉偏压 5.561e+001 -1.344e+002 6.482e+002

1#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R

最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -8.384e+001 6.536e+002

最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.733e+002 -6.637e+001

最大弯矩下拉受弯 4.775e+000 2.304e+002 7.352e+002

最小弯矩上拉偏压 5.865e+001 -8.584e+001 6.285e+002

2#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R

最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -8.384e+001 6.536e+002

最大弯矩下拉受弯 4.775e+000 2.304e+002 7.352e+002 最小弯矩上拉偏压 5.865e+001 -8.584e+001 6.285e+002 2#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -5.963e+001 6.609e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.849e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.223e+001 2.513e+002 4.846e+001 最小弯矩上拉偏压 4.562e+001 -8.728e+001 3.059e+002 3#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -5.965e+001 6.609e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.849e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.223e+001 2.513e+002 4.846e+001 最小弯矩上拉偏压 4.562e+001 -8.728e+001 3.059e+002 3#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -5.736e+001 6.978e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.724e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.156e+001 2.664e+002 4.776e+001 最小弯矩上拉偏压 5.036e+001 -1.203e+002 2.368e+002 4#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -8.435e+001 4.227e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.401e+002 -5.886e+001 最大弯矩下拉偏压 2.437e+001 2.470e+002 5.529e+001 最小弯矩上拉偏压 4.863e+001 -1.813e+002 1.486e+002 5#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R

最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.401e+002 -5.886e+001 最大弯矩下拉偏压 2.437e+001 2.471e+002 5.529e+001 最小弯矩上拉偏压 4.863e+001 -1.813e+002 1.486e+002 5#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -1.360e+002 3.567e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 8.531e+001 -1.307e+002 最大弯矩下拉偏压 2.594e+001 2.275e+002 9.057e+001 最小弯矩上拉偏压 3.749e+001 -2.790e+002 9.668e+001 6#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -1.360e+002 3.567e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 8.531e+001 -1.307e+002 最大弯矩下拉偏压 2.594e+001 2.274e+002 9.057e+001 最小弯矩上拉偏压 3.749e+001 -2.790e+002 9.668e+001 6#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.894e+001 -3.688e+002 2.073e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.594e+001 1.566e+000 -1.829e+003 最大弯矩下拉偏压 2.517e+001 1.529e+002 2.365e+002 最小弯矩上拉偏压 3.807e+001 -4.338e+002 1.088e+002 7#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -4.776e+002 2.160e+002 最小轴力上拉受弯 1.696e-001 -7.072e+001 -1.184e+003 最大弯矩下拉偏压 3.982e+001 6.042e+001 1.387e+003 最小弯矩上拉偏压 7.543e+001 -5.023e+002 1.976e+002 7#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.035e+002 2.039e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 4.106e+001 7.352e+002 最大弯矩下拉偏压 4.759e+001 1.842e+002 2.121e+002 最小弯矩上拉偏压 7.515e+001 -3.183e+002 1.825e+002 8#单元左截面:

荷载组合I

最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.035e+002 2.039e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 4.106e+001 7.352e+002 最大弯矩下拉偏压 4.758e+001 1.841e+002 2.121e+002 最小弯矩上拉偏压 7.515e+001 -3.183e+002 1.825e+002 8#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -1.585e+002 2.832e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.260e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 5.166e+001 2.695e+002 1.091e+002 最小弯矩上拉偏压 2.652e+001 -1.887e+002 7.307e+001 9#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -1.585e+002 2.832e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.260e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 5.167e+001 2.695e+002 1.091e+002 最小弯矩上拉偏压 2.652e+001 -1.887e+002 7.307e+001 9#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.814e+001 1.951e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.894e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.015e+001 3.296e+002 1.071e+002 最小弯矩上拉偏压 1.636e+001 -1.116e+002 7.613e+001 10#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.814e+001 1.951e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.894e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.014e+001 3.295e+002 1.071e+002 最小弯矩上拉偏压 1.636e+001 -1.116e+002 7.613e+001 10#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 5.246e+001 1.287e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.320e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.577e+001 3.890e+002 9.980e+001 最小弯矩上拉偏压 1.251e+001 -6.559e+001 1.004e+002 11#单元左截面:

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 5.246e+001 1.287e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.320e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.577e+001 3.891e+002 9.980e+001 最小弯矩上拉偏压 1.251e+001 -6.559e+001 1.004e+002 11#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 1.131e+002 4.624e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.536e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.822e+001 4.104e+002 9.394e+001 最小弯矩上拉偏压 2.347e+001 -4.454e+001 3.059e+002 12#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 1.132e+002 4.624e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.536e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.822e+001 4.104e+002 9.394e+001 最小弯矩上拉偏压 2.347e+001 -4.454e+001 3.059e+002 12#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 7.903e+001 5.288e+001 1.271e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.545e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.577e+001 3.892e+002 9.980e+001 最小弯矩上拉偏压 1.256e+001 -6.561e+001 1.004e+002 13#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.790e+001 1.969e+003 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 2.344e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 6.013e+001 3.296e+002 1.071e+002 最小弯矩上拉偏压 1.652e+001 -1.115e+002 7.735e+001

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -1.584e+002 2.832e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.935e+002 5.562e+002 最大弯矩下拉偏压 5.166e+001 2.695e+002 1.091e+002 最小弯矩上拉偏压 2.660e+001 -1.887e+002 7.307e+001 15#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.036e+002 2.039e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.310e+002 7.352e+002 最大弯矩下拉偏压 4.759e+001 1.841e+002 2.166e+002 最小弯矩上拉偏压 7.515e+001 -3.183e+002 1.825e+002 16#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -3.036e+002 2.039e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 1.310e+002 7.352e+002 最大弯矩下拉偏压 4.760e+001 1.841e+002 2.166e+002 最小弯矩上拉偏压 7.515e+001 -3.183e+002 1.825e+002 16#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 7.903e+001 -4.779e+002 2.160e+002 最小轴力下拉受弯 1.696e-001 4.173e+001 1.365e+003 最大弯矩下拉偏压 3.982e+001 6.029e+001 1.391e+003

17#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -3.703e+002 2.073e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.456e+000 -1.843e+003 最大弯矩下拉偏压 2.511e+001 1.533e+002 2.332e+002 最小弯矩上拉偏压 3.789e+001 -4.336e+002 1.088e+002 17#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -1.352e+002 3.567e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 8.535e+001 -1.282e+002 最大弯矩下拉偏压 2.590e+001 2.279e+002 8.922e+001 最小弯矩上拉偏压 3.730e+001 -2.789e+002 9.668e+001 18#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -1.353e+002 3.567e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 8.535e+001 -1.282e+002 最大弯矩下拉偏压 2.590e+001 2.278e+002 8.922e+001 最小弯矩上拉偏压 3.730e+001 -2.789e+002 9.668e+001 18#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -8.379e+001 4.297e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.404e+002 -5.765e+001 最大弯矩下拉偏压 2.431e+001 2.471e+002 5.529e+001 最小弯矩上拉偏压 4.857e+001 -1.812e+002 1.486e+002 19#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -5.699e+001 6.978e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.729e+002 -5.363e+001

最小弯矩上拉偏压 5.029e+001 -1.203e+002 2.368e+002 20#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -5.699e+001 6.978e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.729e+002 -5.363e+001 最大弯矩下拉偏压 2.150e+001 2.664e+002 4.776e+001 最小弯矩上拉偏压 5.029e+001 -1.203e+002 2.368e+002 20#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -5.948e+001 6.609e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.856e+002 -4.389e+001 最大弯矩下拉偏压 2.214e+001 2.513e+002 4.846e+001 最小弯矩上拉偏压 4.556e+001 -8.729e+001 3.022e+002 21#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -5.947e+001 6.609e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.565e+001 1.855e+002 -4.396e+001 最大弯矩下拉偏压 2.216e+001 2.513e+002 4.846e+001 最小弯矩上拉偏压 4.556e+001 -8.729e+001 3.022e+002 21#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -8.388e+001 6.453e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.743e+002 -6.477e+001 最大弯矩下拉受弯 4.715e+000 2.304e+002 7.352e+002 最小弯矩上拉偏压 5.858e+001 -8.587e+001 6.285e+002 22#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -8.388e+001 6.453e+002 最小轴力下拉偏拉 -1.563e+001 1.743e+002 -6.477e+001 最大弯矩下拉受弯 4.716e+000 2.304e+002 7.352e+002 最小弯矩上拉偏压 5.858e+001 -8.587e+001 6.285e+002 22#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 5.887e+001 -1.301e+002 7.342e+002

最大弯矩下拉偏拉 -1.508e+001 1.262e+002 -1.424e+002 最小弯矩上拉偏压 5.556e+001 -1.346e+002 6.482e+002 23#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.051e+002 2.645e+002 1.675e+003 最小轴力下拉偏压 8.483e+001 5.093e+001 6.492e+003 最大弯矩下拉偏压 2.051e+002 2.646e+002 1.675e+003 最小弯矩下拉偏压 8.478e+001 5.054e+001 6.559e+003 23#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.130e+002 4.281e+001 7.666e+003 最小轴力上拉偏压 9.139e+001 -3.282e+001 5.044e+003 最大弯矩下拉偏压 1.662e+002 5.705e+001 5.279e+003 最小弯矩上拉偏压 9.263e+001 -3.451e+001 4.844e+003 24#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.629e+002 4.364e+001 6.468e+003 最小轴力上拉偏压 6.904e+001 -3.369e+001 3.426e+003 最大弯矩下拉偏压 1.373e+002 5.705e+001 4.196e+003 最小弯矩上拉偏压 6.941e+001 -3.451e+001 3.335e+003 24#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.650e+002 -7.781e+001 2.108e+003 最小轴力上拉偏压 7.079e+001 -7.241e+001 7.074e+002 最大弯矩上拉偏压 1.199e+002 -1.036e+001 7.496e+003 最小弯矩上拉偏压 1.339e+002 -9.451e+001 1.178e+003 25#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.512e+002 -7.758e+001 1.866e+003 最小轴力上拉偏压 6.556e+001 -7.352e+001 6.275e+002 最大弯矩上拉偏压 1.121e+002 -1.036e+001 7.332e+003 最小弯矩上拉偏压 1.218e+002 -9.451e+001 1.033e+003 25#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R

最大弯矩上拉偏压 8.650e+001 -2.989e+001 3.195e+003 最小弯矩上拉偏压 1.475e+002 -1.179e+002 9.901e+002 26#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.512e+002 -1.102e+002 1.128e+003 最小轴力上拉偏压 6.556e+001 -6.309e+001 7.690e+002 最大弯矩上拉偏压 8.650e+001 -2.989e+001 3.195e+003 最小弯矩上拉偏压 1.475e+002 -1.179e+002 9.901e+002 26#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.512e+002 -5.524e+001 2.979e+003 最小轴力下拉偏压 6.556e+001 1.118e+001 5.683e+003 最大弯矩下拉偏压 8.855e+001 3.869e+001 2.266e+003 最小弯矩上拉偏压 1.324e+002 -6.296e+001 2.082e+003 27#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.650e+002 -5.101e+001 3.636e+003 最小轴力下拉偏压 8.073e+001 6.548e+000 7.796e+003 最大弯矩下拉偏压 1.066e+002 3.869e+001 2.950e+003 最小弯矩上拉偏压 1.439e+002 -6.296e+001 2.340e+003 27#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.629e+002 7.453e+001 3.673e+003 最小轴力下拉偏压 7.898e+001 1.428e+002 4.795e+002 最大弯矩下拉偏压 1.015e+002 2.108e+002 4.049e+002 最小弯矩下拉偏压 1.425e+002 3.632e+001 6.677e+003 28#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.034e+002 8.897e+001 3.913e+003 最小轴力下拉偏压 1.134e+002 8.554e+001 1.657e+003 最大弯矩下拉偏压 1.540e+002 2.108e+002 6.866e+002 最小弯矩下拉偏压 1.743e+002 3.632e+001 7.516e+003 28#单元右截面:

荷载组合I

最小轴力下拉偏压 1.068e+002 2.160e+002 8.288e+002 最大弯矩下拉偏压 1.472e+002 4.734e+002 4.556e+002 最小弯矩下拉偏压 1.352e+002 1.470e+002 2.264e+003 29#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.657e+002 3.353e+002 8.288e+002 最小轴力下拉偏压 7.860e+001 1.662e+002 7.789e+002 最大弯矩下拉偏压 1.402e+002 4.815e+002 4.176e+002 最小弯矩下拉偏压 1.288e+002 1.214e+002 2.954e+003 29#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.736e+002 1.703e+002 1.099e+003 最小轴力下拉偏压 8.517e+001 6.232e+001 1.741e+003 最大弯矩下拉偏压 1.493e+002 2.344e+002 5.686e+002 最小弯矩下拉偏压 1.337e+002 4.046e+001 5.967e+003 30#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.426e+002 1.265e+002 1.282e+003 最小轴力下拉偏压 5.618e+001 1.061e+002 4.519e+002 最大弯矩下拉偏压 9.958e+001 2.344e+002 3.469e+002 最小弯矩下拉偏压 1.123e+002 4.046e+001 5.007e+003 30#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.447e+002 3.105e+001 4.944e+003 最小轴力下拉偏压 5.793e+001 1.429e+001 4.488e+003 最大弯矩下拉偏压 1.025e+002 6.372e+001 1.324e+003 最小弯矩上拉偏压 1.132e+002 -1.100e+001 7.208e+003 31#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.337e+002 3.442e+000 9.488e+003 最小轴力下拉偏压 4.691e+001 2.326e+001 1.872e+003 最大弯矩下拉偏压 8.416e+001 6.372e+001 9.905e+002 最小弯矩上拉偏压 1.067e+002 -1.100e+001 7.052e+003 31#单元右截面:

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.337e+002 -4.639e+001 3.177e+003 最小轴力上拉偏压 4.691e+001 -3.207e+001 1.233e+003 最大弯矩上拉偏压 1.033e+002 -1.693e+001 5.704e+003 最小弯矩上拉偏压 8.723e+001 -5.283e+001 1.467e+003 32#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.337e+002 -6.689e+001 1.934e+003 最小轴力上拉偏压 4.691e+001 -5.520e+001 5.945e+002 最大弯矩上拉偏压 7.919e+001 -3.235e+001 2.573e+003 最小弯矩上拉偏压 8.209e+001 -9.041e+001 6.438e+002 33#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.337e+002 -7.009e+001 1.809e+003 最小轴力上拉偏压 4.691e+001 -6.110e+001 5.210e+002 最大弯矩上拉偏压 7.919e+001 -3.399e+001 2.405e+003 最小弯矩上拉偏压 8.209e+001 -1.022e+002 5.496e+002 34#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.335e+002 -7.009e+001 1.807e+003 最小轴力上拉偏压 4.680e+001 -6.110e+001 5.210e+002 最大弯矩上拉偏压 7.908e+001 -3.399e+001 2.401e+003 最小弯矩上拉偏压 8.196e+001 -1.022e+002 5.496e+002

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.335e+002 -5.961e+001 2.278e+003 最小轴力上拉偏压 4.680e+001 -5.520e+001 5.890e+002 最大弯矩上拉偏压 7.908e+001 -3.235e+001 2.569e+003 最小弯矩上拉偏压 8.196e+001 -9.042e+001 6.438e+002 35#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.335e+002 -3.048e+001 4.558e+003 最小轴力上拉偏压 4.680e+001 -3.206e+001 1.229e+003 最大弯矩上拉偏压 1.032e+002 -1.694e+001 5.699e+003 最小弯矩上拉偏压 8.709e+001 -5.285e+001 1.463e+003 36#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.335e+002 3.037e+001 4.621e+003 最小轴力下拉偏压 4.680e+001 2.328e+001 1.863e+003 最大弯矩下拉偏压 8.410e+001 6.373e+001 9.853e+002 最小弯矩上拉偏压 1.065e+002 -1.092e+001 7.066e+003 37#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.446e+002 3.102e+001 4.948e+003 最小轴力下拉偏压 5.782e+001 1.427e+001 4.488e+003 最大弯矩下拉偏压 1.024e+002 6.373e+001 1.324e+003

37#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.425e+002 1.265e+002 1.282e+003 最小轴力下拉偏压 5.607e+001 1.061e+002 4.519e+002 最大弯矩下拉偏压 9.950e+001 2.343e+002 3.469e+002 最小弯矩下拉偏压 1.122e+002 4.048e+001 4.996e+003 38#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.735e+002 1.703e+002 1.099e+003 最小轴力下拉偏压 8.506e+001 6.228e+001 1.738e+003 最大弯矩下拉偏压 1.492e+002 2.343e+002 5.686e+002 最小弯矩下拉偏压 1.336e+002 4.048e+001 5.959e+003 38#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.656e+002 3.353e+002 8.288e+002 最小轴力下拉偏压 7.849e+001 1.662e+002 7.789e+002 最大弯矩下拉偏压 1.401e+002 4.815e+002 4.176e+002 最小弯矩下拉偏压 1.286e+002 1.215e+002 2.947e+003 39#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.955e+002 2.810e+002 1.396e+003 最小轴力下拉偏压 1.068e+002 2.161e+002 8.288e+002 最大弯矩下拉偏压 1.472e+002 4.737e+002 4.519e+002 最小弯矩下拉偏压 1.352e+002 1.469e+002 2.268e+003 39#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.033e+002 8.905e+001 3.908e+003 最小轴力下拉偏压 1.133e+002 8.561e+001 1.654e+003 最大弯矩下拉偏压 1.539e+002 2.109e+002 6.866e+002 最小弯矩下拉偏压 1.740e+002 3.664e+001 7.470e+003 40#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.628e+002 7.467e+001 3.660e+003 最小轴力下拉偏压 7.893e+001 1.432e+002 4.795e+002

40#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.649e+002 -5.094e+001 3.638e+003 最小轴力下拉偏压 8.068e+001 6.707e+000 7.737e+003 最大弯矩下拉偏压 1.065e+002 3.871e+001 2.946e+003 最小弯矩上拉偏压 1.436e+002 -6.279e+001 2.345e+003 41#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.508e+002 -5.497e+001 2.988e+003 最小轴力下拉偏压 6.551e+001 1.096e+001 5.742e+003 最大弯矩下拉偏压 8.847e+001 3.871e+001 2.260e+003 最小弯矩上拉偏压 1.321e+002 -6.279e+001 2.084e+003 41#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.508e+002 -1.100e+002 1.126e+003 最小轴力上拉偏压 6.551e+001 -6.321e+001 7.640e+002 最大弯矩上拉偏压 8.645e+001 -2.993e+001 3.187e+003 最小弯矩上拉偏压 1.471e+002 -1.178e+002 9.881e+002 42#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.508e+002 -7.763e+001 1.857e+003 最小轴力上拉偏压 6.551e+001 -7.361e+001 6.275e+002 最大弯矩上拉偏压 1.121e+002 -1.029e+001 7.352e+003 最小弯矩上拉偏压 1.217e+002 -9.460e+001 1.029e+003 43#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 1.649e+002 -7.789e+001 2.102e+003

43#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 1.628e+002 4.341e+001 6.489e+003 最小轴力上拉偏压 6.899e+001 -3.381e+001 3.405e+003 最大弯矩下拉偏压 1.373e+002 5.718e+001 4.185e+003 最小弯矩上拉偏压 6.936e+001 -3.463e+001 3.315e+003 44#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.127e+002 4.254e+001 7.684e+003 最小轴力上拉偏压 9.134e+001 -3.298e+001 5.014e+003 最大弯矩下拉偏压 1.662e+002 5.718e+001 5.269e+003 最小弯矩上拉偏压 9.258e+001 -3.463e+001 4.821e+003 44#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 2.049e+002 2.639e+002 1.677e+003 最小轴力下拉偏压 8.477e+001 5.089e+001 6.494e+003 最大弯矩下拉偏压 2.048e+002 2.640e+002 1.676e+003 最小弯矩下拉偏压 8.471e+001 5.041e+001 6.577e+003 45#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 3.949e+002 1.099e+002 5.001e+003 最小轴力轴压 1.176e+002 -3.655e-001 1.036e+004 最大弯矩下拉偏压 3.911e+002 1.155e+002 4.739e+003 最小弯矩上拉偏压 1.214e+002 -8.482e+000 9.397e+003 45#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 4.194e+002 2.554e+002 1.779e+003 最小轴力下拉偏压 1.380e+002 6.617e+001 2.564e+003 最大弯矩下拉偏压 4.143e+002 2.646e+002 1.654e+003 最小弯矩下拉偏压 1.652e+002 5.054e+001 4.576e+003 46#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R

最小弯矩上拉偏压 1.692e+002 -4.981e+001 4.755e+003 46#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 3.529e+002 -3.663e+001 8.445e+003 最小轴力上拉偏压 8.259e+001 -2.853e+001 3.958e+003 最大弯矩下拉偏压 2.260e+002 2.279e+001 8.373e+003 最小弯矩上拉偏压 1.472e+002 -7.628e+001 2.175e+003 47#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 3.739e+002 2.247e+001 9.520e+003 最小轴力上拉偏压 1.001e+002 -2.624e+001 5.272e+003 最大弯矩下拉偏压 3.048e+002 4.440e+001 7.267e+003 最小弯矩上拉偏压 1.692e+002 -4.981e+001 4.755e+003 48#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 3.319e+002 -7.339e+001 5.894e+003 最小轴力上拉偏压 6.509e+001 -1.217e+001 6.510e+003 最大弯矩下拉偏压 1.397e+002 3.756e+001 5.120e+003 最小弯矩上拉偏压 1.272e+002 -8.476e+001 1.445e+003 48#单元右截面:

荷载组合I

最小轴力下拉偏压 4.759e+001 1.785e+001 3.612e+003 最大弯矩下拉偏压 1.185e+002 7.394e+001 1.715e+003 最小弯矩上拉偏压 2.948e+002 -1.075e+002 3.692e+003 49#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 2.864e+002 -1.045e+002 3.688e+003 最小轴力下拉偏压 2.720e+001 6.360e+001 2.928e+002 最大弯矩下拉偏压 1.072e+002 1.339e+002 6.296e+002 最小弯矩上拉偏压 2.614e+002 -1.282e+002 2.378e+003 50#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力上拉偏压 3.109e+002 -9.371e+001 4.638e+003 最小轴力下拉偏压 4.759e+001 1.785e+001 3.612e+003 最大弯矩下拉偏压 1.185e+002 7.394e+001 1.715e+003 最小弯矩上拉偏压 2.948e+002 -1.075e+002 3.692e+003 51#单元左截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 6.156e+002 1.313e+001 1.104e+004 最小轴力上拉偏压 2.667e+002 -6.200e+000 1.098e+004 最大弯矩下拉偏压 4.043e+002 5.908e+001 7.533e+003 最小弯矩上拉偏压 3.215e+002 -4.140e+001 7.948e+003 51#单元右截面:

荷载组合I

类型性质 Nj Mj R 最大轴力下拉偏压 6.400e+002 6.120e+000 1.137e+004 最小轴力上拉偏压 2.871e+002 -2.399e+001 9.149e+003 最大弯矩下拉偏压 3.588e+002 8.546e+001 5.790e+003 最小弯矩上拉偏压 4.120e+002 -9.111e+001 6.058e+003 52#单元左截面:

大学生结构设计大赛指导

大学生结构设计大赛指导大连民族学院土木建筑工程学院二OO八年十月

目录一结构设计大赛的意义及背景 (1) 二结构设计大赛的题目 (2) 三采用的材料及其性能 (5) 四评分办法 (6) 五方案的确定及理论分析 (8) 六制作技巧 (9) 七往届大赛的题目及作品介绍 (13)

一、结构设计大赛的意义及背景：结构设计大赛是一项极富创造性，挑战性的科技竞赛。它旨在通过对所学知识的综合运用和团队精神，提高同学的动手能力与思维能力，突出创新精神，加强同学之间的合作与交流，培养团队精神，丰富同学的课余生活。通过结构设计大赛可以很好地将课堂理论与实际工程紧密结合起来，培养大学生的设计与计算能力，全国性大学生结构设计竞赛已被教育部列为大学生9项科技竞赛之一。2005年，由国家教育部高等教育司和中国土木工程学会教育工作委员会联合主办，在浙江大学举行了全国第一届大学生结构设计竞赛，比赛的题目是：“高层建筑结构模型的制作和加载试验”。全国第二届大学生结构设计竞赛将于2008年10月由大连理工大学承办，竞赛题目是：“两跨两车道桥梁模型的制作和移动荷载作用的加载试验”。 2007年5月，由辽宁省教育厅高教处主办，由大连理工大学承办了第一届辽宁省大学生结构设计竞赛，竞赛题目是：“承受运动荷载的桥梁结构模型设计”，我校获得了二等奖1项，三等奖2项，并获得最佳结构奖和最佳组织奖。同时，我校在历届大连市大学生结构设计竞赛中都获得了非常好的成绩。刚刚结束的第四届大连市大学生结构设计竞赛的题目是：“两跨双车道桥梁结构模型设计、制作和移动荷载作用的加载试验”,与全国第二届大学生结构设计竞赛的题目相同，我校获得了一等奖1项，二等奖1项，并获得3项优秀奖及最佳组织奖。我校为丰富校园学术氛围，提高学生的创新设计能力，也已举办过3届结构设计大赛，同学们踊跃参加，收到了很好的效果。

30米贝雷梁便桥计算书

贝雷梁便桥设计及荷载验算书一、概况为保证施工便道畅通，经研究决定在YDK236+0131曲河1#大桥处修建一座跨河便桥，本验算书以最大跨度30米为计算依据。从施工方便性、结构可靠性、使用经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥采用2榀6片贝雷纵梁作为主梁，桥面系横梁采用25a 型工字钢，间距为1.08m,工字钢之间满铺24*16*200cm枕木。二、荷载分析根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载 P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： D 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片贝雷梁受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定

由资料查得贝雷梁每片重287kg，即97Kg/m; 工字钢自重：30-1.08 X 4.5 X 38.105 - 6- 30=26.46 Kg/m ; 枕木自重：61.44 X 6X 28-3-30=114.688 Kg/m; 合计：q=97+26.46+143.36=238.14 Kg/m ; 2、P值确定

根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重 45吨的大型车辆，压力为450KN 由6片梁同时承受，可得到f max =F/6，单片工字钢受集中荷载为f max /6=75KN 。便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到 P 75KN （1 0.2） 90KN 三、结构强度检算已知q=2.4KN/m, P=90KN 贝雷梁计算跨径l =30m 根据设计规范，贝雷梁容许弯曲应力 w =273MPa 容许剪应力[Q] 980kN 。 1、计算最大弯矩及剪力最大弯距（图1所示情况下）：最大剪力（当P 接近支座处时） 2、验算强度正应力验算: M max /w 945KN m. 3578.8cm 3 264.05MPa （w 为贝雷梁净截面弹性抵抗矩，查表得到为 3578.8cm 3）剪力验算: V max 126 KN [Q] 980kN 3、整体挠度验算 max ql 2 P l 2.4KN/m (30m)2 8 90KN/m 30m 4 945KN m V max 2.4KN/m 30m 2 90KN 126KN 273MPa

桥博中组合对应规范

一、预应力混凝土梁 1.持久状况正常使用极限状态计算（结构抗裂验算，第六章）参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（以下简称桥规）条，对预应力混凝土受弯构件进行正截面和斜截面抗裂验算。 (1)、正截面拉应力要求 a.全预应力构件短期效应组合预制构件（对应桥梁博士正常使用组合II）σσpc≤0 分段浇筑构件（对应桥梁博士正常使用组合II）σσpc≤0 即短期效应组合下不出现拉应力。类构件（短期效应组合）短期效应组合（对应桥梁博士正常使用组合II）σst-σpc≤ 长期效应组合（对应桥梁博士正常使用组合I）σlt-σpc≤0 即长期组合不出现拉应力，短期组合不超过限值。 (2)、斜截面主拉应力要求 a. 全预应力构件（短期效应组合）预制构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤ 现场浇筑构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤ b. A类构件短期效应组合预制构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤ 现场浇筑构件(对应桥梁博士正常使用组合II）σtp≤ 2、持久状况和短暂状况构件的应力计算（持久状况）持久状况预应力混凝土构件应力计算参照《桥规》条的规定加以考虑。计算使用阶段正截面混凝土的法向压应力和斜截面混凝土的主压应力，并不得超过规定限值。考虑预加力效应，分项系数取，并采用标准组合，汽车荷载考虑冲击系数。（1）正截面验算：标准组合下(对应桥梁博士正常使用组合III）构件受压区边缘混凝土法向压应力σkc+σpt≤ （2）斜截面验算：标准组合下构件边缘混凝土主压应力 (对应桥梁博士正常使用组合III）σcp≤ 3、持久状况和短暂状况构件的应力计算（短暂状况）(对应桥梁博士施工阶段应力）短暂状况预应力混凝土应力验算根据《桥规》7、2、8条，计算在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘的法向应力。（1）法向压应力：σcct≤’ （2）法向拉应力：（拉应力σctt不应超过’） a．当σctt≤’，预拉区纵向钢筋配筋率不小于% b．当σctt＝’，预拉区纵向钢筋配筋率不小于% c．当’＜σctt＜’，预拉区纵向钢筋配筋率线性内插 4、持久状况承载能力极限状态验算 (1)、正截面抗弯承载能力(对应桥梁博士承载能力组合I）根据《桥规》条，按基本组合进行持久状况正截面抗弯承载能力极限状态计算。 γ0S≤R (2)、斜截面抗剪承载能力(对应桥梁博士单独抗剪设计模块）根据《桥规》条，进行持久状况斜截面抗剪承载能力极限状态计算。截面尺寸验算：γ0Vd≤*10-3*（fcu,k），不满足时加大截面，当γ0Vd≤*10-3*α2ftdbh0时，可不进行斜截面抗剪承载能力极限状态计算，仅需按照条构

箱梁毕业设计计算书

前言一、选题依据（一）设计目的及设计的主要内容：本设计通过自行拟定桥梁形式及断面尺寸，设计下部结构——墩台与基础并编制施工方案，使我们全面地掌握桥梁的设计及施工理论，并学会将其应用于实践。桥梁的设计是系统性十分强的工作，有了本次设计我们可以对四年来所学的专业知识有一个综合系统的回顾和学习，并为今后的实际工作打下良好的基础。本桥位在考虑它的使用、经济、美观的同时，我们还要着重解决其在工程实际中的问题。在建桥实践中，该桥采用20m跨径，采用预应力混凝土结构。为减少施工中的麻烦，特采用装配式结构。使桥梁构件的尺寸和形式趋于标准化，便于预制和施工，并节省大量支架模板和劳动力，缩短工期。（二）设计拟应用的现场资料综述桥位地质情况，从上到下的土层均为砂土、黏性土、砂砾。（三）设计拟应用的文献综述：本设计涉及内容广泛，需应用到材料力学、结构力学、桥梁学、结构设计学及基础工程学等方面的知识。采用是2004年颁布的新规范《公路桥涵通用设计规范》，严格执行其规定。根据设计荷载等确定桥长、跨径及孔数。根据《桥梁工程》《公路桥涵设计手册》中的简支梁桥的计算进行行车道板的计算；荷载横向分布计算；主梁内力计算；横隔梁内力计算及挠度、预拱度的计算。根据《结构设计原理》进行主梁、横隔梁、行车道板及墩台与基础的截面尺寸设计及配筋计算。根据《基础工程》及《公路桥涵设计手册》进行墩台与基础的设计。并根据《桥梁工程》《基础工程》拟订施工方案。根据《有关桥涵标准图》进行施工图纸设计。知识涉及相对全面，能为以后的工作和学习打下比较扎实的基础。（四）设计相关技术的国内外现状：预应力混凝土梁式桥在我国获得了很大的发展。早在70年代，我国就建成了跨径达五十多米的预应力混凝土简支梁桥。除了简支梁桥以外，近年来我国还修建了多座现代化大跨径预应力混凝土箱型刚架桥、连续梁桥和悬臂两梁桥。目前，我国在预应力混凝土箱型梁桥的施工技术方面达到了世界先进水平。在国外，预应力混凝土梁式桥的研究起步较早，法国著名工程师弗莱西奈经过20年研究使预应力混凝土技术付诸实践后，新颖的预应力混凝土梁式桥首先在法国和德国以异乎寻常的速度发展起来。西德最早用全悬臂法建造预应力混凝土桥梁，特别是在1952年成功地建成了莱茵河上的沃伦姆斯桥后，这种方法就传播到全世界。近年来，国外对大跨径预应力混凝土桥的结构体系有这样的见解，倾向于采用悬臂浇筑工艺来修建连续梁桥。这种方法在世界发展甚快。二、研究（设计）思路跨径大于20米的简支梁桥，均采用预应力混凝土梁桥。它比普通钢筋混凝土梁桥一般可节省钢材30%，跨径越大节省越多。其刚度比普通钢筋混凝土桥要大，因此建筑高度可显著减少，使大跨径桥梁轻柔美观。由于能消除裂缝，扩大了对多种桥型的适应性，并提高了结构的耐久性。本设计采用装配式梁桥，其优点是：桥梁构件的尺寸和形式趋于标准化，便于预制和施工，并节省大量支架模板和劳动力，缩短工期。三、研究（设计）内容

贝雷门架的设计及计算书

附件2：贝雷门架的设计及计算书一跨门洞贝雷梁按9米长计算，按简支梁布设。门洞纵向分配梁采用1.7m高贝雷梁，贝雷梁规格为170 cm×300 cm×18cm，腹板下面用45花窗将3个贝雷梁连成一组，其余部分每2个用90花窗连成一组。每组贝雷片对应端头采用贝雷框进行连接。贝雷梁上面每90cm 铺设工字钢，工字钢上搭设支架，支架上搭设方木，方木上直接铺设箱梁底模。数据采集： 312型贝雷梁：单排单层加强型 ①弯曲应力：[δ?]=245 Mpa. ②桁片最大弯矩：[Mmax]=1687.5 KN.m. ③桁片最大剪力：[Qmax]=245 KN. ④截面抵弯矩：[Wx]=7699 cm3 ⑤截面惯性矩：[ Ix]=577434 cm4. Q235钢材 ①轴向应力：[δ]=245 Mpa. ②弯曲应力：[δ?]= 181 Mpa. ③弹性模量：[E]=2.1×105 Mpa. ④挠度：[f]=l/400. 6.1.1、的混凝土重左幅5900 KN，右幅4500KN。 6.1.2、模板重以混凝土自重的5%计左幅295KN，右幅225KN

6.1.3、上述荷载合计 G左=6195KN，G右=4725KN 均布荷载线处最大荷载在腹板处： q=（1.7×1.2×12×2.5+1.7×1.2×12×2.5×0.05）÷12×10=53.55KN/m 6.1.4、弯矩检算 M=ql2/8 =53.55×122/8=963.9KN*m 需要贝雷梁片数n=963.9/1687.5=0.57片，下面配置3片，满足要求。 6.1.5、挠度验算【f】=L∕400=30mm f=5qL4∕384EI=5×53.55×120004÷（384×2.1×105×577434×104）=12.48mm 需要贝雷梁片数n=12.48/30=0.42片，下面配置3片，满足要求。6.1.6、剪力检算 Q=ql∕2=53.55×12÷2=321.3MPa 需要贝雷梁片数n=321.3÷245=1.31片，下面配置3片，满足要求。

桥梁下部结构通用图计算书

目录第一部分项目概况及基本设计资料 (1) 1.1 项目概况 (1) 1.2 技术标准与设计规范 (1) 1.3 基本计算资料 (1) 第二部分上部结构设计依据 (3) 2.1 概况及基本数据 (3) 2.1.1 技术标准与设计规范 (3) 2.1.2 技术指标 (3) 2.1.3 设计要点 (3) 2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋 (4) 2.2.1 T梁横断面 (4) 2.2.2 T梁预应力束 (5) 2.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比较 (6) 2.3 结构分析计算 (6) 2.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (6) 2.3.2 预应力筋计算参数 (6) 2.3.3 温度效应及支座沉降 (7) 2.3.4 有限元软件建立模型计算分析 (7) 第三部分桥梁墩柱设计及计算 (8) 3.1 计算模型的拟定 (8) 3.2 桥墩计算分析 (8) 3.2.1 纵向水平力的计算 (8) 3.2.2 竖直力的计算 (9) 3.2.3 纵、横向风力 (10) 3.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 (11)

3.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算 (12) 3.2.6 裂缝宽度验算 (13) 3.3 20米T梁墩柱计算 (13) 3.3.1 计算模型的选取 (13) 3.3.2 15米墩高计算 (14) 3.3.3 30米墩高计算 (18) 3.4 30米T梁墩柱计算 (22) 3.4.1 计算模型的选取 (22) 3.4.2 15米墩高计算 (23) 3.4.3 30米墩高计算 (27) 3.4.4 40米墩高计算 (32) 3.5 40米T梁墩柱计算 (36) 3.5.1 计算模型的选取 (36) 3.5.2 15米墩高计算 (37) 3.5.3 30米墩高计算 (41) 第四部分桥梁抗震设计 (47) 4.1 主要计算参数取值 (47) 4.2 计算分析 (47) 4.2.1 抗震计算模型 (47) 4.2.2 动力特性特征值计算结果 (48) 4.2.3 E1地震作用验算结果 (49) 4.2.4 E2地震作用验算结果 (49) 4.2.5 延性构造细节设计 (51) 4.3 抗震构造措施 (53)

连续刚构桥毕业设计计算书

本科毕业设计巴中市西环线老山一号桥（75+136+75）m连续刚构桥桥设计年级：************ 学号：***** 姓名：**** 专业：土木工程指导老师：***** 2016年6月

毕业设计任务书班级 * 学生姓名 *** 学号 * 发题日期：2016 年 3 月 1 日完成日期：2016年 6 月 1 日题目巴中市西环线老山一号桥（75+136+75）m连续刚构桥设计 (一) 设计资料 1、主要技术指标 (1) 孔跨布置：(75+136+75)m (2) 荷载标准：公路—Ⅰ级； (3) 桥面宽度：2×净-13.25米 (4) 桥面纵坡：0% (平坡)； (5) 桥面横坡：2%。 (6) 桥轴平面线型：直线。 2、材料规格 (1) 梁体混凝土：C60级混凝土； (2) 主墩墩身：C40级混凝土 (2) 桥面铺装及栏杆混凝土：C30级混凝土； (3) 预应力钢筋及锚具：连续梁主梁纵横向预应力钢筋可采用s 15.24高强度低松弛钢绞线；竖向预应力钢筋用精扎螺纹钢筋。 (4) 普通钢筋：普通钢筋用HRB335钢筋； 3、施工顺序及要点 (1) 墩台基础施工：施工桩基及现浇承台，滑模或爬模浇筑墩身混凝土； (2) 0#段施工：安装施工托架，施加不小于120%实际荷载预压。然后在托架上浇筑墩顶现浇梁段。待混凝土龄期达到10天，且强度到90%后，对称张拉钢筋，进行临时固结； (3)挂篮安装：安装挂篮以及进行悬臂浇筑施工所必需的施工机具。 (4)预应力钢束张拉：利用挂篮，立模后绑扎钢筋，浇筑混凝土；待混凝土龄期达到7天，且强度达到90%后，对称张拉纵向预应力钢束和上一节段横向钢束和横竖向预应力粗钢筋，并压浆； (5) 节段施工：采用挂蓝向桥墩两侧分节段地进行对称平衡悬臂施工，施工完一个节段，张拉一个节段； (6) 边跨合龙：形成单悬臂结构体系； (7) 中跨合龙：安装中跨合拢段吊架，准备中跨合拢。拆除主墩墩顶粗钢筋临时

贝雷桥设计计算

沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标施工便桥设计中铁十五局集团沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标项目部四分部二○一○年八月

1.工程概况为了满足施工的要求，经研究决定在旧茶坞特大桥跨河处（DK354+930）修一座施工便桥，结构为下承式贝雷桁架桥，考虑承受较大荷载，设计成TSR （三排单层加强型），总跨度为18米。 2.贝雷桥的组成与结构贝雷钢桥由桁架式主梁、桥面系、连接系、构础等4部分组成，并配有专用的架设工具。主梁由每节3米长的桁架用销子连接而成（图3－1），位于车行道的两侧，主梁间用横梁相连，每格桁架设置两根横梁（图3－2）；横梁上设置4组纵梁，中间两组为无扣纵梁，外侧两组为有扣纵梁；纵梁上铺设木质桥板（图3－3），桥板两侧用缘材固定（图3－4），桥梁两端设有端柱。横梁上可直接铺U 型桥板。主梁通过端柱支承于桥座（支座）和座板上（图3－5），桥梁与进出路间用桥头搭板连接，中间为无扣搭板，两侧为有扣搭板（图3－6），搭板上铺设桥板、固定缘材。全桥设有许多连接系构件如斜撑、抗风拉杆、支撑架、联板等，使桥梁形成稳定的空间结构。从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥每跨采用321型加强贝雷片装配主梁，桁架上面采用27号工字钢作横向连接，再在横梁上面设置10号工字钢作纵梁，使受力均匀，桥面采用10mm 花纹钢板满铺。 3.贝雷桥的设计 3.1荷载 3.1.1静荷载 321贝雷片每个自重270kg ，横梁每米自重43kg ，纵梁每米自重11.26kg ，桥面采用15mm 厚花纹钢板，按均布荷载，如图： 3270367850101041843725411.261010.6/100018 q kN m -?+????+?+?=?=?桥 q

桥梁工程毕业设计计算书(五跨等截面连续梁桥)

1 设计基本资料 1.1 概述跨线桥应因地制宜，充分与地形和自然环境相结合。跨线桥的建筑高度选取除保证必要的桥下净空外，还需结合地形以减少桥头接线挖方或填方量，最终再谈到经济实用的目的。如果桥两端地势较低，主要采用梁式桥；略高的则主要采用中承式拱肋桥；更高的则宜采用斜腿刚构、双向坡拱等形式。在桥型的选择时，一方面从“轻型”着手，以减少圬工体积，另一方面结合当地的资源材料条件，以满足就地取材的原则。随着社会和经济的发展，生态环境越来越受到人们的关注与重视，高速公路跨线桥将作为一种人文景观，与自然相协调将会带来“点石成金”的效果。高速公路上跨线桥常常是一种标志性建筑物，桥型本身具有的曲线美，能够与周围环境优美结合。茶庵铺互通式立体交叉K65+687跨线桥，必须遵照“安全、适用、经济、美观”的基本原则进行设计，同时应充分考虑建造技术的先进性以及环境保护和可持续发展的要求。 1.1.1设计依据按设计任务书、指导书及地质断面图进行设计。 1.1.2 技术标准（1）设计等级：公路—I级；高速公路桥，无人群荷载；（2）桥面净宽：净—11.75m + 2×0.5 m防撞栏；（3）桥面横坡：2.0%； 1.1.3 地质条件桥址处的地质断面有所起伏，桥台处高，桥跨内低，桥跨内工程地质情况为（从

1.1.4 采用规范 JTG D60-2004 《公路桥涵设计通用规范》； JTG D62-2004 《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》； JTG D50-2006 《公路沥青路面设计规范》 JTJ 022-2004 《公路砖石及砼桥涵设计规范》； 1.2 桥型方案经过方案比选，通过对设计方案的评价和比较要全面考虑各项指标，综合分析每一方案的优缺点，最后选定一个最佳的推荐方案。按桥梁的设计原则、造价低、材料省、劳动力少和桥型美观的应是优秀方案。独塔单索面斜拉桥比较美观，但是预应力混凝土等截面连续梁桥桥梁建筑高度小，工程量小，施工难度小，可以采用多种施工方法，工期较短，易于养护。另外该桥是位于山区的高速公路桥，对于美观要求低。综上，设计最终确定采用4×35m预应力混凝土等截面连续梁桥（图1.1）。图1.1 桥跨总体布置立面图（单位：cm） 1.3 施工方式采用分段支架浇筑的方式，达到设计强度后，张拉预应力钢束并压注水泥浆，待混凝土达到预定强度后拆除支架并卸模板，再完成主梁横向接缝，最后进行护栏及桥面铺

桥梁设计大赛计算书

桥梁结构设计理论方案作品名称参赛学校参赛队员、专业名称指导教师大庆市大学生结构创新设计竞赛组委会二○一一年

1设计说明根据本次大赛要求及所提供材料，本组成员秉承“安全、节省、承载力高、美观”原则，设计此桥梁“步步精心”结构模型。桥梁以桁架结构为主体，尽量做到受力均匀，拉杆和压杆合理分布。其中“杆件承载力充分利用和桥身自重轻”为此设计最大亮点。 1.1设计构思在接到比赛要求最初，本组成员经过分析得出“材料本身承载力强、材质轻、只适合粘结”的结论，初步确定以“平面结构，主梁主要承力，桁架结构”为大体思路。为减轻桥梁自重，我们决定尽量多用拉杆，但在模拟加载过程中，发现此想法难以实现。遂改用另一种减重方式，即尽量使每根杆都受力均匀，所受最大拉（压）力和最小拉（压）力差值最小。 1.2结构选型在确定“平面结构、主梁主要承力、桁架结构”为大体思路后，设计步骤如下： ①根据大赛尺寸要求，初步确定桥梁的跨度、高度和宽度； ②根据以往经验和资料分析，设计出桥梁大体模型； ③以实际情况为准，提取计算简图； ④利用结构力学求解器软件对结构进行模拟加载，计算出各杆所承受轴力及弯矩，以确定桥梁各单元杆件截面尺寸； ⑤结合杆件密度，取最优荷重比。 1.3详细计算 1.3.1设计资料根据大赛要求，可以确定桥梁跨度L=1300mm，净跨L0=1200mm，桥宽B=185mm，由经验和资料初步确定桥高H=150mm，竖向腹杆间距由比赛小车车轮中心轴距离确定，选为120mm。

1.3.2桥梁形式、尺寸及支撑布置根据上述原则，最终确定桥梁如图1-1,1-2 图1-1正视图图1-2俯视图 1.3.3基本假定 ①节点粘结处按照铰接计算； ②支座简支； ③荷载取为竖直集中静荷载，分别作用在结点和单元上 ④考虑动荷载影响，计算荷载取为实际荷载1.2倍； ⑤忽略桥本身自重， ⑥材料材质均匀。 ⑦定义杆件单元和结点码，下文提到单元和结点码皆基于此定义图1-4

贝雷梁计算书

跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室二0一^年七月二十日

目录 1.1...................................................................................................................... 计算依据................................................................... 1.2...................................................................................................................... 搭设方案................................................................... 、贝雷梁设计验算........................................................... 2.1.荷载计算 (4) 2.2.贝雷梁验算 (4) 方木验算 (4) 2.2.2方木下工字钢验算 (5) 2.2.3翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3.迈达斯建模验算 (8) 2.4.贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5.钢管立柱验算 (10)

、贝雷梁设计方案 1.1.计算依据（1）设计图纸及相关详勘报告；（2）《贝雷梁设计参数》；（3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）; （5）《铁路桥涵设计规范》； 12搭设方案图1.1箱梁截面（单位mm 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m）表1.1贝雷梁参数

结构设计大赛(桥梁)计算书

桥梁结构设计理论方案作品名称蔚然水岸参赛学院建筑工程学院参赛队员吕远、李丽平、李怡潇、赵培龙专业名称土木工程一、方案构思 1、设计思路对于这次的设计，我们分别考虑了斜拉桥、拱桥、梁式桥和桁架桥的设计方案。斜拉桥可以看作是小跨径的公路桥，且对刚度有较高的要求，所以斜拉桥对材料的要求比较高，对于用桐木强度比不上其他样式的桥来得结实；拱桥最大主应力沿拱桥曲面而作用，而沿拱桥垂直方向最小主应力为零，可以很好的控制桥梁竖直方向的位移，但锁提供的支座条件较弱，且不提供水平力，显然也不是一个好的选择；梁式桥有较好的承载弯矩的能力，也可以较好的控制使用中的变形，但桥梁的稳定性是个很大的问题，控制不了桥梁的扭转变形，因此，我们也放弃了制作梁式桥的想法；而桁架桥具有比较好的刚度，腹杆即可承拉亦可承压，同时也可以较好的控制位移用料较省，所以，相比之下我们最后选择了桁架桥。 2、制作处理

（1）、截杆裁杆是模型制作的第一步。经过试验我们发现，截杆时应该根据不同的杆件，采用不同的截断方法。对于质地较硬的杆应该用工具刀不断切磋，如同锯开；而对于较软的杆应该直接用刀刃用力按下，不宜用刀口前后切磋，易造成截面破损。（2）、端部加工端部加工是连接的是关键所在。为了能很好地使杆件彼此连接，我们根据不同的连接形式，对连接处进行处理，例如，切出一个斜口，增大连接的接触面积；刻出一个小槽，类似榫卯连接等。（3）拼接拼接是本模型制作的最大难点。由于是杆件截面较小，接触面积不够，乳胶干燥较慢等原因，连接是较为困难的。我们采取了很多措施加以控制，如用铁夹子对连接处加强压、用蜡线进行绑扎固定等。对于拱圈的制作，则预先将杆件置于水中浸泡并加上预应力使其不断弯曲，并按照先前划定的拱形不断调整，直至达到理想形状。在拱脚处处理时，先粘结一个小的木块，让后用铁夹子施加很大的压力，保证连接能足够牢固。乳胶粘接时要不断用电吹风间断性地吹风，使其尽快形成粘接力，达到强度的70%（基本固定）后即可让其自行风干。（4）风干模型制作完成后，再次用吹风机间断性地吹粘接处，基本稳定后，让其自然风干。（5）修饰

桥梁设计手算计算书(DOC)

设计原始资料 1.地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况（1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。年平均气温12.20C，最冷月平均气温-40C，七月平均气温26.40C。（2）工程地质：天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。沿线地层简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。 a.人工填土层，厚度5m，?k=100KP a； b.粉质黏土，中密，厚度15m，?k=150 KP a； c.粉质黏土，密实，厚度15m，?k=180KP a； d.粉质黏土，密实，厚度10m，?k=190KP a。第一章方案比选一、桥型方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。桥梁设计原则 1．适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。 2．舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。 3．经济性设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。 4．先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量

桥梁设计大赛

附件1 竞赛主题与细则一、竞赛题目移动偏载作用下两等跨双车道连续桥梁结构模型。二、模型制作 1.模型制作材料模型制作材料为组委会统一提供的230克巴西白卡纸、铅发丝线和白胶。任一参赛队不得使用组委会指定以外的其它任何材料，否则将直接取消参赛资格，并通报。 2.模型尺寸要求桥梁的类型不限，但必须保持主梁和桥面为连续梁（连续梁判定：提交作品时，将中支座撤掉，在中支座位置处加0.5kg静荷载，桥梁结构不发生破损为标准），模型的纵桥向长度要求在区间（2000，2020）mm范围内，横桥向宽度要求在（200，300）mm 范围内。桥面设置两个车道，每个车道宽不得小于100mm，因两车道之间设有行车导索，所以车道之间不能有立柱、拉索一类的构件。桥面以下的模型高度不得大于200mm，桥面高差不得大于20mm。模型具体长度尺寸拟定请参考试验平台示意图，试验加载支架见附图1所示，试验加载支架细部尺寸见附图4所示。桥面要求满铺且能承受加载小车的荷载。模型除与支座、两端下

压板、前端挡板接触外，不能与加载装置的其他部位接触。为保证小车能够顺利通过，模型应根据加载小车的尺寸，预留足够的通行空间，并能够满足给定的加载装置，请参赛队注意加载装置给定的条件。 3.挠度测点布置每跨在跨中布置两个挠度测点，测点位于两个行车道中心位置，挠度测试点位于桥面底面，故每个参赛队提交作品时，需用彩色笔在每跨跨中桥面顶面及桥面底面绘制标线，同时绘出两个行车道中心线，挠度测点处需设刚性横梁。 4.支座条件加载装置设置3个支座，位于一条直线上，两端支座的中心距为2010mm，中间支座位于外侧两端支座的中点位置。支座沿顺桥方向宽度为30mm，支座沿横桥方向长度为300mm。两个端支座提供竖向支撑和顺桥向约束，中间支座仅提供竖向支撑。边支座和中支座顶面距桥面距离为150mm，试验整个过程中3个支座固定不动。 5.加载小车尺寸加载小车外轮廓最大尺寸为长200mm，宽90mm，高150mm，具体见附图2、附图3所示。三、加载试验 1.加载方案进入决赛的模型加载方案分为两次加载。第一次额定加载，即双车道同向移动额定荷载工况；第二次为极限加载，即单车道移动自定

24m上承式贝雷桥计算书

衢宁铁路浙江段先期工程贝雷桥计算书一、工程概况 ①《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ②《钢结构设计规范》GB50017-2003； ③《路桥施工计算手册》 ④《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》 ⑤其他相关规范手册二、工程概况衢宁铁路浙江段先期工程位于浙江省丽水市松阳县境内，为满足施工需求，需修建多座321型贝雷钢便桥。根据以往施工经验结合现场实际情况，桥跨采用上承式简支梁布置，最大跨跨径24m。三、结构设计墩台身采用钢筋混凝土结构，为确保各贝雷片受力均匀，防止墩顶混凝土局部受压破坏，墩顶预埋1.6mm厚钢板。梁部采用5组加强型贝雷片等间距布置，每组2片，采用45cm支撑架连接。下横梁采用I37工字钢标准构件，长度5.85m，通过横梁卡扣与贝雷片可靠连接；上横梁采用I16工字钢做分配梁，单根长5m，每延米3根均匀布置，通过U型卡扣与贝雷片可靠连接；桥面铺设10mm厚花纹钢板，宽度5m。桥跨布置如图

四、主梁桁架的设计与计算贝雷梁设置上横梁，采用I16工字钢，3根/m；下横梁采用I37 工字钢，每榀桁架设置2根，具有很高的横向连接刚性，且承重结构的长宽比 L/B=24/3.2=7.5 故活载可按刚性横梁法来绘制横向影响线并计算横向分布系数,钢梁受力体系如图

1、静载计算 ① 桥面钢板q 1=7850×10×5×0.01/1000=3.925KN/m ② 上横梁q 2+=6×3×20.5/1000=0.369KN/m ③下横梁q 3=2450×2/3/1000=1.633KN/m ④钢桁架q 4=3800×10/3/1000=12.667KN/m 合力q 静=（q 1+q 2++q 3+q 4）/5=3.72KN/m m kN m kN .64.442/2472.34/l g Q .84.2678/2472.38/l g M g 22g =?===?==静静 2、活载计算 2 222225 24232 2212 i 51i m 4.66.108.0a a a a a 8.0-.a =++++=++++=∑=）（）（６１ 1号梁横向影响线的竖标值为 2.0-4.66.1-51a a -n 16 .04.66.151a a n 12n 1i 2i 212n 1 i 2i 211511=== =+=+===∑∑ηη 设0点至1号梁位的距离为x 2 .0x -2.36.0x = 解得 x=2.4m 绘制1号梁横向影响线如上图

钢桁架桥计算书-毕业设计之欧阳歌谷创编

目录欧阳歌谷（2021.02.01）1.设计资料1 1.1基本资料1 1.2构件截面尺寸1 1.3单元编号4 1.4荷载5 2.内力计算7 2.1荷载组合7 2.2内力9 3.主桁杆件设计11 3.1验算内容11 3.2截面几何特征计算11 3.3刚度验算15 3.4强度验算16 3.5疲劳强度验算16 3.6总体稳定验算17 3.7局部稳定验算18 4.挠度及预拱度验算19 4.1挠度验算19

4.2预拱度19 5.节点应力验算20 5.1节点板撕破强度检算20 5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算21 5.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算22 6.课程设计心得23

1.设计资料 1.1基本资料 (1)设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）； (2)工程概况该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。 (3)选用材料主桁杆件材料采用A3钢材。 (4)活载等级采用公路I级荷载。 1.2构件截面尺寸各构件截面对照图

各构件截面尺寸统计情况见表1-1：表1-1 构件截面尺寸统计表编号名称类型截面形状 H B1 (B) tw tf1(tf ) B2tf2C 1下弦杆E0E2用户H型0.460.460.010.0120.4 6 0.012 2下弦杆E2E4用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 3上弦杆A1A3用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 4上弦杆A3A3用户H型0.460.460.020.0240.4 6 0.024 5斜杆E0A1用户H型0.460.60.0120.020.60.02 6斜杆A1E2用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 7斜杆E2A3用户H型0.460.460.010.0160.4 6 0.016 8斜杆A3E4用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 9竖杆用户H型0.460.260.010.0120.2 6 0.012 10横梁用户H型 1.290.240.0120.0240.2 4 0.024 11纵梁用户H型 1.290.240.010.0160.2 4 0.016 12下平联用户T型0.160.180.010.01 13桥门架上下横撑和短斜撑用户双角0.080.1250.010.01 0.0 1 14桥门架长斜撑用户双角0.10.160.010.010.0

大学生桥梁设计方案

大学生桥梁设计方案作为一具土木学子，我们的目标是成为一名优秀的土木工程师，所以我们想经过参加如此的一次结构设计大赛，提早感觉下“工程师”的味道。我们设计并制作了这座模型桥。这座桥，我们采纳了悬索与歪拉结合的方式固定，使桥身更具有力度感。桥梁设计的基本要求有：安全可靠，适用耐久，经济合理，美观。桥梁设计的基本原则桥梁是铁路、公路或都市道路的重要组成部分，特别是大、中桥梁的建设对当地政治、经济、国防等都具有重要意义。所以，公路桥梁应依照所在公路的作用、性质和今后进展的需要，除应符合技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的要求外，还应按照美观和有利环保的原则进行设计，并思考因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素。 1．安全可靠所设计的桥梁结构在强度、稳定和耐久性方面应有脚够的安全储备。防撞栏杆应具有脚够的高度和强度，人与车流之间应设防护栏，防止车辆撞人人行道或撞坏栏杆而降到桥下。关于交通繁忙的桥梁，应设计好照明设施，并有明确的交通标志，两端引桥坡度别宜太陡，以幸免发生车辆碰撞等引起的车祸。关于河床易变迁的河道，应设计好导流设施，防止桥梁基础底部被过度冲刷；关于通行大吨位船舶的河道，除按规定加大桥孔跨径外，必要时设置防撞构筑物等。对修筑在地震区的桥梁，应按抗震要求采取防震措施；关于大跨柔性桥梁，尚应思考风振效应。 2．适用耐久桥面宽度能满脚当前以及将来规划年限内的交通流量。桥梁结构在经过设计荷载时别浮现过大的变形和过宽的裂缝。桥跨结构的下方要有利于泄洪、通航或车辆和行人的通行。桥梁的两端要便于车辆的进入和疏散，而别致产生交通阻塞现象等。思考综合利用，方便各种管线的搭载。 3．经济合理桥梁设计应遵循因地制宜，就地取材和方便施工的原则。经济的桥型应该是造价和养护费用综合最省的桥型。设计中应充分思考维修的方便和维修费用少，维修时尽可能别中断交通，或使中断交通的时刻最短。所挑选的桥位应是地质、水文条件好，并使桥梁长度较短。桥梁应思考建在能缩短河道两岸运距的位置，以促进该地区的经济进展，产生最大的效益。关于过桥收费的桥梁就能吸引更多的车辆经过，达到尽快回收投资的目的。 4．技术先进在因地制宜的前提下，桥梁设计应尽可能采纳成熟的新结构、新设备、新材料和新工艺。在注意仔细学习国内外的先进技术、充分利用最新科学技术成就的并且，努力创新，淘汰和摒弃原来降后和别合理的设计思想。惟独如此才干更好地贯彻适用、经济、安全、美观的原则，提高我国的桥梁建设水平，赶上和超过世界先进水平。5．曼观一座桥梁应具有优美的外形，而且这种外形从任何角度看都应该是优美的。结构布置必须简练，并在空间上有和谐的比例。桥型应与身边环境相协调，都市桥梁和遨游区的桥梁，可较多地思考建造艺术上的要求。合理的结构布局和轮廓是桥梁美观的要紧因素，另外，施工质量对桥梁美观也有很大妨碍。 6．环境爱护和可持续进展桥梁设计应思考环境爱护和可持续进展的要求。从桥位挑选、桥跨布置、基础方案、墩身外形、上部结构施工办法、施工组织设计等全面思考环境要求，采取必要的工程操纵措施，

施工临时贝雷梁钢便桥计算书

目录 1. 工程概况 (1) 2.参考规范及计算参数 (3) 2.1.主要规范标准 (3) 2.2.计算荷载取值 (3) 2.3.主要材料及力学参数 (4) 2.4.贝雷梁性能指标 (5) 3.上部结构计算 (6) 3.1.桥面板计算 (6) 3.2.16b槽钢分布梁计算 (6) 3.3.贝雷梁内力计算 (7) 4.杆系模型应力计算结果 (11) 4.1.计算模型 (11) 4.2.计算荷载取值 (12) 4.3.贝雷梁计算结果 (13) 4.4.墩顶工字横梁计算结果 (21) 4.5.钢立柱墩计算结果 (24) 5.下部结构验算 (26) 6.稳定性验算 (28) 7.结论 (28)

1.工程概况根据现状道路控制条件，李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m（27m）+12m。桥面宽度每跨等宽，第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m(23.4m),第四跨28.673m。第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。钢便桥上部结构选用贝雷梁，27m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+2×0.45m，24m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+0.9m,其余跨径均选用双排单层标准贝雷梁，梁高均为1.5m；贝雷梁上等间距布置横向连接工字钢，型号I25b；工字钢以上等间距布置桥面板支撑槽钢；桥面板采用8mm厚花纹钢板，上铺9cm沥青混凝土。钢便桥下部结构为横梁立柱接桩（板）基础。横梁根据受力情况由3片或2片梁高1.0m的工字钢拼接而成。立柱为直径1.0m的钢管柱，与横梁、基础栓接，方便安装与拆卸。钢管柱之间采用横向钢管连接，加强横向稳定。基础分为承台桩基和板式扩大基础两种形式，平面位置受限位置用承台桩基础，桩基直径Ф1.2m；其他位置采用板式扩大基础。钢便桥桥型平面布置图、立面布置图及横断面图如图1-1至图1-4所示。图1-1 钢便桥平面布置图（单位：mm）

某高校教学楼毕业设计计算书

目录摘要 (Ⅰ) 一工程概况 (1) 二楼盖设计 (2) 三框架结构布置及计算简图 (9) （一）梁柱尺寸 (9) （二）计算简图 (10) 四恒荷载内力计算 (11) （一）恒荷载计算 (11) （二）恒荷载作用下内力计算 (12) 五活荷载内力计算（屋面布雪荷载） (22) （一）活荷载计算 (22) （二）活荷载作用下内力计算 (22) 六活荷载内力计算（屋面布活荷载） (30) （一）活荷载计算 (30) （二）活荷载作用下内力计算 (30) 七风荷载内力计算 (38) （一）风荷载计算 (38) （二）内力计算 (38) 八地震作用内力计算 (42) （一）重力荷载代表值计算 (42) （二）水平地震作用计算 (43) （三）一榀框架内力计算 (45) 九内力组合 (48) （一）梁内力组合 (48) （二）柱内力组合 (52) （三）内力设计值汇总 (56) 十截面设计 (59)

（一）梁截面设计 (59) （二）柱截面设计 (62) 十一楼梯设计 (67) （一）底层楼梯设计 (67) （二）其他层楼梯设计 (69) 十二基础设计 (75) （一）边柱基础 (75) （二）中柱基础 (77) （三）基础梁设计 (78) 致谢 (80) 参考文献 (81) 某高校教学楼姓名：金坚志学号：071081249 指导教师：王新甫浙江广播电视大学土木工程［摘要］本工程是南京某高校教学楼。为多层钢筋混凝土框架结构。共五层，底层层高4.2米，其他层层高均为3.6米。建筑物总高度为18.6米。本设计书包括如下部分： 1．工程概况； 2．屋盖设计； 3．荷载计算； 4．框架结构的受力分析、计算和设计； 5．楼梯设计； 6．桩基础设计。