重整装置预加氢催化剂优选
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重整装置预加氢催化剂优选
作者：李兵朋
来源：《中国化工贸易·下旬刊》2017年第09期
摘要：中石油玉门油田炼化总厂重整加氢车间是玉门炼厂汽煤柴质量升级的重要生产车间，该车间的重整装置以直馏石脑油、汽柴油和煤油加氢所产粗汽油、苯抽提抽余油为主要原料，生产高辛烷值汽油调和组分、苯抽提原料和加氢装置所需氢气。重整加氢车间主要包括催化重整、催化重汽油加氢（DSO-FCC）、柴油加氢改质降凝、航煤临氢脱硫醇、环丁砜抽提
分离苯、C5/C6异构化6套生产装置。
关键词：重整；装置；催化剂
催化重整装置预加氢部分的作用是使直馏石脑油、抽余油和粗汽油在催化剂和氢气作用下，发生脱硫、脱氮、脱酸以及烯烃饱和、脱卤化物、脱重金属等反应，将硫含量及氮含量降低到0.5μg/g以下，满足重整装置进料的要求。
催化重整装置预加氢部分设计处理量为40t/h，原料馏程为80～165℃。由于玉门炼厂所进原油逐年重质化，导致直馏石脑油资源严重不足，故将焦化汽柴油和航煤加氢所产粗汽油做重整原料，同时考虑将苯抽提装置产抽余油也改做重整原料，这样重整原料馏程将放宽到65～175℃。在这种情况下，为保证重整装置的原料满足长周期运行下重整进料的质量要求，且装置在用的预加氢催化剂RN-1的寿命也将到期，为此必须选择对原料的适应性和催化剂的活性稳定性较好的预加氢催化剂。通过调研，装置决定选用国内某催化剂开发商开发的FH-40C催化剂。催化重整装置利用2010年大检修时进行了停工换剂，截止到目前，FH-40C催化剂已稳定运行接近三年。本文主要介绍FH-40C催化剂近三年来的使用情况，并与RN-1和RN-10催化剂的使用情况进行对比。
1 预加氢催化剂的主要组成及物化性质
FH-40C催化剂是以W—Mo—Ni—Co四金属作为加氢活性组元，与Ni—W体系RN-1和RN-10催化剂相比，具有更强的原料适应性和活性的稳定性。
2 FH-40C催化剂开工情况
2.1 催化剂的硫化
按照催化剂开发商提供的催化剂使用说明书，催化剂装入反应器时，活性组分是以氧化物形态存在的，此时催化剂的加氢活性很低，催化剂如果没有进行硫化处理，原料油进入反应器会在催化剂上发生深度裂解反应而迅速积炭，使催化剂活性受损并缩短催化剂的使用周期；为避免这种情况发生，必须对催化剂进行预硫化，使其活性组元以Co8S9、Ni3S2、WS2、MoS2（H2S/H2的分压比在 10-4～2×10-1之间）的形态存在，这样才能形成具有加氢活性的Co-Ni-
预加氢催化剂预硫化方法
精心整理 中国石化九江分公司 30×104t/a重整预加氢装置FH-40C催化剂原则开工方案中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院 二○○九年四月 一、催化剂干燥 1、干燥前的准备工作 (1)催化剂装填完毕， (2)绘出催化剂干燥脱水升、恒温曲线。 (3) 2、干燥示意流程 ↓N2 ↑↓ ↓放水 3 循环氮气量：循环压缩机全量循环 干燥温度要求见表2。 表2催化剂干燥温度要求 反应器入口温度 ℃ 床层温度 ℃ 升、降温速度 ℃/h 升、恒温参考时间 h 常温→250- 10～15 15
250~280 ≮200- 至干燥结束 250→<150≯15020～25 4～5 4、干燥结束标准 高分无明水放出。 5、干燥操作 (1)在氮气压力1.5MPa/h的升 温速度将反应器入口温度升至250℃， 不到200 (2)在干燥过程中，每2 (3) (4) <150 (如DMDS)分解生成H2S，H2S使 H2S反应转化成硫化态之前被热氢还原。所以，催化剂预硫化时，必须控制好预硫化温度与循环氢中H2S含量的关系，在H2S未穿透催化剂床层前，床层最高点温度不应超过230℃。 1、预硫化前的准备工作 (1)催化剂干燥结束后，将催化剂床层温度降至150℃，泄压至0.2MPa，引氢气置换至氢纯度>85%，再升压至操作压力，建立氢气循环。
(2)绘出预硫化过程的升、恒温曲线。 (3)注硫系统吹扫干净，并将硫化剂装入硫化罐内。 (4)准备好不同规格的H 2S 检测管。硫化过程中每1小时测一次循环氢中的H 2S 浓度。 2、催化剂硫化示意流程 硫化油↓DMDS ↑ ↑分液罐→循环压缩机↓ ↑ ←高分←水冷←空冷←换热器 3、催化剂硫化条件 反应压力：操作压力 (CS 2)。 则需按照CS 2硫化剂含硫量的不同进行硫化温度及循环氢中H 2S 含量控制要求见表3。 表3催化剂硫化阶段温度要求 反应器入温度 ℃ 升温速度 ℃/h 升、恒温参考时间 h 循环氢H 2S 控制 v% 常温→150 15～20
预加氢催化剂预硫化方案
中国石化九江分公司 30×104t/a重整预加氢装置FH-40C催化剂原则开工方案中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院 二○○九年四月 一、催化剂干燥 1、干燥前的准备工作 (1)催化剂装填完毕，临氢系统进行氮气置换、气密合格。催化剂干燥用氮气作介质。 (2)绘出催化剂干燥脱水升、恒温曲线。 (3)催化剂干燥前，各切水点排尽存水，并准备好计量水的器具。 2、干燥示意流程 ↓N2 循环氢分液罐→循环压缩机→换热器→加热炉 ↑↓ 分离器←水冷←空冷←换热器←反应器 ↓放水 3、催化剂干燥条件： 高分压力： 反应器入口温度：250℃ 循环氮气量：循环压缩机全量循环 干燥温度要求见表2。 表2 催化剂干燥温度要求 反应器入口温度 ℃床层温度 ℃ 升、降温速度 ℃/h 升、恒温参考时间 h
常温→250-10～1515 250~280≮200-至干燥结束 250→<150≯15020～254～5 4、干燥结束标准 高分无明水放出。 5、干燥操作 (1)在氮气压力下，循环压缩机全量循环，加热炉点火，以10～15℃/h的升温速度将反应器入口温度升至250℃，开始恒温脱水。如果催化剂床层最低点温度达不到200℃，可适当提高反应器入口温度，但反应器入口温度≯280℃。 (2)在干燥过程中，每2小时在高分放水一次，并计量。 (3)画出催化剂脱水干燥的实际升、恒温曲线图。 (4)干燥达到结束标准后，以≯25℃/h的降温速度将反应器床层各点温度均降至<150℃，方可引入氢气进行高压气密，合格后进行催化剂预硫化。 二、催化剂预硫化 催化剂预硫化是指催化剂在氢气存在下，硫化剂(如DMDS)分解生成H2S，H2S使催化剂金属组分由氧化态转化成相应的硫化态。 在预硫化过程中，关键问题是要避免金属氧化态在与H2S反应转化成硫化态之前被热氢还原。所以，催化剂预硫化时，必须控制好预硫化温度与循环氢中H2S含量的关系，在H2S未穿透催化剂床层前，床层最高点温度不应超过230℃。
加氢催化剂再生
催化剂再生 12.1 就地催化剂再生 注意，以下规程旨在概括催化剂再生的步骤和条件。催化剂供应商提供的具体 规程可取代此概述性规程。须遵守催化剂供应商规定的临界参数，例如温度限 制。 在COLO加氢处理单元中，使用NiMo和CoMo两种催化剂，有些焦碳沉积 是不可避免的。这会引起载体的孔状结构逐渐堵塞，导致催化剂活性降低。则 必须提高苛刻度（通常通过提高反应器温度），以使产品达到技术要求，而提 高温度会加速焦碳的产生。 当达到反应系统的最高设计温度（机械或反应限）时，需要停车进行催化剂再 生或更换催化剂。在正常操作时，这种事情至少在12个月内不应发生。 o催化剂再生燃烧在正常操作期间沉积的使催化剂失活的焦碳。 o再生的主要产物是CO2、CO和SO2。 12.2 再生准备 按照与正常停车相同的步骤，但反应器无需进行冷却。反应器再生可不分先后。 仅取R-101为例。 单元状态：按照正常停车规程的要求或根据再生放空气体系统规范，反应器在 吹扫净其中的H2和烃类后被氮气填充。将R-102的压力降低至略低于随后将 使用的蒸汽的压力。T-101已关停，且E-101排放至塔。T-102可根据再生过 程的下一步骤进行全回流或启动，以便实现石脑油安全循环。 12.3 蒸汽-空气再生程序 1. 在压缩机-反应器回路中建立热氮气循环。利用B-101加热带有循环氮气 的催化剂床，使其温度以25 oC/小时的速度上升至315oC。绝不可让催化 剂床内的温度降至260oC以下，否则，随后置换氮气的蒸汽会出现冷凝， 从而要求在进行下一操作前采取干燥措施。 2. 再次检查吹扫气中的可燃物并继续进行吹扫，直至反应器出口气体中的氢 气浓度低于0.5% vol。在E-107的壳程入口和压缩机的排放侧将压缩机 和D-103系统与反应器B-101系统隔离，并关停压缩机。反应器系统此 时处于氮气条件下。进一步关闭压缩机系统。两个分隔的工段均应处于氮 气正压下，这点至关重要。 3. 将蒸汽从E-104入口引至R-102，将反应器流出物导至再生排气系统。 逐渐加快速度，同时利用B-101控制温度，将反应器入口温度升至并保 持在330-370oC。蒸汽宜为7000 kg/hr左右的速度，这高于CRI（催化 剂供应商）推荐的反应器横截面每平方米1950 kg/hr的最低速度，此最 低速度使R-101和R-102的最低流量分别达到2000 kg/hr和3700 kg/hr。 此时R-102已做好下一步的蒸汽和空气燃烧准备。 4. 启动含0.3-0.5 mole%氧气的空气流，将其导入R-102。 5. 焰锋的建立表现为催化剂床的温度上升，此后，氧气含量最大可增加至1 mole%，但焰锋温度须保持在400oC以下。根据经验，氧气含量每高于
预加氢催化剂预硫化方案审批稿
预加氢催化剂预硫化方 案 YKK standardization office【 YKK5AB- YKK08- YKK2C- YKK18】
中国石化九江分公司 30×104t/a重整预加氢装置FH-40C催化剂原则开工方案 中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院 二○○九年四月
一、催化剂干燥 1、干燥前的准备工作 (1)催化剂装填完毕，临氢系统进行氮气置换、气密合格。催化剂干燥用氮气作介质。 (2)绘出催化剂干燥脱水升、恒温曲线。 (3)催化剂干燥前，各切水点排尽存水，并准备好计量水的器具。 2、干燥示意流程 ↓N2 循环氢分液罐→循环压缩机→换热器→加热炉 ↑↓ 分离器←水冷←空冷←换热器←反应器 ↓放水 3、催化剂干燥条件： 高分压力： 反应器入口温度：250℃ 循环氮气量：循环压缩机全量循环 干燥温度要求见表2。 表2 催化剂干燥温度要求 反应器入口温度 ℃床层温度 ℃ 升、降温速度 ℃/h 升、恒温参考时间 h 常温→250- 10～15 15 250~280 ≮200 - 至干燥结束250→<150≯150 20～25 4～5 4、干燥结束标准
高分无明水放出。 5、干燥操作 (1)在氮气压力下，循环压缩机全量循环，加热炉点火，以10～15℃/h的升温速度将反应器入口温度升至250℃，开始恒温脱水。如果催化剂床层最低点温度达不到200℃，可适当提高反应器入口温度，但反应器入口温度≯280℃。 (2)在干燥过程中，每2小时在高分放水一次，并计量。 (3)画出催化剂脱水干燥的实际升、恒温曲线图。 (4)干燥达到结束标准后，以≯25℃/h的降温速度将反应器床层各点温度均降至<150℃，方可引入氢气进行高压气密，合格后进行催化剂预硫化。 二、催化剂预硫化 催化剂预硫化是指催化剂在氢气存在下，硫化剂(如DMDS)分解生成H2S，H2S使催化剂金属组分由氧化态转化成相应的硫化态。 在预硫化过程中，关键问题是要避免金属氧化态在与H2S反应转化成硫化态之前被热氢还原。所以，催化剂预硫化时，必须控制好预硫化温度与循环氢中H2S含量的关系，在H2S未穿透催化剂床层前，床层最高点温度不应超过230℃。
操作指南(重整加氢装置)
第二章操作指南 2.1 催化重整装置 2.1.1 操作原则 反应分馏操作岗位根据生产方案，控制好装置平稳操作和设备平稳运行，以保证产品质量合格，做好节能降耗工作。负责本岗位的开停工和事故处理，做好本岗位工艺设备及相关工艺管线巡检和日常维护工作，特别是加强重点设备和部位的检查，严格做好交接班制度和数据的原始记录。系统出现波动要及时汇报和处理，确保装置“安、稳、长、满、优”运行。 压缩机岗位负责压缩机开、停车，做好日常压缩机运行操作和维护，确保压缩机的平稳运行，保证整个装置的安全平稳。 内操岗位注意监控预加氢反应器情况，根据原料性质及精制油分析数据调整加氢反应深度，确保进入重整的精制油各项指标合格，保护催化剂。对于重整反应系统密切注意床层温降，循环氢纯度，确保重整反应平稳运行。每天按规定向重整反应系统注氯，并且能够根据循环氢组成判断系统水氯平衡状况，出现异常及时向车间反映。熟悉紧急状况下重整反应系统事故处理的方法，以确保重整大型机组及催化剂的安全。了解原料带水对预加氢系统的影响，能够迅速准确判断原料带水及相应的处理方法。熟悉紧急状况下重整反应系统处理的方法，以确保重整大型机组及催化剂的安全。 预加氢原料主要是常减压来的直馏汽油、加氢粗汽油和加氢裂化石脑油。 a. 原料馏程 适合生产装置的最佳馏份为80—180℃馏份，初馏点过轻会增加重整负荷，同时这一部分还不能提高油品辛烷值，因其本来的辛烷值就较高。当尾部过重（大于180℃时）经重整反应一方面由于干点升高，而达不到产品质量指标，另一方面过重的馏份进入重整会使重整催化剂结焦失活加快，同时由于加氢裂化增加，使得产气增加，液收降低，生产周期缩短。 b. 原料杂质 主要是原料中的烯烃，硫，氮、氧及金属化合物，而硫、氮、氧均是重整催化剂的毒物。所以在预加氢反应中必须除去。对于特定原料来说，各种杂质含量是一定的，当原料改变而引起的杂质含量升高，则加氢反应条件应适当的提高，杂质含量降低则反应条件应
加氢催化剂再生
中国石油股份有限公司乌鲁木齐石化分公司 失活AT-505、FH-5加氢催化剂 器外再生技术总结 受中国石油股份有限公司乌鲁木齐石化分公司的委托，温州瑞博催化剂有限公司于2009年9月23日至9月26日，在山东再生基地对该公司失活AT-505、FH-5加氢催化剂进行了器外再生，现将有关技术总结如下： 一、催化剂再生前的物性分析及再生后催化剂指标要求 根据合同和再生的程序要求，首先对待生剂进行了硫、碳含量、比表面、孔容、强度等物性分析，其结果如下表： AT-505加氢催化剂再生前物性分析表 ◆中国石油股份有限公司乌鲁木齐石化分公司对再生后AT-505、FH-5加氢催化剂质量要求如下： 催化剂碳含量：≯0.5m% 硫含量不大于实验室数据+0.3 m% 三项指标（比表面、孔体积、强度）达到在实验室再生结果的95%以上。
二、实验室和工业再生 温州瑞博催化剂有限公司加氢催化剂器外再生是网带炉式集预热脱油、烧硫、烧碳和冷却降温于一体，实现电脑控制、上位管理的临氢催化剂烧焦再生作业线，系半自动、全密封、进行颗粒分离并实施除尘和烟气脱硫的清洁工艺生产的作业线。 针对中国石油股份有限公司乌鲁木齐石化分公司提出的再生后催化剂质量要求，在物性分析检查的基础上，温州瑞博催化剂有限公司首先对AT-505、FH-5加氢催化剂进行了实验室模拟再生，并根据本公司设备特点制定出了工业再生的方案和操作条件。在确保安全和再生剂质量的前提下组织了本次工业再生工作。现将催化剂再生前后，实验室再生和工业再生的综合样品分析结果列于下表： AT-505加氢催化剂物化分析数据
FH-5加氢催化剂物化分析数据 三、催化剂再生前后物料平衡
重整装置预加氢催化剂优选
龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/9415513232.html, 重整装置预加氢催化剂优选 作者：李兵朋 来源：《中国化工贸易·下旬刊》2017年第09期 摘要：中石油玉门油田炼化总厂重整加氢车间是玉门炼厂汽煤柴质量升级的重要生产车间，该车间的重整装置以直馏石脑油、汽柴油和煤油加氢所产粗汽油、苯抽提抽余油为主要原料，生产高辛烷值汽油调和组分、苯抽提原料和加氢装置所需氢气。重整加氢车间主要包括催化重整、催化重汽油加氢（DSO-FCC）、柴油加氢改质降凝、航煤临氢脱硫醇、环丁砜抽提 分离苯、C5/C6异构化6套生产装置。 关键词：重整；装置；催化剂 催化重整装置预加氢部分的作用是使直馏石脑油、抽余油和粗汽油在催化剂和氢气作用下，发生脱硫、脱氮、脱酸以及烯烃饱和、脱卤化物、脱重金属等反应，将硫含量及氮含量降低到0.5μg/g以下，满足重整装置进料的要求。 催化重整装置预加氢部分设计处理量为40t/h，原料馏程为80～165℃。由于玉门炼厂所进原油逐年重质化，导致直馏石脑油资源严重不足，故将焦化汽柴油和航煤加氢所产粗汽油做重整原料，同时考虑将苯抽提装置产抽余油也改做重整原料，这样重整原料馏程将放宽到65～175℃。在这种情况下，为保证重整装置的原料满足长周期运行下重整进料的质量要求，且装置在用的预加氢催化剂RN-1的寿命也将到期，为此必须选择对原料的适应性和催化剂的活性稳定性较好的预加氢催化剂。通过调研，装置决定选用国内某催化剂开发商开发的FH-40C催化剂。催化重整装置利用2010年大检修时进行了停工换剂，截止到目前，FH-40C催化剂已稳定运行接近三年。本文主要介绍FH-40C催化剂近三年来的使用情况，并与RN-1和RN-10催化剂的使用情况进行对比。 1 预加氢催化剂的主要组成及物化性质 FH-40C催化剂是以W—Mo—Ni—Co四金属作为加氢活性组元，与Ni—W体系RN-1和RN-10催化剂相比，具有更强的原料适应性和活性的稳定性。 2 FH-40C催化剂开工情况 2.1 催化剂的硫化 按照催化剂开发商提供的催化剂使用说明书，催化剂装入反应器时，活性组分是以氧化物形态存在的，此时催化剂的加氢活性很低，催化剂如果没有进行硫化处理，原料油进入反应器会在催化剂上发生深度裂解反应而迅速积炭，使催化剂活性受损并缩短催化剂的使用周期；为避免这种情况发生，必须对催化剂进行预硫化，使其活性组元以Co8S9、Ni3S2、WS2、MoS2（H2S/H2的分压比在 10-4～2×10-1之间）的形态存在，这样才能形成具有加氢活性的Co-Ni-
加氢精制再生催化剂的合理使用
加氢精制再生催化剂的合理使用 摘要：简要讨论了加氢精制再生催化剂的特点，说明了再生催化剂降级使用的技术方案是完全可行的，并介绍了在再生催化剂装填和硫化过程中，与新鲜催化剂的差别，及应该注意的事项。 关键词：加氢精制再生催化剂合理使用 前言 石油馏分的加氢工艺技术是目前生产清洁燃料应用最广泛、最成熟的主要加工手段之一，在石油化工企业中所占的地位越来越重要。近年来，随着炼油企业加氢精制工业装置加工量的逐渐增加，所使用加氢催化剂的品种越来越多，数量也越来越大，经过烧焦再生后继续使用的再生催化剂的品种和数量也越来越多。目前，全世界约有18 kt/a加氢催化剂需要再生［1］，而预计其中的加氢精制催化剂至少在10 kt/a以上。因此，如何合理使用加氢精制再生剂，使之发挥更大的作用，提高炼油企业的经济效益变得越来越重要。 加氢精制催化剂经过1 个周期的运转，由于积炭等原因造成活性下降，必须经过烧焦再生处理后才能使催化剂的活性得到恢复，并继续使用。在正常使用的情况下，加氢精制催化剂可以再生1~2 次，催化剂总寿命在6~9 a之间。加氢精制再生催化剂的开工过程原则上与新鲜催化剂是一致的，但是也有一些不同之处。这主要是因为：再生催化剂的物理性质，如比表面积、孔容积和机械强度等都发生了变化；再生剂的催化活性要比新鲜剂低一些；再生剂上残留的硫、炭和其它杂质，对开工中催化剂的硫化过程会产生一定的影响。如果再生催化剂完全按新鲜催化剂的开工方法进行，将会造成开工成本提高，和因过量的硫化氢对设备腐蚀而造成的安全隐患，以及不能充分发挥催化剂的活性和稳定性，影响工业装置长周期安全稳定运转。本文主要讨论了加氢精制催化剂再生剂的合理使用及开工工艺过程中应当注意的一些问题。 1 加氢精制再生催化剂的特点 再生催化剂与新鲜催化剂相比，孔容积和比表面积都比新催化剂略有降低。这主要是由于积炭和杂质沉积堵塞催化剂孔道，降低了孔容积和比表面积，使催化剂活性金属的利用率降低，造成再生后的催化剂活性有所下降。表1列出了某柴油加氢精制催化剂新鲜剂与再生剂的理化性质。 表1 新鲜催化剂与再生剂的理化性质 Table1 The physicochemical properties of fresh catalyst and regenerated catalyst 催化剂再生剂新鲜剂 孔容积/(mL?g-1) 0.46 0.48 表面积/(m2?g-1) 218 226 耐压强度/(N?cm-1) 172 168 堆积密度/(g?cm-3) 0.90 0.88 硫含量,% 0.58 - 碳含量,% 0.22 - 由表1可以看出，再生催化剂的孔容积和表面积较新鲜催化剂要小；新催化剂上没有硫和碳，
重整预加氢催化剂干燥 硫化方案
中国石油宁夏石化公司 60万吨/年连续 重整装置预加氢催化剂预硫化方案 宁夏石化公司二联合车间 2011年11月10日
一、组织机构 二联合车间60万吨/年重整装置预加氢催化剂硫化由二联合车间主任直接指挥，下设副组长及成员，为预加氢催化剂硫化工作提供人力、物力、技术及安全保障。 二联合车间60万吨/年重整装置预加氢催化剂硫化领导小组： 组长：谭斌 副组长：吴建军 成员：王春江李进、各班值班长、副值班长、运行工程师 职责： 1.认真贯彻公司总体试车安排，直接指挥重整装置预加氢催化剂硫化工作。 2.制定重整装置预加氢催化剂硫化的方案和进度。 3.协调解决预加氢催化剂硫化过程中出现的问题，与施工方积极沟通。 4.负责编制预加氢催化剂硫化方案，及时上报审批，并组织岗位人员讨论学习。 5.负责落实前期人员的培训考核工作和上岗取证工作，确保上岗人员达到“三个百分百”上岗条件 6.全力组织、实施预加氢催化剂硫化工作。 二、准备工作 1.通知生产调度，要求供排水、电站、空分、油品等单位确保 水、电、气、风正常供应，联系化验、仪表、电气、钳工等单位配合 开工。 2.全部设备处于完好备用状态。 3.全部仪表检验完毕，处于备用状态。 4.氮气来源应满足用气要求，氮气纯度要求>99.5v %、氧含量 <0.5v%、氢＋烃含量<0.5v%。 5.工艺流程经三级检查准确无误，加好系统气密隔离盲板。 6.准备好气密用的肥皂水、刷子及检修用工具。 三、系统置换吹扫
(1)从循环压缩机的出口，用氮气缓慢将反应系统压力升到0.5MPa（表压），启机-101A,全量循环10分钟，将机负荷为零，然后打开高分（D-101）放空阀，将系统的压力降到0.02MPa。 (2)反复进行上述步骤（1）2 次以上，直到反应系统中氧含量<0.5v 四、系统气密 1.系统气密的目的是保证装置在开工过程中不会出现严重泄漏。但装置达到正常操作温度时，由于管线和设备膨胀，也会导致泄漏，因此操作人员在开工和运转初期也应关注漏点的出现。 2.确定气密流程，用合适的盲板将不同压力等级的部分隔开。 3.气密要求：参照装置的操作手册的要求进行。 气密阶段及标准测压点：D-102 气密介质气密压力/MPa 压降（MPa/h）氢压机状态气密时间/h 氮气0.5 0.02 停 2 1.7 0.005 停 4 2.2 0.005 停 4 4.按升压速度，系统压力达到要求后，对装置进行全面检查，在确认无泄漏、静态允许压降合格后，将系统压力降至1.0MPa，准备催化剂干燥。 4.4 催化剂干燥 干燥流程： K-101A→E-101A/B→F-101→R-101→R-102→A-101→E-102→D-101→D-102→k-101入口 1. 将系统压力提高到1.0MPa 2.并确认该系统无存油，制定好方案。 3.确定切水点在高分D101和压缩机分液罐D102，催化剂干燥前将切水点的水排净。 4.准备好计量水的工具(如磅称、水桶等)。 5.联系好氮气来源，并事先分析氮气纯度，要求氮气中水含量<300μg/g，氢+烃<0.5%，氧<0.5v%。
连续重整预加氢九月小修总结
个人总结 九月个人总结 本月的主要工作要属T1101系统的检修，在很早以前T1101系统就有堵塞的征兆，只是没有检修的机会，也不清楚管道尤其是空冷的堵塞情况。后来由于E1101的泄露，使得T1101的检修变得刻不容缓，在塔降温之后，从SR1101出口直接引了一条到P1102入口的管线，顺利的将T1101切除。并按计划加盲板隔离，蒸汽吹扫后对E1101和A1101分别进行检修。 这种大修的过程也正是我们发现问题，学习知识，总结经验的过程。从拆下的A1101可以看出，空冷管束堵塞的非常严重，空冷的进出口管线也堵塞的非常利害。这必将为我们今后的原料和操作提出新的要求，虽然具体原因公司层面上还未给出，但作为最底层的操作工这种检修的过程是我们积累经验的必经之路，这个过程我们既要能发现问题，解决问题，也要能避免以后出现同样的问题。E1101的泄露可以为我们以后的操作提供宝贵的经验，类似的高通量换热器如E1106也大体相似，切忌大范围的操作。T1101的检修还在继续，而我们学习积累的过程要持续到永远。 从此次检修中也发现了一些问题。检修前期能看见一份检修计划，但是随着检修计划的深入，各种新问题的发现，新的检修计划却迟迟不见。这对在现场具体操作的人员来说每次新的工作都是在一头雾水中进行，然后交给下一个班继续下去。不了解工作的目的，心里没个计划更没底。 在检修前期加盲板工作结束后，接班蒸塔升压时却发现很多盲板都是松的，漏油的漏油，而且处理起来非常棘手。加盲板时保运可能会偷懒，但我们的人是不应该偷懒的，这关系到的是我们自己的安危，尤其是在化工这样的高危行业，自己工作上都不注重务实，事故就很容易发生。 希望T1101系统能早日检修完毕，还大家一个安全平稳高效的连续重整装置。 1
预加氢催化剂预硫化方法
预加氢催化剂预硫化方 法 Document serial number【KK89K-LLS98YT-SS8CB-SSUT-SST108】
中国石化九江分公司 30×104t/a重整预加氢装置FH-40C催化剂原则开工方案 中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院 二○○九年四月 一、催化剂干燥 1、干燥前的准备工作 (1)催化剂装填完毕，临氢系统进行氮气置换、气密合格。催化剂干燥用氮气作介质。 (2)绘出催化剂干燥脱水升、恒温曲线。 (3)催化剂干燥前，各切水点排尽存水，并准备好计量水的器具。 2、干燥示意流程 ↓N2 循环氢分液罐→循环压缩机→换热器→加热炉 ↑↓ 分离器←水冷←空冷←换热器←反应器 ↓放水 3、催化剂干燥条件： 高分压力：1.5MPa 反应器入口温度：250℃ 循环氮气量：循环压缩机全量循环 干燥温度要求见表2。 表2催化剂干燥温度要求 反应器入口温度 ℃床层温度 ℃ 升、降温速度 ℃/h 升、恒温参考时间 h
常温→250-10～1515 250~280≮200-至干燥结束 250→<150≯15020～254～5 4、干燥结束标准 高分无明水放出。 5、干燥操作 (1)在氮气压力1.5MPa下，循环压缩机全量循环，加热炉点火，以10～15℃/h的升温速度将反应器入口温度升至250℃，开始恒温脱水。如果催化剂床层最低点温度达不到200℃，可适当提高反应器入口温度，但反应器入口温度≯280℃。 (2)在干燥过程中，每2小时在高分放水一次，并计量。 (3)画出催化剂脱水干燥的实际升、恒温曲线图。 (4)干燥达到结束标准后，以≯25℃/h的降温速度将反应器床层各点温度均降至 <150℃，方可引入氢气进行高压气密，合格后进行催化剂预硫化。 二、催化剂预硫化 催化剂预硫化是指催化剂在氢气存在下，硫化剂(如DMDS)分解生成H2S，H2S使催化剂金属组分由氧化态转化成相应的硫化态。 在预硫化过程中，关键问题是要避免金属氧化态在与H2S反应转化成硫化态之前被热氢还原。所以，催化剂预硫化时，必须控制好预硫化温度与循环氢中H2S含量的关系，在H2S未穿透催化剂床层前，床层最高点温度不应超过230℃。 1、预硫化前的准备工作 (1)催化剂干燥结束后，将催化剂床层温度降至150℃，泄压至0.2MPa，引氢气置换至氢纯度>85%，再升压至操作压力，建立氢气循环。 (2)绘出预硫化过程的升、恒温曲线。
重整预加氢催化剂性能分析及预测
重整预加氢催化剂性能分析及预测 发表时间：2018-01-15T14:25:15.020Z 来源：《防护工程》2017年第24期作者：宁坤 [导读] 收集了中海油惠州石化重整预加氢催化剂生产过程预加氢装置的操作数据、原料及产品数据。 中海油惠州石化有限公司 516086 摘要：收集了中海油惠州石化重整预加氢催化剂生产过程预加氢装置的操作数据、原料及产品数据，对数据进行了比较分析，阐述了不同性质原料，不同工况下对预加氢催化剂的具体影响，提出了优化预加氢催化剂长周期运行的方法。 关键词：预加氢催化剂；直馏石脑油；精制油 1、催化重整预加氢工艺及特点 中海油惠州石化连续重整预加氢装置，为重整单元提供合格的原料。装置的工程设计规模80万吨/年。 预加氢部分包括预加氢、分馏等过程。装置预处理部分采用全馏分加氢即先加氢后分馏，预分馏塔与蒸发塔“合二为一”的工艺方案。预加氢反应系统采用氢气循环流程，只设循环氢压缩机而不设补充氢增压机，补充氢由重整氢气经脱氯罐脱氯后补充。为了防止系统在低温部位发生盐类结晶堵塞影响长周期运行，在反应系统中设有注洗涤水的设施。经预处理过程后，重整进料中杂质含量应能达到下列要求： 2、预加氢催化剂性能及特点 重整预加氢装置自投产以来共使用过两种预加氢催化剂，首次开工使用预加氢催化剂为美国雅保公司生产的HC-K 型预加氢催化剂。后两次使用的是抚研院的FH-40C预加氢催化剂。正常生产过程中，预加氢反应器R101A和R101B串联运行。预加氢装置进料98 t/h，反应器入口温度280～335℃，反应压力3 MPa，空速6 .3h-1，氢油比150Nm3/m3。 预加氢催化剂FH—40C可以再生两次，两次再生后催化剂的性能均大于新催化剂性的90%。预加氢催化剂保证第一周期使用不小于三年，再生后的预加氢催化剂使用周期不小于二年。 3、预加氢催化剂使用性能分析及预测 首次使用的预加氢催化剂为美国雅保公司的HC-K催化剂，预加氢装置于2009年4月26日投产，运行31个月，至 2011年10月5日根据公司安排停工换剂检修，预加氢催化剂更换为抚研院的FH-40C。 第二次使用的预加氢催化剂为抚研院的FH-40C催化剂，预加氢装置自2011年11月3日投产，于2014年10月11日预加氢根据公司安排停工检修，运行33个月（其中2014年3月至6月根据公司安排预加氢停工）。 预加氢装置停工检修后仍然采用抚研院的FH-40C催化剂，于2014年12月9日开工投产，正常运行至今。 为保证预加氢装置长周期运行，利用前期催化剂运行数据对现在运行预加氢剂催化剂FH-40C寿命进行预测。因第一周期使用的催化剂为HC-K，与后两次使用的FH-40C不为同一种催化剂，性能不同可比性差，这里选用第二次和第三次使用抚研院的FH-40C催化剂进行分析预测催化剂寿命，主要从以下几个方面对第三周期使用的抚研院的FH-40C催化剂寿命进行分析预测。 1. 催化剂处理量分析预测 2011年10月5日至2014年10月11日预加氢装置使用抚研院的FH-40C催化剂，处理预加氢原料直馏石脑油量为1827713 吨。 根据公司安排2011年10月5日停工换剂检修。预加氢装置第一次使用FH-40C周期为 32个月，预加氢催化剂处理直馏石脑油量为1827713 吨。按催化剂保证值三年计算：催化剂三年处理直馏石脑油能力为3*80万吨/年=240万吨，第二周期加工量为保证值的75.8%。 2014年12月9日至今，预加氢装置使用抚研院的FH-40C催化剂处理预加氢原料直馏石脑油量为167229吨，见表2。 三个月共处理167229吨直馏石脑油，平均每月55743吨。按上周期处理量预测 1827713/55473=32.9个月。如保持当前平均每月55743吨负荷按上周期处理量1827713吨，预加氢催化剂至少可运行33个月。 上周期处理量还未达到满负荷，预加氢催化剂处理能力还有较大空间未发挥出来，处理量不是影响催化剂长周期运行的主要因素。 2. 催化剂反应温度分析预测 2011年10月5日预加氢装置开工投产后预加氢反应器入温度控制在290℃, 运行至2014年10月11日停工检修，反应温度从290℃提至302℃，运行了32个月后温度提升12℃来补偿催化剂活性，预加氢催化剂的反应温度可提至335℃，催化剂活性较好，能满足FH-40C催化剂保证值三年长周期运行。 3. 原料性质分析预测 2011年10月5日预加氢装置开工投产至2014年10月11日停工检修，原料质量控制较好，预加氢进料中的硫含量都控制在0.04% （m/m）以下，比FH-40C催化剂技术协议中直石硫含量800PPM低一半。 2014年因公司原料中氮含量较高，进料中的氮含量保持在6ppm左右，高时达8PPM，精制油中的氮含量分析一直小于0.2PPM。FH-40C脱氮性能较好。通过上周期数据分析，得出进料中氮含量8PPM以下，FH-40C催化剂能满足精制油氮含量小于0.5PPM的技术保证值要求。 能过分析可以预测只要进料中的杂质含量不超标，控制在技术指标之内，不影响催化剂长周期运行。催化剂的使用期限能达到和超过保证值。
国内外催化重整工艺技术进展-惠生公司路守彦
国内外催化重整工艺技术进展 路守彦 惠生工程（中国）有限公司设计中心 上海市201203 摘要：本文对催化重整国内外生产现状、各种工艺技术、催化剂和发展趋势进行分析，目前连续重整为最有竞争力的工艺，大力发展芳烃等石油化工行业，加快连续重整生产工艺国产化的推广，打破长期以来国外公司对连续重整技术的垄断，有利于我国催化重整的可持续发展。 主题词：催化重整连续重整工艺 自1949年世界第一套铂催化重整装置投产以来，催化重整工艺已经历了60年的发展。由于全球环保法规日益严格、高辛烷值汽油和芳烃需求不断增加，以及航空煤油、柴油、汽油等加氢工艺的发展需要提供廉价氢源，催化重整工艺仍然是炼油工业中的主要加工工艺之一。 1 国内外生产现状 1.1国外生产现状 2008年全球共有炼油厂655座，原油总加工能力达4280 Mt/a，其中亚洲占世界原油加工能力的26.26%，居世界首位。2007年时占26.04%。 2008年世界催化重整能力为517 Mt/a，其中亚洲占世界催化重整能力的18.64%，居世界第三位，西欧占世界催化重整能力的19.01%，居世界第二位，北美占世界催化重整能力的36.35%，居世界首位。2007年时他们分别占世界催化重整能力的17.51%，19.14%，37.21%。 2008年世界各国或地区催化重整能力占原油加工能力的比例平均为13.42%，2007年时占13.40%。2008年亚洲地区重整能力占原油加工能力的9.52%，2007年时占9.01%。 全世界生产重整生成油的炼油厂有450座，其中美国约120座、加拿大20座、墨西哥6座大型炼油厂。据美国UOP公司统计，目前全世界约有200多套采用UOP公司技术的连续重整装置。该公司还介绍，20世纪70年代设计的CCR装置最大加工能力为 1.72Mt/a，目前该公司设计的CCR装置的加工范围为0.26-4.30Mt/a。目前世界最大的催化重整装置生产能力如表1所示。[1-2] 表1 2008年催化重整装置最大生产能力 Mt/a 装置型式 炼油厂名称 加工能力半再生重整 Hovem公司维尔京群岛圣克鲁瓦炼油厂 2.26 连续再生重整 美国ExxonMobil炼制与供应公司德克萨斯州博蒙特炼油厂 3.16 循环再生重整 英国BP公司德克萨斯州德克萨斯城炼油厂 2.68 1.2国内生产现状 截至2009年6月，我国催化重整装置共有72套，总加工能力为30.89Mt/a,其中连续重整装置25套，加工能力为20.89Mt/a，平均规模为0.836 Mt/a，半再生重整装置47套，加工能力为10.00Mt/a，平均规模为0.213 Mt/a，我国无
催化重整装置操作工：催化重整装置(高级工)考点.doc
催化重整装置操作工：催化重整装置(高级工)考点 考试时间：120分钟 考试总分：100分 遵守考场纪律，维护知识尊严，杜绝违纪行为，确保考试结果公正。 1、单项选择题 同一油品的开口闪点比闭口闪点。（ ）A.高 B.低 C.一样 D.无法比较。 本题答案： 2、判断题 在抽提塔内，回流比越大，芳烃产品纯度越高，芳烃回收率也就越高。 本题答案： 3、单项选择题 在生产中，当发现大量水随原料进入系统中时，应采取以下哪些措施：（ ）A.加强各系统，回流罐，低点的脱水调整汽提塔操作，适当提高反应温度 B.加强系统和原料的脱水或改用合格原料，降低反应温度，必要时增加注氯量 C.改原料，重整系统进精制油，增大注水注氯量 D.预处理系统打循环，重整系统停进料，用氮气恒温赶水； 本题答案： 4、单项选择题 当大气中硫化氢浓度达（ ）毫克／立方米时，人即可察觉到。A.0.035 B.0.015 C.0.050 本题答案： 姓名：________________ 班级：________________ 学号：________________ --------------------密----------------------------------封 ----------------------------------------------线----------------------
5、单项选择题 产品质量好坏最终要以（）来衡量。A.价格合理 B.产品寿命 C.产品质量标准 D.使用的效果 本题答案： 6、单项选择题 汽提塔在侧线以上是汽提段，该段中不允许存在：A.芳烃 B.回流芳烃 C.非芳烃 本题答案： 7、单项选择题 管壳式换热器在同一管程内，管束因堵漏被堵掉（）时应更换管束。A.1％ B.5％ C.8％ D.10%以上 本题答案： 8、单项选择题 重整反应过程的压力对重整液体（）有显著的影响。A.产量、质量 B.收率、芳烃产率 C.组成性能 本题答案： 9、判断题 抽提循环水罐水量不够应补入软化水。 本题答案： 10、单项选择题 抽提塔塔盘的开孔率不同主要是因为（）。A.塔内重液相负荷不同 B.轻液相负荷不同 C.便于清扫塔盘 本题答案： 11、单项选择题
催化重整装置
催化重整装置 催化重整装置是用直馏汽油或二次加工汽油为原料，在催化剂的作用下，经过脱氢环化、加氢裂化和异构化等反应，使烃类分子重排成新的分子结构，以生产C6-C9芳烃产品或高辛烷值汽油为主要目的。并利用重整副产品氢气供二次加工的热裂化、延迟焦化的产品油加氢精制。 催化重整装置由四部分组成：原料预处理、重整、芳烃抽提和芳烃精馏。 5.1催化重整装置的腐蚀类型 5.1.1高温氢腐蚀 催化重整的目的是生产C6-C9芳烃产品或高辛烷值汽油，在催化重整过程中，其中六元环烃进行脱氢反应，五元环烃进行异构化脱氢反应，烷烃环化反应都会产生氢气。反应过程都是在临氢高温和一定压力下进行，所以临氢设备和管线都可能产生氢损伤。氢损伤包括如下几种：氢鼓泡、氢脆、表面脱碳和氢腐蚀（内部脱碳）。催化重整反应是在催化剂、压力 1.4-1.8MPa、温度480-510℃、氢油比400-600Nm3/m3（一段）和1000-1200Nm3/m3（二段）条件下进行的，所以临氢设备和管线会产生氢损伤，主要以表面脱碳和氢腐蚀为主。 表面脱碳是指钢材与高温氢接触后，高温氢能够和钢材表面的碳发生反应，从而使钢材表面的碳含量下降。表面脱碳不形成裂纹，强度及硬度略有下降，而延伸率增高。
氢腐蚀（内部脱碳）是指高温高压下的氢渗入钢材之后，和不稳定碳化物形成甲烷。钢中甲烷不易逸出，致使钢材产生裂纹及鼓泡，并使强度和韧性急剧下降，其腐蚀反应是不可逆的，使材料永久性脆化。 另外，钢材在氢和烃的混合气体中也可能发生渗碳腐蚀，渗碳腐蚀比脱碳腐蚀危害性小得多。 5.1.2高温H2+H2S型腐蚀 为了保护催化重整催化剂，重整原料油一般进行加氢预处理以脱出原料中的硫等杂质，预加氢是在催化剂的作用下，压力1.5-1.8MPa,温度280-360℃，氢油比70-150Nm3/m3的加氢精制操作。在此操作过程中，原料中90%以上的有机硫转化为硫化氢，在氢的促进下，硫化氢加速对设备腐蚀，腐蚀产物也不能象无氢环境下那样致密，具有一定的保护性，其原因是原子氢不断侵入腐蚀层，造成其疏松而多孔，从而失去保护性。 5.1.3 H2S-HCl-H2O型腐蚀 预处理：预处理过程中的预分馏部分只要原料合格，H2S-HCl-H2O型腐蚀不明显。原料中的硫、氮、氧、氯等化合物，在预加氢时生成H2S、HCl、H2O和NH3等，一般情况下，原料中氯含量很少，易为氨所中和，所以腐蚀以H2S-H2O为主，但是某些厂1984年以来发现原料中氯含量增加，多以有机氯为主，预加氢时造成HCl过量，这样便在预加氢低温部位形成H2S-HCl-H2O型腐蚀环境。