木拱支架计算
陈淌坪4桥拱圈支架方案
本桥桥型结构为1跨13米拼宽拱桥，桥梁全长26米,桥梁拼宽14.97 m。结构除拱圈采用钢筋砼形式外，其它采用与旧桥结构相同的形式。现对现浇拱圈施工方案进行描
一、拱圈说明
拱圈为1跨13米正交实腹式圆弧线砼,截面等高度0.65m,矢跨比为1/4,拱圈混凝土设计标号为C30,主要工程量有C30砼:152.49m3,钢筋:8.71 t。
拱圈是拱桥的主要承重结构,是整个拱桥施工的关键环节。根据本工程桥位处地形、地基等实际条件，结合我部建筑材料的情况和施工能力，进行多方面的技术经济比较，最后确定采用满堂式松木拱支架方案。拱架及拱盔采用直径大于14cm顺直松木搭设；弓形木宽度和厚度采用宽16cm×高18cm；底模、侧模采用5cm厚松木板。钢筋现场绑扎、焊接。拱圈砼采用商品砼,砼运输车运输,砼输送泵入模。
二、地基处理
现浇结构支架体系关键部位是桥下基础处理,地基承载力应满足拱圈所承受的全部荷载,保持支架不产生变形,不发生地基沉陷现象。本桥地基处理具体方法为:回填承台基坑整平压实后,整平压实后浇筑10 cm～12 cm厚C15砼。
三、拱架搭设
拱架方案为：
a.拱板5cm 厚，搭接错位；
b.拱架立柱要求顺直无不良木节和裂缝，要求直径不小于14cm ；横向中心间距为1.15m,纵向中心间距为1.45m 。上下立柱要求垂直竖立；
c.纵梁和横梁要求两面锯平，接触面不小于12cm,厚度不小于15cm ；纵向和横向均设“人”字形斜撑。 拱架设计图如下：
陈淌坪4桥拱架设计图
3.1支架搭设方法及基本要求
3.1.1 本工程架体搭设从桥台一端开始搭设。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆。
3.1.2架体与主体结构拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。
3.1.3安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。
3.2支架使用规定
3.2.1、严禁上架人员在架面上奔跑、退行；
3.2.2、严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；
3.2.3、严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；
3.2.4、支架上垃圾应及时清除，以减轻自重。
四、支架稳定性及地基承载力计算
4.1陈淌坪4桥为钢筋砼拱桥。拱圈重量为0.65×1
5.67×14.97×2450＝373568.5kg。
4.2拱架荷载计算：
a.拱圈荷载：q1=373568.5/(13×14.97) ×9.8÷1000＝18.81KN/m2
b.施工荷载：q2=1.5KN/m2
c.施工集中荷载：q3=2.5KN/m2
d.木材荷载：q4=0.5KN/m2
拱顶总荷载：
q强=18.81+1.5+2.5+0.5＝23.31KN/m2
q刚=18.81+0.5＝19.31KN/m2
拱架立面立柱间距为1.45m,横面立柱间距1.15m，采用
直径不小于14cm松木，其强度符合规范A－3类木材，其顺
纹容许弯应力σW＝12Mpa,顺纹容许拉应力σi＝8 Mpa,弹性
模量E=9×103 Mpa。模板为横铺，厚5cm，置于弓形木上。
一、模板验算：模板按1m宽计算
截面抵抗矩w=100×52/6=416.667cm3
惯性矩I=100×53/12=1041.667cm4
按JTJ 025-86规范2.1.12条第一行规定，可取：
容许弯应力σW＝12×1.15＝13.8Mpa
弹性模量E=9×103×1.15＝10.35×103Mpa=10.35×
106KN/m2
弓形木弓形木弓形木
最大弯矩M=qL2/10=23.31×0.992/10=2.2846KN·m
弯曲强度Q=M/W=2.2846/(416.667×10-6)=5483
KN/m2=5.483MPa＜[σ]=13.8MPa(强度安全)
抗弯刚度f= qL4/(128EI) =19.31×0.994/(128×10.35×106×1041.667×10-8)=1.35×10-3m＝1.35mm＜〔f〕
=L/400=990/400=2.475mm(挠度安全)
二、弓形木计算：弓形木采用宽16cm×高18cm
截面面积A=16×18＝288cm2
截面抵抗矩w=16×182/6=864cm3
惯性矩I=16×183/12=7776cm4
截面回转半径r=√(I/A)=5.196cm
(1)拱顶处弓形木：
L＝145cm
q＝23.31×1.15＝26.8 KN/m2
M= qL2/8=26.8×1.452/8=7.043 KN·m
Q＝M/W=7.043/（864×10-6）/1000＝8.152MPa＜σW＝13.8Mpa(强度安全)
f= 5qL4/(384EI) =5×19.31×1.454/(384×10.35×106×7776×10-8) ×1000=1.59mm＜〔f〕
=L/400=1450/400=3.625mm(挠度安全)
(2) 1/4跨处弓形木：斜角21.385°
L0＝L/cos21.385=155.7cm
q＝23.31×1.15×cos21.385＝24.96 KN/m2
N=23.31×1.15×1.557×sin21.385=15.21 KN
M= qL2/8=24.96×1.5572/8=7.564 KN·m
λ=L0/r=155.7/5.196=29.96＜80
∮=1.02-0.55((λ+20)/100)2=0.883
K=σW/σi=12/8=1.5
Q＝M/W+K×N/(∮×A)=7.564/（864×10-6）+1.5×
15.21/(0.883×288×10-4)=9651.8 KN/m2=9.65MPa＜σ
13.8Mpa(强度安全)
W＝
f= 5qL4/(384EI) =5×19.31×1.564/(384×10.35×106×7776×10-8)×1000=1.85mm＜
〔f〕=L/400=1557/400=3.89mm(挠度安全)
(3) 拱脚第二跨处弓形木：斜角37.607°
L＝L/cos37.607=183.03cm
q＝23.31×1.15×cos37.607＝21.237 KN/m2
N=23.31×1.15×1.83×sin37.607=29.936 KN
M= qL2/8=21.237×1.832/8=8.89 KN·m
λ=L0/r=183/5.196=35.22＜80
∮=1.02-0.55((λ+20)/100)2=0.852
K=σW/σi=12/8=1.5
Q＝M/W+K×N/(∮×A)= 8.89/（864×10-6）+1.5×
29.936/(0.852×288×10-4)=12119.4KN/m2=12.1MPa＜
σW＝13.8Mpa(强度安全)
f= 5qL4/(384EI) =5×19.31×1.834/(384×10.35×106×7776×10-8)=3.5mm＜〔f〕=L/400=1830/400=4.575mm(挠度安全)
三、拱架立柱:
A=(14/2)2×π＝153.938cm2
w=3.14×143/32=269.392cm3
I=3.14×144/64=1885.74cm4
r=√(I/A)=3.5cm
容许应力σW＝12×1.15＝13.8Mpa
N=23.31×1.45×1.15=38.87 KN
按L=400cm
λ=L/r=400/3.5=114.286＜80
∮=3000/λ2=0.23
Q＝N/(∮×A)=38.87/(0.23×153.938×10-4)=10974
KN/m2=10.974MPa＜σW＝13.8Mpa(安全)
4.4、地基容许承载力验算：
承压面积A1=π×72=153.94cm2
计算面积枕木宽20cm Ab=20×145=2900cm2
β=√(Ab/A1)=4.34
r0N d≤0.9Βa1f c d
其中N d=23.31×1.45×1.15=38.87KN
根据公路圬工桥涵设计规范JTG D61—2005取C15混凝土轴心抗压f c d=5.87MPa
0.9βA1f c d=0.9×4.34×153.94×10-4×5.87×103=352.9 KN＞31.51KN
经计算，拱架强度满足施工要求，
五、拱圈钢筋工程
5.1钢筋基本要求
(1)本工程所用钢筋应符合规范要求方能进场使用。
(2)钢筋进场前要作相应试验,合格后报监理工程师审核通过方可使用。
(3)钢筋的进货程序应符合项目部材料进场检验程序。
(4)钢筋进场后必须按规格分批验收、堆存,不得混杂,应挂有标识。
(5)钢筋的品种、规格、数量必须准确无误,钢筋的代用必须征得监理工程师的同意方可操作。
5.2钢筋加工
(1)钢筋调直和清除污锈
钢筋的表面应洁净,使用前应将表面油渍、漆皮等清除干净。钢筋应平直、无局部弯折,成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直。
(2)钢筋的弯制和末端弯钩应符合设计要求和规范JTJ041-2000中的规定。
(3)主拱纵向主筋加工应预先根据钢筋接头形式,满足规范JTJ041-2000的要求,计算出每节段施工的主筋长度,且在场下先根据计算的长度将钢筋焊接成为整根。
5.3钢筋现场安装与连接
(1)纵向主筋接头位置均设在主拱圈施工间隔槽内。
(2)纵向主筋的现场连接主要采用焊接。焊接时两钢筋搭接端部应先折向一侧,使两接合钢筋轴线一致。接头双面
焊缝长度不小于 5 d,单面双面焊缝长度不小于10 d(d为钢筋直径)。
(3)纵向主筋的焊接接头在钢筋安装时,应该满足规范JTJ041-2000中的要求,即接头长度区段内,同一根钢筋不得有两个接头,配置在接头长度区段内受力钢筋,其接头的截面面积,在受拉区不应超过总截面面积的50 %,焊接接头长度区段指35 d(d为钢筋直径)且不小于50 cm。
(4)钢筋焊接前必须进行试焊,合格后方可正式施焊,焊工必须有上岗证,焊条选择应符合规范表JTJ041-2000中的规定。如监理工程师有要求,搭接焊接头可现场取样试验。钢筋接头的焊接满足规范JTJ041-2000中的要求。
(5)拱圈底模铺好后,即测设中线、边线、标高、标出各分段点及横隔板的位置,作为安装其他模板及绑扎钢筋的依据。拱圈钢筋安装采用在桥下加工弯制,运至拱架上就地焊接及绑扎施工。钢筋焊接绑扎顺序按拱脚至拱跨1/4 段,先安箍筋后穿主筋的办法;拱跨1/4 处至拱顶段先穿主筋后套箍筋,以利施工。主钢筋接头、箍筋及横隔板钢筋连接采用焊接;间隔槽钢筋除纵桥向在焊接分段钢筋时一次成型外,其余的横桥向钢筋和箍筋可在浇筑前绑扎。
(6)钢筋绑扎时,应校核钢筋网片间距,以保证钢筋网片的保护层符合要求。
5.4钢筋保护层
为确保砼外观质量,减少保护层垫块与模板接触面积,在钢筋与模板间设置塑料保护层卡子或垫块,卡子中设半圆孔,套入外层钢筋。垫块不少于4个/m2,呈梅花型布置。
5.5预埋钢筋
拱脚处预埋钢筋如与墩身钢筋有冲突,主拱预埋钢筋位置不动,适当移动墩身钢筋。预埋钢筋必须准确,固定牢固。
六、主拱圈砼工程
本工程拟采用商品砼,由砼运输车运至现场,砼输送泵浇注入模。
6.1 C30砼材料及砼的质量
(1)砼配合比应按有关规定进行验证,其强度、和易性、耐久性等指标符合有关规范要求,合格后报监理工程师审核批准后方可使用。
(2)砼的砂率和坍落度应满足泵送要求,砂率控制在40 %～50 %,坍落度为13 cm～15 cm。
(3)砼的初凝时间不得小于8 h。采用高效优质减水剂,
延长砼的初凝时间,改善和提高砼和易性。
砼的最大水灰比和最小水泥量应符合JTJ041-2000规范规定。
砼的砂、碎石、水泥采用配料机配料,配料机的计量系统应在校核合格期内。
砼的搅拌时间应符合规范JTJ041-2000表10.4.2规定砼运输采用砼运输车,砼从搅拌机倒出后,用砼运输车运输送到施工部位,时间不超过30 min。
6.2砼浇注
(1)拱圈砼施工时沿拱跨方向分环分段对称浇注,准确控制两端浇注速度,各段接缝面与拱轴线垂直,按对称原则先从拱脚开始浇注至四分点,再从拱顶向四分点浇注。如下图所示：
各分段内砼应一次连续浇注完毕,因故中断时,应浇注成垂直于拱轴线的施工缝,如已浇注成斜面,应凿成垂直于拱轴线的平面或台阶式结合面。第二环由拱脚向拱顶对称进行浇注。每节段砼连续浇注不得中断,保证在砼初凝时间内浇注完毕。
(2)砼振捣采用插入式振动器,振动器移动距离不得超过其作用半径的1.5倍;与侧模应保持在一定的间距,插入下层砼5 cm～10 cm,每一处振动完毕后应边振动边徐徐提出振动棒,应避免振动棒碰撞模板、钢筋,插棒时布点均匀,对拐角和斜坡死角处应加密布点,不得漏振或过振。砼振捣原则:砼不再下沉、不再冒泡、表面开始泛浆后为止。
(3)主拱圈浇筑前，必须挂好吊线锤，架设全站仪，安排专人负责观测拱架在浇筑过程中的变形量，控制浇筑速度和调整浇筑部位，并安排专人检查拱架，因受压不一致造成拱架松动及变形要及时处理，确保拱架安全。
(4)主拱合拢段(1/4处)砼浇注时段应选择在一天中温度相对较低且处于温度即将上升的凌晨,合拢温度大约为24 ℃。
6.3砼养护及拆模
(1)砼浇注完成并初凝后,立即铺土工布覆盖洒水养护,养护时间不低于7 d,在砼初凝前不得受水冲蚀。
(2)主拱圈须等养护试件强度达到设计强度的70 %,方可拆模。
七、支架的拆除顺序及方案
卸落拱架在拱圈合龙后至少二星期进行。
7．1拆除顺序
拆架程序应遵循由上而下，先搭后拆的原则，不准按立面拆架或在上下两层同时拆架。做到一步一清，一杆一清，拆除后架体的稳定性不被破坏。
拆除顺序为：安全网—栏杆—剪刀撑—小横撑—大横撑—立杆
支架整体拆除顺序为：应该先拆除跨中处支架，再拆除桥墩处支架，由跨中向两侧桥墩方向推进。具体拆除顺序及拆除方式见下图：
7.2拆除方案
拆除拱架应在拱圈合拢后至少二星期进行，同时桥台全部工程及台后填土必须基本完成。
支架拆除前，在梁顶做好梁体沉降的观测点，对这些点，在支架拆除前进行标高测量，在支架拆除过程中时时观察标高变化情况。同时支架拆除时，也要派专人对梁底进行观察，如有异常情况，应立即停止支架拆除工作。待查明原因或通过讨论后，按调整方案进行作业。
支架拆除时，方木要与脚手架错开拆除，即拆一排方木，就拆支撑该方木的脚手架。支架拆除时从跨中开始，先拆除梁体跨中处支架，再拆除桥墩处支架，再从跨中同时向两侧
拆除，为保证拆除过程中支架的稳定性，每层支架水平拆除自上而下推进。
严格按拆架工艺，依次拆除支架，所拆除下来的所有材料成堆放置好，择优可以重复利用。
八、其他注意事项
(1)主拱施工应严格按照各项施工安全操作规程进行。
(2)应做好河床支架基础的防护工作,防止支架及基础受到冲刷,同时应在桥位上游施工便道上设置子堤,防止因偶然的河流高水位对支架的冲击破坏。
(3)砼施工过程中严格保证质量,砼浇注完毕应立即进行养护,砼养护对砼质量保证至关重要,应严格按照有关工艺进行。
(4)主拱施工中的预埋钢筋及其他预埋件不得遗漏。
(5)电焊作业应符合电焊有关安全规定,避免烧伤、烫伤。立模后若需电焊,应注意保护模板不被烧伤。
(6)施工操作中应注意保护主拱圈施工监测的预埋设备。
(7)拱桥是一种有推力的结构。桥台的质量对整个拱桥
的安全性影响很大。砼浇筑前必须将台后混凝土施工完毕。施工中也要注意及时进行台后填土并分层夯实。
(8)拱桥各阶段施工均注意对称均衡施工,以免拱轴线发生不正常变形,导致发生安全和质量事故。
(9)施工每阶段均要进行施工观测,控制主拱圈的变形。
(10)主拱圈混凝土的内在质量和外在质量均严格控制。混凝土浇筑时保证浇筑进度和振捣密实,所有工作缝认真凿毛清洁,确保新老混凝土的结合强度,并注意混凝土养生,所有主拱圈外表面均达到平整、光洁和全桥混凝土颜色一致。
(11)严格控制主拱圈的轮廓尺寸,施工误差限制在施工规范允许范围之内,防止主拱圈混凝土开裂和棱边碰损,待混凝土强度达到有关要求后方可拆模。
第一合同段项目部
2011年6月17日
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
管道支吊架设计及计算
浅谈管道门字型支吊架的设计及计算 【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2. 管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求，并力求整齐美观； 3. 在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4. 管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距） 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉； 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡； 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件最少； 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ，同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []t W q L δφ124 .2max =
贝雷架计算(精校版本)
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8＝24m 贝雷片 承台 承台 顶柱 承台 顶柱 工字钢22 双层贝雷片 ×7 ＝ 14m 贝雷片 方木 Ⅰ32工钢
东岙大桥24m梁支架计算 东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积 翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积 翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积 翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2
管道支吊架设计及计算
【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2. 管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求，并力求整齐美观； 3. 在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4. 管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距） 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉； 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡； 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件最少； 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ，同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []t W q L δφ124 .2max = L max ——管架最大允许跨距（m ）
贝雷梁支架计算
. 潮惠高速公路TJ6标 杨林枢纽立交现浇箱梁施工计算书中铁十四局集团有限公司潮惠高速公路TJ6标项目经理部
目录 1、工程概况....................................... - 1 - 2、计算依据.......................................... - 2 - 3、现浇箱梁支架设计.................................. - 2 - 4.预制箱梁施工验算................................... - 2 -4.1计算原则..................................................................................................................................................... - 2 -4.2材料的选择................................................................................................................................................. - 3 -4.3荷载计算..................................................................................................................................................... - 3 -4.4支架上部结构受力计算............................................................................................................................. - 4 -4.4.1 荷载组合设计....................................................................................................................................... - 5 - 5．结论.............................................. - 8 - 1、工程概况 本次计算针对杨林枢纽立交现浇梁右幅2#-5#墩进行施工计算，箱梁底
支架计算书
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
支架选型计算
支护设备选型 （1）工作面顶板管理方式及支架型式 国内外长壁工作面生产经验表明，液压支架是工作面装备中对生产能力影响最大的设备，因此必须把支架的可靠性放在首位，不但要稳定可靠，故障率低，而且使用寿命长。近年来液压支架朝重型化发展，结构型式简单实用，支架工作阻力不断增大，一般为6000kN ～8000kN ，最大达到10000kN 。 根据3号煤层顶、底板条件及工作面采煤设备配套的要求，设计本矿井回采工作面采用全部冒落法管理顶板。并结合工作面最大采高3.3m 和邻近矿井机械化开采的实践经验，初步确定选用ZY3300/11/23型掩护式液压支架。 1）支架支护强度 支架的结构尺寸确定之后，与支架重量和成本关系最大的参数是支架的支护强度。从理论上分析，合理的支护强度应正好与顶板压力相平衡。支护强度过大，不仅增加支架重量和设备投资，而且给搬运、安装带来困难；过小则会造成顶板过早下沉、离层、冒落，使顶板破碎，造成顶板维护困难。因此支护强度的大小应取决于工作面采场矿压的大小。但由于目前对采场矿压的大小还不能进行准确的定量计算，主要以经验法或实测数据，来确定支架的支护强度。 支架支护强度采用下列经验公式计算： βα γcos 1）（-'??≥K q H q 式中： q ——液压支架的支护强度，MPa ； H ——采高，平均2.2m ； γ ——顶板岩石视密度，一般取2.3t/m 3； K ——顶板岩石破碎膨胀系数，一般取1.25～1.5； α ——工作面倾角，（°）；
β ——附加阻力系数，二排柱支架取1.6，单排柱支架取1.2； q '——顶板周期来压动载系数。q '值可按以下情况选取：周期来 压不明显顶板：q '取1.1；周期来压明显顶板：q '取1.3；周期来压强烈顶板：q '取1.5～1.7。 则：a q MP 31.02.16 cos 13.13.13.22.2=?-??≥ ）（ 2）支架工作阻力 支架工作阻力P 应满足顶板支护强度要求，即支架工作阻力由支护强度和支护面积所决定。 3 10 P ??=F q 式中： F ——支架的支护面积，经计算得8.2m 2 。 则：N 2542102.831.0P 3 k =??= 对支撑式支架，支架立柱的总工作阻力等于支架工作阻力。对于掩护式和支撑掩护式支架，由于受到立柱倾角的影响，支架工作阻力小于支架立柱的总工作阻力。工作阻力与支架立柱的总工作阻力的比值，称为支架的支撑效率η。所以支架立柱的总工作阻力p 总为： η p p = 总 式中：η——掩护式支架取η=80%。 则：N 31558 .02524k p ==总 （2）支架初撑力 初撑力的大小是相对于支架的工作阻力而言，并与顶板的性质有关。液压支架的初撑力，对支架维护顶板的性能方面，要比工作阻力（支护强度）起着更加显著的作用。有足够初撑力的支架，一开始就能和顶板压力取得平衡，可最大限度地减小顶板下沉；初撑力偏低，要等顶板下沉时才能增阻，会增大顶板的下沉量；初撑力过大，会使
现浇支架结构计算(加地基承载力验算)
支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据： （1）《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》 （2）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （3）《路桥施工计算手册》 二、计算参数： 工字钢截面特性 钢管截面特性 方木截面特性 二、计算荷载： 施工人员及设备荷载：q2=2.5 kN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载：q3=2.0kN/m2； 模板支架自重荷载：q1=3.0kN/m2； 新浇筑混凝土自重荷载：q4=26 kN/m3。 三、支架系统受力验算： 1．腹板处支架验算： （1）腹板底10×10方木肋条受力验算：
方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米： q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋2.7×26）=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算： M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m) W=34-2 2m 1067.16 1.01.06bh ?=?= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7（kN ） σw =W M max =4 -1067.10.56 ?=3593(kPa)=3.593(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ= 2A 3Q max =4 -10 1002 5.7 3???=855kPa=0.855(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.812 1.01.012bh ?=?= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6 -6410 8.31091000.615.54?????=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) ＜ 400 600 =1.5(㎜) (合格) （2）腹板底方木（12×15㎝）分配梁受力验算： 采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.3米，间距为0.6米，荷载为自重加1.2上层方木传力。集中力取值P=0.6×15.54=9.3(kN/m)。 弯应力图如下：
贝雷梁计算书
跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二〇一七年七月二十日
目录 一、贝雷梁设计方案 0 1.1. 计算依据 0 1.2. 搭设方案 0 二、贝雷梁设计验算 (3) 2.1. 荷载计算 (4) 2.2. 贝雷梁验算 (4) 2.2.1. 方木验算 (4) 2.2.2. 方木下工字钢验算 (5) 2.2.3. 翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4. 腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3. 迈达斯建模验算 (8) 2.4. 贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5. 钢管立柱验算 (10)
一、0B贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 （1）设计图纸及相关详勘报告； （2）《贝雷梁设计参数》； （3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （5）《铁路桥涵设计规范》； 1.2.4B搭设方案
图1.1箱梁截面（单位mm ） 210016501650165016502100970970 5920 4004002*1.5 1400600 14004001400400 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m ）
表1.1 贝雷梁参数 容许应力桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 容许应力桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 1687.5 3376 4809.4 6750.0 9618.8 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 几何特性桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I250497.2 500994.4 751491.6 2148588.8 3222883.2 3 (cm) W3578.5 7157.1 10735.6 14817.9 22226.8 几何特性桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I577434.4 1154868.8 1732303.2 4596255.2 4596255.2 3 (cm) W7699.1 15398.3 23097.4 30641.7 45962.6 表1.2 工程数量表 序 号 材料名称型号规格数量 1 贝雷片321型572 2 方木木材28 3 工字钢I12 28
现浇箱梁支架计算-完整版
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处
设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（Q1）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。 清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。最后在回填土上方浇筑30cm厚C30素混凝土作为满堂支撑架的基础。 1.4支架布置 整联箱梁采用落地式碗扣满堂支架，因本项目箱梁大多为单箱多室变截面，其下部支架系统立杆纵横间距统一为60×60cm，立杆步距1.2m。 立杆采用普通Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm）钢管作为箱梁的支撑，钢管顶安置可调顶托，顶托上面铺设横向建筑双钢管Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm），然后纵向布置10cm×10cm木方（材质统一为杉木），方木间距20cm；木方上面铺设1.5cm厚竹胶板；立杆底部铺设[20b型槽钢。 其搭设形式如下：
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书 一、贝雷梁支架整体受力计算 共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析 混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m 3，贝雷梁按 3KN/片，钢管 （φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。 a ．混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。 钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d ．模板自重 模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2， 则有： )/(333.1100 1240 40m KN =?? e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/m f ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/m g ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算 贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：
弯矩图： 剪力图： 由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为： M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为：
M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。 每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算： 单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图： 由位移图有：悬臂端位移最大，为： f max =0.39mm 答案 自动喷水灭火系统施工及验收规范 5．1．8 管道支架、吊架、防晃支架的安装应符合下列要求： 1 管道应固定牢固；管道支架或吊架之间的距离不应大于表5．1．8的规定。检查数量：抽查20％，且不得少于5处。 检查方法：尺量检查。 2 管道支架、吊架、防晃支架的型式、材质、加工尺寸及焊接质量等，应符合设计要求和国家现行有关标准的规定。 3 管道支架、吊架的安装位置不应妨碍喷头的喷水效果；管道支架、吊架与喷头之间的距离不宜小于300mm；与末端喷头之间的距离不宜大于750mm。 检查数量：抽查20％，且不得少于5处。 检查方法：尺量检查。 4 配水支管上每一直管段、相邻两喷头之间的管段设置的吊架均不宜少于1个，吊架的间距不宜大于3.6m。 检查数量：抽查20％，且不得少于5处。 检查方法：观察检查和尺量检查。 5 当管道的公称直径等于或大于50mm时，每段配水干管或配水管设置防晃支架不应少于1个，且防晃支架的间距不宜大于15m；当管道改变方向时，应增设防晃支架。 检查数量：全数检查。 检查方法：观察检查和尺量检查。 6 竖直安装的配水干管除中间用管卡固定外，还应在其始端和终端设防晃支架或采用管卡固定，其安装位置距地面或楼面的距离宜为～1.8m。 检查数量：全数检查。 检查方法：观察检查和尺量检查。 消防管道中，管道支吊架如何计算，单位KG 一根国标3 号角钢每米重量 边厚度3毫米：每米1.737KG 边厚度4毫米：每米 一根国标4 号角钢每米重量 边厚度3毫米：每米 边厚度4毫米：每米 边厚度5毫米：每米 一根国标5 号角钢每米重量边厚度3毫米：每米 边厚度4毫米：每米 边厚度5毫米：每米 边厚度6毫米：每米 支架结构受力计算书 设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司 1 工程概况 项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团 结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 材料自重 铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 弹性模量 铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 设计强度 铝合金 铝合金设计强度[单位：2/N mm ] 钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 光伏组件参数 晶硅组件： 自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37° 支架结构 支架安装侧视图 基本参数 1）电站所在地区参数 新疆阿勒泰项目地,所处经纬度：位于?北纬43°,东经89°。基本风压20.56/kN m （风速30/s m ），基本雪压21.35/kN m 。 2）地面粗糙度分类等级 A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C 类：指有密集建筑群的城市市区； D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B 类地区考虑。 （GB50009-2012） 荷载计算 1)风荷载标准值计算： 0s k z z w w βμμ= 上式中： k w ：风荷载标准值2(/)kN m ； z β：高度z 处的风振系数； z μ：高度变化系数； s μ：体型系数； 0w ：基本风压2(/)kN m ； 高度z 处的风振系数： 1.7z β= ； 根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1 跨河现浇箱梁简易支架法施工工艺 1、工程概况：S336线省道汇龙至惠和段改扩建工程路线向西跨越丁仓港、与221省道(规划)相交设置互通立交，A、B匝道箱梁采用20+27+20m预应力现浇箱梁，箱梁高1.6m,由单箱双室截面组成，箱底宽7.5m，两侧悬臂2.25m，全宽12m。箱梁横桥向顶底板平行，腹板竖直，顶面设2%单向横坡，横坡由箱梁旋转倾斜而成。匝道桥跨河支架采用贝雷简易支架。 2、贝雷简易支架结构型式：匝道桥跨河中跨27m,用贝雷放置在承台上作为承重体系，在承台上搭设纵向贝雷。贝雷梁采用321贝雷片，主桁采用双层贝雷片，分7条龙（3+3+3+3+3+3+3）,贝雷梁上横向10#工字钢间距0.9m作为横向分配梁，纵向10*10木方（间距20cm)，木放上铺设1.5㎝厚竹胶板作为底模。 3、贝雷简易支架受力计算： 贝雷参数：查《贝雷手册》三排双层：M=4653.2KN.m,Q=698.9KN,W=22226.8cm3，I=3222883.2cm4，计算跨径25.0m。 3.8.1荷载计算 钢筋混凝土容重取26kN/m3 混凝土自重荷载：q1=6.7m3*26=174.2kN/m；（混凝土每延米约6.7m3） 模板荷载：q2=0.5kN/m2； 施工人员及设备荷载：q3=1kN/m2； 混凝土振捣产生的荷载：q4=2kN/m2； 混凝土倾倒产生的荷载：q5=2kN/m2； 贝雷自重荷载：q6=270/3*42*10=38kN/m(每片贝雷270kg) 每根10#工字钢自重12*11.2=134.4kg，每0.9米1根 工字钢荷载：q7=134.4*1/0.9*10=1.5KN/m q=1.2×(q1+q2*12+q6+q7)+1.4×(q3*12+q4*12+q5*12)=347.6kN/m 式中，永久荷载的分项系数，取1.2；可变荷载的分项系数，取1.4。 附件5 支架计算书 一、工程概况 永州湘江1#特大桥现浇（衡阳桥台至1#墩）设计采用贝雷梁现浇施工。梁体为单箱单室、等高度、变截面结构，箱梁顶宽12.2m，底宽5.68-5.74m，顶板厚度除梁端为64cm外均为34cm，腹板厚度48-108cm，厚度按折线变化，底板厚度30-70cm，梁高3.09m。 二、支架贝雷梁现浇方案 现浇梁采用钢管立柱与贝雷梁结合施工（如图1所示），贝雷梁采用3m×0.45m（3m×0.225m）贝雷片进行组合，基础采用条形基础支撑钢管桩形式，纵向跨距15m 、12m（考虑现场地形条件及纵向贝雷梁受力更合理因而采用不等跨，如图2所示）。贝雷梁横桥向设14工钢。 图1：支架横向布置图 图2：支架纵向布置图 三、材料参数 胶木板：18MPa ，61010E MPa ;油松、马尾松：12MPa (顺纹抗压、 抗弯) 3.14MPa (横纹抗剪) 6910E MPa ;C30混凝土：43.2510E MPa ; 双排单层贝雷梁： 1576.4M kN m ， 490.5Q kN ， 37157.1W cm ， 4500994.4J cm 。钢材弹模52.010E MPa ;H 型刚,截面模量W=3740000mm3, 惯性矩 Iy=561000000mm4.混凝土强度设计值（C30）=13.8Mpa 。 四、检算 （一）计算荷载 对每一组贝雷梁根据贝雷梁对应的梁体高度和宽度进行梁体荷载分布，分布时考虑纵向腹板的宽度变化。如图3、图4所示：（注：1、N1、N2、N3、N4荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土容重；2、N6荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土*容重=0.381*(3.062/2)*26=15.166; 3、N5=N6+2.823*0.45*26=15.166+3 3.029=48.195。4、从普通段到腹板加厚段N1、N2、N3、N4发生变化） 衢州系杆拱桥贝雷梁支架方案简易计算 一、编制依据 1.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 2.《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1－2004 3.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 4.《路桥施工计算手册》周水兴主编人民交通出版社（参考资料） 5.《装配式公路钢桥多用途使用手册》黄绍金刘陌生编著人民交通出版社（参考资料） 6. 勘察工地现场，调查工地周边环境条件所了解的情况和收集的信息 7. 参照原编制方案的桥梁资料。 二、桥梁参数及支架搭设方案 2.1桥梁参数 风撑：宽1.0m×高1.5m，截面积1.3㎡； 拱肋：中拱肋宽1.8m×高1.8m，截面积：2.925㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.205㎡； 系杆：中系杆宽1.8m×高1.8m，截面积：3.24㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.52㎡； 横梁：宽0.9m×高1.06~1.3m，最大截面积1.17㎡。 2.2系杆拱桥支架搭设方案 现状河道为整体性基岩，地基承载力高,河床采用沙砾回填至承台顶高程并强夯,根据地质剖面图显示，本桥位河床底标高为39.46m，河床表层卵石层，卵石：层厚5.8m，标高：39.46m～33.66m，地基承载力标准值f＝300KPa。 根据原有贝雷梁方案进行调整，拱肋、风撑采用碗扣支架体系，下部系杆及横梁采用贝雷梁支架体系。 拱肋、风撑碗扣支架纵向@60cm，横向@30布置，注重剪刀撑设置，在每根横梁设置普通φ48mm钢管横向拉结三条拱肋支架，使得其横向形成整体性。具体要求请参照碗扣支架方案，拱肋及风撑的力学验算已经在碗扣支架方案中验算通过，本次不进行单独计算。 模板支架体系的简易结构计算方法(1) 摘要：本文介绍模扳支架的简易计算方法。 一、模板支架体系的构成 支架杆件的作用可概括为传递高程和传递荷载,模板支架体系主要构件有: 模板,包括底模板和侧模板，分别承受新浇钢筋混凝土和施工荷载所产生的垂直压力与侧压力。 小楞（次龙骨）,包括梁底枋、侧模板内楞,直接承受模板传递来的荷载，一般采用方木。 大楞（主龙骨),包括托梁、侧模板外楞，用方木、型钢、钢管、组合桁架等,承受小楞传递来的荷载。 通道(过道）支承梁,用型钢、钢桁架或钢板桩等承受通道上部的荷载。 立杆和支架立柱，有门式钢管脚手架、钢管、型钢、贝雷架或钢质组合柱等多种形式,承受大楞或支承梁传递来的荷载。 水平杆,包括扫地杆、立杆(立柱）及大楞之间的纵横向水平连接杆件,用以增加杆件在水平面上的刚度和稳定性。 剪刀撑与抛撑,立杆(立柱)交叉连接杆件，包括竖向（纵横向)剪刀撑、水平剪刀撑、抛撑,用以增加支架系统的刚度和整体稳定性。 基础，原路面、混凝土基础、稳定层、支垫型钢或垫板等各类基础,直接承受支架立柱、立杆传递来的荷载。 地基,支承基础的原状地面。 附件（配件）,包括连接件、扣件、底座、托座、调节螺栓、连墙件等。 二、荷载计算 模板和支架的荷载P可采用下式计算，并按表1进行荷载组合。 建筑工程P＝1.2ＮG+1.4N Q 式中:N G——恒载,包括模板、支架、新浇混凝土自重和钢筋自重； NＱ——活载，包括施工人员、物料及设备的自重，振捣混凝土时产生的荷载，混凝土对模板的侧压力，倾倒混凝土时产生的荷载等。 计算模板、拱架和支架的荷载组合表１ ⒈模板和支架自重 木材采用8kN/m3；组合钢模及连接件按0．5ｋN／m3计,组合钢模连接件及钢楞按0.7５ｋN／m3计。建筑工程模板自重用0.5kN/m２。 ⒉新浇筑混凝土或新砌的砌体自重 ⑴ 普通混凝土采用24ｋN/ｍ3，钢筋混凝土根据实际湿密度确定,用26kN/m3作校核荷载，帽梁建议用２７ｋＮ/m3。建筑工程项目用25.5kN／m3。 ⑵ 梁侧模板自重荷载及楼板（面板）混凝土荷载按集中力方式向下传递。 ⒊施工人员、施工物料及施工设备的自重,包括堆放的荷载 ⑴ 计算模板及直接支承模板的小楞时，均布荷载为2．5kＮ／m2，另以集中荷载2.５ｋN进行验算。建筑工程项目中，此项活荷载及振捣混凝土的荷载动(２ｋN/m 2）按集中力计算。 ⑵计算直接支承小楞的构件时,均布荷载取1.5kN/m２。 ⑶计算支架立柱及支承拱架的其它结构构件时,均布荷载取１.０kN／m２。 注:①对大型浇筑设备如上料平台,混凝土输送泵等,按实际情况计算； ②混凝土堆集料高度超过１０0mm以上者，按实际高度计算; ③模板单块宽度小于150mm时,集中荷载可分布在相邻的两块板上。 ⒋振捣混凝土时产生荷载 对水平面模板为2ｋN/ｍ2; 对垂直面模板为4kN/m2,作用范围在新浇混凝土侧压力有效压头高度之内。 ⒌新浇筑混凝土对模板侧面的压力 采用内部振捣器时，混凝土的最大侧压力按下列两式计算,取较小值。 Ｆ=０.22γt0β1β2V1/2 F=24Ｈ 式中：F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(ｋN／ｍ2); γ、V——混凝土的重力密度(kN/m3）、混凝土的浇筑速度(m/h); t0——新浇筑混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用：t0=２00/(Ｔ+15); T——混凝土的入模温度(℃)； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m）; β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取l．０，掺具有缓凝作用的外加剂时取ｌ.2; β２——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取０.85，50~ 90ｍm时取1．0,110~1５0mm取l.1５。 例：混凝土浇注高度H=6.5ｍ；浇注速度V＝２.５m／h,γ=24ｋＮ／m３，坍落度80mｍ，入模温度T=25℃,掺缓凝型外加剂，求模板承受的混凝土最大侧压 . 消防喷淋系统中的管道支吊架怎么计算的？ 答案 自动喷水灭火系统施工及验收规范 5．1．8 管道支架、吊架、防晃支架的安装应符合下列要求： 1 管道应固定牢固；管道支架或吊架之间的距离不应大于表5．1．8的规定。检查数量：抽查20％，且不得少于5处。 检查方法：尺量检查。 2 管道支架、吊架、防晃支架的型式、材质、加工尺寸及焊接质量等，应符合设计要求和国家现行有关标准的规定。 3 管道支架、吊架的安装位置不应妨碍喷头的喷水效果；管道支架、吊架与喷头之间的距离不宜小于300mm；与末端喷头之间的距离不宜大于750mm。 检查数量：抽查20％，且不得少于5处。 检查方法：尺量检查。 4 配水支管上每一直管段、相邻两喷头之间的管段设置的吊架均不宜少于1个，吊架的间距不宜大于3.6m。 检查数量：抽查20％，且不得少于5处。 检查方法：观察检查和尺量检查。 5 当管道的公称直径等于或大于50mm时，每段配水干管或配水管设置防晃支架不应少于1个，且防晃支架的间距不宜大于15m；当管道改变方向时，应增设防晃支架。 检查数量：全数检查。 检查方法：观察检查和尺量检查。 6 竖直安装的配水干管除中间用管卡固定外，还应在其始端和终端设防晃支架或采用管卡固定，其安装位置距地面或楼面的距离宜为1.5～1.8m。 检查数量：全数检查。 检查方法：观察检查和尺量检查。 消防管道中，管道支吊架如何计算，单位KG 一根国标3 号角钢每米重量 边厚度3毫米：每米1.737KG 边厚度4毫米：每米1.786KG 一根国标4 号角钢每米重量 边厚度3毫米：每米1.852KG 边厚度4毫米：每米2.422KG 边厚度5毫米：每米2.976KG 一根国标5 号角钢每米重量 边厚度3毫米：每米2.332KG 边厚度4毫米：每米3.059KG 边厚度5毫米：每米3.770KG 边厚度6毫米：每米4.465KG .消防喷淋系统中的管道支吊架怎么计算的
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