恒力弹簧选型计算

主蒸汽管道恒力弹簧选择计算：

本计算参照常州电力机械厂恒力支吊架设计手册：

201 号双拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=6450kg

热态位移Δl=63mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=63x1.2=75.6mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为89mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=6450x89＝5740KN.mm

由5740KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为V组57#;再在荷载位移表(表三)中，V组位移为89mm栏内查得57＃恒吊所对应的荷载为6740kg可满足要求。

3）根据空间安装条件选择选择立式恒吊，型号为：C58V57B89(63↑)/6450-M56

204 号双拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=7048kg

热态位移Δl=-96mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=96x1.2=115.2mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为127mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=7048x127＝8951KN.mm

由8951KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为VI组65#;再在荷载位移表(表三)中，V组位移为127mm栏内查得65＃恒吊所对应的荷载为7294kg可满足要求。

3）根据空间安装条件选择选择立式恒吊，型号为：C58V65B127(96↓)/7048-M56

205 号双拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=6441kg

热态位移Δl=-186mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=96x1.2=223.2mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为229mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=6441x229＝14749KN.mm

由14749KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为VI组72#;再在荷载位移表(表三)中，V组位移为229mm栏内查得72＃恒吊所对应的荷载为6620kg 可满足要求。

3）根据空间安装条件选择选择立式恒吊，型号为：C58V72B229(186↓)/6620-M56

206 号单拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=7668kg

热态位移Δl=-233mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=233x1.2=280mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为305mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=7668x305＝23387KN.mm

由23387KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为VII组80#;再在荷载位移表(表三)中，V组位移为305mm栏内查得80＃恒吊所对应的荷载为7560kg 可满足要求。

3）根据空间安装条件选择选择立式恒吊，型号为：C58V80B305(233↓)/7560-M56

此恒吊须按设计院要求形状特殊制作

207 号单拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=8150kg

热态位移Δl=-203mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=203x1.2=243.6mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为267mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=8150x267＝21760KN.mm

由21760KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为VII组79#;再在荷载位移表(表三)中，V组位移为267mm栏内查得79＃恒吊所对应的荷载为8237kg 可满足要求。

3）根据空间安装条件选择选择立式恒吊，型号为：C58V79B267(203↓)/8150-M64

208号单拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=7097kg

热态位移Δl=-129mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=129x1.2=154.8mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为165mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=7097x165＝11710KN.mm

由11710KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为VII组68#;再在荷载位移表(表三)中，V组位移为165mm栏内查得68＃恒吊所对应的荷载为7258kg 可满足要求。

3）根据空间安装条件选择选择立式恒吊，型号为：C58V68B165(129↓)/7097-M56

209号单拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=7097kg

热态位移Δl=-129mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=129x1.2=154.8mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为165mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=7097x165＝11710KN.mm

由11710KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为VII组68#;再在荷载位移表(表三)中，VII组位移为165mm栏内查得68＃恒吊所对应的荷载为7258kg 可满足要求。

3）根据空间安装条件选择选择立式恒吊，型号为：C58V68B165(129↓)/7097-M56

218号单拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=5538kg

热态位移Δl=43mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=43x1.2=51.6mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为63mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=5538x63＝3489KN.mm

由3489KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为IV组49#;再在荷载位移表(表三)中，IV组位移为50mm栏内查得50＃恒吊所对应的荷载为5261kg不能满足要求,需特殊订货.

3）根据空间安装条件选择选择卧式恒吊，型号为：C58H49B63(43↑)/5538-M48(初步选定)

C58H50B76(43↑)/5538-M48(初步选定) 4）根据选定情况决定安装偏移.

再热冷段管道恒力弹簧选择计算：

本计算参照常州电力机械厂恒力支吊架设计手册：

815 号双拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=5500kg

热态位移Δl=-46mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=46x1.2=55.2mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为63mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=5500x63＝3465KN.mm

由3465KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为IV组49#;再在荷载位移表(表三)中，V组位移为63mm栏内查得49＃恒吊所对应的荷载为5261kg不可满足要求,此恒吊需单独设计。

3）根据空间安装条件选择选择卧式恒吊，尺寸参考型号为：C58V49B63(46↓)/5500-M48

817 号单拉杆恒力吊架

恒吊荷载FB=2952kg

热态位移Δl=-44mm

1）取位移余量为实际位移的20%，且满足余量大于15mm。

总位移fB=Δlx1.2=44x1.2=52.8mm

由恒吊位移系列(表一)中按就近上靠原则确定位移为63mm。

2)由荷载容量表(表二)初选组别、规格号：

荷载容量=FBxfB=2952x63＝1860KN.mm

由3465KN.mm在恒吊荷载容量表（表二）中按就近原则选出恒吊组别规格为IV组41#;再在荷载位移表(表三)中，V组位移为63mm栏内查得41＃恒吊所对应的荷载为3164kg可满足要求。

3）根据空间安装条件选择选择卧式恒吊，尺寸参考型号为：C58V49B63(44↓)/2952-M36

恒力弹簧支吊架的选型

恒力弹簧支吊架的选型标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]

恒力弹簧支吊架的选型一、管道支吊架的型式 1、按管道支吊架的用途可以分为三大类

双吊点吊架：PHA、PHE、LHA、LHE；单吊点吊架：PHB、 PHC、 LHB、 LHC；座式：PHD, ZHA, ZHB。四、恒力弹簧支吊架型号的表示方法例1: PHA35-150/18200X-M24表示PHA型、编号为35号、位移150 mm，标准载荷18200 N，平式恒力弹簧支吊架，其位移方向向下，下接吊杆螺纹规格M24。例 2: LHB41-280/15112S-M30表示LHB型、编号为41号、位移280 mm，标准载荷为15112 N，立式恒力弹簧支吊架，其位移方向向上，下接吊杆螺纹规格M30。五、支吊架选型 1、基本原则工程上，一般按热态吊零的载荷分配原则确定弹簧支吊架的受力。热态吊零：指弹簧支吊架在热态时承受的力等于冷态时由管系分配给它的力。 2、安装空间、管道设备布置按安装生根的空间位置，管道设备的布置确定采用：平式、立式还是座式型式；A、B、C、E生根支吊方式。 3、位移数值的确定在选用恒力弹簧支吊架之前，应计算出被支吊管道或设备从冷态到热态的最大垂直位移量，在选用时，位移数值应留有适当余量。推荐余量取位移量的20%，但不小于20 mm，即:T 选 =1. 2xT 计；且 T 选 ≥T 计 +20mm。式中: T 选 —选用位移量，mm; T 计 —计算位移量，mm. 4、载荷值的确定

①各型支吊架的生根螺栓强度已考虑支吊架自重的影响，在选用支吊架时，支吊载荷值不需加上支吊架的自重。 ②当计算载荷与实际载荷有偏差时，恒力弹簧支吊架通过调整螺栓可调节载荷，调节范围一般不小于标准载荷的士10%，最大不超过士15%。 ③支吊载荷：指管道自重、介质重和隔热材料重之和。 5、恒力弹簧支吊架规格的选择 ①根据已确定的支吊载荷和位移量，查标准的表2：载荷位移系列表，按计算位移值下的支吊载荷最接近的标准载荷值确定相应的吊架编号。 ②选用恒力弹簧支吊架时，当表2载荷位移系列表中的位移值满足要求，而支吊载荷值较大，以至超出表中数值时，可选用两个相同规格的吊架并联。 ③选用恒力弹簧支吊架时，当表2载荷位移系列表中的载荷值满足要求，而位移量较大，超出表2载荷位移系列表范围时，可采用两台位移量相同，载荷相同的支吊架串联来满足要求。 6、恒定度校核恒定度：恒力弹簧在其全行程范围内的最大、最小载荷值之差与最大、最小载荷值之和的百分比，用式子表示即为： D =[(Fmax－Fmin)/(Fmax+ Fmin)]X100% 式中：D―恒力弹簧的恒定度。一般情况下，D应不大于6%。 Fmax―恒力弹簧在全行程范围内出现的最大载荷值，N； Fmin―恒力弹簧在全行程范围内出现的最小载荷值，N。 7、型号规格的标注

圆柱弹簧的设计计算.

圆柱弹簧的设计计算 (一)几何参数计算普通圆柱螺旋弹簧的主要几何尺寸有：外径D、中径D2、内径D1、节距p、螺旋升角α及弹簧丝直径d。由下图圆柱螺旋弹簧的几何尺寸参数图可知，它们的关系为：式中弹簧的螺旋升角α，对圆柱螺旋压缩弹簧一般应在5°～9°范围内选取。弹簧的旋向可以是右旋或左旋，但无特殊要求时，一般都用右旋。圆柱螺旋弹簧的几何尺寸参数普通圆柱螺旋压缩及拉伸弹簧的结构尺寸计算公式见表(普通圆柱螺旋压缩及拉伸弹簧的结构尺寸（mm）计算公式)。普通圆柱螺旋压缩及拉伸弹簧的结构尺寸（mm）计算公式

(二)特性曲线

弹簧应具有经久不变的弹性，且不允许产生永久变形。因此在设计弹簧时，务必使其工作应力在弹性极限范围内。在这个范围内工作的压缩弹簧，当承受轴向载荷P时，弹簧将产生相应的弹性变形，如右图a所示。为了表示弹簧的载荷与变形的关系，取纵坐标表示弹簧承受的载荷，横坐标表示弹簧的变形，通常载荷和变形成直线关系 (右图b)。这种表示载荷与变形的关系的曲线称为弹簧的特性曲线。对拉伸弹簧，如图<圆柱螺旋拉伸弹簧的特性曲线> 所示，图b为无预应力的拉伸弹簧的特性曲线；图c为有预应力的拉伸弹簧的特性曲线。右图a中的H0是压缩弹簧在没有承受外力时的自由长度。弹簧在安装时，通常预加一个压力 Fmin，使它可靠地稳定在安装位置上。Fmin称为弹簧的最小载荷(安装载荷)。在它的作用下，弹簧的长度被压缩到H1 其压缩变形量为λmin。Fmax 为弹簧承受的最大工作载荷。在 Fmax作用下，弹簧长度减到 H2，其压缩变形量增到λmax。圆柱螺旋压缩弹簧的特性曲线λmax与λmin的差即为弹簧的工作行程h,h=λmax-λmin。 Flim为弹簧的极限载荷。在该力的作用下，弹簧丝内的应力达到了材料的弹性极限。与Flim 对应的弹簧长度为H3，压缩变形量为λlim。

恒力弹簧支吊架说明书中英对照样本

目次 Index 前言Preface (2) 1.安装前调整须知 Operational Requirements prior to installation (3) 2.弹簧支吊架的安装 Principle of installation about spring hanger (6) 3.弹簧支吊架的载荷调整 Loading adjustment of spring hanger (7) 4.弹簧支吊架安装调整注意事项 Installation and adjustment notice of spring hanger (10)

前言 Preface 本公司生产的PH型、 LH型恒力弹簧支吊架系列产品符合JB/T8130.1-1999规定, 产品出厂前经逐台性能试验并附有产品合格证明书, 每份合同附一份安装调整说明书, 请用户在安装调整前仔细阅读说明书。本说明书向用户介绍的安装调整有关内容是以平式( PH型) 恒力弹簧支吊架为代表, 其它型式如立式( LH) 、座式( ZH) 和本公司生产的其它标准系列如恒力碟簧支吊架等, 可参照本说明书进行。 The Constant Spring Hanger serial ( PH & LH type) products by our company meet JB/T8130.1-1999 standard requirement, the hangers will be tested prior to delivery and attach the product quality certificates and operation & adjusting instruction, the site shall read double instruction prior to installation. The related Installation, operation and maintenance content of manual make Horizontal type constant spring hanger (PH type) representation, others type products, such as Vertical type (LH type) and Seated type (ZH type) and other type hangers , they are all make the manual reference. 大连弹簧有限公司 Dalian Spring Co., Ltd. 二〇〇八年十月

恒力弹簧支吊架的选型

恒力弹簧支吊架的选型 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020

恒力弹簧支吊架的选型一、管道支吊架的型式 1、按管道支吊架的用途可以分为三大类

恒力弹簧支吊架说明书

前言本公司生产的HHDE型、VHDE型恒力弹簧支吊架系列产品符合JB/T8130.1-1999规定，产品出厂前经逐台性能试验并附有产品合格证明书，每份合同附一份安装调整说明书，请用户在安装调整前仔细阅读说明书。本说明书向用户介绍的安装调整有关内容是以平式（HHDE型）恒力弹簧支吊架为代表，其他型式如立式（VHDE)、座式（ZH)和本公司生产的其他标准系列如恒力碟簧支吊架等，可参照本说明书进行。 xxxxxxxxxx电力设备限公司 2008.08.10

恒力弹簧支吊架安装调整说明书 1.安装调整前须知 1.1恒力弹簧支吊架按力矩平衡原理设计，用来承受热力管道和设备自重载荷，当管道或设备从冷态到热态产生膨胀（位移）时，恒力弹簧支吊架的支吊点能跟随其移动，同时载荷基本保持恒定不变，减少管道和设备接口处的附加应力，保障管路系统或设备安全运行。 1.2恒力弹簧支吊架主要由圆柱螺旋弹簧、固定框架、回转框架、连杆回转机构、松紧螺母和载荷调整装置等构成，其典型结构如图1所示。图1恒力弹黄支吊架典型结构示意图 1—固定框架；2—回转框架；3—生根耳板；4—主轴；5—位移指示牌；6—载荷调整螺栓；7—位移指示器；8—弹簧罩筒；9—锁紧销轴存放孔；10—弹簧；11—弹簧紧固螺母；12—载荷调整指示牌；13—载荷调整轴刻线；14—锁紧销轴；15—吊杆螺栓（不供）；16—花兰螺丝；17—载荷螺栓；18—载荷轴；19—紧固螺母。

型号示例：VHDE50—260/32536X—M30 吊杆螺纹规格支吊架的位移方向、X表示向下、S表示向上；支吊架的载荷（N）；支吊架的位移量（mm）；支吊架的编号；支吊架的型式，弹簧轴线平行地面为平式（H），弹簧轴线垂直地面为立式（V）1.3恒力弹簧支吊架出厂时的位移方向锁定状态如图4所示，请注意位移向下或向上时回转框2和位移指示器7的位置。（图4恒力弹簧支吊架出厂时位移方向锁定状态）

弹簧设计计算过程

弹簧设计计算过程 Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】

弹簧设计计算已知条件：弹簧自由长度H0= 弹簧安装长度L1=411mm 弹簧工作长度L2=227mm 弹簧中径D= 弹簧直径d= 弹簧螺距P=12mm 弹簧有效圈数n=66 弹簧实际圈数n1=68 计算步骤：（1）初步考虑采用油淬火-回火硅锰弹簧钢丝60Si2MnA C 类，抗拉强度1716-1863MPa ，切变模量G=79GPa ，弹性模量E=206GPa 。取b σ=1716MPa 。（2）压缩弹簧许用切应力 p τ=~ b σ=~*1716MPa=~ 取p τ=。（3）由于弹簧刚度尚未可知，但是弹簧的中径、直径、有效圈数都已知。

2 .33.22==d D C =（计算值在5~8之间） 6.9688 615.046.9688416.96884615.04414+-?-?=+--=C C C K = 弹簧的最大工作压缩量Fn=795-227=568mm 由公式348D P F Gd n n n =可得最大工作载荷34343.226685682.3798????==nD F Gd P n n = 弹簧刚度663.2282.379834 34' ???==n D Gd P =mm 节距t=66 2.35.1795)2~1(0?-=-n d H =≈12 计算出来的自由高度H0=nt+=66*12+*= 压并高度Hb=(n+d=(66+*=216mm 弹簧最小工作载荷时的压缩量F1=795-411=384mm 则最小工作载荷3 431413.226683842.3798????==nD F Gd P = 螺旋角α=arctan(t/πD)=arctan(12/*)= 弧度= ° 弹簧展开长度L=1696 .0cos 683.22cos 1??=παπDn = ≈4833mm 弹簧压并高度H b ≤n 1*d max =68*（+）=，取值216mm 弹簧压并时的变形量为= 弹簧压并时的载荷为Fa=*= （4）螺旋弹簧的稳定性、强度和共振的验算高径比b=H0/D==> n B c P H P C P >=0' 不稳定系数C B = ==0'H P C P B c **=

恒力弹簧支吊架的选型及安装

恒力弹簧支吊架的选型及安装摘要：本文对恒力弹簧支吊架的组成及型号表示方法进行了介绍，对工程中恒力弹簧支吊架的类别、型式确定，以及根据应力分析计算出的位移量、载荷确定最终恒力弹簧支吊架型号进行了详细阐述，并对恒力弹簧支吊架安装注意事项进行了说明。关键词：恒力弹簧支吊架选型安装注意在现代工程建设中对工程质量要求越来越高，自然对工程设计的精细化程度就更高，对不同工况下设备和管道的位移及载荷需要得到可靠补偿，则弹簧支吊架和膨胀节在工程中使用的越来越多，当不同工况间存在大的位移量而使载荷变化率超过25%时，就必须选用恒力弹簧支吊架。但由于安装中施工人员对恒力弹簧支吊架结构性能理解不深，造成支架安装中存在很多质量问题，使设备和管道的运行中产生附加应力，对装置的安全运行留下了隐患。一、恒力弹簧支吊架简述恒力弹簧支吊架主要有圆柱螺旋弹簧、固定框架、回转框架及运行机构、调节装置、弹簧罩筒等组成，恒力弹簧支吊架示意图如下。目前标准适用的位移范围为50~400mm、载荷范围为12.6~32244kgf，当管道实际需要超出这个范围后需要进行专门设计。二、恒力弹簧支吊架的型号表示方法恒力弹簧支吊架的型号由下列六部分组成：例如：PHA50-260/32536-X-M30表示PHA型、编号为50号、位移260mm，标准载荷32536N的平式恒力弹簧支吊架，其位移方向向下，下接吊杆螺纹规格M30。三、恒力弹簧支吊架的选型支架的选型应根据管道应力计算的载荷和位移值从JB8130.1-1999位移载荷表中选取，如果计算出的载荷、位移超出了标准规定的范围，则需要重新进行设计制作，可以在订货中说明。应力计算完毕后，需要采用恒力弹簧支吊架时，首先要进行平式、立式和座式三个类别的选择，应考虑支吊架本身需要的安装空间尺寸和设备、管道的布置，吊装整体布置的要求。ZH型座式恒力弹簧适用于需要把支架安置在支撑构件上面、上支或下吊管道或设备的地方。型式选择：按照吊架的固定或吊装方式划分，恒力弹簧支吊架分为双吊点吊

弹簧设计计算过程

弹簧设计计算已知条件：弹簧自由长度H0=796.8mm 弹簧安装长度L1=411mm 弹簧工作长度L2=227mm 弹簧中径D=22.3mm 弹簧直径d=3.2mm 弹簧螺距P=12mm 弹簧有效圈数n=66 弹簧实际圈数n1=68 计算步骤：（1）初步考虑采用油淬火-回火硅锰弹簧钢丝60Si2MnA C 类，抗拉强度1716-1863MPa ，切变模量G=79GPa ，弹性模量E=206GPa 。取b σ=1716MPa 。（2）压缩弹簧许用切应力 p τ=(0.4~0.47) b σ=(0.4~0.47)*1716MPa=686.4~806.52MPa 取p τ=686.4MPa 。（3）由于弹簧刚度尚未可知，但是弹簧的中径、直径、有效圈数都已知。 2 .33.22==d D C =6.9688（计算值在5~8之间） 6.9688 615.046.9688416.96884615.04414+-?-?=+--=C C C K =1.2139 弹簧的最大工作压缩量Fn=795-227=568mm 由公式348D P F Gd n n n =可得最大工作载荷34343.226685682.3798????==nD F Gd P n n = 803.5758N 弹簧刚度663.2282.379834 34' ???==n D Gd P =1.4147N/mm 节距t= 66 2.35.1795)2~1(0?-=-n d H =11.9727≈12 计算出来的自由高度H0=nt+1.5d=66*12+1.5* 3.2=796.8mm 压并高度Hb=(n+1.5)d=(66+1.5)*3.2=216mm

恒力弹簧支吊架的选型

恒力弹簧支吊架的选型一、管道支吊架的型式 1、按管道支吊架的用途可以分为三大类承重支吊架刚性支吊架可调刚性支吊架可变弹簧支吊架恒力弹簧支吊架限制性支吊架固定支架限位支架导向支架防振支架减振器阻尼器二、恒力弹簧支吊架执行的标准老：GB10181《恒力弹簧支吊架》新：JB/T 8130.1《恒力弹簧支吊架》三、恒吊的结构和型式 1、结构示意如右图 2、型式：平式/立式/座式三种双吊点吊架：PHA、PHE、LHA、LHE；单吊点吊架：PHB、 PHC、 LHB、 LHC；座式：PHD, ZHA, ZHB。

四、恒力弹簧支吊架型号的表示方法例1: PHA35-150/18200X-M24表示PHA型、编号为35号、位移150 mm，标准载荷18200 N，平式恒力弹簧支吊架，其位移方向向下，下接吊杆螺纹规格M24。例 2: LHB41-280/15112S-M30表示LHB型、编号为41号、位移280 mm，标准载荷为15112 N，立式恒力弹簧支吊架，其位移方向向上，下接吊杆螺纹规格M30。五、支吊架选型 1、基本原则工程上，一般按热态吊零的载荷分配原则确定弹簧支吊架的受力。热态吊零：指弹簧支吊架在热态时承受的力等于冷态时由管系分配给它的力。 2、安装空间、管道设备布置按安装生根的空间位置，管道设备的布置确定采用：平式、立式还是座式型式； A、B、C、E生根支吊方式。 3、位移数值的确定在选用恒力弹簧支吊架之前，应计算出被支吊管道或设备从冷态到热态的最大垂直位移量，在选用时，位移数值应留有适当余量。推荐余量取位移量的20%，但不小于20 mm，即:T 选 =1. 2xT 计；且 T 选 ≥T 计 +20mm。式中: T 选 —选用位移量，mm; T 计 —计算位移量，mm. 4、载荷值的确定 ①各型支吊架的生根螺栓强度已考虑支吊架自重的影响，在选用支吊架时，支吊载荷值不需加上支吊架的自重。 ②当计算载荷与实际载荷有偏差时，恒力弹簧支吊架通过调整螺栓可调节载荷，调节范围一般不小于标准载荷的士10%，最大不超过士15%。 ③支吊载荷：指管道自重、介质重和隔热材料重之和。

恒力弹簧支吊架说明书

前言本公司生产的型、型恒力弹簧支吊架系列产品符合8130.1-1999规定，产品出厂前经逐台性能试验并附有产品合格证明书，每份合同附一份安装调整说明书，请用户在安装调整前仔细阅读说明书。本说明书向用户介绍的安装调整有关内容是以平式（型）恒力弹簧支吊架为代表，其他型式如立式（)、座式（)和本公司生产的其他标准系列如恒力碟簧支吊架等，可参照本说明书进行。电力设备限公司 2008.08.10

恒力弹簧支吊架安装调整说明书 1. 安装调整前须知 1.1恒力弹簧支吊架按力矩平衡原理设计，用来承受热力管道和设备自重载荷，当管道或设备从冷态到热态产生膨胀（位移）时，恒力弹簧支吊架的支吊点能跟随其移动，同时载荷基本保持恒定不变，减少管道和设备接口处的附加应力，保障管路系统或设备安全运行。 1.2恒力弹簧支吊架主要由圆柱螺旋弹簧、固定框架、回转框架、连杆回转机构、松紧螺母和载荷调整装置等构成，其典型结构如图1所示。图1恒力弹黄支吊架典型结构示意图 1—固定框架；2—回转框架；3—生根耳板；4—主轴；5—位移指示牌；6—载荷调整螺栓；7—位移指示器；8—弹簧罩筒；9—锁紧销轴存放孔；10—弹簧；11—弹簧紧固螺母；12—载荷调整指示牌；13—载荷调整轴刻线；14—锁紧销轴；15—吊杆螺栓（不供）；16—花兰螺丝；17—载荷螺栓；18—载荷轴；19—紧固螺母。

型号示例：50—260/32536X—M30 吊杆螺纹规格支吊架的位移方向、X表示向下、S表示向上；支吊架的载荷（N）；支吊架的位移量（）；支吊架的编号；支吊架的型式，弹簧轴线平行地面为平式（H），弹簧轴线垂直地面为立式（V）1.3恒力弹簧支吊架出厂时的位移方向锁定状态如图4所示，请注意位移向下或向上时回转框2和位移指示器7的位置。（图4恒力弹簧支吊架出厂时位移方向锁定状态）

汽车板弹簧材料的选择

汽车板弹簧材料的选择汽车钢板弹簧在汽车行驶过程中承受各种应力的作用，其中以反复弯曲应力为主，绝大多数是疲劳破坏。所以要求弹簧钢应有高的弹性极限以及弹性减退抗力好，较高的屈强比，为防止在交变应力下发生疲劳和断裂，弹簧应具有高的疲劳强度和耐蚀等性能。其性能要求：σ0.2≥1160MPa；σb≥1280MPa；δ10≥5％；ψ≥25％，而且，同样材料处理是否正确，其寿命相差也很大。图（1）板弹簧实物图一、板簧材料的选择及分析备选材料钢号有：20Cr、40CrNiMn、60Si2Mn、65Mn。下面比较一下这四种材料的性能及用途。 1、20Cr 该钢是我国目前产量最大的几个合金结构钢之一，用途广泛。硬度较高。且此钢比相同含碳量的碳素钢具有较好的淬透性、强度和韧度。为了提高该模具钢的耐磨性，常进行渗碳处理（注意：渗碳时钢的晶粒有长大倾向），然后进行淬火和低温回火，从而保证模具表面具有很高硬度、高耐磨性而心部具有很好的韧度。常用于制造截面小于30mm的、形状简单的、转速较高的渗碳件或氰化件，如活塞销、小轴等；也可以用于调制钢零件。 2、40CrNiMn 高淬透性的调质钢，有高的强度、韧度和良好的淬透性和抗过热的稳定性，但白点敏感性高，有回火脆性。焊接性较差，焊前需经高温预热，焊后需消除应力，经调质后使用。应用：一般制作强度高、塑性好的重要零部件，氮化处理后制作特殊性能要求的重要零件，如轴类、齿轮、紧固件等；在低温回火或等温回火后可作超高强度钢使用。 3、60Si2Mn

由于硅含量高，其强度和弹性极限均比55Si2Mn高抗回火稳定性好，淬透性不高，易脱碳和石墨化。主要用作汽车拖拉机上的板弹簧、螺旋弹簧等。也用于制造承受交变载荷及高应力下工作的重要弹簧、抗磨损簧等。 4、65Mn 钢中加入锰为0.8%~1.2%，使淬透性和综合性能有所提高，脱碳倾向减小，但有过热倾向及回火脆性，易出现淬火裂纹。且锰钢价格便宜，资源丰富。应用：（1）可用于普通模具弹簧；（2）冷冲模具凸模；（3）弹簧环、汽门簧。通过以上比较，我们发现60Si2Mn淬透性号、弹性极限、屈强比和疲劳极限均较高，能符合汽车板簧的性能要求。因此我们选择60Si2Mn作为所需材料。二、60Si2Mn的各项指标 1、化学成分硅锰弹簧钢（60Si2Mn）是同时加入硅、锰，能显著强化基体铁素体，大为提高了钢的弹性极限，屈强比可达到0.8~0.9，而且疲劳强度也显著提高。硅锰元素的共同作用提高了钢的淬透性，硅还有效地提高了回火稳定性，锰提高了耐磨性。但硅促进脱碳倾向，锰增大了钢过热敏感性，但是两者复合加入后，硅锰钢的脱碳和过热敏感性较硅钢、锰钢为小，但还是会因过热敏感性产生淬火裂纹，因脱碳对工件耐磨性、疲劳强度产生显著影响。 2、临界点 3、60Si2Mn的拉伸性能三、板弹簧加工工艺加工工艺路线：下料→校直→钻孔→卷耳→淬火+中温回火→喷丸→装配→预压缩。 1、热处理工艺

恒力弹簧支吊架

恒力弹簧支吊架目录 1概述 2一、主要技术特点： 3二、主要技术参数： 4三、工作原理 5四、结构、型式 6五、表示方法 7六、技术要求 ? 1 制造技术要求 ? 2 检验试验技术要求 ? 3 油漆、包装及标志 8七、选用与安装调整 ? 1 、恒力弹簧支吊架的选用 ? 2 、安装调整 1概述恒力弹簧支吊架（以下简称恒吊）根据力矩平衡原理设计。在许可的负载位移下，负载力矩和弹簧力矩始终保持平衡。对用恒吊支承的管道和设备，在发生位移时，可以提供恒定的支承力，因而不会给管道设备带来附加应力。恒吊一般用于需要减少位移应力的地方，如电站锅炉本体、发电厂的汽、水、烟、风管及燃烧器等悬吊部分，以及石油、化学工业中需要此类支承的地方。当管道系统内某吊点的

热位移大于12mm，宜选用恒吊来支承，以避免管道系统产生危险的弯曲应力及不利的应力转移。 2一、主要技术特点：额定载荷：0.2～400kN 位移：0～508mm 允许现场荷载调节量:±10% 3二、主要技术参数：全行程内规定荷载离差（包括摩擦力）:≤6% 全行程内荷载平均值与设计荷载离差:≤2% 锁定时，可承受2倍最大工作荷载． 4三、工作原理弹簧式恒力支吊架根据力矩平衡原理设计。它依靠精巧的几何设计，使负荷力矩和弹簧力矩在工作过程中始终平衡，以保持恒定的支承力，可以消除或减小对管道或设备的附加应力。主辅弹簧式恒力支吊架是按主弹簧力与辅助弹簧力共同作用下合力恒定的原理设计的。 5四、结构、型式恒力弹簧支吊架主要由圆柱螺旋弹簧、固定框架、回转框架及运动机构、调节装置、弹簧罩筒等组成。其示意图见图1。

图1 恒吊各结构形式附图(14张) 恒力弹簧支吊架分类及型式见下表：表1 恒力弹簧支吊架的型式类别型式吊架固定方式和管道、设备支吊形式图例平式PHA 固定框架顶板用双拉杆与支承构件连接，悬吊下面管道和设备见图2

弹簧选用原则

选用原则: 1.弹簧长度选择一般保证:在开模状态时弹簧的预缩量一般取值2~4mm(如遇特殊情况需加大预压时，视需要来确定压缩值);闭模状态弹簧压缩时小于或等于最大压缩量(最大压缩量LA=弹簧自由长L*最大压缩比取值％). 2.复合模外脱板用红色弹簧，内脱板用录(棕)色弹簧。 3.冲孔模和成形模用录色或棕色弹簧。 4.活动定位销一般选用Φ8.0顶料销，配Φ10.0*Φ1.0圆线弹簧和M12.0*1.5止付螺丝。 5.弹簧规格优先选用Φ30.0;在空间较小区域考虑选用其它规格(如Φ25.0,Φ20.0,Φ18.0….)。分布原则: 1. 弹簧分布排列时，应保证弹簧过孔中心到模板边缘距离大于外径D,与其它过孔距离保持有5mm以上实体壁厚。 2. 弹簧排列首先考虑受力重点部位，然后再考虑整个模具受力均衡平稳。受力重点部位是指:复合模的内脱料板外形和冲头的周围;冲孔模的冲头周围;成形模的折弯边及有抽牙成形的地方。 3. 在内导柱的周围也应均匀的分布弹簧，以保模具运动正常。五．模板加工孔: 1. 弹簧在模板上的过孔，根据弹簧外径不同取值不一样。直径≧Φ25.0时，过孔取单边大1.0mm,如Φ30.0的弹簧，在模板的过孔为Φ32.0; 直径＜Φ25.0时，过孔取单边大0.5mm,如Φ20.0的弹簧，在模板的过孔为Φ21.0。 2. 弹簧过(沉)孔位置尺寸可不用标注;直径尺寸则在注解处说明，精确到小数点后一位。棕色扁钢丝弹簧一般不超过15% ，（100万）绿扁钢丝色弹簧一般不超过20% ，红色扁钢丝弹簧一般不超过30%，蓝色扁钢丝弹簧一般不超过35%，金色扁钢丝弹簧一般不超过40%。圆钢丝压缩量更大一些 1，考虑压料力是在剪断开始到剪断完成这一小段距离,通常只有板厚的0.25~0.8,呵呵... 我想这位老兄一定没有设计过闭模状态不是模板合死状态的模具，在一些模具中，我们要求卸料行程在特殊工步上与其他工步不同，这时候的压料状态的力完全有弹簧供给。难道这时候不考虑压料力么？ 2，你在那里卖弄弹簧的自由长度，我要说明以下几点，顺便回答我的取中值的原因。弹簧的自由长度和直径不在我们这次讨论的范围之内，既然你要在这费口舌，我也说一点，弹簧的价格由弹簧直径和长度及种类决定，而弹簧的种类在模具的结构中大体已经分类，假如你选择第一种及压缩量最小的情况，这个时候模具的寿命可以保证，但是选这种弹簧不如选直径小一点，压缩量大一点长度短一点的弹簧，这个时候弹簧力能够保证，而因为之前的直径长度都小，价格也便宜，这个时候就是选择中值的情况，而为什么不选择压缩量最大寿命最小，这个时候道理跟以前一样，权衡寿命和价格，我以前的公司是一家有40年模具设计制作的外资上市公司，他们的经验告诉我，这样选可以优化模具价格。

圆柱螺旋压缩(拉伸)弹簧的设计计算

圆柱螺旋压缩（拉伸）弹簧的设计计算 (一)几何参数计算普通圆柱螺旋弹簧的主要几何尺寸有：外径D、中径D2、内径D1、节距p、螺旋升角α及弹簧丝直径d。由下图圆柱螺旋弹簧的几何尺寸参数图可知，它们的关系为：式中弹簧的螺旋升角α，对圆柱螺旋压缩弹簧一般应在5°～9°范围内选取。弹簧的旋向可以是右旋或左旋，但无特殊要求时，一般都用右旋。圆柱螺旋弹簧的几何尺寸参数普通圆柱螺旋压缩及拉伸弹簧的结构尺寸计算公式见表([color=#0000ff 普通圆柱螺旋压缩及拉伸弹簧的结构尺寸（mm）计算公式)。普通圆柱螺旋压缩及拉伸弹簧的结构尺寸（mm）计算公式

参数名称及代号计算公式备注压缩弹簧拉伸弹簧中径D2D2=Cd 按普通圆柱螺旋弹簧尺寸系列表取标准值内径D1D1=D2-d 外径D D=D2+d 旋绕比C C=D2/d 压缩弹簧长细比 b b=H0/D2 b在1～5.3的范围内选取自由高度或长度 H0H0≈pn+(1.5～2)d （两端并紧，磨平） H0≈pn+(3～3.5)d （两端并紧，不磨 H0=nd+钩环轴向长度

平）工作高度或长度 H1,H2,…,H n H n=H0-λn H n=H0+λnλn--工作变形量有效圈数n根据要求变形量按式（16-11）计算n≥2 总圈数n1n1=n+(2～2.5)（冷卷） n1=n+(1.5～2) （YII型热卷） n1=n 拉伸弹簧n1尾数为1/4,1/2,3/4整圈。推荐用1/2圈节距p p=(0.28～0.5)D2p=d 轴向间距δδ=p-d 展开长度L L=πD2n1/cosα L≈πD2n+钩环展开长度螺旋角αα=arct g(p/πD2) 对压缩螺旋弹簧，推荐α=5°～ 9°

恒力弹簧支吊架的选型

恒力弹簧支吊架的选型 Jenny was compiled in January 2021

恒力弹簧支吊架的选型双吊点吊架：PHA、PHE、LHA、LHE；单吊点吊架：PHB、PHC、LHB、LHC；座式：PHD,ZHA,ZHB。四、恒力弹簧支吊架型号的表示方法例1:PHA35-150/18200X-M24表示PHA型、编号为35号、位移150mm，标准载荷18200N，平式恒力弹簧支吊架，其位移方向向下，下接吊杆螺纹规格M24。例2:LHB41-280/15112S-M30表示LHB型、编号为41号、位移280mm，标准载荷为15112N，立式恒力弹簧支吊架，其位移方向向上，下接吊杆螺纹规格M30。五、支吊架选型 1、基本原则工程上，一般按热态吊零的载荷分配原则确定弹簧支吊架的受力。热态吊零：指弹簧支吊架在热态时承受的力等于冷态时由管系分配给它的力。 2、安装空间、管道设备布置按安装生根的空间位置，管道设备的布置确定采用：平式、立式还是座式型式；A、 B、C、E生根支吊方式。 3、位移数值的确定在选用恒力弹簧支吊架之前，应计算出被支吊管道或设备从冷态到热态的最大垂直位移量，在选用时，位移数值应留有适当余量。推荐余量取位移量的20%，但不小于20mm，即:T 选=1.2xT 计；且T 选 ≥T 计 +20mm。式中: T 选 —选用位移量，mm;

T 计 —计算位移量，mm. 4、载荷值的确定 ①各型支吊架的生根螺栓强度已考虑支吊架自重的影响，在选用支吊架时，支吊载荷值不需加上支吊架的自重。 ②当计算载荷与实际载荷有偏差时，恒力弹簧支吊架通过调整螺栓可调节载荷，调节范围一般不小于标准载荷的士10%，最大不超过士15%。 ③支吊载荷：指管道自重、介质重和隔热材料重之和。 5、恒力弹簧支吊架规格的选择 ①根据已确定的支吊载荷和位移量，查标准的表2：载荷位移系列表，按计算位移值下的支吊载荷最接近的标准载荷值确定相应的吊架编号。 ②选用恒力弹簧支吊架时，当表2载荷位移系列表中的位移值满足要求，而支吊载荷值较大，以至超出表中数值时，可选用两个相同规格的吊架并联。 ③选用恒力弹簧支吊架时，当表2载荷位移系列表中的载荷值满足要求，而位移量较大，超出表2载荷位移系列表范围时，可采用两台位移量相同，载荷相同的支吊架串联来满足要求。 6、恒定度校核恒定度：恒力弹簧在其全行程范围内的最大、最小载荷值之差与最大、最小载荷值之和的百分比，用式子表示即为： D=[(Fmax－Fmin)/(Fmax+Fmin)]X100% 式中：D―恒力弹簧的恒定度。一般情况下，D应不大于6%。 Fmax―恒力弹簧在全行程范围内出现的最大载荷值，N； Fmin―恒力弹簧在全行程范围内出现的最小载荷值，N。 7、型号规格的标注恒力弹簧支吊架规格编号选定后，在支吊架被使用的设计图样明细栏中应注明标准号、支吊架型号和位移方向、吊杆螺栓规格。例如: JB/T8130.1，吊架PHA25-150/6830S-M20。 JB/T8130.1，吊架LHB36-300/9624X-M24。在设计选用恒力弹簧支吊架时，不论吊杆螺栓的材料是35钢还时Q235，都应在型号后面标注螺纹规格。 8、选用示例 ①某炼油厂管道，计算位移值为215mm，位移向下，计算要求吊架承受32610N载荷，试选定恒力弹簧支吊架型号。 T 选=1.2X215 mm=258 mm，取选用位移量T 选为260 mm。查表2载荷位移系列表知，与32610N最相近的载荷为32536N，由此选定吊架编号NO.50。如水平空间较大，采用双吊点平式恒力弹筑吊架，吊杆材料为35钢，查表，螺纹规格为M30,则型号为：PHA50-260/32536X-M30或PHE50-260/32536X-M30。

ITT恒力弹簧支吊架选型说明

ITT恒力弹簧支吊架选型说明二.ITT恒吊结构四.型号的表示方法五.性能、特点 1. 载荷、位移范围。载荷范围：0.15 kN—396.90 kN ；位移范围：38 mm—508 mm ； 2. 恒定度（规定载荷离差）：绝对值≤6％； 3. 相对载荷偏差度：绝对值≤5％； 4. 现场载荷调整量：不小于±10％； 5. 恒吊设有载荷、位移指示标牌； 6. 恒吊设有冷态“C”、热态“H”标记及锁紧装置，恒吊出厂锁紧在冷态“C”位置上。六.恒吊的选择

根据恒吊所需支承载荷及热位移，按以下实例选择：例：已知恒吊承受载荷120 kN，热位移83 mm，选择合适的恒吊。解：⑴确定位移余量及总位移fB：一般位移余量为实际位移fs 的20％，且不得小于20 mm 计算总位移：fB=fs+(fs*20％和20之间的大值)=83+20=103 mm 查表1A“位移系列表”，按就近上靠的原则，确定总位移fB为：114 mm ⑵选择恒吊组别及规格号：载荷容量=载荷×总位移=120×114=13680 kNmm 查表2A“载荷容量表”，按就近原则，选出恒吊为：Ⅵ组，70号查表3A“载荷位移表”，fB=114 mm对应载荷FB=118.01 kN，可满足要求 ⑶根据空间安装条件和实际使用要求，选择立式、卧式或支座式恒吊，并选择恒吊安装连接方法——A型、B型、C型…… 七.符号说明 B：恒吊载荷臂在中间位置时，主轴中心与拉杆轴线间的水平距离； CC：G型恒吊拉杆间的距离； E：恒吊载荷臂在中间位置时，与恒吊生根部位到拉杆伸出端有关的垂直距离； FB：额定载荷； ΦJ：拉杆螺纹尺寸； fB：总位移； fs：实际位移； GL：拉杆最小螺纹长度。八.订货须知 ITT恒力弹簧支吊架订货时，至少需注明下列项目： ⑴镀锌要求：需要镀锌时型号前加C； ⑵恒吊类别：58H 或58V 或80V； ⑶规格号：如50 号； ⑷安装型式：A 或 B 或C ……； ⑸额定载荷：FB (kN)； ⑹总位移：fB (mm)； ⑺实际位移及方向：fs (mm)、向上↑、向下↓； ⑻拉杆螺纹尺寸：ΦJ (mm)； ⑼K孔尺寸：需要时注明；

弹簧材料的选择

弹簧材料的选择弹簧材料的选择，应根据弹簧承受载荷的性质、应力状态、应力大小、工作温度、环境介质、使用寿命、对导电导磁的要求、工艺性能、材料来源和价格等因素确定。在确定材料截面形状和尺寸时，应当优先选用国家标准和部颁标准所规定的系列尺寸，尽量避免选用非标准系列规格的材料。中、小型弹簧，特别是螺旋拉伸弹簧，应当优先用经过强化处理的钢丝，铅浴等温冷拔钢丝和油淬火回火钢丝，具有较高的强度和良好表面质量，疲劳性能高于普通淬火回火钢丝，加工简单，工艺性好，质量稳定。碳素弹簧钢丝和琴钢丝冷拔后产生较大的剩余应力，加工弹簧后，存在较大的剩余应力，回火后尺寸变化较大，难以控制尺寸精度。油淬火回火钢丝是在钢丝是在钢丝拉拔到规定尺寸后进行调制强化处理，基本上没有剩余应力存在，成型弹簧后经低温回火，尺寸变化很小，耐热稳定性好于冷拔强化钢丝。大中型弹簧，对于载荷精度和应力较高的应选用冷拔材或冷拔后磨光钢材。对于载荷精度和应力较低的弹簧，可选用热轧钢材。钢板弹簧一般选用55Si2Mn、60Si2MnA、55SiMnVB、55SiMnMoV、60CrMn、60CrMnB 等牌号的扁钢。螺旋弹簧的材料截面，应优先选用圆形截面。正方形和矩形截面材料，承受能力较强，抗冲击性能好，又可使弹簧小型化，但材料来源少。且价格较高，除特殊需要外，一般尽量不选用这种材料。近年来，研制用圆钢丝轧扁代替梯形钢丝，取得了很好的效果。

在高温下工作的弹簧材料，要求强度有较好的热稳定性、抗松弛或蠕变能力、抗氧化能力、耐一定介质腐蚀能力。弹簧的工作温度升高，弹簧材料的弹性模量下降，导致刚度下降，承载能力变小。因此，在高温下工作的弹簧必须了解弹性模量的变化率（值），计算弹簧承载能力下降对使用性能的影响。按照GB1239规定，普通螺旋弹簧工作温度超过60℃时，应对切变模量进行修正，其公式为：Gt=KtG 式中G——常温下的弹性模量；Gt——工作温度t下的切变模量；Kt——温度修正系数按表2—98选取。在低温下使用的弹簧材料，应具有良好的低温韧性。碳素弹簧钢丝、琴钢丝和1Cr18Ni9等奥氏体不锈钢弹簧钢丝、铜合金、镍合金有较好的低温韧性和强度。表2—98 温度修正系数Kt

恒力弹簧支吊架的选型精编版

恒力弹簧支吊架的选型公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]

恒力弹簧支吊架的选型一、管道支吊架的型式 1、按管道支吊架的用途可以分为三大类承重支吊架刚性支吊架可调刚性支吊架可变弹簧支吊架恒力弹簧支吊架限制性支吊架固定支架限位支架导向支架防振支架减振器阻尼器二、恒力弹簧支吊架执行的标准老：GB10181《恒力弹簧支吊架》新：JB/T 《恒力弹簧支吊架》三、恒吊的结构和型式 1、结构示意如右图 2、型式：平式/立式/座式三种双吊点吊架：PHA、PHE、LHA、LHE；单吊点吊架：PHB、 PHC、LHB、 LHC；座式：PHD, ZHA, ZHB。

四、恒力弹簧支吊架型号的表示方法例1: PHA35-150/18200X-M24表示PHA型、编号为35号、位移150 mm，标准载荷18200 N，平式恒力弹簧支吊架，其位移方向向下，下接吊杆螺纹规格M24。例 2: LHB41-280/15112S-M30表示LHB型、编号为41号、位移280 mm，标准载荷为15112 N，立式恒力弹簧支吊架，其位移方向向上，下接吊杆螺纹规格 M30。五、支吊架选型 1、基本原则工程上，一般按热态吊零的载荷分配原则确定弹簧支吊架的受力。热态吊零：指弹簧支吊架在热态时承受的力等于冷态时由管系分配给它的力。 2、安装空间、管道设备布置按安装生根的空间位置，管道设备的布置确定采用：平式、立式还是座式型式；A、B、C、E生根支吊方式。 3、位移数值的确定在选用恒力弹簧支吊架之前，应计算出被支吊管道或设备从冷态到热态的最大垂直位移量，在选用时，位移数值应留有适当余量。推荐余量取位移量的20%，但不小于20 mm，即:T 选 =1. 2xT 计；且 T 选 ≥T 计 +20mm。式中: T 选 —选用位移量，mm; T 计 —计算位移量，mm.

弹簧的选型于校核

弹簧的选型于校核弹簧承载一人和滑板的重量取人重量为100kg 滑板重量为2kg 一共四根弹簧所以每根弹簧载荷为229.5N 1. 选择弹簧材料及许用应力因为弹簧在一般载荷下工作，可按照第三类弹簧来考虑，选择C 级碳素弹簧钢丝。初估算弹簧丝直径为d=4mm 。查机械设计表2-2和表2-3可知[]0.5,1520T B B Mpa τσσ==，于是[]T τ=760Mpa 2. 计算弹簧丝直径 d 根据给定条件选定 C=10，并根据式 0.615411.14544 C K C C -=+=- []max 1.6 3.07T KCF d mm τ== 取离3.07最近的标准值 3.2mm 210 3.232D c d m m ==?= D=232 3.235.2D d mm +=+= 3. 计算弹簧的有效工作圈数n 查表 20.2得 G=80000Mpa 并计算弹簧工作圈数为 4433280000 3.2708.48824532 Gd n FD λ??===?? 取弹簧n=9 4验算载荷与变形最小载荷与最大载荷相应的变形量为 33m i n 2m i n 44 8820329 5.62580000 3.2F D n Gd λ???===? 33m a x 2m a x 448825032970.3180000 3.2 F D n mm Gd λ???===? 弹簧的行程为 0max min λλλ=-=64.69mm []min 1.12 1.12760851.2T Mpa ττ==?= 22min min 3.14 3.2851.2298.7988 1.14510d F N KC πτ??===?? 与之相应的变形量为 33l i m 2l i m 44 88298.793298480000 3.2F D n mm Gd λ???===?