柱模板验算
柱模板计算书
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 3.300m；
2.柱箍信息
柱箍材料:木方；
宽度(mm):45.00；高度(mm):95.00；·
柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；
3.竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):45.00；高度(mm):95.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方参数
方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.300m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得 20.036 kN/m2、79.200 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H 方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 435mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
M=0.1ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l=435.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；
面板的最大弯矩：M =0.1 ×10.871×435×435=20.57×104N.mm；
面板最大应力按下式计算：
σ =M/W 其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 : W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 950×15.0×15.0/6=3.56×104 mm3； f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值：σ = M/W =20.57×104 /3.56×104 = 5.778N/mm2； 面板的最大应力计算值σ=5.778N/mm2＜面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！ 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下: V=0.625ql 其中， V--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距): l =435.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×435.0 = 2955.553N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bh n)≤f v 其中，τ --面板承受的剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V = 2955.553N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 950mm ； h n--面板厚度(mm)：h n = 15.0mm ； f v---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×2955.553/(2×950×15.0)=0.311N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2； 面板截面的受剪应力τ =0.311N/mm2＜面板截面抗剪强度设计值 [f v]=1.5N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下: ν=0.521ql4/(100EI) 其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q = 20.04×0.95＝19.04 kN/m； ν--面板最大挠度(mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =435.0mm ； E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2； I--面板截面的惯性矩(mm4)； I=bh3/12 I= 950×15.0×15.0×15.0/12 =2.67×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 435 / 250 = 1.74mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×1.74×435.04/(100×6000.0×2.67×105) = 0.203 mm；面板的最大挠度计算值ν=0.203mm＜面板最大容许挠度设计值[ν]= 1.74mm,满足要求！四、竖楞计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3.300m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45×95×95/6×1 = 67.69cm3； I = 45×95×95×95/12×1 = 321.52cm4； 竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2 其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =950.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.228×0.900=4.934kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.228×0.900=0.575kN/m； q = 4.934+0.575=5.508 kN/m； 竖楞的最大弯距：M =0.1×5.508×950.0×950.0= 4.97×105N·mm； σ =M/W 其中，σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)； W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.77×104； f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 4.97×105/6.77×104 = 7.341N/mm2； 竖楞的最大应力计算值σ =7.341N/mm2＜竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！ 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql 其中， V--竖楞计算最大剪力(N)； l--计算跨度(柱箍间距): l =950.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.228×0.900=4.934kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.228×0.900=0.575kN/m； q = 4.934+0.575=5.508 kN/m； 竖楞的最大剪力：V = 0.6×5.508×950.0 = 3139.56N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bh n)≤f v 其中，τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×5.508×950=3139.56N； b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 45.0mm ； h n--竖楞的截面高度(mm)：h n = 95.0mm ； f v--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×3139.56/(2×45.0×95.0×1)=1.102N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值τ =1.102N/mm2＜竖楞截面抗剪强度设计值 [f v]=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =20.04×0.23 = 5.51 kN/m； νmax--竖楞最大挠度(mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =950.0mm ； E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.22×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 950/250 = 3.8mm； 竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.51×950.04/(100×9000.0×3.22×106) = 1.048mm；竖楞的最大挠度计算值ν=1.048mm＜竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm ，满足要求！ 五、B方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45×95×95/6 ×1= 67.69cm3； I = 45×95×95×95/12 ×1= 321.52cm4； 按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图 其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.228 × 0.45 = 2.48 kN； B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 2.479 kN； B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.648 kN·m； B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν = 1.174 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 σ =M/W 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 647560.66 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 67688 mm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.57 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2； B边柱箍的最大应力计算值σ =6.48×108/6.77×107=9.57N/mm2＜柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: ν= 1.174 mm； 柱箍最大容许挠度:[ν] =1000 / 250 = 4 mm； 柱箍的最大挠度ν=1.174mm＜柱箍最大容许挠度[ν]=4mm，满足要求! 3.柱箍抗剪强度验算 τ = 3V/(2bh n)≤f v 其中，τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 3139.56N； b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 45.0mm； h n--柱箍的截面高度(mm)：h n = 95.0mm ； f v---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×3139.56/(2×45.0×95.0×1)=1.102N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值τ =1.102N/mm2＜柱箍抗剪强度设计值[f v]=13N/mm2，满足要求！ 六、H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45×95×95/6 ×1= 67.69cm3； I = 45×95×95×95/12 ×1= 321.52cm4； 按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图 其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.228 ×0.45 = 2.48 kN； H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 2.479 kN； H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.648 kN·m； H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν = 1.174 mm； 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: σ =M/W 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 647560.66 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 67688 mm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.567 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2； H边柱箍的最大应力计算值σ =6.48×108/6.77×107=9.567N/mm2＜柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: ν = 1.174 mm； 柱箍最大容许挠度: [ν] = 1000/ 250 = 4 mm； 柱箍的最大挠度ν =1.174mm＜箍最大容许挠度[ν]=4mm，满足要求! 3.柱箍抗剪强度验算 τ = 3V/(2bh n)≤f v 其中，τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V--柱箍计算最大剪力(N)：V =3139.56N； b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 45.0mm； h n--柱箍的截面高度(mm)：h n = 95.0mm ； f v---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×3139.56/(2×45.0×95.0×1)=1.102N/mm2； 柱箍截面最大受剪应力计算值τ =1.102N/mm2＜柱箍抗剪强度设计值[f v]=13N/mm2，满足要求！ ×××项目技术设计书 资料Word ××测绘单位 20××年××月××日资料Word ××××项目 技术设计书 项目承担单位（盖章）：设计负责人： 主要设计人：审核意见： 审核人： 日年月日年月 （模板具体需根据工程不同细化与修改）资料Word 录 目 ......................................................................................................................................................................2概述1 2........................................................................................................................................................ 1.1项目来源及目的 . 2 .................................................................................................................................................... 1.2工作内容及工作量2.................................................................................................................................................................. 1.3作业区范围2................................................................................................................................................................................ 1.4工期...........................................................................................................2 2 作业区自然地理概况和已有资料情况 2 ................................................................................................................................................ 作业区自然地理概况2.1 32.2已有资料情况.............................................................................................................................................................. 3 ..................................................................................................................................................... 2.2.1 平面控制资料3 ..................................................................................................................................................... 2.2.2 高程控制资料32.2.3 地形图资 料 ......................................................................................................................................................... .............................................................................................................................................................33 技术规范...........................................................................................................4成果（或产品）主要技术指标和规格4 4....................................................................................................................................................................... 4.1测绘基准 4 .............................................................................................................................................................. 4.2测量精度指标.............................................................................................................................................................4设计方案 5 中铁十四局集团阜新煤制气项目 七家子特大桥墩身模板 检算书 编制： 审核： 山东铁鹰建设工程有限公司 2011年6月 φ2.1m ×3.8m ×17m 圆端墩柱模板检算书 一、计算依据 1、《结构力学》、《材料力学》（高教版） 2、《施工图设计》，《钻孔桩桥墩、桥台》，江苏交通科学研究设计院 3、《桥梁博士电算系统》，同济大学 二、工程概况 本套墩身模板为φ2.1m ×3.8m ×17m 直坡实心墩身模板，墩柱最大截面为210cm ×461cm ，圆端为半圆模板，平模为2.0 m ×1.7m ，1.0m ×1.7m ，0.5m*1.7m ，本文取3.8m ×1m 的平模为例，面板为6mm 厚钢板，竖肋为[10，间距30cm ，横肋为2[16a ，间距5cm ，拉杆为Φ25mm45#钢，每块模板设2根，间距100mm 。 三、材料主要参数及截面特性 1. A 3钢弹性模量E= 2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m 3； 2. Q235钢板≤16mm 的拉、压、弯应力[]σ=235MPa ，剪应力[]τσ=125MPa ； 3. Φ25mm 圆钢的拉、压应力[]σ=310MPa ； 4. 容许挠度[f]=L/500； 5. [10，250cm W X =39.7cm 3，2500cm I x =198.3cm 4，A=12.74cm 2 ； 6. [16a ，250cm W X =108cm 3，2500cm I x =866cm 4，A=21.9cm 2； 四、计算 4.1 墩身模板侧压力计算 模板使用条件：拉杆每端配置一个垫片两个螺帽，施工时必须上满两个螺帽，模板连接螺栓必须全部上齐。混凝土初凝时间为5h,砼浇筑最大速度V=2m/h 。 新浇筑混凝土对模板的侧压力: =C γ25kN/m 3 （新浇混凝土容重），t 0=5h ，1β=1.2（外加剂影响修正系数），2β=1.15（砼 塌落度影响修正系数），V=2m/h （砼浇筑速度），H=2m （有效压头高度）， ==V t p C 2101max 22.0ββγ53.5 kn/mm 2 = =H p C γ2max 50kn/mm 2 扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数 G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重 0.5 Q DK(kN/m^2) 1.35 脚手架安全等级1级计算震动、冲击荷载时的动力系 数κ 脚手架结构重要性系数γ0 1.1 是否考虑风荷载否 地面粗糙度类型/ 省份、城市江苏(省)高邮 (市) 基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n / / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的 高度H m(mm) 模板荷载传递方式可调托座 简图： （图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）横向剖面图2 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板 带为计算单元。 W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)× 200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m （图4）面板计算简图 1、强度验算 （图5）面板弯矩图 M max=0.113kN·m σ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2 满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March 德商高速公路夏津至聊城段路桥二标 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 编制： 审核： 批准： 中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段 路桥二标项目经理部 目录 一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36) 四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 武汉美高钢模板有限公司 中铁六局合福铁路工程墩柱模板 5.1.1模板及模板支撑设计验算：a）荷载计算及荷载组合 ①新浇混凝侧压力： F 1=0.22γ c t o β1β2V1/2 =0.22×24×5×1.2×1.15×1.51/2=44.6KN/m2 F 2=γ c H=24×4.5=108KN/m2 其中：C30混凝土重力γ c 密度取24KN/m3；混凝土初凝时间t o 取5h；混 凝土上升速度V根据现场条件及前期施工数据取1.5m/h；加减水剂时， 外加剂影响修正系数β 1取 1.2；混凝土泵送时坍落度影响修正系数β 2 取1.15；混凝土浇筑高度H=4.5m。 混凝土侧压力标准值取两式中的较小值，则混凝土侧压力设计值： F=F 1 ×分项系数×折减系数=44.6×1.2×1.0=53.5 KN/m2 ②倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值查手册取4KN/m2，则倾倒混凝土 时产生的水平荷载设计值4×1.4×1.0=5.6KN/m2 ③荷载组合：F‘=53.5+5.6=59.1 KN/m2 b）模板验算 根据模板，取1m高模板作为计算单元，柱宽0.5m，模板厚度15mm。背枋间距150mm，按跨距150mm的三等跨连续梁验算模板。 ①化面荷载为线荷载： q 1 =F‘×1=59.1KN/m=59.1N/mm（用于验算承载力） q 2 =F×1=53.5KN/m=53.5N/mm（用于验算挠度） ②抗弯验算： M max =0.100q 1 l2=1.33×105N/mm。 W n =bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3 σ=M max /W n =5.12N/mm2＜f m =30N/mm2（可） 其中：松木胶合板抗弯强度指标f m =30N/mm2 ③挠度验算： I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4 ω= 0.677×q 2 l4/100EI =0.677×53.5×1504/100×4000×2.81×105 =0.236mm＜[ω]=200/250=0.8mm（可） 混凝土结构课程设计说明书 课程名称: 混凝土结构课程设计 课程代码: 题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖 学院(直属系) : 年级/专业/班: 学生姓名: 学号: 指导教师: 兰国冠 开题时间:2016 年 1 月 01日 完成时间: 2016 年 1 月 12 日 目录 摘要..................................................... 任务与分析.................................................. 一、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计任务书 1．设计题目.................................................. 2．设计条件.................................................. 3．设计内容.................................................. 4. 成果要求. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 二、计算书 1．楼盖的结构平面布置 1.1 柱网尺寸 ........................................... 1.2 板厚度............................................... 1.3 次梁截面尺寸......................................... 1.4 主梁截面尺寸........................................ 2板的设计 2.1板荷载计算............................................ 2.2板计算简图............................................ 2.3板弯矩计算值.......................................... 2.4板正截面受弯承载力计算................................ 2.5 板裂缝宽度验算........................................ 2.6 板的挠度验算.......................................... 3.次梁设计 3.1次梁荷载计算........................................... 3.2次梁计算简图........................................... 3.3次梁内力计算........................................... 3.4次梁正截面受弯承载力计算............................... 3.5次梁斜截面受剪承载力计算............................... 3.6 次梁裂缝宽度验算....................................... 3.7次梁挠度验算........................................... 4.主梁设计 4.1主梁荷载计算............................................ 4.2主梁计算简图............................................ 墩柱模板计算书 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取1.2； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。 图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ =87.87/25=3.43m max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++ 高支模板模板验算 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.30； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值 (N/mm2):11.5； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值 (N/mm2):11.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):140.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3； I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.14×0.8+0.35×0.8 = 3.08 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.8= 2 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×3.08+1.4×2= 6.496kN/m 最大弯矩 M=0.1×6.496×2502= 40600 N·m； 面板最大应力计算值σ =M/W= 40600/43200 = 0.94 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=11.5 N/mm2； 控制测量技术设计书 学生姓名：黄伟 学号：2012092513 专业：测绘工程 班级：12测绘 实习日期：2015.8-2016.1 实习地点：市云霄县 指导老师：高兴 一. 基本技术要求 （一）引用标准与作业依据 1、《国家基本比例尺地图图式第一部分：1：500 1：1000 1：2000地形图》， GB/T20257.1-2007，以下简称《图式》； 2、《城市测量规》，CJJ 8—99，以下简称《规》； 3、《全球定位系统（GPS）测量规》， GB/T 18314-2009； 4、《国家三、四等水准测量规》，GB/T 12898-2009； 5、《国家测量基本技术规定》，GB 22021-2008； 6、《基础地理信息标准数据基本规定》，GB 21139-2007； 7、《测绘技术设计规定》，CH/T1004-2005 8、《省1：500 1：1000 1：2000基本比例尺数字地形图测绘技术规定》， FCB001-2005； （二）坐标系统及已有成果利用 1、平面坐标系统：1980坐标系，1985国家高程基准。 2、委托方提供的高等级控制点水准测量成果数据和武平县似万安乡水准面精化成果，成果为1985国家高程基准，可用于本测区高程起算。 3、近年来有关测绘单位，在测区施测并验收合格的1:500、1:1000比例尺数字化图件成果可以作为修测底图。 4、1:5000 1:10000地形图、影像图可用于工作计划及引用参考。 二. 项目概况 项目名称：云霄县农村地籍和房屋调查 测区概况：云霄县为省市下辖的一个县，位于省南部沿海。处于闽粤交界地带和、两个经济特区之间，地理坐标为北纬23°45′-24°14′，东经117°07′-117°33′。总面积1054.3平方千米。 实心墩墩身钢模计算书 一、工程简介 京沪高铁六标五工区第四作业工区位于昆山境内，线路起点DK1252+017.79,终点DK1256+911.65,里程长度4.89km。 主要包括五座连续梁桥，分别为：跨娄江连续梁拱（70m+136m+70m）、跨沪宁铁路连续梁(40m+72m+40m)、跨江浦路连续梁（40m+72m+40m）、跨朝阳西路连续梁(40m+56m+40m)、跨通澄南路连续梁（40m+56m+40m）。钻孔桩1552根、承台140个、墩身140个，主要为矩形空心墩，双柱墩及实体墩。 二、计算分析内容： 1、墩身模板强度验算 2、墩身模板刚度分析 三、分析计算依据 1、钢结构设计规范：GB50017-2003 2、建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003 3、全钢大模板应用技术规范：DBJ01-89-2004 4、建筑工程模板施工手册杨嗣信中国建筑工业出版社 四、模板设计构件规格及布置 1、面板：δ6 2、竖肋：Ⅰ10，布置间距400mm，法兰：δ16×100 , 抱箍：［16 模板具体构造见后附图。 五、荷载分析 1、计算初值 浇注速度V=1m/h，混凝土溶重γ=25KN/m3，混凝土初凝时间t0=17h。 外加剂影响修正系数：β1=1.2 β2=1.15,混凝土浇注层的高度H=4m 2、荷载计算 ⑴按下列二式计算,取其中最小值: F=0.22γt0β1β2V1/2 =0.22×2.5×104×17×1.2×1.15×11/2 =1.29×105(N/m2) F=γH=2.5×104×4=1×105（N/m2） 取F1=1×105(N/m2) 其中：γ—砼密度，取γ=2.5×104 N/m3 t0—砼初凝时间,取t0 =17h β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=1.0, 掺具有缓凝作用外加剂取β1=1.2,这里取1.2 β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm,取0.85, 5cm～9cm 时取1.0, 11cm～15cm时取1.15, 这里取1.15 ⑵泵送混凝土浇注施工时（T>10℃）对侧面横板压力 F2=4.6V1/4 =4.6×1 =4.6×103(N/m2) ⑶振捣混凝土时对侧面横板的压力 F3=4×103(N/m2) ⑷侧面横板即承受的总压力 墩身模板复核计算书 计算： 复核： 审核： 日期： 目录 第一章工程简介........................................................................ 错误！未定义书签。 一、工程概况 (1) 二、墩身模板结构介绍 (1) 第二章计算验算相关参数选定................................................ 错误！未定义书签。 一、参考资料 (1) 二、技术参数及相关荷载大小选定 (1) ⑴设计荷载 (1) ⑵材料性能 (2) ⑶符号规定 (3) ⑷荷载组合 (3) 第三章墩身模板结构验算 (4) 一、模型建立及分析 (4) ⑴模型建立 (4) ⑵荷载加载 (4) ⑶边界约束 (4) 二、墩身模板验算 (4) ⑴面板强度验算 (4) ⑵面板刚度验算 (4) ⑶横、竖肋强度验算 (4) ⑷横、竖肋刚度验算 (5) ⑸横楞强度验算.......................................................... 错误！未定义书签。 ⑹横楞刚度验算.......................................................... 错误！未定义书签。 ⑺对拉拉杆验算 (5) 第四章模板计算成果汇总及结论 (5) 一、计算成果汇总 (5) 二、计算结论 (6) 第一章工程简介 一、工程概况 本标段起讫里程范围XXXXXXXXXXXX。 墩身高度12m以下采用整体钢模一次灌注成型，高度12m以上墩身采用整体钢模分次浇筑。模板验算取高度12m 1:0墩身模板进行验算，墩身截面如下 图1.1:0墩身横断面图 二、墩身模板结构介绍 墩身截面见图1，为圆端形。墩身最大浇筑高度12m，采取大块钢模组拼进行模板浇筑完成。 模板规格为：高度为200cm模板、100cm模板、80mm模板、50mm模板、2000mm。详见模板图纸。 面板：采用厚度δ=6mm钢板。 横肋竖肋：采用]10槽钢，圆端形模板等分为8份，平模板间距350mm、400mm、400mm、350mm布置。详见模板构造图。 平模板边采用L100×10的角钢压边，螺栓孔间距为10cm。圆端形模板120×14加劲法兰压边，螺栓孔间距216.8mm。详见模板构造图 对拉拉杆：采用M20圆钢，双螺帽拧紧。 平模板龙骨采用2[12槽钢，布置于拉杆对应位置。圆端形模板采用[12槽钢。详见模板构造图。 竖向连接角钢采用L100×100角钢。 具体见图1-2～1-8。 图1-2 模板配置平面图 图1-3模板配置立面图 图1-4 模板大样图 第二章计算验算相关参数选定 一、参考资料 1.《路桥施工计算手册》人民交通出版社,2019； 二、技术参数及相关荷载大小选定 ⑴设计荷载 计算此模板时，外力主要有新浇混凝土产生的侧压力、振捣混凝土时对模板 碗扣式钢管模板支架工程方案计算书 工程名称：白银老城区应急避难项目健身广场金鱼 公园改造工程-地下车库及公共卫生间编制日期： 2015年5月25日 模板工程专项施工方案 建精品工程 筑百年基业 - 1 - 目 录 一、 编制依据 .................................................................................................. - 2 - 二、 工程参数 .................................................................................................. - 2 - 三、 模板面板验算 .......................................................................................... - 3 - 四、 次楞验算 .................................................................................................. - 4 - 五、 主楞验算 .................................................................................................. - 6 - 六、 风荷载计算 .............................................................................................. - 7 - 七、 立杆稳定性验算 ...................................................................................... - 8 - 八、 立杆底地基承载力验算 ........................................................................ - 10 - 九、 架体抗倾覆验算 ..................................................................................... - 11 - 一、荷载计算 （一）模板自重：180kg/m2 （二）新浇混凝土自重：26KN/m3 （三）钢筋自重：2KN/m3 （四）人员设备自重：250kg/m2 （五）振捣产生的荷载：300kg/m2 （六）新浇混凝土最大侧压力：F=γc t0β1.β2V1/2 F`=γ 式中F-----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ混凝土的重力密度（KN/m3） t0----新浇混凝土的初凝时间（h） V-----混凝土的浇筑速度（m/h） H-----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m） β1---外加剂影响修正系数 β2---混凝土坍落度影响修正系数 F=*26*4***31/2=m2 F`=26*=m2 取两者最小值，即F=m2 （七）倾倒时产生的荷载：8KN/m2 二、侧面模板计算 （一）刚面板计算 刚面板与纵横肋采用断续焊焊接成整体，刚面板被分成280mm*500mm若干矩形方格，取最不利情况，为三面嵌固，一面简支。 由于Ly/Lx=280/500=，查表的最大弯矩系数：Km=，最大挠度系数：Kf=. (1)、强度验算 取1mm宽的板条为计算单元，荷载为：F=+8=m2=mm2 q=*1=mm Mmax=Km*qLy2=**2802=mm Wx=1/6*52= σmax=Mmax/γx*Wx=1*=mm2〈215N/mm2 强度满足要求 式中Mmax-----板面最大计算弯矩设计值（） γx-------截面塑性发展系数γx=1 Wx-------弯矩平面内净截面抵抗矩（mm3） Σmax-----板面最大正应力 （2）挠度验算 Bo=Eh3/12*（1-r2）=*10*53/12*=*10N/mm （3）Vmax=Kf*F*Ly/Bo=**280/= [v]=Ly/500=280/500=＞Vmax= Vmax＜[v]，挠度满足要求。式中 B O------板的刚度 E--------钢材的弹性模量 h--------钢板厚度 r---------钢板的泊松系数 Vmax---板的计算最大挠度 （二）横肋计算 （1）强度验算 q=*280=mm 查表 Wx=*103mm3 Ix=*10mm σmax=Mmax/γx W x=**2802/**103=mm2<215N/mm2满足要求。 式中Mmax----横肋最大计算弯矩设计值 γx---------截面塑性发展系数γx=1 W x---------横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩（mm3）（2）挠度验算 1、悬臂部分 q=*280=mm v max =qa/8EI x=*250/8**10**10= [v]=a/500=250/500= 所以v max<[v]满足要求。 主墩墩身模板计算书 一、模板设计概况： 1、2号主墩身钢模构造为，面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2500mm ×3500mm，竖向小肋采用扁钢-80mm×8mm和[8槽钢交错布置，间距s=450 mm,横肋采用[8型钢，间距h=400mm，h1=450mm，竖向纵肋采用2根[8型钢组合而成，间距l=600mm，a=250mm，横背梢拟采用2[20B，采用φ32精轧螺纹粗钢筋作穿墩身的对拉拉杆。根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。模板图见下： 二、墩身模板承受荷载计算： 砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应40m3，犍为岷江大桥主墩墩身断面积S为： S = 3.14×1.252+7×2.5 =22.406m2 故砼浇筑速度V为： V = 40÷(22.406×1) =1.79 m/h 按采用内部振捣器时大块模板承受的最大侧压力计算： 对竖直模板，新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载。当砼浇筑速度在6m/h以下时，作用于侧面模板的最大压力可按下式计算： P m = K·γ·h 当v/T≤0.035时 h = 0.22+24.9v/T 当v/T≥0.035时： h =1.53+3.8 V/T 式中：Pm —新浇砼对侧模板的最大压力，单位Kpa； h—有效压头高度，单位m； T—砼入模时的温度，单位0C K—外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝剂时，K=1.2； V—砼的浇筑速度，单位m/h； H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，单位m； γ—砼的容重，单位KN/m3 根据工期安排，墩身施工时间在三月中旬至四月底，按最不利时的温度考虑（如阴雨天），施工气温为150C，砼的浇筑速度V=1.79m/h。根据上述公式可得混凝土最大侧压力为： V/T=1.79/15=0.119＞0.035 h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×1.79/15=1.98m P m = K·γ·h =1.2×25 1.98 =59.5Kpa 考虑振动荷载P1=4Kpa，则砼对模板的最大侧压力为： P =59.4+4 = 63.4Kpa 三、面板计算： 1、强度验算： 选模板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。 Ly/lx=400/450=0.888，根据《路桥施工计算手册》附表二查Ly/lx=0.85和Ly/lx=0.90表中系数，内插可得Ly/lx=0.888时的内力及变形系数，具体计算为： 当Ly/lx=0.85时，Km x0=-0.0683，Km y0=-0.0711，K Mx=0.0225，K MY=0.0255，K f=0.00233。 当Ly/lx=0.90时，Km x0=-0.0656，Km y0=-0.0653，K Mx=0.0228，K MY=0.0223，K f=0.00206。 故当Ly/lx=0.888时有， Km x0=-0.0663，Km y0=-0.0667，K Mx=0.0227，K MY=0.0231，K f=0.00212。 取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为： 墩柱模板计算 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) < 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、？ 四、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效 压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。 [ 图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： … Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取；50～ 90mm max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++技术设计书模板
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项目名称：中铁六局合福铁路工程
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工程编号：GLTL-DZ-110328
设 计：
王奎
审 核：
批 准：
武汉美高钢模板有限公司
2011 年 3 月 28 日
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武汉美高钢模板有限公司
计 算 书
一、编制依据： 编制依据： 依据 1、 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、 《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 3、 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002
4、 《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、 《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、 《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、 《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 9、 《建筑结构静力计算手册》 ( 第二版 ) 10、 《预应力混凝土用螺纹钢筋》 (GB/T20065-2006) 二、计算参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝浇注入模温度：25℃； 3、混凝土塌落度：160～180mm； 4、混凝土外加剂影响系数取 1.2； 5、混凝土浇注速度：2m/h； 6、设计风力：8 级风； 7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、设计计算指标采用值 1、钢材物理性能指标 弹性模量 E＝2.06×105N/mm ，质量密度ρ＝7850kg/m ；
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2【模板】及【模板】支撑设计验算
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