热力发电厂知识点全总结
第二章发电厂的回热加热系统
第一节回热加热器的型式
按内部汽、水接触方式:分为混合式加热器与表面式加热器；
按受热面的布置方式:分为立式和卧式两种。
一、混合式加热器
1、特点：
①加热器本体简单，没有端差，热经济性好；
②系统复杂，回热系统运行安全性、可靠性低、系统投资大。
③设备多、造价高、主厂房布置复杂、土建投资大、安全可靠性低，使混合式低压加热器回热系统应用受到限制。
2、混合式加热器的结构.演示文稿3.ppt
3、重力混合式低压加热器回热系统.演示文稿4.ppt
特点：
①降低了亚临界和超临界汽轮机叶片结铜垢及真空下的低压加热器氧腐蚀的现象；
②提高了热经济性。
二、表面式加热器
加热蒸汽与水在加热器内通过金属管壁进行传热，通常水在管内流动，加热蒸汽在管外冲刷放热后凝结下来成为加热器的疏水(为区别主凝结水而称之为疏水)；演示文稿6.ppt
对于无疏水冷却器的疏水温度为加热器筒体内蒸汽压力下的饱和温度；
管内流动的水在吸热升温后的出口温度比疏水温度要低，它们的差值称之为端差. 演示文稿7.ppt
1．表面式加热器的特点
①有端差，热经济性较混合式差。
②金属耗量大，内部结构复杂，制造较困难，造价高。
③不能除去水中的氧和其它气体，未能有效地保护高温金属部件的安全。
④全部由表面式加热器组成的回热系统简单，运行安全可靠，布置方便，系统投资和土建费用少。
⑤表面式加热器系统分成高压加热器和低压加热器两组；
水侧部分承受给水泵压力的表面式加热器称为高压加热器，承受凝结水泵压力的表面式加热器称为低压加热器。
2．表面式加热器结构
表面式加热器也有卧式和立式两种。现代大容量机组采用卧式的较多。
第二节表面式加热器及系统的热经济性
一、加热器的端差
1、加热器的端差（上端差、出口端差）：加热器出口疏水温度tsj（饱和温度）与出水温度twj之差。
2、加热器端差对热经济性的影响
加热器端差越小经济性越好。
可以从两方面解释：一方面，如果出水温度不变，端差减少意味着tsj可以低一些，即
回热抽汽压力可以低一些，回热抽汽做功比增加，热经济性变好。另一方面，如果蒸汽压力不变，tsj亦不变，端差减少意味着出水温度twj提高，结果是减少压力较高的回热抽汽做功比，同时增加了压力较低的回热抽汽做功比，净的回热抽汽做功比增加，热经济性变好。
二、抽汽管压降及热经济性
三、过热蒸汽冷却器及热经济性
1、装设过热蒸汽冷却器（段）的经济效益：
①减少换热温差，降低损失；
②提高加热器出口水温，减小加热器端差；
再热后第1级回热抽汽的蒸汽过热度是最高的，在
此装设过热蒸汽冷却器（段），效果最明显。
2、过热蒸汽冷却器的连接方式：并联和串联。
四、表面式加热器的疏水方式
1、疏水逐级自流：热经济性最差，可靠性最高，300MW、600MW及以上容量机组多采用。
2、疏水泵送入加热器出口热经济性高于疏水逐级自流方式，可靠性低
于疏水逐级自流方式。
但是，当前的评价多为热经济性分析，没
考虑疏水泵的电耗，是不全面的评价。
第三节给水除氧及除氧器
一、给水除氧的必要性
1、给水中溶解气体会带来以下危害：
(1)腐蚀热力设备及管道，降低其工作可靠性与使用寿命。
(2)增加热阻，降低热力设备的热经济性。不凝结气体附着在传热面，以及氧化物沉积形成的盐垢，都会增大传热热阻。
(3)氧化物沉积在汽轮机叶片，会导致汽轮机出力下降和轴向推力增加。
2、气体来源：①补充水中的溶解气体；②真空状态下的热力设备及管道漏进的空气。
3、给水除氧的任务：就是除去水中的氧气和其他不凝结气体，防止设备腐蚀和传热热阻增加，保证热力设备的安全经济运行。
4、给水溶氧指标：
①蒸汽压力为5.8MPa以下锅炉，给水溶氧量应小于15μg/L；
②蒸汽压力为5.9MPa以上的锅炉，给水溶氧量应小于7μg/L；
③亚临界以上直流锅炉，给水溶氧量控制在0μg/L。④对于超临界参数的锅炉，我国《超临界火力发电机组水汽质量标准》（DL/T 912-2005）规定，给水溶氧量应小于7μg/L，对给水进行加氧调节处理时，给水溶氧量控制在30-150μg/L。
二、除氧方法
给水除氧方法：化学除氧和物理除氧。
1、化学除氧：利用化学药剂与水中的溶解氧进行化学反应，化合生成另一种物质，达到除氧的方法。
化学除氧的特点：①能彻底除氧；②不能除去其它气体；③生成的氧化物增加了给水中可
溶性盐类的含量；④药剂价格昂贵。
只有要求彻底除氧的亚临界及以上参数的电厂，才采用化学除氧作为一种补充的除氧手段。
(1) 联胺除氧:化学除氧一般采用联胺做药剂。联胺既可除氧，又能转化为氨，维持给水有较高的pH值，也不产生新的盐类。
联胺除氧化学反应如下：
(2).亚硫酸钠Na2SO3处理
Na2SO3易溶于水，无毒价廉，装置简单。Na2SO3与O2反应生成的Na2SO4会增加给水含盐量，在温度大于280℃后会分解成有害气体。Na2SO3仅适用于中压以下的锅炉，不能用于高压以上的电站锅炉。
(3). 中性水处理
根据钢在含氧纯水中的耐腐蚀理论，高纯度且呈中性的锅炉给水中，加入气态氧或过氧化氢，使金属表面形成稳定的氧化膜，不仅能够达到防腐效果，而且给水中腐蚀物减少，使直流锅炉几乎无需清洗，即中性水处理。给水加氧处理的防腐蚀效果显著，但对给水水质要求很严，中性纯水的缓冲能力小。中性水处理已在国外各类直流锅炉、空冷机组和核电机组上得到应用。
2、物理除氧
（1）物理除氧：利用物理手段除去水中氧的方法。
（2）物理除氧的特点：①不能彻底除氧；②能除去其它气体；③无新的氧化物生成，不会增加给水中可溶性盐类的含量；④价格便宜。
三、热力除氧
热力除氧原理：建立在亨利定律和道尔顿定律基础上。
亨利定律：气体在水中的溶解度正比于该气体在水面的分压力。
道尔顿定律：水面上混合气体的总压力等于各组成气体分压力之和。热力除氧的条件：热力除氧是个传热、传质过程，要达到理想的除氧效果，要满足以下条件：
①水必须加热到除氧器压力下的饱和温度，保证水面上水蒸气的压力接近于水面上的全压力。即使微量加热不足，水中溶氧量都远超过给水允许的含氧量指标。
②水中逸出的气体必须及时排出，使水面上各种气体的分压力减至零或最小。
③被除氧的水与加热蒸汽应有足够的接触面积，且两者逆向流动，传热效果好，而且保证有较大的不平衡压差。
气体自水中离析可分为两个阶段：
第一阶段为初期除氧阶段，可以除去水中约80％-90％的气体。
第二阶段为深度除氧阶段。水中残留气体相应的不平衡压差很小，残留气体己没有足够的动力克服水的黏滞力和表面张力逸出，只有依靠单个分子的扩散作用慢慢离析。此时，必须加大汽水的接触面积，使水形成水膜，减小其表面张力，从而使气体容易扩散出来，也可利用蒸汽在水中的鼓泡作用，使气体分子附着在汽泡上从水中逸出。演示文稿4.ppt
除氧器必须满足热除氧的传热和传质条件，除氧器设计上一般具有以下特点：
1).具有较大的汽水接触表面以利于传热、传质。水在除氧器里通常被均匀的播散成细水柱或雾状小滴。水必须加热到除氧器工作压力下的饱和温度，故定压除氧器要装压力自动调节器。
2).为满足传质要求，初期除氧时，水应喷成水滴，深度除氧时，水要形成水膜，而且汽水应逆向流动。
3).除氧器应有足够大的空间，延长汽水接触时间，使水中溶氧有足够的时间解析。
4). 除氧器应有排气口并有足够的余气量，及时排除离析的气体，减少水面上其它气体的分压力，否则，容易发生“返氧”现象。
5).储水箱设再沸腾管，以免因水箱散热导致水温降低，小于除氧器压力下的饱和温度，产生返氧。
四、除氧器的类型与结构
除氧器按工作压力分为大气式除氧器、真空除氧器和高压除氧器三种。演示文稿9.ppt （1）大气式除氧器
大气式除氧器的工作压力为0.118MPa，以便把水中离析出来的气体排入大气。
（2）真空除氧器
真空除氧器的工作压力低于于大气压力，水中离析出来的气体不能自动排入大气，需设置专用的抽真空设备。演示文稿3.ppt
（3）高压除氧器
高压除氧器工作压力约为0.58MPa，给水温度可加热至158-160℃，含氧量小于7μg/L，广泛用于高参数大容量机组。
高压除氧器有以下优点：
①除氧效果好。
②节省投资。
③提高锅炉的安全可靠性。
④有利于防止除氧器自生沸腾。
2、除氧器的典型结构
（1）高压喷雾填料式除氧器
（2）喷雾淋水盘式除氧器演示文稿7.ppt
（3）大气淋水盘式除氧器演示文稿8.ppt
（4）无除氧头式除氧器演示文稿6.ppt
五、除氧器的热平衡及自生沸腾
1、除氧器的热平衡演示文稿12.ppt
2、除氧器的自生沸腾及防止
所谓“自生沸腾”现象是指过量的热疏水进入除氧器时，其汽化出的蒸汽量已经满足或超过除氧器的用汽要求，从而使除氧器内给水不需要回热抽汽加热自己就沸腾，这种现象称为除氧器的“自生沸腾”现象。
第四节除氧器的运行及热经济性分析
一、除氧器的运行方式
除氧器的运行方式：定压运行和滑压运行。
1、定压运行（有节流损失）定压运行除氧器运行时保持除氧器工作压力为一定值，为此需要在进汽管上安装压力调节阀，将较高的压力降低至定值，造成抽汽截流损失。为了保证低负荷下，除氧的正常运行，还必须切换到更高的压力源上，于是产生更大的节流损失。
2、滑压运行（经济性好）
滑压运行除氧器在滑压范围内运行时，工作压力
随汽轮机抽汽压力的变化而变化，即滑压。
没有压力调节阀，没有节流损失。演示文稿10.ppt
二、除氧器汽源的连接方式
除氧器运行方式不同，其汽源的连接方式也不同。
汽源的连接方式有三种：单独连接定压除氧器、前置连接定压除氧器和滑压除氧器方式。
三、除氧器的滑压运行
汽轮机组负荷骤变时，
滑压除氧器对除氧效
果、给水泵的安全运
行有重大影响。
3、给水泵不汽蚀的条件
Δh为稳态工况时泵不汽蚀的有效富裕压头，对于已设计好的电厂，它为定值。
ΔH为暂态过程中有效富裕压头下降值，它是变量。稳态时,ΔH=0；全甩负荷至零的暂态工况，除氧器压力已下降至p’d，由于水温滞后于除氧器压力下降，pv > p’d ,因此ΔH>0。
1. 稳态工况
tv、td 均为除氧器工作压力pd所对应的饱和温度，故ΔH=0，ΔNPSH等于常数，除氧器位于一定高度形成的水柱压头Hd，用以克服流动阻力损失和NPSHr，即只要Δh>0，泵入口就不会汽化。
2. 机组电负荷骤升的暂态过程
机组电负荷骤升，pd相应骤升，而除氧器内水温滞后于压力的升高。在滞后时间Ｔ内，pd >
pv ，即ΔH<0。与稳态工况的相比，ΔNPSH增加，这时水泵不可能会发生汽蚀，更安全可靠。
3.机组电负荷骤降的暂态过程
机组电负荷骤降，pd相应骤降，则pd < pv ，即ΔH>0。
与稳态工况相比，ΔNPSH减小。此时，Hd除了用以克服流动阻力损失和NPSHr之外，还要克服ΔH，减少了防止水泵汽蚀的裕度，使水泵入口容易发生汽蚀。演示文稿11.ppt
4.防止给水泵汽蚀的措施演示文稿11.ppt
（1）提高静压头Ｈd；
（2）采用低转速前置泵；
大容量汽轮机组的给水泵出口压力高，若采用5000-6000rpm的高转速给水泵，其NPSHr 值较高，约为20ｍ水柱。采用1500rpm的低转速前置泵，其NPSHr仅6-9ｍ水柱，因此滑压除氧器即可布置得较低。
（3）减小管道的压降；
（4）缩短滞后时间
在水泵入口注入温度较低的主凝结水，或在泵入口前设置给水冷却器。
(5) 减缓除氧器压力下降速度
①在负荷骤降的滞后时间内，快速投入备用汽源，以阻止除氧器压力下降。
②适当增加给水箱容积。
第四章热力发电厂的热力系统
第一节热力系统及主设备选择原则
一、热力系统的概念及分类
1、发电厂的热力系统:发电厂的主、辅热力设备按热功转换的顺序用管道及管道附件连接起来的能量转换的工艺系统称为发电厂的热力系统。
2、分类
①按应用目的和编制原则不同，分为原则性热力系统和全面性热力系统。
②按范围：分为全厂性热力系统和局部性热力系统。
3、热力系统图：用规定的符号绘制出热力设备及其之间的连接关系就构成了发电厂热力系统图。
4、原则性热力系统
①特点：表明发电厂能量转换利用的基本过程，反映了动力循环中工质的基本流程、能量转换利用过程的完善程度，相同参数下凡是热力过程重复、作用相同的设备和管道只表示一次，备用的设备和管道不画出，阀门不画出。其特点是简捷、清晰。演示文稿2.ppt
②原则性热力系统的组成与作用
主要包括：锅炉与汽轮机的连接、汽轮机与凝汽设备的连接、给水和凝结水的回热加热及其疏水回收系统、除氧器与给水泵的连接、补充水的连接方式、锅炉连续排污回收利用系统、对外供热系统。
它表明了热能转换为机械能的基本规律和工质在能量转换及利用过程中的基本变化过程，同时，也反映了热力发电厂的技术完善程度和热经济性的高低。
5、发电厂所有热力设备、汽水管道和附件，按照生产需要连接起来的总系统，称为发电厂的全面性热力系统。演示文稿1.ppt
①全面性热力系统是在原则性热力系统的基础上充分考虑到发电生产的连续性、安全可靠性和灵活性后所组成的实际热力系统。
②发电厂中所有热力设备、管道及附件（包括主、辅设备，主管道及旁路管道，正常运行与事故备用的、机组启动、停机、保护及低负荷切换运行的管路和管件）都应该在发电厂全面性热力系统图上表示出来。
③由该系统图可以汇总主辅热力设备、各类管子及其附件的数量和规格，提出订货清单。
④根据该系统图可以进行主厂房布置设计和各类管道系统的施工设计，是发电厂设计、施工和运行工作中非常重要的指导性设计文件。
⑤全面性热力系统组成：主蒸汽和再热蒸汽系统、旁路系统、回热加热系统、给水系统、除氧系统、主凝结水系统、补充水系统、锅炉排污系统、供热系统和锅炉启动系统等。
二、发电厂类型和容量的确定
1、发电厂的类型：凝汽式电厂、热电厂。
2、发电厂的规划容量：按现有容量、发展规划、负荷增长速度和电网结构等确定。
三、主要设备选择原则
（一）汽轮机
汽轮机的选择就是确定汽轮机单机容量、参数和台数
①单机容量：单台汽轮机的额定电功率。最大单机容量不宜超过所在电网总容量的10%，满足上述要求时应优先选高效率的大容量机组。
②汽轮机参数：主蒸汽参数、再热蒸汽参数和背压。
③汽轮机台数：在发电厂的总容量及单机容量确定后，机组的台数也就相应确定了。一个电厂的机组台数4~6台为宜，容量等级不宜超过二种。
④供热式汽轮机的种类、容量及台数，应根据近期热负荷和规划热负荷的大小和特性，按照以热定电的原则，通过比选确定，宜优先选用高参数、大容量的抽汽式供热汽轮机。
对于有稳定可靠热负荷的地区，可考虑选择背压式机组或抽汽背压式机组。
（二）锅炉机组
包括锅炉类型和锅炉参数的选择。
1、锅炉参数：锅炉主蒸汽参数的选择应该遵从汽轮机初参数及再热蒸汽参数。
①锅炉过热器出口额定蒸汽压力通常选取汽轮机额定进汽压力的105％，过热器出口额定蒸汽温度选取比汽轮机额定进汽温度高3℃。
②冷段再热蒸汽管道、再热器、热段再热蒸汽管道额定工况下的压力降宜分别取汽轮机额定工况下高压缸排汽压力的1.5％～2.0％、5％、3.0％～3.5％。再热器出口额定蒸汽温度比汽轮机中压缸额定进汽温度高3℃。
2、锅炉类型：包括对燃烧方式的选择和对水循环方式的选择。
①燃烧方式：大型火电厂锅炉几乎都采用煤粉炉，其效率高，可达90％～93％；容量不受限制。
②水循环方式：通常亚临界参数以下多采用自然循环汽包炉，循环安全可靠，热经济性高；亚临界参数可采用自然循环或强制循环；超临界参数只能采用强制循环直流炉。
3、锅炉容量与台数：
①凝汽式发电厂一般一机配一炉，不设备用锅炉。锅炉的最大连续蒸发量（BMCR）按汽轮机最大进汽量工况相匹配。
②对装有供热式机组的发电厂，选择锅炉容量和台数时，应核算在最小热负荷工况下，汽轮机的进汽量不得低于锅炉最小稳定燃烧负荷（一般不宜小于l/3锅炉额定负荷）以保证锅炉的安全稳定运行。
选择热电厂锅炉容量时，应当考虑当一台容量最大的锅炉停用时，其余锅炉（包括可利用的其它可靠热源）应满足以下要求：
热用户连续生产所需的生产用汽量；
采暖、通风和生活用热量的60％～75％，严寒地区取上限。
当发电厂扩建供热机组，且主蒸汽及给水管道采用母管制时，锅炉容量的选择应连同原有部分全面考虑。
第二节发电厂的辅助热力系统
发电厂辅助热力系统是为了保证火力发电厂安全、经济运行而设置的热力系统。
主要包括补充水系统、工质回收及废热利用系统、辅助蒸汽系统、燃料油加热系统等本节只介绍补充水系统、工质回收及废热利用系统和辅助蒸汽系统。
一、工质损失及补充水系统
（一）工质损失
1、工质损失原因：在发电厂的生产过程中，由于循环过程的管道、设备及附件中存在的缺陷（漏泄）或工艺需要（排污），不可避免的存在各种汽水损失。
2、工质损失会影响发电厂的安全、经济运行。
3、减少损失的措施：①用焊接代替法兰连接；②完善热力系统及汽水回收方式，提高工质
回收率及热量利用率，设置轴封冷却器和锅炉连续排污利用系统；③提高设备及管制件的制造、安装、维修质量；④加强运行调整，合理控制各种技术消耗，将蒸汽吹灰改为压缩空气或锅炉水吹灰，锅炉、汽轮机和除氧器采用滑参数启动，再热机组设置启动旁路系统等。
4、发电厂的工质损失分为内部损失与外部损失。
①在发电厂内部热力设备及系统造成的工质损失称为内部损失。
②发电厂对外供热设备及系统造成的汽水工质损失称为外部工质损失。
（二）补充水系统
1、补充水量的计算：
2、对补充水系统的要求
①补充水应保证热力设备安全运行的要求。
对中参数及以下热电厂的补充水必须是软化水（除去水中的钙、镁等硬垢盐）。
对高参数发电厂补充水必须是除盐水（除去水中钙、镁等硬垢盐外还要除去水中硅酸盐）。
对亚临界压力汽包锅炉和超临界压力直流锅炉除了要除去水中钙、镁、硅酸盐外，还要除去水中的钠盐，同时对凝结水还要进行精处理，以确保机组启停时产生的腐蚀产物、SiO2和铁等金属被处理掉。
②补充水应除氧、加热和便于调节水量。
a为了热力设备的安全，补充水应进行除氧。
b补充水在进入锅炉前应被加热到给水温度，
利用回热系统逐级加热，以提高热经济性。
c补充水应便于调节水量。在热力系统适宜进行水量调节的地方有凝汽器和除氧器。
通常大、中型凝汽机组补充水引入凝汽器，小型机组引入除氧器。演示文稿3.ppt
补充水进入凝汽器的热经济性比补入除氧器要高。
二、工质回收及废热利用系统
（一）汽包锅炉连续排污利用系统
1、锅炉排污率规定：
根据《火力发电厂设计技术规程》的规定，汽包锅炉的正常排污率不得低于锅炉最大连续蒸发量的0.3％，但也不宜超过锅炉额定蒸发量的下列数值：
（1）以化学除盐水为补给水的凝汽式发电厂为1％；
（2）以化学除盐水或蒸馏水为补给水的热电厂为2％；
根据《火力发电厂设计技术规程(DL 5000—2000)》的规定，锅炉的连续排污系统及设备按下列要求选择：
对凝汽式电厂的汽包锅炉，宜采用一级连续排污扩容系统。
125MW以下的机组，宜两台锅炉设一套排污扩容系统；
125MW及以上机组，宜每台锅炉设一套排污扩容系统。
2、连续排污扩容系统演示文稿4.ppt
3、排污扩容器的工质回收率αf
由排污扩容器的热平衡和物质平衡，可以求出工质回收率αf：
扩容器的物质平衡
扩容器的热平衡
排污扩容器的工质回收率的大小取决于锅炉汽包压力（）、扩容器压力（、）。当扩容器压力变化范围不大时，上式的分母（- ）可近似作常数看待，它实际上就是1kg排污水在扩容器压力下的汽化潜热。
因此，当锅炉汽包压力一定时，工质回收率主要决定于扩容器压力，扩容器压力越低，回收工质越多。
但是，扩容器压力越低，扩容蒸汽的能位也越低。也就是回收工质在数量和能位上的矛盾。
3、连续排污利用系统热经济性评价：
回收的扩容蒸汽是携带热量的工质进入回热系统，而化学补充水回收了部分“废热”后也进入了回热系统，它们不可避免地要排挤部分回热抽汽，使回热抽汽做功比减小，导致汽轮机循环效率降低。
排挤的回热抽汽压力越低，回热抽汽做功比下降越多，汽轮机循环效率降低也越多。
但是连续排污利用系统回收的热量是“废热”，其节能效果应从发电厂整体范围进行评价。演示文稿7.ppt
（二）轴封蒸汽回收及利用系统
为了提高发电厂的热经济性，现代汽轮机装置都设有轴封蒸汽回收利用系统。
1、汽轮机轴封蒸汽系统：包括主汽门和调节汽门的阀杆漏汽，再热式机组中压联合汽门的阀杆漏汽，高、中、低压缸的前后轴封漏汽和轴封用汽等。演示文稿5.ppt
2、轴封蒸汽利用的原则：一般轴封蒸汽占汽轮机总汽耗量的2％左右，且由于引出地点不同，工质的能位有差异，在引入地点的选择上应使该点能位与工质最接近，既回收工质，又利用其热量，同时又使其引起的附加冷源损失最小。
3、轴封利用系统的作用：
①回收轴封漏汽，减少工质和热量损失，提高发电厂的热经济性。
②保持每个轴封抽汽口具有足够的负压，以防止蒸汽外漏喷射到轴承上并污染车间空气。
③防止空气漏入低压缸排汽端，破坏真空。
三、辅助蒸汽系统
1、辅助蒸汽系统的作用：满足机组启动过程或某些运行设备的需要。如：启动阶段对给水预热除氧；运行时暖风器用汽；厂用热交换器用汽；汽轮机轴封用汽；真空系统抽气器用汽；燃油加热及雾化用汽；生水加热用汽等。
2、辅助蒸汽系统汽源设置：①首台机组启动则由启动锅炉供汽。②由运行的相邻机组提供。③机组正常运行后，即可解决自身辅助蒸汽的需要。
3、辅助蒸汽系统汽源参数的要求：①正常汽源应在满足需要的前提下，尽可能用参数低的回热抽汽，以增大回热做功比，提高电厂的热经济性；②当汽轮机启动和回热抽汽参数不能满足要求时，要有备用汽源。
4、辅助蒸汽系统实例演示文稿6.ppt。
第五节管道与阀门
作用：输送工作介质（蒸汽、水、油、压缩空气和氢气）。
管道组成：管子（直管和弯管）、管件（异径管、弯头、三通、法兰、堵头、堵板和孔板等）、阀门（关断阀、调节阀和安全阀）、测量装置、保护装置及管道支吊架、热补偿装置、保温和油漆（防腐）等。
要求：选材正确、布置合理、补偿良好、疏水畅通、流阻小、造价低、支吊合理、安装维护方便、扩建灵活、整齐美观，避免水击、共振，降低噪声，保证电厂安全、满发和经济运行。
一、管道规范
汽水管道设计需遵循的相关标准及规定
⑴DL/T5054—1996《火力发电厂汽水管道设计技术规定》
⑵DL/T5366—2006《火力发电厂汽水管道应力计算技术规程》
⑶Y83—J01《管道支吊架手册》
⑷《火力发电厂汽水管道零件及部件典型设计》（2000版）。
1. 设计压力
管道设计压力（表压）系指管道运行中内部介质最大工作压力。对于水管道应包括水柱静压的影响，当其低于额定压力的3%时，可不考虑。
（1）主蒸汽管道
取用锅炉过热器出口的额定工作压力或锅炉最大连续蒸发量下的工作压力，当锅炉和汽轮机允许超压5%(简称5%OP)运行时，应加上5%的超压值。
（2）再热蒸汽管道
低温再热蒸汽管道，取用汽轮机最大计算出力工况下高压缸排汽压力的1.15倍；
高温再热蒸汽管道，可减至再热器出口安全阀动作的最低整定压力。
汽轮机最大计算出力工况指调节汽门全开工况或调节汽门全开加5%超压工况。
（3）汽轮机抽汽管道
对于非调整抽汽管道，取用汽轮机最大计算出力工况下该抽汽压力的1.1倍，且不小于
0.1MPa；
对于调整抽汽管道，取其最高工作压力。
（4）高压给水管道
非调速给水泵出口管道，从前置泵到主给水泵或从主给水泵至锅炉省煤器进口区段，分别取用前置泵或主给水泵特性曲线最高点对应的压力与该泵进水侧压力之和。
调速给水泵出口管道，从给水泵出口至关断阀的管道，设计压力取用泵在额定转速特性曲线最高点对应的压力与进水侧压力之和；从泵出口关断阀至锅炉省煤器进口区段，取用泵在额定转速及设计流量下泵提升压力的1.1倍与泵进水侧压力之和。
以上高压给水管道压力，应考虑水泵进水温度对压力的修正。
（5）低压给水管道
对于定压除氧系统，取用除氧器额定压力与最高水位时水柱静压之和；
对于滑压除氧系统，取用汽轮机最大计算出力工况下除氧器加热抽汽压力的1.1倍与除氧器最高水位时水柱静压之和。
（6）凝结水管道
凝结水泵进口侧管道，取用泵吸入口中心线至汽轮机排汽缸接口平面处的水柱静压（此时凝汽器内按大气压力），且不小于0.35MPa；
单级泵系统泵出口侧管道，取用泵出口阀关断情况下泵的扬程与进水侧压力之和；
两级泵系统的凝结水泵出口侧管道，取用原则同单级泵系统泵出口侧管道；
两级泵系统的凝结水升压泵出口侧管道，取用两台泵（凝结水泵和凝结水升压泵）出口阀关闭情况下泵的扬程之和。
（7）加热器疏水管道
取用汽轮机最大计算出力工况下抽汽压力的1.1倍，且不小于0.1MPa。
当管道中疏水静压引起压力升高值大于抽汽压力的3%时，尚应计及静压的影响。
2.设计温度
管道设计温度系指管道运行中内部介质的最高工作温度。
（1）主蒸汽管道：取用锅炉过热器出口蒸汽额定工作温度加上锅炉正常运行时允许的温度偏差（温度偏差值取5℃）。
（2）再热蒸汽管道
高温再热蒸汽管道，取用锅炉再热器出口蒸汽额定工作温度加上锅炉正常运行时允许的温度偏差（温度偏差值取5℃）；
低温再热蒸汽管道的设计温度如图所示。
取用汽轮机最大计算出力工况下
高压缸排汽参数（p1、t1）A点，
等熵求取在低温蒸汽管道设计压
力p2下（p2=1.15 p1）B点对应
的温度t2（注：制造厂有特殊要
求时，该设计温度应取用可能出
现的最高工作温度）。
（3）汽轮机抽汽管道
非调整抽汽管道，取用汽轮机最大计算出力工况下抽汽参数，等熵求取管道在设计压力下的相应温度（与低温再热蒸汽管道温度取用相类似）；
调整抽汽管道，取用抽汽的最高工作温度。
（4）高压给水管道
取用高压加热器后高压给水的最高工作温度。
（5）低压给水管道
对于定压除氧器系统，取用除氧器额定压力对应的饱和温度；对于滑压除氧器系统，取用汽轮机最大计算出力工况下1.1倍除氧器加热抽汽压力对应的饱和温度。
（6）凝结水管道
取用低压加热器后凝结水的最高工作温度。
（7）加热器疏水管道
取用该加热器抽汽管道设计压力对应的饱和温度。
管道所能承受的最大工作压力，不但取决于管道的材料，且与管道内介质的工作温度有关。当管道材料一定时，随着介质工作温度的升高，管材的允许工作压力会降低。因此对于同一材料但不同介质温度的管道所允许的工作压力，都折算成某一基准温度下允许的工作压力，并以此压力表示管道的承压等级。
管道允许的工作压力与温度有关，管道的最大工作压力需根据公称压力等级和管内介质温度同时确定；
管道允许的工作压力与公称压力一样是介质对应压力和温度的组合参数，并非是单纯的压力。
管道参数等级也可用标注压力和温度的方法来表示，如P5414系指设计温度为540℃，压力为14MPa。
管道能承受的最大工作压力与管道的材料、介质温度、管壁厚度都有关系，不同的管道材质，所允许的最高使用温度是不同的，表4—9列举了我国电厂常用国产钢材及其推荐使用温度。
（2）公称通径
公称通径是指用标准的尺寸系列表示管子、管件及阀门等口径的名义内径。
管道的公称通径用符号DN表示，通径等级应符合国家标准GB/T1047—2005《管道元件DN （公称尺寸）的定义和选用》规定的系列。
我国管道公称通径在6～4000mm之间划分为43个等级，见下表。
二、管径和壁厚的计算
1、管道内径计算：按最大工作流量和推荐流速计算。演示文稿4.ppt
（1）直管的最小壁厚
对于承受内压力的汽水管道，直管的最小壁厚应按下列规定计算：
按直管外径确定时：
按直管内径确定时：
（2）直管的计算壁厚
直管的计算壁厚应按下式计算：
式中：—直管的计算壁厚，mm；—直管壁厚负偏差的附加值，mm；
—直管壁厚负偏差系数，按《火力发电厂汽水管道设计技术规定》中选取。
3）直管壁厚的取用——用公称壁厚来表示。
对于以外径×壁厚标示的管子，应根据直管的计算壁厚，按管子产品规格中公称壁厚系列选取；
对于以最小内径×最小壁厚标示的管子，应根据直管的计算壁厚，遵照制造厂产品技术条件中有关规定，按管子壁厚系列选取。
任何情况下，管子的取用壁厚均不得小于管子的计算壁厚。
4）弯管壁厚的取用
弯管（成品）任何一点的实测最小壁厚，不得小于弯管相应点的计算壁厚，且外侧壁厚不得小于相连直管允许的最小壁厚。
当采用以最小内径×最小壁厚标示的直管弯制弯管时，宜采用加大直管壁厚的管子；当采用以外径×壁厚标示的直管弯制弯管时，宜采用挑选正偏差壁厚的管子进行弯制。
弯管的弯曲半径宜为外径的4～5倍，弯制后的椭圆度（弯管椭圆度指弯管弯曲部分同一截面上最大外径与最小外径之差与公称外径之比）不得大于5%。
3.管道的选择：
（1）管道类别的选择一般原则
管道类别应根据管内介质的性质、工作参数及在各种工况下运行的安全性、经济性、可靠性进行选择。
（2）主要管道类别选择
无缝钢管适用于各类参数的管道。
低温再热蒸汽管道可采用高质量焊接钢管。
PN2.5及以下参数的管道，也可选用电焊钢管。
低压流体输送用焊接钢管，仅适用于PN1.6及以下，设计温度不大于200℃的介质。
三、阀门
关断类阀门：闸阀、截止阀、球阀等演示文稿1.ppt
1、阀门类型调节类阀门：调节阀、节流阀、减压阀等演示文稿2.ppt
保护类阀门：安全阀、止回阀等演示文稿3.ppt
材料选择：按介质工作参数选择；
类型选择：按其承担的作用选择；
2、阀门选择阀径选择：按管径选择；
操作方式选择：按启闭要求选择；
连接方式选择：按介质工作参数选择；
3、阀门的使用
⑴关断阀：
①闸阀、截止阀只允许作关断用，不允许用于调节流量和压力用。
②球阀作关断用或调节用。
⑵调节阀：调节阀用于调节介质流量或压力，不宜作关断用；调节阀应与关断阀串联使用，开启时要先全开关断阀，再开调节阀，关闭时要先关调节阀再关关断阀。①调节阀用于调节介质流量；②减压阀用于调节介质压力；③节流阀用于调节介质流量或压力。
⑶保护阀门：用于防止设备超压，介质倒流等保护。
①止回阀用作保证介质单向流动，防止介质倒流，以保护设备。
②安全阀用于设备或管道超压保护。
发电厂全面性热力系统
发电厂全面性热力系统主要由主蒸汽与再热蒸汽系统、再热机组的旁路系统、回热抽汽系统、回热加热器的疏水与放气系统、抽真空系统、主凝结水系统、除氧给水系统、轮机的轴封蒸汽系统、汽轮机本体疏水系统、小汽轮机热力系统、辅助蒸汽系统、锅炉的排污系统等成。
第六节主蒸汽系统
汽轮机主、再热蒸汽系统
3、单元制系统：每1-2台锅炉与对应的汽轮机组成一个独立单元，各单元间无母管联系。单元内所有新蒸汽的支管均与机炉之间的主汽管相连。
特点：系统简单、管道短、设备少、投资小，热损失和阻力损失小；各单元相互无影响，便于实现集中控制和自动化；但运行灵活差，设备故障时不能相互支援。
4、扩大单元制系统：将单元制系统用一根母管和隔离阀门相互连接起来的主蒸汽系统。特点介于单元制和切换母管制之间，与单元制相比机炉可交叉运行，运行灵活。与切换母管制相比，高压阀门少。
二、单元制主蒸汽系统型式
1、单元制主蒸汽系统的连接方式
单元制主蒸汽系统的连接方式有：
①双管式系统；
②单管-双管系统；
③双管-单管-双管系统。演示文稿3.ppt
2、再热蒸汽系统也分为：
①双管式系统；
②单管-双管系统；
③双管-单管-双管系统。
三、主蒸汽系统应注意的几个问题
1、汽温偏差及对策
⑴持久允许汽温偏差15℃，瞬时42 ℃。
⑵混温措施：演示文稿3.ppt
①设一定长度单管；
②双管间设联络管；
③设四通混合联箱或球形五通；
2、蒸汽压损及管径优化
①压损在允许范围内。措施：减少附件。
②管径优化：总费用最小。
3、阀门设置演示文稿4.ppt
①高、中压主汽阀
②高压缸排汽止回阀
③安全阀
④高压缸通风阀
⑤高压缸倒暖阀
4、疏水系统
5、其它支管
四、主蒸汽系统实例演示文稿4.ppt
五、主蒸汽系统运行
1、启动：暖管、疏水。
2、正常运行：参数不超标。
第四节旁路系统
三、旁路系统的组合型式
常用的旁路系统组合有：两级旁路串联系统，两级旁路并联系统，整机旁路系统、三级旁路系统和三用阀旁路系统。
三用阀旁路系统的特点：高压旁路阀具有启动调节阀、减压阀和安全阀作用。
具体功能：
快速（2.5s全开）跟踪超压保护，省去锅炉安全阀。
通过调节控制汽压，以适应滑参数启停和运行。
机组甩负荷后锅炉可以不熄火，机组可维持带厂用电运行，故障排除后即刻重新投入运行。结构尺寸小，便于布置和检修。
四、旁路系统的选择演示文稿2.ppt
1、旁路系统容量的选择
（1）旁路系统容量的概念
旁路容量是指额定参数下旁路阀通过的蒸汽流量Dby占锅炉最大蒸发量Db,max的百分数，即
对旁路系统容量的要求是应能满足机炉允许运行方式。不同的机组对旁路容量的要求是不一样的，其中包括启动要求，锅炉最低稳定负荷的要求，甩负荷的要求。
旁路系统参数主要是依靠高压旁路阀前、高压旁路阀后、低压旁路阀前和低压旁路阀后的参数来进行选择的。
2、旁路系统选择主要考虑的因素
（1）负荷性质：承担基本负荷机组还是调峰机组；
（2）锅炉特点：锅炉最低稳燃负荷需要的蒸汽量；
（3）保护再热器所需的最低蒸汽量。
（4）机组启动带初负荷（或者更多些）需要的蒸汽量
五、两级串联旁路系统的组成
国产３００ＭＷ机组的两级并联旁路系统
1、阀门
（1）高压旁路
（2）低压旁路
2、旁路系统控制执行机构
旁路系统控制的执行机构主要有气动、液动、电动等。液动执行结构动作快，1~5s全开。但是，控制系统复杂、投资大、运行费用高、维护检修工作量大。电动执行机构动作慢，10~40s 全开，但是，结构和操作维护简单。
六、旁路系统的运行演示文稿3.ppt
七、不设旁路系统的措施
（1）锅炉不设置启动旁路，从机组启动直至并网前，采用低温段过热器引出蒸汽进行暖管暖机、升速，可以满足机组冷态、温态、热态和极热态启动的要求。
（2）汽轮机只采用高压缸启动方式，不考虑中压缸启动方式。
（3）在机组启动时，锅炉有控制炉膛出口烟温的装置，保证启动期间炉膛出口烟温低于538℃，以保护再热器。但是蒸汽升温升压的速率要减慢，增加了启动时间，对热态启动大约增加10～15min。
（4）在机组甩负荷时，有如下防止超速、超温和超压的措施：
①汽轮机控制系统设有超速保护和高、中压缸在甩负荷时进汽阀的快关作用，回热抽汽阀
同时关闭，迅速减小流入汽缸的蒸汽量，降低超速的可能性。
②锅炉除有启动时控制炉膛出口烟温的功能，也有汽轮机跳闸时快速控制烟温的功能，减小了再热器超温的机会。
③在主蒸汽和再热蒸汽管道上，设置安全阀，当系统失控超压时，安全阀动作，避免系统超压，但会增加工质损失。
④主蒸汽系统设计时，不考虑故障停机不停炉措施。因为单元制系统，当停机时间较短时，锅炉热态启动的时间并不长；当停机时间较长时，不停炉已无必要，所以可以不设旁路系统。
八、直流锅炉启动旁路系统
1、启动旁路系统的作用
（1）建立启动压力和流量，保证受热面的充分冷却和水动力稳定性；
（2）回收启动过程的工质及热量，减少损失；
（3）实现给水、汽温和燃烧的独立调节。
（4）使蒸汽参数满足汽机启动需要。
2、启动旁路系统的分类及特点：外置式和内置式
3、典型的启动旁路系统
两级串联旁路系统的全面性热力系统的特点
该系统每级旁路入口处设有进汽调节阀和减温水喷水调节阀，前者用以调节蒸汽压力和流量，后者用以调节减温水喷水量。
凝汽器真空达到该汽轮机冲转所要求的真空给定值以上锅炉点火后，投入高、低压旁路，通过调节其喷水量，分别控制高、低压旁路后的汽温为给定值。从点火到汽轮机冲转之前阶段，全部蒸汽经旁路进入凝汽器，需调节低压旁路进汽调节阀前的压力为给定值，以便冲转中低压转子。
从汽轮机冲转到带负荷阶段，旁路系统根据启动曲线调整其开度，以控制一、二次蒸汽温度；带负荷运行正常后，即停用高、低压旁路。因故障甩负荷时，先投高压旁路，再投低压旁路，并投入高、低压旁路的减温水，以保持高、低压旁路后的汽压、汽温，特别是排至凝汽器的汽温为给定值。
破坏真空紧急停机，凝结水泵故障不能运行，凝汽器真空低于450mmHg时，只能使用高压旁路，严禁使用低压旁路，并应开启再热器的向空排汽。正常运行时，应将高、低压旁路投入自动，其连锁保护也应投入工作，加强监视，防止误动。
第五节给水系统及其设备
作用：
1、在机组各种负荷下，对给水进行除氧、升压和加热，为锅炉提供满足要求的给水。
2、向汽轮机高压旁路、各级过热器和再热器提供减温水。
给水系统的流程为：除氧器水箱→前置泵→流量测量装置→给水泵→高压加热器→流量测量装置→给水流量控制装置→省煤器进口联箱。演示文稿1.ppt
一、给水系统型式
1、集中母管制系统
有三根母管:吸水母管、压力母管和锅炉给水母管。
吸水母管和压力母管为单母管分段，锅炉给水母管为切换母管。
特点：安全可靠性高，但阀门较多、系统复杂、投资大。
适用于中、低压机组的小容量发电厂或给水泵容量与锅炉容量不配合时，如高压供热式机组的发电厂。
2、切换母管制给水系统:有足够的可靠性，运行灵活。
3、单元制给水系统
单元制给水系统：管道短、阀门少、阻力小、可靠性高、便于集中控制等优点。
中间再热凝汽式机组或中间再热供热式机组的发电厂，均采用单元制给水系统。
扩大单元制给水系统:两台汽轮机组的给水系统组成一个单元，称为扩大单元制给水系统。它没有锅炉给水母管，吸水母管为单母管，压力母管为切换母管。
两台机组共用备用给水泵，投资省，也较安全、灵活。
二、给水泵配置
1、给水泵选择
⑴给水泵总流量的确定
给水泵出口的总流量（即最大给水消耗量，不包括备用给水泵），应保证供给其所连接的系统的全部锅炉在最大连续蒸发量时所需的给水量，并考虑一定裕量。
对汽包炉其给水量应为锅炉最大连续蒸发量的110％；对直流炉给水量取锅炉最大连续蒸发量的105％。
对中间再热机组，给水泵入口的总流量，还应加上供再热蒸汽调温用的从泵的中间级抽出的流量，以及漏出和注入给水泵轴封的流量差。
前置给水泵出口的总流量，应为给水泵入口的总流量与从前置泵和给水泵之间的抽出流量之和。
（2）给水泵台数和容量选择
对母管制给水系统，其最大一台给水泵停用时，其他给水泵应能满足整个系统的给水需要量。对单元制给水系统，给水泵的类型、台数和容量应按下列方式配置：
①对125MW、200MW机组，宜配置两台容量各为最大给水量100%或三台容量各为最大给水量50%的调速电动给水泵。对200MW机组，经技术经济比较论证，认为合理时，也可采用汽动给水泵。
②对300MW机组的运行给水泵，宜配置一台容量为最大给水量100%或两台容量各为最大给水量50%的汽动给水泵。对300MW机组，当运行给水泵为一台100%容量的汽动给水泵时，宜设置一台容量为最大给水量50%的调速电动给水泵作为启动和备用给水泵；当运行给水泵为两台50%容量的汽动给水泵时，宜设置一台容量为最大给水量25%～35%的调速电动给水泵作为启动与备用给水泵，也可以采用定速电动给水泵并加设大压差节流阀。
③对600MW及以上机组的运行给水泵，宜配置两台容量各为最大给水量50%的汽动给水泵，并设置一台容量为最大给水量25%～35%的调速电动给水泵作为启动和备用给水泵。
（3）给水泵扬程的确定
给水泵的扬程应为下列各项之和：
①锅炉最大连续蒸发量时，省煤器入口的给水压力。
②从除氧器给水箱出口到省煤器进口的流动阻力（按锅炉最大连续蒸发量时的给水量计算）。汽包炉应另加20％裕量；直流炉另加10％裕量。
③省煤器进口与除氧器给水箱正常水位间的水柱静压差。
④除氧器额定工作压力（取负值）。
在有前置给水泵时，前置泵和给水泵扬程之和应大于上列各项的总和。同时前置给水泵的扬程除应计及前置泵出口至给水泵入口间的介质流动总阻力和静压差（标高不同所致）以外，还应满足汽轮机甩负荷瞬态工况时为保证给水泵入口不汽化所需的压头要求。
（4）给水泵功率的计算
2、给水泵的驱动方式：电动、汽动。
200MW以下的中小机组采用电动泵；
300 以上的大机组采用汽动泵；
汽动泵的优点：
（1）转速高、轴短、刚度大、安全性好；系统故障或全厂停电能保证锅炉供水；
（2）便于启动，可随主机滑压调节；
（3）减少厂用电3%~4%；
（4）可变速调节，系统简单。
3、给水泵容量及台数选择演示文稿2.ppt
（1）全容量方案：2×100%MCR容量给水泵；
（2）半容量方案：3×50%MCR容量给水泵；
4、给水泵与前置泵连接方式
5、小汽轮机的热力系统
（1）小汽轮机汽源及其切换
小汽轮机汽源：
①新蒸汽、冷再热蒸汽、第四段抽汽。
②汽源切换：内切换和外切换
（2）小汽轮机型式：
①型式：纯凝汽式、纯背压式、抽凝式和抽背式
②连接方式：
三、给水系统的组成
高考理综化学知识点归纳整理
1 高中化学所有知识点整理 一.中学化学实验操作中的七原则 掌握下列七个有关操作顺序的原则，就可以正确解答“实验程序判断题”。 1.“从下往上”原则。以Cl2实验室制法为例，装配发生装置顺序是：放好铁架台→摆好酒精灯→根据酒精灯位置固定好铁圈→石棉网→固定好圆底烧瓶。 2.“从左到右”原则。装配复杂装置应遵循从左到右顺序。如上装置装配顺序为：发生装置→集气瓶→烧杯。 3.先“塞”后“定”原则。带导管的塞子在烧瓶固定前塞好，以免烧瓶固定后因不宜用力而塞不紧或因用力过猛而损坏仪器。 4.“固体先放”原则。上例中，烧瓶内试剂MnO2应在烧瓶固定前装入，以免固体放入时损坏烧瓶。总之固体试剂应在固定前加入相应容器中。 5.“液体后加”原则。液体药品在烧瓶固定后加入。如上例中浓盐酸应在烧瓶固定后在分液漏斗中缓慢加入。 6.先验气密性(装入药口前进行)原则。 7.后点酒精灯(所有装置装完后再点酒精灯)原则。 二.中学化学实验中温度计的使用分哪三种情况以及哪些实验需要温度计 1.测反应混合物的温度：这种类型的实验需要测出反应混合物的准确温度，因此，应将温度计插入混合物中间。 ①测物质溶解度。②实验室制乙烯。 2.测蒸气的温度：这种类型的实验，多用于测量物质的沸点，由于液体在沸腾时，液体和蒸气的温度相同，所以只要测蒸气的温度。①实验室蒸馏石油。②测定乙醇的沸点。 3.测水浴温度：这种类型的实验，往往只要使反应物的温度保持相对稳定，所以利用水浴加热，温度计则插入水浴中。 ①温度对反应速率影响的反应。②苯的硝化反应。 三.常见的需要塞入棉花的实验有哪些 需要塞入少量棉花的实验： 热KMnO4制氧气 制乙炔和收集NH3 其作用分别是：防止KMnO4粉末进入导管；防止实验中产生的泡沫涌入导管；防止氨气与空气对流，以缩短收集NH3的时间。 四.常见物质分离提纯的10种方法 1.结晶和重结晶：利用物质在溶液中溶解度随温度变化较大，如NaCl，KNO3。
勾股定理知识点总结
第18章 勾股定理复习 一．知识归纳 １．勾股定理 内容：直角三角形两直角边的平方和等于斜边的平方； 表示方法：如果直角三角形的两直角边分别为a ，b ，斜边为c ，那么222a b c += 勾股定理的由来：勾股定理也叫商高定理，在西方称为毕达哥拉斯定理．我国古代把直角三角形中较短的直角边称为勾，较长的直角边称为股，斜边称为弦．早在三千多年前，周朝数学家商高就提出了“勾三，股四，弦五”形式的勾股定理，后来人们进一步发现并证明了直角三角形的三边关系为：两直角边的平方和等于斜边的平方 ２.勾股定理的证明 勾股定理的证明方法很多，常见的是拼图的方法 用拼图的方法验证勾股定理的思路是 ①图形进过割补拼接后，只要没有重叠，没有空隙，面积不会改变 ②根据同一种图形的面积不同的表示方法，列出等式，推导出勾股定理 常见方法如下： 方法一：4EFGH S S S ?+=正方形正方形ABCD ，221 4()2 ab b a c ?+-=，化简可证． c b a H G F E D C B A 方法二： b a c b a c c a b c a b 四个直角三角形的面积与小正方形面积的和等于大正方形的面积． 四个直角三角形的面积与小正方形面积的和为221 422S ab c ab c =?+=+ 大正方形面积为222()2S a b a ab b =+=++ 所以222a b c += 方法三：1()()2S a b a b =+?+梯形，211 2S 222 ADE ABE S S ab c ??=+=?+梯形，化简得证
a b c c b a E D C B A ３.勾股定理的适用范围 勾股定理揭示了直角三角形三条边之间所存在的数量关系，它只适用于直角三角形，对于锐角三角形和钝角三角形的三边就不具有这一特征，因而在应用勾股定理时，必须明了所考察的对象是直角三角形 ４.勾股定理的应用 ①已知直角三角形的任意两边长，求第三边 在ABC ?中，90C ∠=? ，则c ，b = ，a ②知道直角三角形一边，可得另外两边之间的数量关系 ③可运用勾股定理解决一些实际问题 5 、利用勾股定理作长为 的线段 作长为 、 、 的线段。 思路点拨：由勾股定理得，直角边为1的等腰直角三角形，斜边长就等于，直角边为 和1的直 角三角形斜边长就是，类似地可作 。 作法：如图所示 （1）作直角边为1（单位长）的等腰直角△ACB ，使AB 为斜边； （2）以AB 为一条直角边，作另一直角边为1的直角。斜边为 ； （3）顺次这样做下去，最后做到直角三角形，这样斜边 、 、 、 的长度就是 、 、 、 。 举一反三 【变式】在数轴上表示的点。 解析：可以把 看作是直角三角形的斜边， ， 为了有利于画图让其他两边的长为整数， 而10又是9和1这两个完全平方数的和，得另外两边分别是3和1。
热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 1 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 2 课程设计的题目及任务： 设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。 计算任务： ㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据： 汽轮机型式及参数
锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541 额定蒸发量Db：2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17.3MPa 额定再热蒸汽压力 3.734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18.44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98.5％ 发电机效率99％ 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4 计算过程汇总: ㈠原始资料整理：
汽车理论考试必备资料
《汽车理论》知识点全总结 第一部分：填空题 第一章．汽车的动力性 1．从获得尽可能高的平均行驶速度的观点出发，汽车的动力性指标主要是：（1）汽车的最高车速Umax（2）汽车的加速时间t（3）汽车的最大爬坡度imax。 2．常用原地起步加速时间和超车加速时间来表明汽车的加速性能。 3．汽车在良好路面的行驶阻力有：滚动阻力，空气阻力，坡道阻力，加速阻力。 4．汽车的驱动力系数是驱动力与径向载荷之比。 5．汽车动力因数D=Ψ+δdu/g dt。 6．汽车行驶的总阻力可表示为：∑F=Ff+Fw+Fj+Fi 。其中，主要由轮胎变形所产生的阻力称：滚动阻力。 7．汽车加速时产生的惯性阻力是由：平移质量和旋转质量对应的惯性力组成。 8．附着率是指：汽车直线行驶状况下，充分发挥驱动力作用时要求的最低地面附着系数。 9．汽车行驶时，地面对驱动轮的切向反作用力不应小于滚动阻力、加速阻力与坡道阻力之和，同时也不可能大于驱动轮法向反作用力与附着系数的乘积。 第二章．汽车的燃油经济性 1．国际上常用的燃油经济性评价方法主要有两种：即以欧洲为代表的百公里燃油消耗量和以美国为代表的每加仑燃油所行驶的距离。2．评价汽车燃油经济性的循环工况一般包括：等速行驶，加速、减速和怠速停车多种情况。 3．货车采用拖挂运输可以降低燃油消耗量，主要原因有两个：（1）带挂车后阻力增加，发动机的负荷率增加，使燃油消耗率b下降（2）汽车列车的质量利用系数（即装载质量与整车整备质量之比）较大。 4．从结构方面提高汽车的燃油经济性的措施有：缩减轿车尺寸和减轻质量、提高发动机经济性、适当增加传动系传动比和改善汽车外形与轮胎。 5．发动机的燃油消耗率，一方面取决于发动机的种类、设计制造水品；另一方面又与汽车行驶时发动机的负荷率有关。 6．等速百公里油耗正比于等速行驶时的行驶阻力与燃油消耗率，反比于传动效率。 7．混合动力电动汽车有：串联式，并联式和混联式三种结构形式。 第三章．汽车动力装置参数的选定 1．汽车动力装置参数系指：发动机的功率和传动系的传动比；它们对汽车的动力性和燃油经济性有很大影响。 2．确定最大传动比时，要考虑三方面的问题：最大爬坡度、附着率及汽车最低稳定车速。 3．确定最小传动比时，要考虑的问题：保证发动机输出功率的充分发挥、足够的后备功率储备、受驾驶性能限制和综合考虑动力性和燃油经济性。 4．某厂生产的货车有两种主传动比供用户选择，对山区使用的汽车，应选择传动比大的主传动比，为的是增大车轮转矩，使爬坡能力有所提高。但在空载行驶时，由于后备功率大，故其燃油经济性较差。 5．在同一道路条件与车速下，虽然发动机发出的功率相同，但变速器使用的档位越低，后备功率越大，发动机的负荷率越低，燃油消耗率越高。 6．单位汽车总质量具有的发动机功率称为比功率，发动机提供的行驶功率与需要的行驶功率之差称为后备功率。 7．变速器各相邻档位速比理论上应按等比分配，为的是充分利用发动机提供的功率，提高汽车的动力性。 8．增加挡位数会改善汽车的动力性和燃油经济性，这是因为：就动力性而言，挡位数多，增加了发动机发挥最大功率附近高功率的机会，提高了汽车的加速和爬坡能力。就燃油经济性而言，挡位数多，增加了发动机在低燃油消耗率区工作的可能性，降低了油耗。9．对汽车动力性和燃油经济性有重要影响的动力装置参数有两个，即最小传动比和传动系挡位数。 第四章．汽车的制动性 1．汽车制动性的评价指标是：（1）制动效能，即制动距离与制动减速度（2）制动效能的恒定性，即抗热衰退性能（3）制动时汽车的方向稳定性。 2．制动效能是指：汽车迅速降低车速直至停车的能力，评定指标是制动距离和制动减速度。 汽车的制动距离是指从驾驶员开始操纵制动控制装置（制动踏板）到汽车完全停止住为止汽车驶过的距离，它的值取决于制动踏板力、路面附着条件、车辆载荷和发动机是否结合等因素。 3．决定汽车制动距离的主要因素是：制动器起作用的时间，最大制动减速度即附着力（或最大制动器制动力）和起始制动车速。4．汽车在附着系数为Φ的路面上行驶，汽车的同步附着系数为Φo，若Φ＜Φo，汽车前轮先抱死；若Φ＞Φo，汽车后轮先抱死；若Φ=Φo，汽车前后轮同时抱死。 5．汽车制动跑偏的原因有两个：（1）汽车左右车轮，特别是前轴左、右车轮（转向轮）制动器的制动力不相等（2）制动时悬架导向杆系与转向系杆在运动学上的不协调（互相干涉）。
勾股定理知识点总结
第十七章勾股定理知识点总结 一．基础知识点： 1：勾股定理 直角三角形两直角边a、b的平方和等于斜边c的平方。（即：a2+b2＝c2） 要点诠释： 勾股定理反映了直角三角形三边之间的关系，是直角三角形的重要性质之一，其主要应用： （1）已知直角三角形的两边求第三边（在ABC ?中，90 ∠=?，则c， C b，a=） （2）已知直角三角形的一边与另两边的关系，求直角三角形的另两边 （3）利用勾股定理可以证明线段平方关系的问题 2：勾股定理的逆定理 如果三角形的三边长：a、b、c，则有关系a2+b2＝c2，那么这个三角形是直角三角形。 要点诠释： 勾股定理的逆定理是判定一个三角形是否是直角三角形的一种重要方法，它通过“数转化为形”来确定三角形的可能形状，在运用这一定理时应注意：（1）首先确定最大边，不妨设最长边长为：c； （2）验证c2与a2+b2是否具有相等关系，若c2＝a2+b2，则△ABC是以∠C为直角的直角三角形 （若c2>a2+b2，则△ABC是以∠C为钝角的钝角三角形；若c2 区别：勾股定理是直角三角形的性质定理，而其逆定理是判定定理； 联系：勾股定理与其逆定理的题设和结论正好相反，都与直角三角形有关。 4：互逆命题的概念 如果一个命题的题设和结论分别是另一个命题的结论和题设，这样的两个命题叫做互逆命题。如果把其中一个叫做原命题，那么另一个叫做它的逆命题。 规律方法指导 1．勾股定理的证明实际采用的是图形面积与代数恒等式的关系相互转化证明的。 2．勾股定理反映的是直角三角形的三边的数量关系，可以用于解决求解直角三角形边边关系的题目。 3．勾股定理在应用时一定要注意弄清谁是斜边谁直角边，这是这个知识在应用过程中易犯的主要错误。 4. 勾股定理的逆定理：如果三角形的三条边长a ，b ，c 有下列关系：a 2+b 2＝c 2，?那么这个三角形是直角三角形；该逆定理给出判定一个三角形是否是直角三角形的判定方法． 5.?应用勾股定理的逆定理判定一个三角形是不是直角三角形的过程主要是进行代数运算，通过学习加深对“数形结合”的理解． 我们把题设、结论正好相反的两个命题叫做互逆命题。如果把其中一个叫做原命题，那么另一个叫做它的逆命题。（例：勾股定理与勾股定理逆定理） 5：勾股定理的证明 勾股定理的证明方法很多，常见的是拼图的方法 用拼图的方法验证勾股定理的思路是 ①图形进过割补拼接后，只要没有重叠，没有空隙，面积不会改变 ②根据同一种图形的面积不同的表示方法，列出等式，推导出勾股定理 常见方法如下： 方法一：4EFGH S S S ?+=正方形正方形ABCD ，221 4()2 ab b a c ?+-=，化简可证． c b a H G F E D C B A 学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计 专业班级： 学生姓名： 指导教师： 完成日期： 学校机械工程系 课程设计评定意见 设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 学生姓名：专业班级 评定意见： 评定成绩： 指导教师（签名）： 2010年 12 月9日 评定意见参考提纲： 1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。 2.学生的勤勉态度。 3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。 《热力发电厂》课程设计任务书 一、课程设计的目的（综合训练） 1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。 2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。 3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。 二、课程设计的要求 1、明确学习目的，端正学习态度 2、在教师的指导下，由学生独立完成 3、正确理解全厂原则性热力系统图 4、正确运用物质平衡与能量守恒原理 5、合理准确的列表格，分析处理数据 三、课程设计内容 1. 设计题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） 2. 设计任务 （1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线； （2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj； （3）计算机组和全厂的热经济性指标； （4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。 3. 计算类型 定功率计算 4. 热力系统简介 某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤气轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为Geg公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。 全厂的原则性热力系统如图1-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、第二、第三级抽汽分别供高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了留置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7oC、0oC、-1.7oC。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5oC。 欢迎阅读 《汽车理论》知识点全总结 第一部分：填空题 第一章．汽车的动力性 1．从获得尽可能高的平均行驶速度的观点出发，汽车的动力性指标主要是：（1）汽车的最高车速Umax（2）汽车的加速时间t（3）汽车的最大爬坡度imax。 2．常用原地起步加速时间和超车加速时间来表明汽车的加速性能。 3．汽车在良好路面的行驶阻力有：滚动阻力，空气阻力，坡道阻力，加速阻力。 4．汽车的驱动力系数是驱动力与径向载荷之比。 2．确定最大传动比时，要考虑三方面的问题：最大爬坡度、附着率及汽车最低稳定车速。 3．确定最小传动比时，要考虑的问题：保证发动机输出功率的充分发挥、足够的后备功率储备、受驾驶性能限制和综合考虑动力性和燃油经济性。 4．某厂生产的货车有两种主传动比供用户选择，对山区使用的汽车，应选择传动比大的主传动比，为的是增大车轮转矩，使爬坡能力有所提高。但在空载行驶时，由于后备功率大，故其燃油经济性较差。 5．在同一道路条件与车速下，虽然发动机发出的功率相同，但变速器使用的档位越低，后备功率越大，发动机的负荷率越低，燃油消耗率越高。 6．单位汽车总质量具有的发动机功率称为比功率，发动机提供的行驶功率与需要的行驶功率之差称为后备功率。 7．变速器各相邻档位速比理论上应按等比分配，为的是充分利用发动机提供的功率，提高汽车的 动力性。 8．增加挡位数会改善汽车的动力性和燃油经济性，这是因为：就动力性而言，挡位数多，增加了发动机发挥最大功率附近高功率的机会，提高了汽车的加速和爬坡能力。就燃油经济性而言，挡位数多，增加了发动机在低燃油消耗率区工作的可能性，降低了油耗。 9．对汽车动力性和燃油经济性有重要影响的动力装置参数有两个，即最小传动比和传动系挡位数。 第四章．汽车的制动性 1．汽车制动性的评价指标是：（1）制动效能，即制动距离与制动减速度（2）制动效能的恒定性，即抗热衰退性能（3）制动时汽车的方向稳定性。 2．制动效能是指：汽车迅速降低车速直至停车的能力，评定指标是制动距离和制动减速度。 汽车的制动距离是指从驾驶员开始操纵制动控制装置（制动踏板）到汽车完全停止住为止汽车驶过的距离，它的值取决于制动踏板力、路面附着条件、车辆载荷和发动机是否结合等因素。 第六章．汽车的平顺性 1．研究平顺性的目的是控制汽车振动系统的动态特性，使乘坐者不舒服的感觉不超过一定界限，平顺性的评价方法有加权加速度均方根值法和振动剂量值两种。 2．“ISO2631”标准用加速度均方根值给出了在1-80Hz摆动频率范围内人体对振动反应的暴露极限、疲劳-降低工效界限、降低舒适界限三种不同的感觉界限。 3．进行舒适性评价的ISO2631-1:1997（E）标准规定的人体座姿受振模型考虑了：座椅支撑面，座椅靠背和脚支撑面共三个输入点12个轴向的振动。 4．悬架系统对车身位移来说，是将高频输入衰减的低通滤波器，对于动挠度来说是将低频输入衰减的高通滤波器。 5．降低车身固有频率，会使车身垂直振动加速度减小，使悬架动饶度增大。 6．作为汽车振动输入的路面不平度，主要用路面功率谱密度来描述其统计特性。 高 中 化 学 重 要 知 识 点 一、俗名 无机部分： 纯碱、苏打、天然碱、口碱：Ｎa2CO3小苏打：NaHCO3大苏打：Na2S2O3石膏（生石膏）：CaSO4.2H2O 熟石膏：2CaSO4·.H2O 莹石：CaF2重晶石：BaSO4（无毒）碳铵：NH4HCO3 石灰石、大理石：CaCO3生石灰：CaO 食盐：NaCl 熟石灰、消石灰：Ca(OH)2芒硝：Na2SO4·7H2O (缓泻剂) 烧碱、火碱、苛性钠：NaOH 绿矾：FaSO4·7H2O 干冰：CO2明矾：KAl (SO4)2·12H2O 漂白粉：Ca (ClO)2、CaCl2（混和物）泻盐：MgSO4·7H2O 胆矾、蓝矾：CuSO4·5H2O 双氧水：H2O2皓矾：ZnSO4·7H2O 硅石、石英：SiO2刚玉：Al2O3 水玻璃、泡花碱、矿物胶：Na2SiO3铁红、铁矿：Fe2O3磁铁矿：Fe3O4黄铁矿、硫铁矿：FeS2铜绿、孔雀石：Cu2 (OH)2CO3菱铁矿：FeCO3赤铜矿：Cu2O 波尔多液：Ca (OH)2 和CuSO4石硫合剂：Ca (OH)2和S 玻璃的主要成分：Na2SiO3、CaSiO3、SiO2过磷酸钙（主要成分）：Ca (H2PO4)2和CaSO4重过磷酸钙（主要成分）：Ca (H2PO4)2天然气、沼气、坑气（主要成分）：CH4水煤气：CO和H2硫酸亚铁铵（淡蓝绿色）：Fe (NH4)2 (SO4)2溶于水后呈淡绿色 光化学烟雾：NO2在光照下产生的一种有毒气体王水：浓HNO3与浓HCl按体积比1：3混合而成。 铝热剂：Al + Fe2O3或其它氧化物。尿素：CO（NH2) 2 有机部分： 氯仿：CHCl3电石：CaC2电石气：C2H2 (乙炔) TNT：三硝基甲苯酒精、乙醇：C2H5OH 氟氯烃：是良好的制冷剂，有毒，但破坏O3层。醋酸：冰醋酸、食醋CH3COOH 裂解气成分（石油裂化）：烯烃、烷烃、炔烃、H2S、CO2、CO等。甘油、丙三醇：C3H8O3 焦炉气成分（煤干馏）：H2、CH4、乙烯、CO等。石炭酸：苯酚蚁醛：甲醛HCHO 福尔马林：35%—40%的甲醛水溶液蚁酸：甲酸HCOOH 葡萄糖：C6H12O6果糖：C6H12O6蔗糖：C12H22O11麦芽糖：C12H22O11淀粉：（C6H10O5）n 硬脂酸：C17H35COOH 油酸：C17H33COOH 软脂酸：C15H31COOH 草酸：乙二酸HOOC—COOH 使蓝墨水褪色，强酸性，受热分解成CO2和水，使KMnO4酸性溶液褪色。 二、颜色 铁：铁粉是黑色的；一整块的固体铁是银白色的。Fe2+——浅绿色Fe3O4——黑色晶体Fe(OH)2——白色沉淀Fe3+——黄色Fe (OH)3——红褐色沉淀Fe (SCN)3——血红色溶液 FeO——黑色的粉末Fe (NH4)2(SO4)2——淡蓝绿色Fe2O3——红棕色粉末FeS——黑色固体 铜：单质是紫红色Cu2+——蓝色CuO——黑色Cu2O——红色CuSO4（无水）—白色CuSO4·5H2O ——蓝色Cu2 (OH)2CO3—绿色Cu(OH)2——蓝色[Cu(NH3)4]SO4——深蓝色溶液 BaSO4、BaCO3、Ag2CO3、CaCO3、AgCl 、Mg (OH)2、三溴苯酚均是白色沉淀 Al(OH)3白色絮状沉淀H4SiO4（原硅酸）白色胶状沉淀 Cl2、氯水——黄绿色F2——淡黄绿色气体Br2——深红棕色液体I2——紫黑色固体 HF、HCl、HBr、HI均为无色气体，在空气中均形成白雾 CCl4——无色的液体，密度大于水，与水不互溶KMnO4--——紫色MnO4-——紫色 Na2O2—淡黄色固体Ag3PO4—黄色沉淀S—黄色固体AgBr—浅黄色沉淀 AgI—黄色沉淀O3—淡蓝色气体SO2—无色，有剌激性气味、有毒的气体 SO3—无色固体（沸点44.8 0C）品红溶液——红色氢氟酸：HF——腐蚀玻璃 N2O4、NO——无色气体NO2——红棕色气体NH3——无色、有剌激性气味气体 三、现象： 1、铝片与盐酸反应是放热的，Ba(OH)2与NH4Cl反应是吸热的； 2、Na与H2O（放有酚酞）反应，熔化、浮于水面、转动、有气体放出；(熔、浮、游、嘶、红) 3、焰色反应：Na 黄色、K紫色（透过蓝色的钴玻璃）、Cu 绿色、Ca砖红、Na+（黄色）、K+（紫色）。 4、Cu丝在Cl2中燃烧产生棕色的烟； 5、H2在Cl2中燃烧是苍白色的火焰； 6、Na在Cl2中燃烧产生大量的白烟； 7、P在Cl2中燃烧产生大量的白色烟雾； 8、SO2通入品红溶液先褪色，加热后恢复原色； 9、NH3与HCl相遇产生大量的白烟；10、铝箔在氧气中激烈燃烧产生刺眼的白光； 11、镁条在空气中燃烧产生刺眼白光，在CO2中燃烧生成白色粉末（MgO），产生黑烟； 12、铁丝在Cl2中燃烧，产生棕色的烟；13、HF腐蚀玻璃：4HF + SiO2 ＝SiF4 + 2H2O 14、Fe(OH)2在空气中被氧化：由白色变为灰绿最后变为红褐色； 15、在常温下：Fe、Al 在浓H2SO4和浓HNO3中钝化； 16、向盛有苯酚溶液的试管中滴入FeCl3溶液，溶液呈紫色；苯酚遇空气呈粉红色。 17、蛋白质遇浓HNO3变黄，被灼烧时有烧焦羽毛气味； 18、在空气中燃烧：S——微弱的淡蓝色火焰H2——淡蓝色火焰H2S——淡蓝色火焰 CO——蓝色火焰CH4——明亮并呈蓝色的火焰S在O2中燃烧——明亮的蓝紫色火焰。 19．特征反应现象： 20．浅黄色固体：S或Na2O2或AgBr 21．使品红溶液褪色的气体：SO2（加热后又恢复红色）、Cl2（加热后不恢复红色） 22．有色溶液：Fe2+（浅绿色）、Fe3+（黄色）、Cu2+（蓝色）、MnO4-（紫色） 有色固体：红色（Cu、Cu2O、Fe2O3）、红褐色[Fe(OH)3] 黑色（CuO、FeO、FeS、CuS、Ag2S、PbS）蓝色[Cu(OH)2] 黄色（AgI、Ag3PO4）白色[Fe(0H)2、CaCO3、BaSO4、AgCl、BaSO3] 有色气体：Cl2（黄绿色）、NO2（红棕色） 四、考试中经常用到的规律：热力发电厂课程设计
《汽车理论》知识点全总结归纳
高考化学重要知识点详细全总结
勾股定理全章知识点归纳总结