主变间隙过压保护规程规定定值为180V依据是什么

我有个问题请教各位高手：主变间隙过压保护规程规定定值为180V，这个定值的依据是什么？

开口三角形输出的是3U0，在中性点不接地系统中，当母线PT处发生单相金属性接地的时候，这个3U0不过是根3*100，等于173.2V，如果接地点远离PT，或者接地点有过渡电阻，那么3Uo要小于173.2V，180 V的定值什么时候动作？折算一下180V是173.2V的1.03倍，如果是220KV母线，就是要母线电压高于2 26KV了，我们母线规定电压是220～242KV，这岂不是说如果低于226KV时候中性点不接地变的零序过压保护就不可能动作了？

你的PT二次侧辅助绕组相电压为100/根3V，但开口三角每相绕组额定电压为100V，不是100/根3，PT 开口三角形绕组输出电压U＝3U0/n,大电流接地系统，开口三角形输出电压是用来反应系统短路故障零序电压的，其变比一次侧:主二次侧:开口三角形n=U相 :(100/√3):100。如果保护安装处发生单相短路故障，此时的3U0为√3* U相，开口三角形输出电压为U=173V，因为设定值是180V，零序过压保护不动作，中性点不接地变压器不会误动作切除。如果切除了所有的中性点接地的变压器故障仍然没有隔离，系统就变为小电流接地系统，中性点电压上升到正常相电压，正常相电压上升到正常线电压也就是√3倍的正常相电压，这时3 U0就随之升高到3倍正常 U相，开口三角形输出电压升高到300V。零序过压保护动作。

PT开口三角形绕组输出电压U＝3U0/n,大电流接地系统，开口三角形输出电压是用来反应系统短路故障零序电压的，其变比一次侧:主二次侧:开口三角形n=U相:(100/√3):100。如果保护安装处发生单相短路故障，故障相对地电压为零，非故障相对地电压不变二次侧仍为100V，非故障两相间夹角为120度，其向量和为100V，即开口三角形输出电压为U=100V，因为设定值是180V，零序过压保护不动作，中性点不接地变压器不会误动作切除。如果切除了所有的中性点接地的变压器故障仍然没有隔离，系统就变为小电流接地系统，中性点电压上升到正常相电压，正常相电压上升到正常线电压也就是√3倍的正常相电压，这时3 U0就随之升高到3倍正常U相，开口三角形输出电压升高到300V。零序过压保护动作。

这个问题我也请教过，大概是这样来定的; 对于大电流接地系统，当本厂母线出口单相接地时，理论值3U 0为100v；假定全系统完全失去接地点，单相接地时，理论值3U0为100v。根据经验，但变压器不失去接地点，单相接地时，3U0不会超过150v，另外大接地系统一般考虑X0大于3倍X1，所以在本厂变压器不接地时，系统发生单相接地，3U0大于180v。所以整定180v，既可以保证变压器接地运行时，系统发生单相接地保护不误动，也能保证变压器不接地运行时，系统发生单相接地保护正确动作

但实际上大接地系统在接地的时候开口处零序电压才100V 二次测变比就是根据100V这个条件选的这是一个固定值是约定而成的不管你在大接地还是小接地系统发生单相接地开口电

压就是 100V 我指正常运行的情况就是在微机保护中自产零序电压的话正常时才57V 当大接地变为不接地运行时自产零序电压到173。2V 而开口三角是300V我不分析网络阻抗我只分析电磁感应原理。

不接地系统零序电压分析：

当发生接地情况时，由于中性位移，中性点电压升高为接地相电压，由于线电势不发生变化，所以另两项电压升高为线电势；假如C相接地的话按照测量绕组分析：A相电压升高到线电势, A相在二次测感应电势到100V；B相和A相同样；但C相由于接地，把电压互感器的绕组直接短接，所以加在C相上无电压，C相就无磁场存在，二次测就没有感应电压；而开口三角实际上是1。732倍的线电压，大小为173V，方向与原C相电压方向相反；

但实际上开口三角绕组是测量绕组1/1。732倍，由于变比的关系，所以互感器开口三角处电压实际为100V 这个电压可以分解成三相对称的正序电压，和三个方向一致的零序电压；实际上每个绕组的电压为正序和零序的矢量和。

大接地系统零序电压分析：

当有中性点直接接地时，当发生接地情况时，

假如C相接地的话按照开口三角绕组变比分析：A相电压仍为相电压,A相在二次测感应电势到100V；B相和A相同样；但C相由于接地，把电压互感器的绕组直接短接，所以加在C相上无电压，C相就无磁场存在，二次测就没有感应电压；开口三角处的电压为A和B的矢量和，所以零序电压大小为C 相的电压，方向与C相原方向相反。所以开口三角处仍为100V

但当系统由于保护原因，变为不接地运行时，就要按照不接地系统分析了

假如C相接地的话按照开口三角绕组分析：A相电压升高到线电势,A相在二次测感应电势到173V；B相和A相同样；但C相由于接地，把电压互感器的绕组直接短接，所以加在C相上无电压，C相就无磁场存在，二次测就没有感应电压；而开口三角实际上是1。732倍的线电压，大小为300V，方向与原C相电压方向相反；但在保护中自产零序电压才有173。2V

变压器零序电压适用于中性点直接接地系统中中性点不接地变压器或有时不接地变压器的保护，间隙零序过电压等同于变压器零序电压保护。

整定 3U0o.max

前项为接地运行时候零序电压最大值大小100V

中间为整定值

后项为中性不接地时的最小零序电压

推荐使用180V

所以我认为180V是考虑到和系统的低电压保护相互配合一下比系统低电压保护70％略低一点就可

以这个180V应该是按照60％来整定的

以上为个人分析请多指教

wulinyun和继电保护的分析很棒，长见识，的确如继电保护所言，中性点接地系统和中性点不接地系统，为了保证开口三角形的输出电压在发生单相接地时都是100V，变比不同：

中性点接地系统变比：一次侧:主二次侧:开口三角形n=U相 :(100/√3):100

中性点不接地系统变比：一次侧:主二次侧:开口三角形n=U相 :(100/√3):（100/3）wulinyun说的也不错：“不接地系统零序电压分析……但实际上开口三角绕组是测量绕组1/1。732倍”

经wcz574682提醒，才发现我弄错了，中性点接地系统发生在保护安装处发生单相金属性接地时，零序电压为正常相电压的1/3（错在两正常相对地电压夹角为120度，误以为是60度），开口三角形输出是100 V，失去中性点后，零序电压为正常相电压，开口三角形输出为300V。

3U0的整定值有5V和180V两种，第一种的依据是保护中性点绝缘，只要有接地，立刻先跳开中性点不接地的变压器。第二种的依据是为了保证选择性，中性点接地的零序电流保护有选择性，所以只要系统中有中性点接地时，电压就达不到180V，这时先跳的是中性点直接接地的变压器，不接地的中性点由避雷器和放电间隙暂时保护。

变压器零序过电压保护电压定值说明

对220KV侧,一般按3U0等于1.8倍相电压整定，即UDZ=1.8Uq当3U0取自变比为Uφ/100的电压互感器时，三次电压定值为180伏，0.5秒跳闸，变压器的中性点绝缘是允许的。

对220KV系统电压定值不宜低于180伏，因为：

(1) 中性点不接地变压器在两相运行情况下(例如中性点不接地分支变压器在分支线进行单相重合闸时)，如果变压器低压侧无电源或电源已解列，母线三倍零序电压三次值最高可达150伏(当变压器正序负载阻抗与负序负载阻抗相等即ZFH1=ZFH2时)，当零序电压保护动作电压整定为180伏时，此时尚有1.2倍裕度，可以保证保护不误动作

中性点直接接地电网，按规定零序阻抗与正序阻抗之比不超过3，当Z0/Z1=3且单相接地故障时，故障点的3U0=1.8E，其他地点的3U0＜1.8E。零序电压保护整定为180伏可以防止区外故障保护误动作。

当电网单相接地故障，所有有关中性点直接接地变压器均相继与故障点分开，而低压侧有电源的中性点不接地变压器仍保留在故障电网内时，相当于中性点不接地电网的单相接地。此时，故障相对地电压为零，而非故障相电压幅值升高到额定相电压的倍，相位角也分别转了±30°(越前于故障相者越前了30度而滞后于故障相者滞后了30度)，零序电压的幅值达到额定相电压值U0=－Ua，如果此时变比为Uφ//100的电压互感器不饱和，其3U0三次值应各相高到300伏，如图所示。（图形画不出来，遗憾）

但在实际上，由于设计电压互感器时，通常使磁路在正常情况下处于其饱和特性的拐点附近运行，正常时三次电压绕组每相额定电压为100伏，三相向量之和为零，但当中性点不接地电网单相接地时，非故障相电压升高倍，该两相磁路很快达到饱和值，三次绕组每相电压达不到173伏，而只能输出130～135伏，因而3U0=Ua+Ub+Uc的三次值也不能达到最大值300伏，而只能到220～230伏。当零序电压整定为18 0伏时，尚可以有1.2倍以上的灵敏度，倘若定值大于这个数值，就不能保证保护有足够灵敏度，保护可能有拒动的危险

如何计算线路保护的整定值

10kV配电线路保护的整定计算 10kV配电线路的特点10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kV A，有的线路上却有几千kV A的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。2问题的提出对于输电线路，由于其比较规范，一般无T接负荷，至多有一、二个集中负荷的T接点。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况均可一一计算，一般均可满足要求。对于配电线路，由于以上所述的特点，整定计算时需做一些具体的特殊的考虑，以满足保护"四性"的要求。3整定计算方案我国的10kV配电线路的保护，一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护(如：保护Ⅱ段、电压闭锁等)。下面的讨论，是针对一般保护配置而言的。(1)电流速断保护：由于10kV线路一般为保护的最末级，或最末级用户变电所保护的上一级保护。所以，在整定计算中，定值计算偏重灵敏性，对有用户变电所的线路，选择性靠重合闸来保证。在以下两种计算结果中选较大值作为速断整定值。①

按躲过线路上配电变压器二次侧最大短路电流整定。实际计算时，可按距保护安装处较近的线路最大变压器低压侧故障整定。Idzl=Kk×Id2max 式中Idzl-速断一次值Kk-可靠系数，取1.5 Id2max-线路上最大配变二次侧最大短路电流②当保护安装处变电所主变过流保护为一般过流保护时(复合电压闭锁过流、低压闭锁过流除外)，线路速断定值与主变过流定值相配合。Ik=Kn×(Igl-Ie) 式中Idzl-速断一次值Kn-主变电压比，对于35/10降压变压器为3.33 Igl-变电所中各主变的最小过流值(一次值) Ie-为相应主变的额定电流一次值③特殊线路的处理：a．线路很短，最小方式时无保护区；或下一级为重要的用户变电所时，可将速断保护改为时限速断保护。动作电流与下级保护速断配合(即取1.1倍的下级保护最大速断值)，动作时限较下级速断大一个时间级差(此种情况在城区较常见，在新建变电所或改造变电所时，建议保护配置用全面的微机保护，这样改变保护方式就很容易了)。在无法采用其它保护的情况下，可靠重合闸来保证选择性。b．当保护安装处主变过流保护为复压闭锁过流或低压闭锁过流时，不能与主变过流配合。c．当线路较长且较规则，线路上用户较少，可采用躲过线路末端最大短路电流整定，可靠系数取1.3～1.5。此种情况一般能同时保证选择性与灵敏性。d．当速断定值较小或与负荷电流相差不大时，应校验速断定值躲过励磁涌流的能力，且必须躲过励磁涌流。④灵敏度校验。按最小运行方式下，线路保护范围不小于线路长度的15%整定。允许速断保护保护线路全长。Idmim(15%)/Idzl≥1

主变保护RCS978运行规程

主变保护(RCS-978)运行规程

第一章装置简介 2.1 220kV主变保护RCS-978E主变保护装置功能介绍 2.1.1 装置的生产厂家及型号南瑞继保公司生产的RCS-978系列微机变压器成套保护装置，该保护从原理及接线上都满足了保护双重化的要求。 2.1.2 装置的功能及组成装置的功能：装置为微机实现的数字式变压器保护，它包括差动保护、三侧后备保护、非电量保护、公共绕组保护、非全相及失灵保护及三侧操作箱。装置的组成：RCS-978系列微机变压器成套保护装置采用I、II屏组合方式，其中保护Ⅰ屏包括RCS-978变压器成套保护装置、RCS-974变压器非电量及辅助保护装置、保护Ⅱ屏包括RCS-978变压器成套保护装置、CZX-12R操作继电器箱。 RCS-974变压器非电量及辅助保护装置包括变压器非电量及非全相保护。CZX-12R操作继电器箱是220kV开关的操作回路和220kV交流电压切换回路。220kV开关的操作回路包括一套合闸回路和两套相对独立的跳闸回路。 2.2.3 保护配置 RCS-978装置中可提供一台变压器所需要的全部电量保护，主保护和后备保护共用同一TA。这些保护包括： ●稳态比率差动 ●差动速断 ●工频变化量比率差动 ●零序比率差动/分侧比率差动 ●复合电压闭锁方向过流 ●零序方向过流 ●零序过压 ●间隙零序过流 ●后备保护可以根据需要灵活配置于各侧。另外还包括以下异常告警功能： ●过负荷报警

●起动冷却器 ●过载闭锁有载调压 ●零序电压报警 ●公共绕组零序电流报警 ●差流异常报警 ●零序差流异常报警 ●差动回路TA断线 ●TA异常报警和TV异常报警 2.3 RCS-978E主变保护装置主要技术指标 2.3.1 动作时间差动速断：≤ 15 ms (1.5倍整定值) 稳态比率差动：≤ 30 ms (2倍整定值) 工频变化量比率差动：≤ 30 ms (2倍整定值) 零序比率差动（或分侧差动）：≤ 30 ms (2倍整定值) 2.3.2 事件记录 ⑴故障录波内容和故障事件报告容量保护起动记录起动前2个周波、起动后6个周波的所有电流电压波形。保护跳闸记录起动前2个周波、起动后6个周波，跳闸前2个周波、跳闸后6个周波，以及中间有扰动的16个周波的所有电流电压波形。保护装置可循环记录32次故障事件报告、8次波形数据。 ⑵正常波形记录容量正常时保护可记录5个周波所有电流电压波形，以供记录或校验极性。 ⑶异常记录容量可循环记录32次异常报警和装置自检报告。异常事件报告包括各种装置硬件自检出错报警、装置长期起动和不对应起动报警、差动电流异常报警、零差／分差电流异常报警、各侧TA异常报警、各侧TV异常报警、各侧TA断线报警、各侧过负荷、零序过电压报警、起动风冷和过载闭锁调压等。 ⑷开关量变位记录容量可以循环记录32次开关量变位。开关量变位包括各种开入变位和管理板各起动元件变位等。

电厂保护定值整定计算书

甘肃大唐白龙江发电有限公司苗家坝水电站发电机、变压器继电保护装置整定计算报告二○一二年十月

目录第一章编制依据 (1) 1.1 编制原则 (1) 1.2 编制说明 (1) 第二章系统概况及相关参数计算 (3) 2.1 系统接入简介 (3) 2.2 系统运行方式及归算阻抗 (3) 2.3 发电机、变压器主要参数 (6) 第三章保护配置及出口方式 (12) 3.1保护跳闸出口方式 (12) 3.2 保护配置 (13) 第四章发电机、励磁变保护定值整定计算 (16) 4.1 发电机比率差动保护 (16) 4.2 发电机单元件横差保护 (16) 4.3 发电机复合电压过流保护 (17) 4.4 发电机定子接地保护 (18) 4.5 发电机转子接地保护 (18) 4.6 发电机定子对称过负荷 (19) 4.7 发电机定子负序过负荷 (19) 4.8 发电机过电压保护 (20)

4.9 发电机低频累加保护 (21) 4.10 发电机低励失磁保护 (21) 4.11 励磁变电流速断保护 (25) 4.12 励磁变过流保护 (25) 第五章变压器、厂高变保护定值整定计算 (27) 5.1 主变差动保护 (27) 5.2 变压器过激磁保护 (29) 5.3 主变高压侧电抗器零序过流保护 (29) 5.4 变压器高压侧零序过流保护 (30) 5.5 主变高压侧复压方向过流保护 (32) 5.6 主变高压侧过负荷、启动风冷保护 (34) 5.7 主变重瓦斯保护 (34) 5.8 厂高变速断过流保护 (34) 5.9 厂高变过流、过负荷保护 (35) 5.10 厂高变重瓦斯保护 (36)

主变零序电流和间隙电流保护

主变零序电流和间隙电流保护问：主变零序电流和间隙电流保护为什么不能同时投入？同时投入会有什么后果？答：中性点零序CT接在变压器中性点套管出口，间隙ct接在间隙前面，但是在中性点零序CT的后面，即使中性点断开，间隙击穿后造成中性点零序TA流过电流，零序过流保还是会误动。中性点过流保护是在中性点直接接地时系统发生接地故障时动作，间隙保护则是在中性点经间隙接地时，系统发生接地故障时中性点过电压击穿放电间隙时动作，中性点过流保护定值很高，而间隙保护定值很小。因此在中性点接地刀闸在合时，要退出间隙保护，防止误动。不过一般都设有靠中性点接地刀闸辅助接点闭锁的间隙保护，当中性点接地刀闸在合时，间隙保护自动退出。二者起的作用不一样，一个是直接接地用，一个是非直接接地用楼上说的有道理 1、无论直接接地还是非直接接地，都要躲过不平衡电流 2、现在做的好的，就如楼上所说，通过中性点地刀辅助触点自动切换，但也有不少的厂采用人工去切换 3、二者起的作用一样，都是在系统发生单相接地故障时，要切除变压器；当然，可能别的保护会起作用大家说的挺好，学习了，间隙和零序电流保护的作用从系统图上看比较容易理解。中性点直接接地时，间隙零序起不到保护作用，为了防止误动，应该退出；而中性点不接地时，零序电流没有通路不起作用的，也是为了防止误动，应该退出的。中性点接地刀合的时候，不会有间隙零序电流的，不合的时候才有，而间隙零序整定值比零序小，且没有延时（一

般零序过流都带延时的），所以是可以同时投入的，不影响保护正确动作。一个直接接地系统，间隙保护在中性点失去时起作用间隙零序动作包括有间隙零电流和零序电压达到定值,在地刀合上时是没有零序电压的,所以不会动作,只是为保险起见,一般人为将它退出;而零序过流整定值较大,地刀没合时,即使零序间隙击穿也不回启动,所以,一般零序过流在地刀合上时很多地方的规程不要求停用. 一个在变压器中性点接地时投入，一个在中性点不接地时投入，要看变压器的运行方式的今天去武垣站干活，发现在220KV侧中性点保护间隙后面串有一个CT，以前220KV 站里从没有见到过，问了几个人都不知道是干什么的，估计是零序电流保护。回来上网上搜了搜，原来是间隙电流保护，下面说一下间隙电流保护和零序电流保护：目前大电流接地系统普遍采用分级绝缘的变压器，当变电站有两台及以上的分级绝缘的变压器并列运行时，通常只考虑一部分变压器中性点接地，而另一部分变压器的中性点则经间隙接地运行，以防止故障过程中所产生的过电压破坏变压器的绝缘。为保证接地点数目的稳定，当接地变压器退出运行时，应将经间隙接地的变压器转为接地运行。由此可见并列运行的分级绝缘的变压器同时存在接地和经间隙接地两种运行方式。为此应配置中性点直接接地零序电流保护和中性点间隙接地保护。中性点零序CT一般在变压器中性点套管内，而间隙CT一般在间隙后面。当变电站的母线或线路发生接地短路，若故障元件的保护拒动，则中性点接地变压器的零序电流保护动作将母联断路器断开，如故障点在中性点经间隙接地的变压器所在的系统中，此局部系统变成中性点不接地系统，此时中性点的电位将升至相电压，分级绝缘变压器的绝缘会遭到破坏，中性点间隙接地保护的任务就是在中性点电压升高至危及中性点绝缘之前，可靠地将变压器切除，以保证变压器的绝缘不受破坏。中性点直接接地时间隙保护起不到作用，为了防止误动应该退出；而中性点不接地时，零序电流没有通路，零序电流保护不起作用，为了防止误动，应该退出，间隙零序过压的问题

变压器保护定值整定

变压器定值整定说明注：根据具体保护装置不同，可能产品与说明书有不符之处，以实际产品为主。差动保护（1）、平衡系数的计算 1 2 3 4 5 侧的二次电流。如果按上述的基准电流计算的平衡系数大于4，那么要更换基准电流I b，直到平衡系数满足 0.1

I n 为变压器的二次额定电流， K rel 为可靠系数，K rel =1.3—1.5； f i(n)为电流互感器在额定电流下的比值误差。f i(n)=±0.03（10P ），f i(n)=±0.01（5P ） ΔU 为变压器分接头调节引起的误差（相对额定电压）； Δm 为TA 和TAA 变比未完全匹配产生的误差，Δm 一般取0.05。一般情况下可取： I op.0=（0.2—0.5）I n 。（3） I res.0（4） a I Δm 2=0.05； b 、式中的符号与三圈变压器一样。最大制动系数为： K res.max =res unb.max rel I I K Ires 为差动的制动电流，它与差动保护原理、制动回路的接线方式有关，对对于两圈变压器I res = I s.max 。比率制动系数：

K= res.max res.0res.max op.0res.max /I I -1/I I -K 一般取K=0.5。（5）、灵敏度的计算在系统最小运行方式下，计算变压器出口金属性短路的最小短路电流I s.min ,同时计算相应的制动电流I res ；在动作特性曲线上查出相应的动作电流I op ；则灵敏系数K sen 为： K sen = op I I 要求K sen ≥（6）（7 式中：I K I e （81、低电压的整定和灵敏度系数校验躲过电动机自起动时的电压整定：当低电压继电器由变压器低压侧电压互感器供电时， U op=(0.5～0.6)U n 当低电压继电器由变压器高压侧电压互感器供电时， U op=0.7U n 灵敏系数校验

输配电保护校验规程

输配电保护校验规程 1 主题内容与适用范围 1.1 本规程规定了***水电厂应用于110KV线路PLS－621C型、WXB－87型和35KV线路WXB－121C型微机线路保护检验的技术要求、试验方法和验收规范等内容。 1.2 本规程适用于***水电厂输配电线路微机保护装置。 2 引用标准下列标准或文献所包含的条文，通过在本标准中引用而构成本标准的条文。使用本标准的各方面应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 JB／T 9568－2000 电力系统继电器、保护及自动装置通用技术条件 JB／T 3322－2002 信号继电器 GB／T 7261－2000 继电器及装置基本试验方法 DL／T 624－1997 继电保护微机型试验装置技术条件 DL／T 478－2001 静态继电保护及安全自动装置通用技术条件新编《保护继电器检验》 1998年《继电保护及电网安全自动装置检验条例》 1987年《WXH－11、WXB－11、SWXB－11型微机保护校验规程》 1994年 PLS－620C系列数字式线路保护装置技术说明书 2001.12 WXB－87微机线路保护装置技术说明书 1998.08 WXB－121微机线路保护装置技术说明书 1998.03 3 总则 3.1 检验周期 3.1.1 每三年对所有的保护装置及辅助设备进行一次全部的定期检验。 3.1.2 每年至少进行一次部分定期检验（整定值检查）。 3.2 检验前的准备工作 3.2.1 检验前所要准备的图纸资料：马武茶线继电保护二次回路图、马武茶线继电保护二次回路图、110KV外桥开关二次回路图、35KV线路微机保护二次回路图、定值卡、上一次的试验报告。 3.2.2 检验前所要准备的仪器、仪表、工器具：保护试验多用装置（RT-220）、

继电保护定值整定计算公式大全(最新)

继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2）式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；

N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面（1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20）向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21）式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；

主变零序保护的原则

主变零序保护的配置原则 110kV直接接地电力网中低压侧有电源的变压器，中性点可能直接接地运行，也可能不接地运行。对这类变压器，应当装设反应单相接地的零序电流保护，用以在中性点接地运行时切除故障；还应当装设专门的零序电流电压保护，用以在中性点不接地运行时切除故障。（高压侧为单电源，低压侧无电源的降压变压器，不宜装设专门的零序保护）保护方式对不同类型的变压器又有所不同，下面分别予以说明。一、全绝缘的变压器。当变压器低压侧有电源且中性点可能不接地运行时，还应增设零序过电压保护。全绝缘变压器为什么还要装设零序过电压保护?根据《电力设备过电压保护设计技术规程》SDJ 7-79，对于直接接地系统的全绝缘变压器，内过电压计算一般为3(——最高运行相电压)。当电力网中失去接地中性点并且发生弧光接地时，过电压值可达到3.0，因此一般不会使变压器中性点绝缘受到损害；但在个别情况下，弧光接地过电压值可达到3.5，如持续时间过长，仍有损坏变压器的危险。由于一分钟工频耐压大于等于3.0，所以在3.5电压下仍允许一定时间，装设零序过电压保护经0.5s延时切除变压器，可以防止变压器遭受弧光接地过电压的损害。其次，在非直接接地电力网中，切除单相接地空载线路产生的操作过电压，可能达到4.0及以上。电力网中失去接地中性点且单相接地时，以0.5s延时迅速切除低压侧有电源的变压器，还可以在某些情况下避免电力设备遭受上述操作过电压的袭击。此外，当电力网中电容电流较大时，如不及时切除单相接地故障，有发展成相间短路的可能，因此，装设零序过电压保护也是需要的。在电力网存在接地中性点且发生单相接地时，零序过电压保护不应动作。动作值应按这一条件整定。当接地系数≤3时，故障点零电压小于等于0.6，因此，一般可取动作电压为180V。当实际系统中＜3时，也可取与实际值相对应的低于180V的整定值。二、分级绝缘的变压器。对于中性点可能接地或不接地运行的变压器，中性点有两种接地方式：装设放电间隙和不装设放电间隙。这两种接地方式的变压器，其零序保护也有所不同。 1. 中性点装设放电间隙。放电间隙的选择条件是：在一定的值下，躲过单相接地暂态电压。一般≤3，此时，按躲过单相接地暂态电压整定的间隙值，能够保护变压器中性点绝缘免遭内过电压的损害，当电力网中失去接地中性点且单相接地时，间隙放电。对于中性点装设放电间隙的变压器，要按本规范4.0.9条的规定装设零序电流保护，用于在中性点接地运行时切除故障。此外，还应当装置零序电流电压保护，用于在间隙放电时及时切除变压器，并作为间隙的后备，当间隙拒动时用以切除变压器。零序电流电压保护由电压和电流元件组成，当间隙放电时，电流元件动作；拒动放电时，电压元件动作。电流或电压元件动作后，经0.5s时限切除变压器。零序电压元件的动作值的整定与本条第一款零序过电压保护相同。零序电流元件按间隙放电最小电流整定，一般取一次动作电流为100A。采用上述零序电流保护和零序电流电压保护时，首先切除中性点接地变压器，当电力网中失去接地中性点时，靠间隙放电保护变压器中性点绝缘，经0.5s延时再由零电流电压保护切除中性点不接地的变压器。采用这种保护方式，好处是比较简单，但当间隙拒动时，则靠零序电流电压保护变压器，在0.5s期间内，变压器要随内过电压，如系间歇电弧接地，一般过电压值可达3.0，个别情况下可达3.5，变压器有遭受损害的可能性。 2. 中性点不装设放电间隙。对于中性点不装设放电间隙的变压器，零序保护应首先切除中性点不接地变压器。此时，可能有两种不同的运行方式：一是任一组母线上至少有一台中性点接地变压器，二是一组母线上只有中性点不接地变压器。对这两种运行方式，保护方

主变保护检验规章

主变保护检验规程 1. 应用范围本检验规程适用于龙里风电场变电站110kV电压等级主变保护工作，规定了现场调试的准备、调试流程、调试方法和标准及调试报告等要求。本指导书中所涉及变压器以高压侧双母接线、中压侧双母接线、低压侧双分支单母分段接线的110kV电压等级自耦变压器为基础型号，其他接线情况可参照执行。本规程适用我厂所有35KV以上充油主变检验。 2.引用文件下列标准及技术资料所包含的条文，通过在本作业指导书中的引用，而构成为本作业指导书的条文。本作业指导书出版时，所有版本均为有效。所有标准及技术资料都会被修订，使用作业指导书的各方应探讨使用下列标准及技术资料最新版本的可能性。 GB 14285 继电保护和安全自动装置技术规程 GB/T 15147 电力系统安全自动装置设计技术规定 DL/T 572 电力变压器运行规程 DL/T 587 微机继电保护装置运行管理规程 DL/T 769 电力系统微机继电保护技术导则 DL/T 995 继电保护及电网安全自动装置检验规程 Q/GDW 175 变压器、高压并联电抗器和母线保护及辅助装置标准化设计规范 Q/GDW XXX 智能变电站标准化现场调试规范国家电网安监〔2009〕664号国家电网公司电力安全工作规程（变电部分） 3 我场主变简介

4. 主变正常检查项目: （1）声音正常; （2）主变的油温和温度计应正常,油枕的油位应与温度相对应,油色透明,本体及附件无渗漏油现象；（3）套管油位正常，套管外部无破裂、无严重油污、无放电痕迹及其它异常现象；（4）引线接头紧固、无松动，电缆和母线无过热现象；（5）压力释放阀或安全气道及防爆膜应完好无损；（6）瓦斯继电器内应充满油；（7）呼吸器畅通，硅胶应干燥；（8）冷却系统运行正常；（9）主变的电源控制箱门及照明应完好，无漏水，温度正常。 5 主变检验 5.1 检验周期： 5.1.1 大修：10年一次。新主变投运5年左右应进行一次大修。 5.1.2 小修：1年一次。 5.1.3 中修：根据运行和试验情况。必要时可放油进入油箱内检查和处理缺陷。新主变投运1年左右应进行一次中修。

微机保护整定计算举例(DOC)

微机继电保护整定计算举例

珠海市恒瑞电力科技有限公司目录变压器差动保护的整定与计算 (3) 线路保护整定实例 (6) 10KV变压器保护整定实例 (9) 电容器保护整定实例 (13) 电动机保护整定计算实例 (16) 电动机差动保护整定计算实例 (19)

变压器差动保护的整定与计算以右侧所示Y/Y/△-11接线的三卷变压器为例，设变压器的额定容量为S(MVA)，高、中、低各侧电压分别为UH 、UM 、UL(KV)，各侧二次电流分别为IH 、IM 、IL(A)，各侧电流互感器变比分别为n H 、n M 、n L 。一、平衡系数的计算电流平衡系数Km 、Kl 其中：Uhe,Ume,Ule 分别为高中低压侧额定电压（铭牌值） Kcth,Kctm,Kctl 分别为高中低压侧电流互感器变比二、差动电流速断保护差动电流速断保护的动作电流应避越变压器空载投入时的励磁涌流和外部故障的最大不平衡电流来整定。根据实际经验一般取： Isd ＝（4－12）Ieb ／nLH 。式中：Ieb ――变压器的额定电流； nLH ――变压器电流互感器的电流变比。三、比率差动保护比率差动动作电流Icd 应大于额定负载时的不平衡电流，即 Icd ＝Kk ［ktx × fwc ＋ΔU ＋Δfph ］Ieb ／nLH 式中：Kk ――可靠系数，取（1.3～2.0） ΔU ――变压器相对于额定电压抽头向上（或下）电压调整范围,取ΔU ＝5%。 Ktx ――电流互感器同型系数；当各侧电流互感器型号相同时取0.5,不同时取1 Fwc ――电流互感器的允许误差；取0.1 Δfph ――电流互感器的变比（包括保护装置）不平衡所产生的相对误差取0.1；一般 Icd ＝（0.2～0.6）Ieb ／nLH 。四、谐波制动比根据经验，为可靠地防止涌流误动，当任一相二次谐波与基波之间比值大于15%－20%时，三相差动保护被闭锁。五、制动特性拐点 Is1＝Ieb ／nLH Is2＝（1～3）eb ／nLH Is1，Is2可整定为同一点。 kcth Uhe Kctm Ume Km **= 3**?=kcth Uhe Kctl Ule Kl

主变压器中性点过电压保护配置原则

主变压器中性点过电压保护配置原则由于电力系统运行的需要，110～220 k V有效接地系统的变压器中性点大部分采用不接地运行方式，变压器一般采用分级绝缘结构，绝缘水平相对较低，所以不接地运行的变压器中性点需要考虑对雷电过电压、操作过电压和暂时过电压的保护。根据DL／T620—1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》的有关规定，提出以下保护配置意见： a）对110 kV和220 k V有效接地系统中可能偶然形成的局部不接地系统（如接地变压器误跳开关等原因引起）、低压侧有电源的变压器不接地中性点应装设间隙保护。 b）经验算，如断路器因操作机构故障出现非全相和严重不同期产生的铁磁谐振过电压可能危及中性点为标准分级绝缘、运行时中性点不接地的110 kV和220 k V变压器的中性点绝缘，宜在中性点装设间隙。 c）变压器中性点间隙值的确定应综合考虑 ———间隙的标准雷电波动作值小于主变压器中性点的标准雷电波耐受值； ———因接地故障形成局部不接地系统时间隙应动作； ———系统以有效接地方式运行、发生单相接地故障时，间隙不应动作。 2变压器中性点保护配置方式的分析根据以上配置原则，参照广东省电力试验研究所的试验数据，直径16 mm、水平布置、半球头圆钢的棒－棒间隙放电电压与间隙距离的关系见图1，在Ucp（1±σ）和U50％（1±σ）区间内放电的概率为99．7％［1］。 2．1变压器中性点绝缘水平的选取根据GB 311.7-1998《高压输变电设备的绝缘配合使用导则》，对3～220 k V油纸绝缘设备，耐受操作冲击电压的能力为耐受雷电冲击的0．83倍，其值远超过预期操作过电压水平，所以绝缘水平主要由雷电过电压决定，不需考虑操作过电压的影响。取中性点绝缘老化累计安全系数为0．85，参考GB311．1—1997《高压输变电设备的绝缘配合》，取雷电冲击安全系数为0．714，工频电压安全系数为1．0，则中性点综合耐受雷电冲击裕度系数为0．6，综合耐受工频裕度系数为0．85。主变压器中性点可能出现的最大暂时过电压见表1。 2．2中性点保护的配置方式我国变压器中性点保护方式一般有：单独间隙、单独避雷器、间隙与避雷器并联。下面结合常用中性点避雷器型号，对各种绝缘等级的变压器中性点保护方式（见表2）进行讨论。 2．2．135 kV绝缘等级 35 kV中性点绝缘水平为雷电冲击耐受电压185 k V，工频耐受电压85 k V；考虑安全系数后，绝缘水平为雷电冲击耐受电压111 kV，1 min工频耐受电压73 k V。单独采用110 mm间隙时，间隙雷电冲击放电电压为93～112 k V，工频放电电压为47～57 k V。雷电冲击放电电压和工频放电电压均小于中性点绝缘水平，中性点有效接地系统最大暂时工频过电压下间隙不动作，中性点不接地系统最大暂时工频过电压下间隙动作，满足保护中性点的要求。推荐采用此保护配置方式。单独采用Y1．5 W－48／109型避雷器时，避雷器可以耐受中性点有效接地系统最大暂时工频过电压，但裕度较小。在中性点不接地系统最大暂时工频过电压下，避雷器可能损坏。 110 mm间隙与Y1．5 W－48／109型避雷器并联时，满足保护中性点要求。但Y1．5 W －48／109型避雷器非标准型号，在避雷器残压作用下，间隙可能同时动作；在中性点工频

主变保护定值计算稿

一. 主变压器系统参数（一）主变压器系统参数（二）主变压器比率制动差动保护 1、主变压器差动：主变压器高压侧TA 变比600/1；主变压器低压侧TA 变比6000/1。 (1) 主变压器各侧一次额定电流：高压侧： A U S I n b n n b 3.286242 3120000 311=?== 式中： U b1n 为主变压器高压侧额定电压;S n 为主变压器额定容量。

低压侧： A U S I n b n n b 65985 .103120000 311=?== 式中: U b1n 为主变压器低压侧额定电压；S n 为主变压器额定容量。 (2) 主变压器各侧二次额定电流：高压侧： A n I I blh n b n b 477.01600286.3 12=== （n blh 为主变压器高压侧TA 变比600/1）。低压侧： A n I I b l h n b n b 1.11 00 606598 12=== （n blh 为发电机机端TA 变比6000/1）。 (3)高压侧平衡系数计算 3307.11 /60001 /060.10.5324231H 1=?=?= TAL TAH nL n phL n n U U K 其中，nH U 1为主变压器高压侧额定电压，nL U 1为主变压器低压侧额定电压，TAL n 为低压侧CT 变比， TAH n 为高压侧CT 变比。 (4) 差动各侧电流相位差与平衡补偿主变压器各侧电流互感器二次均采用星形接线。 (5) 纵差保护最小动作电流的整定。最小动作电流应大于主变压器额定负载时的不平衡电流，即 Iop. min=Krel(Ker+ △m)I N /na= 2（0.1+0.02）X1.1=0.264 Iop.min 一般取0.2~0.3I N 式中:I N —主变压器额定电流; na —电流互感器的变比; Krel —可靠系数，取1. 5～2,取2； Ker —TA 综合误差取0.02 (6)起始制动电流Ires.o 的整定。起始制动电流宜取 Ires.o ＝（0.7～1.0）I N /na=0.8X1.1=0.88（A ） (7)动作特性折线斜率S 的整定。纵差保护的动作电流应大于外部短路时流过差动回路的不平衡电流。主变压器种类不同，不平衡电流计算也有较大差别，双绕组主变压器 Iunb.max=(KapKccKer+△U+△m)Ik. max /na=（1X1X0.1+0.05+0.05）X 43936/6000 =1.464A 式中:Ker , △U , △m , na 的含意同式(5)，但Ker=0.1; Kcc —电流互感器的同型系数，Kcc=1. 0;

PST-1260系列变压器保护检验规程

附件6：福建电网继电保护装置检验规程 ________________________________________________________________________________________ PST-1260系列变压器保护检验规程福建省电力有限公司 2007年11月

目次 1 范围............... ... ... ... ... ... ... ... (1) 2 规范性引用文件...... ... ... ... ... ... ... (1) 3 总则...... ... ... ... ... ... ... ... ... ... (1) 4 检验项目...... ... ... ... ... ... ... ... . (2) 5 检验内容...... . . . . . . ... ... ... ... (5)

1范围本标准规定了PST-1260系列变压器保护装置的检验内容、检验要求和试验接线。本标准适用于基建、生产和运行单位继电保护工作人员进行PST-1260系列变压器保护装置的现场检验。 2规范性引用文件下列文档中的条款通过本部分的引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文档，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文档的最新版本。凡是不注日期的引用文档，其最新版本适用于本部分。（87）电生供字第254号继电保护和电网安全自动装置现场工作保安规定 GB 7261-2000 继电器及继电保护装置基本试验方法 GB 14285-2006 继电保护和安全自动装置技术规程 DL/T 995-2006 继电保护和电网安全自动装置检验规程 DL/T624-1997 继电保护微机型试验装置技术条件 DL/T 478-2001 静态继电保护及安全自动装置通用技术条件国家电网生技[2005] 400号国家电网公司十八项电网重大反事故措施（试行）调继[2005] 222号《国家电网公司十八项电网重大反事故措施》（试行）继电保护专业重点实施要求 3总则 3.1检验要求在进行检验之前，工作（试验）人员应认真学习GB 14285-2006继电保护和安全自动装置技术规程、DL/T 995-2006继电保护和电网安全自动装置检验规程，理解和熟悉检验内容和要求。 3.2本规程的有关编写说明（1）本规程中所用的保护装置端子号，在整屏试验时应自对应被试保护屏的端子号。（2）本规程中额定交流电流用In表示，额定交流相电压用Un表示。（3）本规程不包括通信、通道设备的检验。（4）本规程是在产品出厂试验合格的前提下编写的，因此本规程不包括出厂检验内容。（5）按照《福建省电网继电保护及安全自动装置检验周期时间及检验项目规定》（闽电调[2006]1274号）检验周期规定，新投入运行后一年内必须进行首次检验，以后每隔6年进行一次；部分检验每隔3年进行一次；在相应的检验工作一年半后结合一次设备停役利用装置进行一次断路器跳合闸试验。 3.3试验设备及试验接线的基本要求（1）为了保证检验质量，应使用继电保护微机型试验装置，其技术性能应符合部颁DL/T624-1997《继电保护微机型试验装置技术条件》的规定。（2）试验仪表应经检验合格，其精度应不低于0.5级。（3）试验回路的接线原则，应使加入保护装置的电气量与实际情况相符合。模拟故障的试验回路，应具备对保护装置进行整组试验的条件。（4）试验所需仪器及专用工具

保护定值详细计算

一、说明：甘河变2＃主变保护为国电南瑞NSR600R，主变从齐齐哈尔带出方式。二、基本参数：主变型号：SF7—12500/110 额定电压：110±2×2.5%/10.5KV 额定电流：65.6099/687.34A 短路阻抗：Ud% = 10.27 变压器电抗：10.27÷12.5=0.8216 系统阻抗归算至拉哈110KV母线（王志华提供）：大方式：j0.1118 小方式：j0.2366 拉哈至尼尔基110线路：LGJ-120/36，阻抗36×0.409/132.25＝0.1113 尼尔基至甘河110线路：LGJ-150/112，阻抗112×0.403/132.25＝0.3413 则系统阻抗归算至甘河110KV母线：大方式：0.1118+0.1113+0.3413＝0.5644 小方式：0.2366+0.1113+0.3413＝0.6892 CT变比：差动、过流高压侧低压侧间隙、零序 1＃主变2×75/5 750/5 150/5 三、阻抗图四、保护计算：（一）主保护（NSR691R）75/5

1.高压侧过流定值按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×65.6099/0.85×15=6.1750A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×502/（0.6892+0.8216）=287.7495A Klm=287.7495/6.2×15=3.0941>1.25 满足要求！整定：6.2A 2.桥侧过流定值整定：100A 3.中压侧过流定值整定：100A 4.低压侧过流定值按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×687.34/0.85×150=6.4690A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×5500/（0.6892+0.8216）=3152.6344A Klm=3152.6344/6.5×150=3.2335>1.5 满足要求！整定：6.5A 5.CT 断线定值. 整定范围0.1～0.3Ie (P167) 312500 8.66003112311065.60995 CTh K SN Ie A UL N IL N I N ??= = =??÷??÷ 取0.1Ie ＝8.6600×0.1＝0.866A 整定：0.8A 6.差动速断定值躲变压器励磁涌流整定

间隙保护国家有关规定

间隙保护国家有关规定根据国家电力公司制定的《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》〔国电发［2000］589号〕和有关网局《110-220KV变压器中性点过电压保护方式规定》，现摘录如下： 1、当220KV变电站有两台及以上主变运行时，应将其中一台主变高压绕组中性点直接接地。 2、110KV、220KV变压器不接地的中性点应装设间隙或采用避雷器与间隙并联保护方式。因接地故障形成局部不接地系统时间隙应动作；系统以有效接地方式运行、发生单向接地故障时，间隙不应动作；避雷器应能承受单向接地时中性点的稳态电压升高。间隙的标准雷电波放电电压和避雷器雷电冲击残压应低于变压器中性点雷电冲击耐受水平。 3、220KV变压器〔自耦变除外〕的220KV绕组中性点为110KV绝缘水平〔LI400AC200〕，110KV绕组中性点为60KV绝缘水平〔LI325AC140〕，均应采用钢棒间隙与避雷器并联保护方式。220KV绕组中性点宜选用Y1.5W-144/320型氧化锌，间隙距离宜选用300mm; 110KV绕组中性点宜选用Y1.5W-60/144型氧化锌，间隙距离宜选用140mm。 4、110KV变压器中性点采用以下保护方式 110KV绕组中性点为60KV绝缘水平(LI325AC140),宜选用Y1.5W-60/144型氧化锌避雷器与140mm距离的间隙相并联。 110KV绕组中性点为44KV绝缘水平(LI250AC95),宜选用Y1.5W-60/144型氧化锌避雷器与120mm距离的间隙相并联。 110KV绕组中性点为35KV绝缘水平(LI185AC85),可以采用单独间隙保护，间隙距离宜选用115mm。有关各方可以根据当地海拔高度和空气湿度放电间隙距离作适当调整。 5、棒间隙采用φ16mm镀锌圆钢，端部形状接近半圆无棱角〔不允许焊接铜球〕，尾端应有螺纹以便调节，间隙应水平布置以防止雨水短接。避雷器应加装放电记数器，以便于巡视人员监视。 6、变压器不接地的中性点应增设间隙〔过流、过压〕保护，当系统单向接地且失去接地中性点时，间隙过电压保护经0.3～0.5秒时限动作并跳开变压器各侧断路器；低压侧有发电电源的应在变电站装设解列装置，其中3U O取自于高压母线，动作时限应与间隙保护动作时间相配合。

[全]变压器主保护定值整定计算

变压器主保护定值整定计算以下差动保护采用二次谐波制动，以二圈变压器为例,所有计算均为向量和。 ①不平衡电流产生的原因和消除方法： a．由变压器两侧电流相位不同而产生的不平衡电流；（Y/Δ-11）Y.d11 接线方式——两侧电流的相位差30°。消除方法：相位校正。 * 二次接线调整变压器Y侧CT（二次侧）：Δ形。Y.d11 变压器Δ侧CT（二次侧）：Y形。Y.Y12 * 微机保护软件调整 b．由计算变比与实际变比不同而产生的不平衡电流； c．由两侧电流互感器型号不同而产生的不平衡电流；(CT变换误差) d．由变压器带负荷调整分接头而产生的不平衡电流；(一般取额定电压) e．暂态情况下的不平衡电流；当变压器电压突然增加的情况下(如:空载投入,区外短路切除后).

会产生很大的励磁涌流.电流可达2-3 In，其波形具有以下特点 * 有很大的直流分量.(80%基波) * 有很大的谐波分量,尤以二次谐波为主.(20%基波) * 波形间出现间断.(削去负波后) 可采用二次谐波制动，间断角闭锁，波形对称原理 f．并列运行的变压器，一台运行，当令一台变压器空投时会产生和应涌流所谓“和应涌流”就是在一台变压器空载合闸时，不仅合闸变压器有励磁涌流产生，而且在与之并联运行的变压器中也出现涌流现象，后者就称为“和应涌流”。其波形特点与励磁涌流差不多。 4、主变保护整定计算（1）计算变压器两侧额定一次电流

—该侧CT变比。注意：Kjx只与变压器本身有关，而与保护装置的CT接线形式无关。传统的差动保护装置中，变压器Ｙ形绕组侧的CT多采用△接线，新的微机型差动保护装置中，变压器Ｙ绕组侧的CT可以采用Ｙ接线，微机型差动保护在装置内部实现了CT的△接线，因此在保护定值计算时可完全等同于外部△接线。对于Ｙ/△-11接线方式：Ia`=Ia - Ib,Ib`= Ib - Ic, Ic `= Ic –Ia 对于Ｙ/△-1接线方式：Ia`=Ia - Ic,Ib`= Ib - Ia, Ic `= Ic - Ib （3）计算平衡系数设变压器两侧的平衡系数分别为和，则： ①降压变压器：选取高压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 Kh=1 Kl=Inh`/Inl` ②升压变压器：选取低压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为