船舶系缆力数值计算模型及缆绳配置研究
海浪波长以及波浪力计算
Option Explicit Dim L1 As Single, L2 As Single, t As Single, d!, k!, kd!, thkd!, H!, D1! Dim CD As Single, CM As Single, l As Single, Ko As Single Dim Fhdmax As Single, Fhlmax As Single, Mhdmax As Single, Mhlmax!, Fhmax!, Mhmax! Dim θ As Si ngle Const Pi = 3.141592653 Const G = 9.8 Const γ = 1025 Private Sub Command1_Click() Dim r As Integer Do While True L1 = V al(InputBox("请输入波长L1：", "求解设计波长：", "100")) t = V al(InputBox("请输入设计波周期T：", "请输入", "6")) d = V al(InputBox("请输入设计水深d：", "请输入", "20")) If L1 <= 0 Then r = MsgBox("请输入一个正数！", 5, "输入错误") If r = 2 Then End End If Else Exit Do End If Loop k = 2 * Pi / L1 kd = k * d thkd = (Exp(kd) - Exp(-kd)) / (Exp(kd) + Exp(-kd)) L2 = G * (t ^ 2) * thkd / (2 * Pi) Do Until Abs(L2 - L1) < 0.001 L1 = L2 k = 2 * Pi / L1 kd = k * d thkd = (Exp(kd) - Exp(-kd)) / (Exp(kd) + Exp(-kd)) L2 = G * (t ^ 2) * thkd / (2 * Pi) Loop Print "设计波长是："; L2 Print "波数："; Format$(k, "0.0000") End Sub Private Sub Command2_Click() End End Sub Private Sub Command3_Click() H = V al(InputBox("请输入设计波高H：", "请输入", "3")) D1 = V al(InputBox("请输入桩柱直径D1：", "请输入", "2")) l = V al(InputBox("请输入桩柱间距l：", "请输入", "15"))
船舶绞缆机
由于船舶吃水的变化和潮汐的涨落，各根缆绳的受力很难均匀，稳定，因此在系泊状态绞缆机放自动状态。 液压自动绞缆机的工作原理，液压马达的输出扭矩是由马达的每转排量和工作压力所决定，故对定量马达而言，只要能自动控制液压马达的工作压力就能控制液压马达的扭矩，即可自动调整系缆的张力。 系泊时，绞缆机放在自动状态（此时泵是运转的），随着缆绳的收紧，张力增大，工作油压P升高，收缆进度随系统内部泄漏量增大而略有降低，当工作压力接近溢油阀2的调定压力Pn时，溢油阀2开启，此时收揽速度迅速降低；当达到调定压力Pn时，缆绳张力达到额定张力F A，此时工作油大部分回流至油箱，只有少量油进入液压马达，维持恒定的压力，马达停转，缆绳速度为0。 当缆绳张力增至F B时，达到F A和传动机构摩擦力之和；张力在F A和F B之间时，缆绳止住不动，工作油压不变。当缆绳张力超过F B时，则马达反转松出缆绳，马达排油从阀2进口随大部分工作油一起溢流回油箱；若此时缆绳张力进一步增大，则工作油压进一步升高，溢油阀开度溢油量加大，松缆速度加快。同时，经过阀2的溢油被马达吸回，其余溢油经背压阀5流回油箱，背压阀5保证马达吸口有一定的压力，不至吸压过低。 自动绞缆时缆绳的最大张力F B不应高于缆绳强度的允许值，而张力F A应满足系缆作业的需要。调低或调高溢流阀2的调定压力，则缆绳张力F A和F B相应的减小或加大。 有的船舶绞缆机泵控系统中设大小两台液压泵，在系泊工况两泵同时供油，在停泊工况只有小泵供油，以减少功耗（例如新南通）。我们8500的不同，只有主泵，采用恒功率变量泵，当主泵在达到所要求的工作压力是就能改一小流量工作。所以停泊自动缆状态，只需要一台油泵工作。
船舶靠泊系解缆安全操作规程
船舶靠泊系解缆安全操作规程 1、作业前穿好防静电服、救生衣、防砸鞋，戴好防护手套、安全帽。 2、在船舶靠泊前10分钟内到达作业现场。 3、操作班长应站在输油臂接料管口处指挥船舶停靠位置。 4、在船舶驶入港池前，在预定泊位上按规定放置好信号标志。 5、夜间船舶靠、离作业时，码头应提供足够的照明。 6、多人作业时，当班操作班长负责指挥，其他人严格服从指令。 7、接船方抛缆时，应闪避在适当位置，密切注视抛缆动向，抛缆头落地之前，不准用手去接。 8、拉缆时与船方配合好，按船方指令套挂系缆柱，注意防止并及时克服缆绳与码头附属物品相挂扯。多根缆绳套挂同一系船柱的，不准出现压缆现象。 9、拉、套挂缆绳作业时，严禁进入以下死角：（1）、弯曲缆绳、引缆、索具的内侧；（2）、缆绳一端受绞拉、牵引或涨落潮水流冲击时的扫向；（3）、缆绳的受力方向；（4）、正在滑动、溜动的缆绳旁；（5）、撇缆、引缆投掷的方向。 10、系缆作业时严禁：用脚踩踏正在滑动、溜动的缆绳；背水作业、倒拉作业、腹缆作业、肩缆作业。船方绞缆时，作业人员要闪避到安全地带。系缆作业完毕后，须待船方认可，作业人员方可撤离。 11、认真检查缆绳系挂情况，如有压缆现象，须及早通知船方，遵从船方指令解决压缆问题。
12、解缆时，应与船方搞好协同配合，待缆绳放松触水后，方可解缆。解脱最后一根缆时，不准抓持缆绳可能与系船柱接触的部位。 13、船方收缆时要密切注意缆绳是否挂扯码头附属物品。 14、全部缆绳解脱后，须经当班操作班长确认后，作业人员方可离去。 15、当风力超过六级或浪涌过大时，靠岸的船舶影响到码头的设备、设施和人员的安全时，通知货运主管要求船舶离港。
波浪力的计算
波浪力的计算需要两方面理论的支持：波浪运动理论及波浪荷载计算理论。前者研究波浪的运动，后者在已知波浪运动的前提下计算波浪对水中物体的作用。几种常用的波浪普： 1.P-M 谱 Pierson 和Moskowitz适用于无限风速发在的波浪普。国际船模水池会议（ITTC）推荐采用这一形式的波，故也称为ITTC波谱。 JONSWAP（Joint north sea wave project）.是一种频谱。 3.应力范围的长期分布模型：1.离散型模型，2.分段连续型模型，3.连续模型。 1. 离散模型:用Hs作为波高，Tz为波浪周期，定义一个余弦波。然后用规则波理论计算作用在结构上的波浪力。并用准静定的方法计算结构呢I的应力。缺陷：没有将波浪作为一个随机过程来处理。每一海况的应力范围只有一个确的数值。因此又称为确定性模型。 2.分段连续型模型 每一短期海况中，交变应力过程是一个均值为0的平稳正态过程。综合所有海况中应力范围的短期分布，并得出各个海况出现的疲劳，就得到应力范围的长期分布，它的形式是分段连续的。 应力范围的两种短期分布模型：1.Rayleigh分布和Rice分布。 在某一海况中交变应力均值为。应力峰值服从Rayleigh分布。通过计算得出应力范围也服从Rayleigh分布。 3.在船舶及海洋工程结构疲劳可靠性分析中，希望应力范围的长期分布能用一个连续的分布函数来描述。这就是应力范围长期分布的连续模型.最常用的就是Weibull分布。 4.有义波高：（significant wave height）所有波浪中波高最大的三分之一波浪的平均高度。用Hs表示。 5.Stokes五阶波给出了波陡的量度（H/L）H/L越大，波就越陡。当波高与波长的比值大到一定程度时，波会破碎。 6.波速=波长与频率的乘积 C=λ/T或者C=λf,其中f是频率。或者T=2π/ω 7.圆频率 1.圆频率即2π秒内振动的次数，又叫角频率，和角速度的ω没有任何关系。角频率与频率f的关系是ω0=2πf；周期T=2π/ω0. 角速度应用的举例：单摆摆动，钟摆所走过部分圆时，钟摆在单位时间内“扫”过的角度，此时角速度为非恒定量。角速度并非振动与三角函数关联后所讲到的角频率。 2单位 圆频率虽然名字中有“频率”二字但其单位并不是“Hz”而是“rad/s”。
船舶系解缆作业操作规程
船舶系解缆作业操作规程 1、正常操作程序： 3.1岗位操作人员在作业前须穿好防静电服、救生衣、工作鞋，戴好防护手套、安全帽。 3.2操作人员在船舶靠离泊系解缆前30分钟内到达作业现场，通过调度员与引航员、消拖船以及船舶方协调进行工作安排，并保持通讯畅通，以及时沟通靠离泊系解缆前的相关工作。 3.3系缆作业： 3.3.1现场作业管理人员应站在输油臂或软管装卸物料接口处指挥船舶停靠到相应作业位置，并负责现场指挥，其他操作人员应严格服从指令；夜间船舶靠泊系缆作业时，码头应保证有足够的照明。 3.3.2两条船舶并靠时，所靠泊船舶必须在码头允许靠泊能力范围内并应保证船舶之间的最低安全距离要求，同时应根据潮汐等因素，按顺序靠泊。 3.3.4在码头有并靠作业需求且需要在同一个系缆装置上系缆时，管理人员要先预算船舶离泊的前后顺序，应避免因缆绳的交叉压缆而妨碍先离泊船舶的解缆操作。 3.3.5船舶靠泊系缆作业时，操作人员不少于4人，应在预定装卸作业泊位上按规定放置好信号标志。 3.3.6系缆前，要密切注视船舶方抛掷引缆绳的方向，操作人员应闪避在适当位置，待引缆绳绳头落地之后，方可进行引缆操作，通常先系前后倒缆，后系头尾缆。 3.3.7拉缆时需与船舶方协调配合好，按船方要求将缆绳套挂在适宜的系缆装置上，防止缆绳与码头附属物相拖拉而损坏码头辅助设施；多根缆绳套挂同一系缆装置的，不准出现压缆现象。 3.3.8缆绳套挂完成后，通知船舶方开始绞缆，操作人员要闪避到缆绳拉伸绷紧摆动幅度范围外的安全区域，并密切关注缆绳的拉伸绷紧移动方向。 3.3.9船舶系缆作业，最多允许一次性带2根缆绳；低平潮、急落潮、钢缆、吸水性重缆一次只允许带1根缆绳。 3.3.10单根缆绳系缆作业完毕后，操作人员应与船舶方共同确认认可后，然后按照上述程序进行下一根缆绳的系缆操作。 3.3.11船舶缆绳的系缆数量应根据船舶的吨位和天气状况由船舶方确定，遇恶劣天气操作人员应及时通知船舶方增加缆绳。 3.4解缆作业： 3.4.1船舶离泊解缆作业时，操作人员不少于3人，现场作业管理人员负责现场协调指挥，夜间船舶离泊解缆作业时，码头应提供足够的照明。 3.4.2解缆时，应与船舶方或引航员协同配合，先由船舶方放松缆绳，待缆绳完全松出落水后，方可解缆，原则上先解头尾缆，后解前后倒缆。
第四章 船舶稳性教案.
第四章船舶稳性 （一）课程导入 （二）新授课 第一节、稳性的基本概念 船舶平衡的3种状态： 1．船舶的平衡状态 船舶漂浮于水面上，其重力为W，浮力为△，G为船舶重心，B为船舶初始位置的浮心。在某一性质的外力矩作用下船舶发生倾斜，由于倾斜后水线下排水体积的几何形状改变，浮心由B移至B1点，当外力矩消失后船舶能否恢复到初始平衡位置，取决于它处在何种平衡状态（下图）。 （1）稳定平衡。如图（a）所示，船舶倾斜后在重力W和浮力△作用下产生一稳性力矩，在此力矩作用下，船舶将会恢复到初始平衡位置，称该种船舶初始平衡状态为稳定平衡状态。 （2）随遇平衡。如图2-1所示，船舶倾斜后重力W和浮力△仍然作用在同一垂线上而不产生力矩，因而船舶不能恢复到初始平衡位置，则称该种船舶初始平衡状态为随遇平衡状态。 （3）不稳定平衡。如图2-1（c）所示，船舶倾斜后重力W和浮力△作用下产生一倾覆力矩，在此力矩作用下船舶将继续倾斜，称称该种船舶初始平衡状态为不稳定平衡状态。 2．船舶平衡状态的判别 为对船舶的平衡状态进行判别，将船舶正浮时浮力作用线和倾斜后浮力作用线的交点定义为稳心，以M表示。由于船舶倾斜后的浮心位置或浮力作用线与船舶吃水（或排水量）、船舶倾角有关，稳心位置也随船舶吃水（或排水量）、船舶倾角不同而变化。 进一步分析表明，船舶处于何种平衡状态与重心G和稳心M的相对位置有关。船舶稳定平衡时，重心G位于稳心M之下；船舶不稳定平衡时，重心G位于稳心M
之上；船舶随遇平衡时，重心G 和稳心M 重合。因此，为了使船舶在受到一外力矩作用下具有一定的复原能力从而保证船舶安全，船舶重心必须在相应倾角时的稳心之下。 处于稳定平衡状态的船舶，其复原能力的大小取决于倾斜后产生的稳性力矩或复原力矩s M 的大小。由图（a ）可见，该稳性力矩大小为 s M GZ =?? 式中：GZ ──静稳性力臂 （m ），是船舶重心G 至倾斜后浮力作用线的垂直距离，通常简称作稳性力臂或复原力臂。 船舶稳性的分类： 船舶在外力矩作用下偏离其初始平衡位置而倾斜，当外力矩消失后船体能自行恢复到初始平衡状态的能力称为船舶稳性。 船舶稳性通常可按以下方法分类： 1．按船舶倾斜方向分类。可分为横稳性和纵稳性。横稳性指船舶绕纵向轴（x 轴）横倾时的稳性，纵稳性指船舶绕横向轴（y 轴）纵倾时的稳性。由于纵稳性力矩远大于横稳性力矩，故实际营运中不可能因纵稳性不足而导致船舶倾覆。 2．按倾角大小分类。可分为初稳性和大倾角稳性。初稳性（小倾角稳性）指船舶微倾时所具有的稳性，微倾在实际营运中将倾斜角扩大至10°～15°；大倾角稳性指当倾角大于10°～15°时的稳性。 3．按作用力矩的性质分类。可分为静稳性和动稳性。静稳性指船舶在倾斜过程中不计及角加速度和惯性矩时的稳性；动稳性指船舶在倾斜过程中计及角加速度和惯性矩时的稳性。 4．按船舱是否进水分类。可分成完整稳性和破舱稳性。船体在完整状态时的稳性称为完整稳性，而船体破舱进水后所具有的稳性则称为破舱稳性。 第一节 船舶初稳性 船舶初稳性的基本标准： 理论证明：船舶在微倾条件下，倾斜轴过初始水线面的面积中心即初始漂心F ；过初始漂心F 微倾后船舶排水体积不变；当排水量一定时，船舶的稳心M 点为一定点。船舶初稳性是以上述结论为前提进行研究和表述的。 船舶在小倾角条件下，稳性力矩M s 和稳性力臂GZ 可表示为 M s ＝ΔGM sin θ GZ ＝GM sin θ 式中：GM ───船舶重心与稳心间的垂直距离，称为初稳性高度（m ）； θ───船舶横倾角（°）。 由上式可见，在排水量及倾角一定情况下，静稳性力矩大小取决于重心和稳心的相对位置，即取决于GM 大小。当M 点在G 点之上，GM 为正值，此时船舶具有稳性力矩并与GM 值成正比；当M 点在G 点之下，GM 为负值，此时船舶具有倾覆力矩亦与GM 值成正比；当M 点和G 点重合，GM 为零，此时稳性力矩为零。 由此分析可知，GM 可以作为衡量船舶初稳性大小的基本标志。欲使船舶具有稳性，必须使GM ＞0。 初稳性高度GM 的计算： 1．由装载排水量查取横稳心距基线高度KM ；
船舶靠泊系解缆作业安全操作规程
船舶靠泊系解缆作业安全操作规程 一、主题内容和适用范围 本规程确定了系解缆作业人员（以下简称作业人员）安全操作要求；适用于船舶靠、离岸时的系解缆作业过程。 二、作业前的准备 1.船舶靠泊前，作业人员应清楚船舶靠泊位置，船舶长度及靠泊要求等。 2.作业人员应穿戴好防护用品，带齐作业工具（如白天带靠泊旗、夜间带靠泊指示灯等）提前到达指定泊位。 3.根据靠泊要求和高度安排，及时清除靠泊区域障碍物，将旗或灯放在靠泊中心位置，做好靠泊准备。 三、系解缆作业 1.撇缆，作业人员要时刻注意船首、船尾撇缆情况及缆绳的走向，并及时通知泊位周围人员闪开，作业人员向船上撇引缆绳时，站立位置离码头边沿不得少于2米的距离。 2.拉缆，船方撇引缆绳未达到有效位置时，作业人员不得在泊位边沿跑动扑捉引缆绳，拉缆时应相互照应，按船方要求系在系缆桩上，不准压缆。 3.解缆，船方将缆绳松开后，方可上前解缆。 4.在带缆和解缆过程中，作业人员要注意缆绳的拉紧程度，应避开缆绳的用力方向，防止缆绳突然断裂弹绷伤人。
四、系缆人员应熟练掌握套缆、压缆、解缆绳扣的有关知识和技术要求。作业中，发生人身伤害、断缆、船舶碰撞码头等事故时，应立即向有关部门汇报，并采取相应的措施。 五、超限船舶带解缆 1、对三超船舶靠泊，经营部须提前48小时以上向生产部提供船货预报，临时预报如涉及原定计划变更，须报请分管领导批示。 2、调度室及时与船方、代理联系,取得船舶相关资料（如船位动态、船长、吃水、船头到驾驶台长度、舱口、船吊情况、货物分舱、拖轮数量和马力等），明确靠泊时间，确定信号旗（灯）摆放位置，首尾缆所系桩号等下达船舶靠离泊计划，负责设置信号旗（灯）和指挥实施船舶靠离泊作业。 3、门机司机负责码头机械设备移让，收好门机吊臂，收回外伸物体，避免碰撞，保障机械设备处于安全位置。 4、技术部负责排除机械设备故障，保障其处于正常状态。 5、外包单位劳务队负责码头系解缆作业。 6、安保部负责船舶靠离泊作业各项安全措施和落实情况进行检查督促。 7、工程技术部负责港口水域测量，保障符合设计水深。
船舶稳性校核计算书
一、概述 本船为航行于内河B级航区的一条旅游船。现按照中华人民共和国海事局《内河船舶法定检验技术规则》（2004）第六篇对本船舶进行完整稳性计算。 二、主要参数 总长L OA13.40 m 垂线间长L PP13.00 m 型宽 B 3.10 m 型深 D 1.40 m 吃水 d 0.900 m 排水量?17.460 t 航区内河B航区 三、典型计算工况 1、空载出港 2、满载到港
五、受风面积A及中心高度Z 六、旅客集中一弦倾侧力矩L K L K=1 ? 1? n 5lb =0.030 m n lb =1.400<2.5，取 n lb =1.400 式中：C—系数，C=0.013lb N =0.009<0.013，取C=0.013 n—各活动处所的相当载客人数，按下式计算并取整数 n=N S bl=28.000 S—全船供乘客活动的总面积，m2，按下式计算： S=bl=20.000 m2 b—乘客可移动的横向最大距离，b=2.000 m； l—乘客可移动的横向最大距离，b=2.000 m。 七、全速回航倾侧力矩L V L V=0.045V m2 S KG?a2+a3F r d KN?m 式中：Fr—船边付氏数，F r=m 9.81L ； Ls—所核算状态下的船舶水线长，m； d—所核算状态下的船舶型吃水，m； ?—所核算状态下的船舶型排水量，m2； KG—所核算状态下的船舶重心至基线的垂向高，m； Vm—船舶最大航速，m/s；
a3—修正系数，按下式计算； a3=25F r?9 当a3<0，取a3=0；当a3>1时，取a3=1； a2—修正系数，按下式计算； a2=0.9(4.0?Bs/d) 当Bs/d<3.5时，取Bs/d=3.5；当Bs/d>4.0时，取Bs/d=4.0；
船舶稳性和吃水差计算
船舶稳性和吃水差计算 Ship stability and trim calculations 1.总则General rules 保证船舶稳性和强度在任何时候都保持在船级社认可的稳性计算书规定范围内，防止因受载不当，产生应力集中造成船体结构永久性变形或损伤。Ensure stability and strength of the ship at all times to maintain stability within stability calculations approved by the classification societies in order to prevent due to load improperly resulting in stress concentration which will cause the ship structure permanent deformation or subversion. 2.适用范围Sphere of application 公司所属和代管船舶的稳性、强度要求 To satisfy the requirement of company owned and managed ships stability and strength 3.责任Responsibility 3.1.大副根据本船《装载手册》或《稳性计算手册》等法定装载资料，负责合理配载或对 相关部门提供的预配方案进行核算，确保船舶稳性及强度处于安全允许值范围。Based on the ship "loading manual" or "stability calculations manual" and other legal loading information, the chief officer is responsible for making reasonable stowage plan or adjust accounts of the pre plan from relevant departments to ensure stability and strength of the ship in a safe range of allowed values. 3.2.船长负责审批大副确认的配载方案和稳性计算。 The captain is responsible for checking and approving the stowage plan and stability calculation that has been confirmed by chief officer. 4.实施步骤Implementation steps 4.1.每次装货前，大副必须对相关部门提供的预配方案仔细核算，报船长审核签字后才可 实施。 Every time before loading, the chief officer should carefully adjust accounts of the pre stowage plan from the relevant department and transfer it to captain, the stowage plan should be implemented after captain reviewing and signing. 4.2.船舶装货前后大副应认真进行船舶稳性及强度计算校核，包括装货前的预算和装货后 的船舶局部强度和应力状况的核算，货品发生变化后，要重新进行计算。计算时充分考虑自由液面，油水消耗，污水变化及甲板结冰等对船舶稳性产生的影响，确保船舶在离港、航行、抵港的过程中均满足要求。 Every time before loading, the chief officer should carefully calculate and check the ship’s stability and strength, including calculation before loading and the partial strength and stress condition of the ship after loading, if cargos changes, the stability and strength should be re-calculated. When calculating, should fully consider the free surface, water and oil consumption, sewage and water ice on deck and other changes on the impact of ship stability, to ensure that the ship departure, navigating and arriving at port in the process can meet the requirements. 4.3.开航前，大副应完成初稳性高度和强度的计算。稳性计算结果应满足： Before departure, the chief officer should complete the calculations of height of initial stability and strength. Stability calculation results should be satisfied as below: hc - ⊿h > hL 式中：hc：计算的初稳性高度The calculating height of initial stability ⊿h：自由液面修正值Free surface correction value hL：临界初稳性高度The critical height of initial stability 船舶静水力弯矩和剪力以及局部强度不得超过允许值。 Hydrostatic moment of force, shear force and partial strength of the ship can not to exceed the allowable values. 4.4.大副要将每航次的稳性计算资料包括积载图留存，并将稳性计算中的重要内容摘录记 在航海日志中，报船长审核确认签字。 The chief officer should preserve such documents including stability calculation information and stowage plan, and records the important contents of the stability calculation into the log, which shall be reported to captain to verify and sign.
船舶系、解缆作业安全操作规程正式样本
文件编号：TP-AR-L2346 There Are Certain Management Mechanisms And Methods In The Management Of Organizations, And The Provisions Are Binding On The Personnel Within The Jurisdiction, Which Should Be Observed By Each Party. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 船舶系、解缆作业安全 操作规程正式样本
船舶系、解缆作业安全操作规程正 式样本 使用注意：该操作规程资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的管理机制和管理原则、管理方法以及管理机构设置的规范，条款对管辖范围内人员具有约束力需各自遵守。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 1、作业前穿好防静电服、救生衣、防砸鞋，戴 好防护手套、安全帽。 2、在船舶靠泊前10分钟内到达作业现场。 3、操作班长应站在输油臂接料管口处指挥船舶 停靠位置。 4、在船舶驶入港池前，在预定泊位上按规定放 置好信号标志。 5、夜间船舶靠、离作业时，码头应提供足够的 照明。 6、多人作业时，当班操作班长负责指挥，其他
人严格服从指令。 7、接船方抛缆时，应闪避在适当位置，密切注视抛缆动向，抛缆头落地之前，不准用手去接。 8、拉缆时与船方配合好，按船方指令套挂系缆柱，注意防止并及时克服缆绳与码头附属物品相挂扯。多根缆绳套挂同一系船柱的，不准出现压缆现象。 9、拉、套挂缆绳作业时，严禁进入以下死角：（1）、弯曲缆绳、引缆、索具的内侧；（2）、缆绳一端受绞拉、牵引或涨落潮水流冲击时的扫向；（3）、缆绳的受力方向；（4）、正在滑动、溜动的缆绳旁；（5）、撇缆、引缆投掷的方向。 10、系缆作业时严禁：用脚踩踏正在滑动、溜动的缆绳；背水作业、倒拉作业、腹缆作业、肩缆作业。船方绞缆时，作业人员要闪避到安全地带。系
波浪理论的计算
(1)推动浪的比率关系 ?各浪长度呈菲波纳奇比率关系:1.618,2.618, 0.618, 0.382倍. ?第3浪最小目标涨幅=(1浪涨幅*1.618)+2浪底 ?由1浪涨幅测算出5浪上涨目标区域A的公式: o5浪最低理论高度=1浪底点+1浪涨幅 *2*1.618 o5浪最高理论高度=1浪顶点+1浪涨幅 *2*1.618 ?由1浪至3浪测算出5浪上涨目标区域B的公 式: o5浪最低理论高度=3浪顶+(3浪顶点-1浪底 点)*0.382 o5浪最高理论高度=3浪顶+(3浪顶点-1浪底 点)*0.618 o5浪=3浪或3浪*0.618 ?2浪为整个推动浪的黄金分割位0.618 o5浪=1浪或成0.618倍 o5浪=1至3浪*1.618 ①第3浪永远不可能是1—5浪中最短的一浪. ②第4浪的浪底 不能低于第1浪的浪顶.(倾斜三角形例外)
①预测推动浪运行长度.如第3浪延伸,那么第5浪和第1浪的长度和运行时间可能相似. ②当第1浪与第3浪都是简单的升浪,则第5浪可能是一个延伸浪,特别是当成交量急剧增加时. ③在成熟的股市,延伸浪经常会出现在第3浪;而在新兴股市(或期货市场),5浪往往延伸. ④5浪延伸可能出现双回撤形态. 下周再次潜伏布局好时机 2011-07-22 15:36:40| 分类：默认分类| 标签：|字号大中小订阅 牛股师看盘：技术分析：MACD双双死叉，下周大盘继续震荡探明2浪底部，早则上半周，晚则下周会完成，8月将会结束2浪调整开始形成3浪的雏型，这也是广大投资者在今年内的又一次底部潜伏布局的时机和机会。千万别随大盘遇跌则悲观，遇涨则欢喜，也别随大众之主流观点而行，随我波段节奏来，则可对后市走势清晰了然。因从1664过来的图形太长，中午博文已有详细从1664到现在的波浪图和未来走势图，以下我就画后半部分以及未来的以便大家观看：
船舶荷载计算
船舶荷载计算 6.5.1 永久作用 码头结构自重力计算时，钢筋混凝土：3/25m KN =γ，混凝土： 3/24m KN =γ 6.5.2 可变作用 量值随时间的变化与平均值相比不可忽略的作用。包括堆货、起重和运输机械荷载、汽车、铁路、缆车、人群、船舶、风、浪、水流、施工荷载、可变作用引起的土压力。毕业设计主要考虑以下几项： 1. 堆货均布荷载 堆货荷载：前方承台30KPa 后方承台 40KPa 2. 流动机械荷载 门坐式起重机：型号M-10-30最大起重量10t 最大外伸距30m 轨距10.5m 轮数：4×4 水平运输：牵引车，叉车 3.船舶作用荷载 根据《港口工程荷载规范》(JTS144-1-2010)，作用在固定式系船柱、靠船构件上的船舶荷载可包括如下内容： (1)由风和水流产生的系缆力； (2)由风和水流产生的挤靠力； (3)船舶靠岸时产生的撞击力； 船舶系缆力 风荷载计算-受风面积计算 根据《港口工程荷载规范》(JTS144-1-2010)货船的受风面积按下列公式计算： 半载或压载 DW A xw log 727.0283.0log += DW A yw log 628.0019.0log += 式中： xw A ,yw A ——分别为相应装载情况下船体水面以上横向和纵向的受风面积(m2) DW ——船舶载重量(t)，DW=3000t 那么,半载或压载： A xw =645.65m 2
A yw =159.58m 2 风压力计算 根据《港口工程荷载规范》(JTS144-1-2010)，作用在船舶上的计算风压力的垂直于码头前沿的横向分力和平行于码头前沿的纵向分力按下列公式计算： 212y w 5-212xw -5100.49106.73ξξξξy yw x xw V A F V A F ?=?= 式中： xw F ，yw F ——分别为作用在船舶上的计算风压力的横向和纵向分力(kN) xw A ,yw A ——分别为船体水面以上横向和纵向的受风面积(m 2) x V ，y V ——分别为设计风速的横向和纵向分量(m/s)， 21ξξ分别为风压不均匀折减系数和风压高度变化修正系数。其分别取值为0.9和1.0 根据风况资料，最大风速取14.7m/s ，此为最不利状态。那么最大风荷载: F xw =92.417KN ,F yw =22.842KN 水流力计算 流向角小于15° 水流力横向分力的计算 根据《港口工程荷载规范》(JTS144-1-2010)附录 E.0.2，水流对船舶作用产生的水流力船首横向分力和船尾横向分力可按下式计算： B V C F xsc xsc ' =22ρ B V C F xmc xmc ' =22ρ 式中： xsc F 、xmc F ——分别为水流对船首横向分力和船尾横向分力(kN) xsc C 、xmc C ——分别为水流力船首横向分力系数和船尾横向分力系数，根据《港口工程荷载规范》(JTS144-1-2010)附录表F.0.6-1，取Cxsc=0.17、Cxmc=0 ρ——水的密度(t/m 3), 3=1/t m ρ V ——水流速度(m/s),取V=1m/s B '——船舶吃水线以下的横向投影面积(m 2) 根据《港口工程荷载规范》(JTS144-1-2010)附录F.0.1-3，该码头为钢材主要货种，船舶吃水线以下的横向投影面积B '可按下式计算：
船舶初稳性高度计算
船舶初稳性高度计算 船舶初稳性高度计算 1.船舶装载后的初稳性高度GM： GM=KM--KG {KM--为船舶横稳心距基线高度（米） KG--为船舶装载后重心距基线高（米） KM--可由船舶资料静水曲线图按平均吃水查得} 2.舶装载后重心距基线高KG: KG=( DZg+∑PiZi) /Δ { D--空船重量（吨）;查船舶资料得； Zg--空船重心距基线高度（米）；查船舶资料得； Pi--包括船舶常数，货物总重量，船员及供应品，备品，油水重量（吨）；Zi--载荷Pi的重心高度（米）； ?--船舶排水量（吨）；} 3.自由液面的影响δGMf : δGMf=∑ρix/Δ {ρ—舱内液体的密度（克/立方米） ix---液舱内自由液面对液面中心轴的面积横矩（M4）} 4.经自由液面修正后的初稳心高度GoM: GoM=KM--KG--δGMf 5.船舶横摇周期T?: T?=0.58f√(B+4KG)/GoM {0.58为常数； f—可由B/d查出； B—船舶型宽； d—船舶装载吃水；}
6.例题：某船装载货物后Δ=18500吨，全船垂向重量力矩∑PiZi= 143375吨.米，现有1号燃油舱自由液面对液面中心轴的面积横矩∑ρix= 58.7四次方米。淡水舱自由液面对液面中心轴的面积横矩∑ρix= 491.1四次方米。两舱均未装满，其中燃油密度ρ=0.97克/立方厘米。试计算经自由液面修正后的初稳性高度GoM（根据Δ查得KM=8.58米）。 解：1）求KG KG=( DZg+∑PiZi) /Δ=143375/18500=7.75米 2）计算自由液面影响的减小值δGMf : δGMf=∑ρix/Δ=(0.97*58.7+1.0*491.1)/18500 =0.03米 3）计算 GoM: GoM=KM—KG--δGMf =8.58-7.75-0.03 =0.80米
船舶操纵运动波浪力计算
船舶操纵运动波浪力计算 2.1 不规则波入射力计算模型 依据概率统计理论，不规则波的波面可以看作是由一系列具有不同的频率、波数、波幅、传播方向以及随机分布初相位角的规则波叠加而成。在实际应用中寻求海浪的统计特性，通常采用“波能谱”的概念来描述海浪。 海浪形成的过程是风把能量传递给水的过程。这一过程大致可分为两个阶段，第一阶段为波浪生长阶段，当风最初作用于海面上时，海面开始出现较小的波，随着时间的增长，风不断地把能量传递给水，波浪越来越大，显然这一阶段海浪是比较复杂，其统计特性随时间不断变化，这一阶段的海浪描述描述相当复杂。但是，当波浪渐趋稳定时，波的能量达到一定值，其统计特征基本上不随时间变化，为了这一阶段海浪的数学描述，应用波谱密度函数，从大量观察分析结果表明海浪以及船舶在波浪中的运动等均属于狭带谱的正态随机过程，因此基于以下假设： 1．波浪为弱平稳的、各态历经的、均值为零的正态(高斯)随机过程。 2．波谱的密度函数为窄带。 3．波峰(最大值)为统计上独立的。 由波的方向性谱密度，不规则波的波面可用下列随机积分表示来描述： ??- ∞ +-+=220 ),(2)],()sin cos (cos[),,(π π?θωθωθωεωθηθξηξ?d d S t k t （2-1） 其中，),(θω?S 为波谱密度函数，表示了不规则波浪中各种频率波的能量在总能量中所占的份量。 仅考虑波沿主浪向运动的情况，并将式（2-1）转化为随船坐标系下表示为： ?∞ +--=0 )(2)]()sin cos (cos[),,(ωωωεωμμ??d S t y x k t y x e （2-2） 为了方便计算，将波能谱密度函数进行离散，用求和形式代替上式的积分如下： ∑=+--?=n i i ei i i t y x k S t y x 1 ])sin cos (cos[)(2),,(εωμμωω?? （2-3） 其中，相位角i ε可视为均匀分布在（0，2π）区间内的随机变量。 由于不规则波可看作是多个规则谐波分量叠加的结果，因而航行于不规则波浪中的船舶所受到的主干扰力仍然依据傅汝德-克雷洛夫（Froude-Krylov ）假设。 类比规则波主干扰力的推导过程，深水中不规则波浪对船体的主干扰力（力矩）仍然是对压力差沿船体表面进行的积分，同样将船体简化成箱体，经推广可得不规则波对船体的主干扰力和力矩的数学模型表达如下：
船舶系、解缆作业安全操作规程
船舶系、解缆作业安全操作规程 1、作业前穿好防静电服、救生衣、防砸鞋，戴好防护手套、安全帽。 2、在船舶靠泊前10分钟内到达作业现场。 3、操作班长应站在输油臂接料管口处指挥船舶停靠位置。 4、在船舶驶入港池前，在预定泊位上按规定放置好信号标志。 5、夜间船舶靠、离作业时，码头应提供足够的照明。 6、多人作业时，当班操作班长负责指挥，其他人严格服从指令。 7、接船方抛缆时，应闪避在适当位置，密切注视抛缆动向，抛缆头落地之前，不准用手去接。 8、拉缆时与船方配合好，按船方指令套挂系缆柱，注意防止并及时克服缆绳与码头附属物品相挂扯。多根缆绳套挂同一系船柱的，不准出现压缆现象。 9、拉、套挂缆绳作业时，严禁进入以下死角：（1）、弯曲缆绳、引缆、索具的内侧；（2）、缆绳一端受绞拉、牵引或涨落潮水流冲击时的扫向；（3）、缆绳的受力方向；（4）、正在滑动、溜动的缆绳旁；（5）、撇缆、引缆投掷的方向。 10、系缆作业时严禁：用脚踩踏正在滑动、溜动的缆绳；背水作业、倒拉作业、腹缆作业、肩缆作业。船方绞缆时，作业人员要闪避到安全地带。系缆作业完毕后，须待船方认可，作业人员方可撤离。 11、认真检查缆绳系挂情况，如有压缆现象，须及早通知船方，
遵从船方指令解决压缆问题。 12、解缆时，应与船方搞好协同配合，待缆绳放松触水后，方可解缆。解脱最后一根缆时，不准抓持缆绳可能与系船柱接触的部位。 13、船方收缆时要密切注意缆绳是否挂扯码头附属物品。 14、全部缆绳解脱后，须经当班操作班长确认后，作业人员方可离去。 15、当风力超过六级或浪涌过大时，靠岸的船舶影响到码头的设备、设施和人员的安全时，通知调度要求船舶离港。
船舶完整稳性规则
附则３ 关于国际海事组织文件包括的所有船舶的完整稳性规则 说明与要求 1 本附则是国际海事组织第18届大会1993年11月4日通过的A.749(18)决议的附件。 2 本附则中“动力支承船”的有关规定已被《国际高速船安全规则》所替代。详见本法规第4篇附则2《际高速船安全规则》。 3 船舶的完整稳性还应符合本法规总则与第1篇的适用规定。 349
第1章一般规定 1.1 宗旨 关于国际海事组织文件包括的所有类型船舶的完整稳性规则(以下简称本规则)旨在提出稳性衡准及其他为确保所有船舶的安全操作而采取的措施，使之最大限度地减少对船舶、船上人员和环境的危害。 1.2 适用范围 1.2.1 除非另有说明，本规则中的完整稳性衡准适用于长度为24m及以上的下列类型船舶和其他海上运输工具: ——货船； ——装载木材甲板货的货船； ——装载散装谷物的货船； ——客船； ——渔船； ——特种用途船； ——近海供应船； ——海上移动式钻井平台； ——方驳； ——动力支承船； ——集装箱船。 1.2.2 沿海国家可对新型设计的船舶或未包含在本规则内的船舶的设计方面制定附加要求。 1.3 定义 下列定义适用于本规则。对过去常用的术语但在本规则中未定义的，如在1974 SOLAS公约中所定义的，亦适用于本规则。 1.3.1 主管机关：系指船旗国政府。 1.3.2 客船：系指经修改的1974 SOLAS公约第Ⅰ／2条中规定的载客超过12人的船舶。 1.3.3 货船：系指非客船的任何船舶。 1.3.4渔船：系指用于捕捞鱼类、鲸鱼、海豹、海象或其他海洋生物资源的船舶。 1.3.5 特种用途船：系指国际海事组织《特种用途船舶安全规则》(A.534(13)决议案)1.3.3中规定的因其特殊用途载有12名以上特种人员(包括可不超过12名乘客)的机动自航船舶(从事科研、探险和测量的船舶；用于培训海员的船；不从事捕捞作业的鲸鱼或鱼类加工船舶；不从事捕捞作业的其他海洋生物资源加工船或其设计特点和运行方式类似上述的其他船舶，根据主管机关的意见可列入此类范围)。 1.3.6 近海供应船：系指主要从事运送物品、材料和设备至近海设施上，并在船前部设计有居住处所和桥楼、在船后部有为在海上装卸货物的露天装货甲板的船舶。 1.3.7海上移动式钻井平台(MODU)或平台：系指能够为勘探或开采诸如液态或气态碳氢化合物、 硫或盐等海床之下的资源而从事钻井作业的海上建筑物： .1柱稳式平台：系指用立柱将主甲板连接到水下壳体或沉箱上的平台； .2浮式平台：系指有单体或多体结构船型或驳船型排水船体、用于漂浮状态下作业的平台； .3自升式平台：系指有活动桩腿能够将其壳体升至海面以上的平台。 1.3.8动力支承船(DSC)：系指能够在水面或超出水面航行的船舶，其具有的特性与适用现行国际公约，特别是SOLAS公约和LL载重线公约的普通排水量船舶大不相同，以致要采取其他措施来获得同等安 350
各轮船舶系缆和锚泊讨论总1
各轮船舶系缆和锚泊讨论总结 3月10日，安技部安监室把“艾丁湖”轮 2月11日在日本NIIGATA港系泊时断缆事件和“洞庭湖”轮 2月25日于韩国德山港候泊锚地起锚丢锚事件通报公司各轮，要求各轮在系泊管理和操作、锚泊管理和操作及航行风险管理方面进行讨论，目的是吸取经验教训，提高安全管理和安全操作的意识，识别操作环节中的风险和隐患，采取措施加以防范，进一步做好风险管理和控制，切实达到提高安全管理水平。 年初公司“五会”上李副总在安全工作报告中指出，锚泊事故、丢锚和锚机损坏事故在大远公司每年都有发生。抛锚、锚泊值班、起锚、应急状态处置成为船队隐患、险情、事件、事故发生最多的安全管理要素。近两、三年里，由于公司不少船长、大副都面临所操控的船舶吨位越干越大，港口、锚地、码头大多为初次抵离，而船岸均未能及时有效地针对新情况就锚泊操作的风险防范措施进行管理变更，导致因锚泊操作不当引发的险情、隐患、事件、事故频繁发生，锚绞设备损坏多起，存在引发大事故和影响防抗台工作的风险。 2009年公司已将系泊、锚泊和货物/压载操作定为高风险操作。按照“五会”精神和李副总的指示，将系泊操作的管理工作纳入了安监室的工作职责。系泊、锚泊和货物/压载操作与船舶航行安全同等重要。不论系泊还是锚泊，不充分的管理或错误的操作，都将能导致人身伤害、环境污染、搁浅和与他船擦碰等各类事故或事件。为了杜绝事故减少此类事件发生，船岸共同展开锚泊和系泊管理及操作专题讨论，进行风险评估和风险控制。 下面是各轮讨论、落实情况： “艾丁湖”轮 在系泊作业和锚泊作业方面进行讨论，绞缆时，不要太快，避免缆绳瞬间受力，尤其是前后倒缆，初始定位时，船上多数只带好首尾各一根倒缆，再加上风流作用，缆绳受力较大。此时应尽快将另一根倒缆带上，同时绞紧使两根缆绳受力一样，以便定住船舶位置；尽量用车配合定位，避免用缆绳来调整位置；和引水员要保持良好的沟通，这样可以使拖轮起到最大的作用。对缆绳的检查保养是一个非常重要的环节，如果管理不到位，会带来非常大的安全隐患。前不久，本轮在日本NIIGATA港系泊过程中发生的断缆问题对我们是个警醒，并从中认真汲取教训，加强对系泊、锚泊等设备的管理。 锚泊作业，根据公司HSE管理体系《船舶手册》中第四章4.10锚泊作业要求，组织驾驶员和水手一起认真学习，锚设备的限制；抛锚前的准备工作；推荐的抛锚方法；恶劣天气需采取的措施；锚泊中值班驾驶员职责及交班注意事项；锚泊中值班水手职责及交班注意事项；锚泊安全值守导则。逐条学习，讨论。做好抛锚作业的风险评估，了解和掌握锚地的相关信息；控制好船速，最好要迎风顶流；进入锚地前，首先观察其他抛锚船的船首向，调整船舶进入锚地的角度，尽量和其他锚泊船的船首向保持一致；备锚时，根据锚地水深，送出适当的长度，一般锚距海底保持有5 -6米即可；水深较深的锚地，可根据公司HSE管理体系《船舶手册》第四章锚泊作业要求中推荐的抛锚方法、锚机抛锚法进行操作。 “百花源”轮 1、锚泊，正确选择锚地，要充分考虑底质抓力，流向、流速，水深，锚泊船的密度；根据当时的情况和环境要充分考虑，风浪大、潮差的影响坐底的可能；长江航行临时锚泊时，间距较小，转流掉头时易走锚，应备锚、备车，值航行班；进江航行全程备锚；要考虑流急、水深时的抛锚方法，避免断链丢锚；抛锚、起锚、备锚，要检查锚设备，特别要检查连接卸扣，刹车。