容器设计规定
容器设计规定
1. 范围
本标准规定了石油化工压力容器（反应器、塔器、换热器及其它容器）设计的一般要求以及材料、结构等方面的要求。
本标准适用于石油化工压力容器的设计。
本标准是国家质量技术监督局《压力容器安全技术监察规程》、GB150《钢制压力容器》、GB151《管壳式换热器》等标准的补充规定。
2. 引用文件
下列标准所包含的条文，通过在本标准中构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
3. 一般规定
3.1 压力容器类别划分按《压力容器安全技术监察规程》第6条规定。
3.2 设计压力
3.2.1 容器的设计压力
容器的设计压力应略高于最高工作压力。对装有安全泄放装置的压力容器，其设计压力不得低于安全泄放装置的开启压力或爆破压力。
3.2.2 内压容器
内压容器的设计压力一般按表1确定。
表1 内压容器的设计压力MPa
最高工作压力Pw 设计压力P
Pw≤1.8
1.8＜Pw≤4.0
4.0＜Pw≤8.0
Pw＞8.0 P＝Pw+0.18
P＝1.1Pw
P＝Pw +0.4
P＝1.05Pw
注：1.正常操作工况为正压，但开停工时或事故停工时有真空工况的容器应进行真空工况校核。
2.当工作压力向上波动的可能性很小时压力裕度可适当减小。
3. Pw＜0.1 MPa的塔式容器，设计压力取P≥0.1 MPa。
3.2.3 常压容器
工作压力小于0.1MPa且不与大气直接相通（通过呼吸阀与大气相接的容器视为与大气直接相通）的常压容器其设计压力取工作压力加0.18MPa，否则按常压设计。
3.2.4 外压容器
外压容器应考虑在正常工况下可能出现的最大内外压力差，再参考表1确定设计外压力。
3.2.5 真空容器
3.2.5.1 设有安全控制装置时设计压力取1.25倍最大内外压力差或0.1MPa两者中较小值。
3.2.5.2 未设有安全控制装置时设计压力取0.1MPa。
3.2.6 夹套容器
3.2.6.1 夹套为内压的带夹套的真空容器的设计压力按下列要求确定：
1）容器壁：按外压容器设计，取无夹套真空容器规定的设计压力值加夹套的设计压力，必须校核在
2）夹套壁：按内压容器的规定确定。
3.2.6.2 夹套内为真空的带夹套的内压容器的设计压力按下列要求确定：
1）容器壁：以内压容器的设计压力加0.1MPa作为设计压力，且必须校核夹套的试验压力（外压）下的稳定性。
2）夹套壁：按真空容器的规定确定。
3.2.7 盛装液化气体的容器
3.2.7.1 储存容器：按《压力容器安全技术监察规程》第34～36条和表3-1～3-3及其它有关规定确定设计压力。
3.2.7.2 过程容器：由工艺条件确定的工作压力，按内压容器的规定确定设计压力。
3.2.8 两侧受压的承压元件
除有可靠措施确保两侧同时受压可按压差的1.25倍作为设计压力外，均应分别按一侧的内压设计压力计算强度，另一侧设计压力校核稳定。
3.3 设计温度
3.3.1 容器的设计温度一般按表2确定。
表2 压力容器的设计温度℃
最高工作温度to 设计温度t
to≤-20
-20＜to≤15
15＜to≤350
to＞350 t≤to
t＝to-5(且t＞-20)
t＝to+20
t＝to + (15～5)
注：
1.当增加温度会影响选材变化时，设计温度的确定应慎重，或进行设计评审。
2.当最高工作温度加上温度裕度后，材料的力学性能变化较大时，则由设计人员根据具体情况确定是否增加温度裕度。
3.最高（低）工作温度不确定时，可采用介质正常工作温度来确定设计温度，此时温度裕度应适当增加。
3.3.2 对内部有隔热层的容器，其金属壁设计温度系指器壁可能出现的最高温度。
3.3.3 介质为液化石油气的生产过程容器取设计温度大于等于最高工作温度。
3.3.4介质为液化气体的的生产过程容器，设计温度一般按表2确定。
3.3.5 催化裂化装置分馏塔的原料入口接管与筒体之间采用隔热措施且入口处筒体设置套管时，分馏塔该部位壳体的设计温度取390℃。
3.3.6 焦炭塔的设计温度取最高工作温度，且不低于505℃。
3.3.7 塔式容器各部位工作温度不同时，可按照各段的工作温度分别确定设计温度。
3.3.8 塔式容器裙座的设计温度按表3确定。
表3 裙座的设计温度
裙座顶部有过渡段裙座顶部无过渡段
裙座本体过渡段t≤20℃20℃＜t≤200℃200℃＜t≤350℃
最高设计温度
最低设计温度/
环境温度t
t /
环境温度t
/
注：
1.t：与裙座或其过渡段相连的塔体设计温度。
2.环境温度：使用地区月平均最低气温的最低值加20℃
3.3.9 设计储存容器时，当壳体的金属温度受大气环境气温条件所影响时，其最低设计温度取当地历年来月平均最低气温的最低值。全国月平均最低气温低于等于零下20℃和零下10℃的地区见《压力容器安全技术监察规程》附录二。
3.4 厚度附加量
厚度附加量C按下式确定：
C＝C1+C2 mm
C1 ─ 钢板或钢管的厚度负偏差mm
C2 ─ 腐蚀裕量mm
钢板和钢管的厚度负偏差按钢材的标准规定确定。当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度的6%时厚度负偏差可忽略不计。
3.4.1 钢板厚度负偏差C1按表4确定。
表4 钢板厚度负偏差C1 mm
δn 2.0 2.2 2.5 2.8～3.0 3.2～3.5 3.6～4.0 4.5～5.5
C1 0.20 0.20 0.21 0.25 0.29 0.33 0.50
δn 6～7 8-25 26～30 32～34 36～40 42～50 52～60
C1 0.60 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30
注：
1.δn为钢板名义厚度，C1为钢板厚度负偏差。
2. GB912、GB3274、GB4237、GB11253标准中如Q235、0Cr18Ni9等钢板的厚度负偏差按上表选取。
3. GB3531、GB6654标准中的所有钢板如20R、16MnR、16MnDR等钢板的厚度负偏差一律为0. 25mm。
3.4.2 不锈钢复合板（GB/T8165）的厚度负偏差C1按表5确定。
表5 不锈钢复合板的厚度负偏差
复层厚度负偏差复合钢板总厚度偏差
Ⅰ级、Ⅱ级Ⅲ级复合钢板总厚度
mm 负偏差%
Ⅰ级、Ⅱ级Ⅲ级
不大于复层公称厚度的9%，且不大于1mm 不大于复层公称厚度的10%，且不大于1mm 8～15 7 8
16～25 6 7
26～30 5 6
31～60 4 5
＞60 协商协商
3.4.3压力容器爆炸不锈钢复合板（JB4733）的厚度负偏差C1按表6确定。
表6 压力容器爆炸不锈钢复合板的厚度负偏差
复合钢板厚度负偏差复层厚度负偏差基层厚度负偏差
复层负偏差+基层负偏差复层公称厚度的10%，且不大于1mm 基材标准负偏差+0.5mm
3.4.4 钢管厚度负偏差C1按表7确定。
3.4.5 腐蚀裕量C2
C2是根据介质腐蚀性和容器的使用寿命（见表8）而定。如用户无提出要求，对腐蚀不严重（碳素
率和设计寿命计算腐蚀裕量，如最大腐蚀裕量超过6mm时，应考虑采用更耐腐蚀的材料。
表8 容器的设计寿命
容器种类设计寿命（年）
铬钼钢或高合金钢厚壁反应器（名义厚度≥50mm）22
其它厚壁容器（名义厚度≥50mm）20
塔器、其它反应器、高压换热器壳体等主要容器15
一般容器、一般换热器8～13
换热器管束（碳钢、低合金钢）4～6
换热器管束（高合金钢）10
表9 容器腐蚀裕量C2 mm
容器类别钢材
碳素钢、低合金钢铬钼钢高合金钢
塔器和反应器壳体 2 1.5 见注1
一般容器壳体 1.5 1 见注1
换热器壳体 1.5 1 见注1
带隔热衬里容器壳体 3 1 见注1
裙座壳体 1 (每面)
不可拆内件或无法从人孔中取出的内构件每面腐蚀裕量取壳体腐蚀裕量的一半（见注2）
可从人孔中取出的可拆内构件每面腐蚀裕量取壳体腐蚀裕量的四分之一
地脚螺栓(按根径计算) 3
注：
1. 对高合金钢容器，当腐蚀极轻微时腐蚀裕量取0。
2. 对受力内构件每面腐蚀裕量与壳体腐蚀裕量相同。
3. 对高合金钢或有高合金钢堆焊层的元件，复层或堆焊层仅作为腐蚀裕量用，强度计算时不予考虑。
4. 容器外部构件（如补强圈、基础环等）一般不考虑腐蚀裕量（裙座壳体除外）。
表7 无缝钢管的壁厚负偏差C1 mm
钢管标准钢管种类壁厚s mm 允许壁厚负偏差%
普通级较高级
GB6479
《高压化肥设备用无缝钢管》热轧钢管（挤压）S≤20 10 10
冷拔（轧）管S≤3.0 10 10
S＞3.0 10 7.5
GB/T8163
《输送流体用无缝钢管》热轧钢管12.5（最小值0.4mm）
冷拔（轧）管S≤1.0 0.15 mm 0.12 mm
S＞1.0 10 7.5
GB9948
《石油裂化用无缝钢管》热轧钢管S≤20 12.5
S＞20 10
GB13296
《锅炉、热交换器用不锈钢无缝钢管》热轧钢管S≤10 12.5
S＞10 15
冷拔（轧）管10
GB/T14976
《输送流体用不锈钢无缝钢管》热轧（挤、扩）管S＜15 12.5 12.5
S≥15 15
冷拔（轧）管S=0.5～1 0.15 mm 0.12 mm
S＞1～3 14 10
S＞3.0 10 10
GB5310
《高压锅炉用无缝钢管》热轧（挤）管S＜3.5 10（最小值0.48mm）10（最小值0.2mm）
S=3.5～20 10 10
S＞20 10 D＜219：7.5
D≥219：10
冷拔（轧）管S=2～3 10 10
S＞3 10 7.5
GB3087
《低中压锅炉用无缝钢管》热轧（挤、扩）管S≤20 12.5（最小值0.35mm）12.5（最小值0.3m m）
S＞20 12.5 10
冷拔（轧）管10 10
注：采用较高级精度的钢管应在订货合同中注明。
3.5 设计计算
3.5.1 容器受压元件按以下标准计算：
GB150 《钢制压力容器》
GB151 《管壳式换热器》
JB/T4735 《钢制焊接常压容器》
JB/T4710 《钢制塔式容器》
JB/T4731 《钢制卧式容器》
GB16749 《压力容器波形膨胀节》
3.5.2 超出GB150补强范围的大开孔补强按HG20582《钢制化工容器强度计算规定》和ASME锅炉压力容器规范第Ⅷ篇的规定进行计算。
上述结构及其它无法用常规计算方法进行计算的特殊结构可采用有限元应力分析，计算出的应力值按JB4732进行分类及评判，许用应力按GB150选取。
3.5.3 其余计算可按HG20582《钢制化工容器强度计算规定》进行。
3.6 设计载荷
容器的设计载荷应符合GB150第3.5.4条和JB/T4735第3.4条的要求。
3.7 最小厚度
3.7.1 容器壳体的最小厚度应符合GB150第3.5.6条和JB/T4735第3.5.2条及其它相应标准的有关的要求。
3.7.2 带隔热衬里容器壳体的最小厚度符合有关规定。
3.8 焊接接头系数
容器的焊接接头系数应符合GB150第3.7条和JB/T4735第3.7条、第12.2.1条的要求。
3.9 压力试验
3.9.2 真空容器和圆筒形常压容器应进行压力试验，最小液压试验压力为0.1MPa。
3.9.3 与大气直接相通（通过呼吸阀与大气相接可视为与大气直接相通）的立式圆筒形储罐、圆筒形料仓和矩形容器（与大气直接相通）应进行充水试验。
3.9.4 不能进行压力试验的压力容器根据GB150第3.9条的规定，应提出确保容器安全运行的措施，经设计单位技术负责人批准，并在图样上注明。
3.10 无损检测
3.10.1 受国家质检总局特种设备安全监察局监察的压力容器应按《压力容器安全技术监察规程》和G B150的要求对焊接接头进行无损检测。
3.10.2 不受国家质检总局特种设备安全监察局监察的压力容器按GB150和JB/T4735的要求对焊接接头进行无损检测。
3.10.3 除《压力容器安全技术监察规程》和GB150所规定的对接焊接接头应进行100%射线或超声检测的容器外，下列容器的对接焊接接头也应进行100%射线或超声检测： 3.10.3.1 处于热循环或应力循环工作的容器(如焦炭塔等)；
3.10.3.2 对有可能发生应力腐蚀开裂的湿硫化氢腐蚀环境(见注1)的容器。
注1：湿硫化氢应力腐蚀环境为：当容器接触的介质在液相中存在游离水，且符合下列条件之一者即可引起钢材的硫化物应力腐蚀开裂（SSC）：
1）H2S在液相游离水中的质量浓度＞50ppm；
2）液相游离水的PH＜4，且有H2S存在；
3）液相游离水的PH＞7.6，且在液相游离水中的HCN质量浓度＞20ppm并有H2S存在；
4）H2S在气相中的分压＞0.0003MPa。
3.10.3.3 盛装苯介质和HF介质的压力容器。
3.10.4 催化裂化装置反应、再生系统压力容器对接焊接接头的无损检测比例为：射线检测100%Ⅱ级合格，超声检测20%复验Ⅰ级合格或超声检测100%Ⅰ级合格，射线检测20%复验Ⅱ级合格。
3.11 热处理
3.11.1 除《压力容器安全技术监察规程》、GB150和JB/T4735中规定的热处理要求外，对下列容器必须进行焊后消除应力热处理。热处理后不得再施焊，如若施焊，则施焊部位必须按原热处理制度重新热处理。
3.11.1.1 储存碱液的碳钢或低合金钢焊制容器，其工作温度及相应温度下碱液的浓度高于表10中的对应值时，焊后必须进行消除应力热处理，热处理后焊接接头和热影响区的硬度不得大于HB200。表10 碱液容器须进行热处理的条件
碱液浓度（重量）% 2 3 5 10 15 20 30 40 50 60 70
工作温度上限℃90 88 85 76 70 65 54 48 43 40 38
3.11.1.2 盛装液氨的碳钢或低合金钢焊制容器，热处理后焊接接头和热影响区的硬度不得大于HB18 5。
3.11.1.3 盛装乙醇胺、二乙醇胺等醇胺溶液的碳钢或低合金钢焊制容器，当溶液的温度大于90℃时必须焊后进行消除应力热处理，热处理后焊接接头和热影响区的硬度不得大于HB200。
3.11.1.4 介质为湿硫化氢腐蚀环境的碳钢或低合金钢焊制容器，焊后必须进行消除应力热处理。热处理后焊缝和热影响区的硬度值不得超过HB185。
3.11.1.5 储存或操作中含HCN-H2S-H20介质的碳钢或低合金钢焊制容器，如催化裂化装置的吸收塔，焊后必须进行消除应力热处理，热处理后焊缝和热影响区的硬度值不得超过HB185。
3.11.2 需要进行整体热处理的容器，其保温支持圈、保温钉及与壳体壁焊接的内件、平台梯子垫板和壳体外部的其它焊接件应在容器热处理前与壳体焊接完毕。
3.11.3 奥氏体不锈钢容器，一般不进行焊后热处理，如有特殊要求需进行热处理时应在图样上注明。
3.11.4 压力容器的焊后热处理，应在焊接工作全部完毕并经检验合格后，于压力试验之前进行。
验算)，需进行稳定验算的立式容器，若所在地区地震设防烈度等于或大于7度时，应考虑地震的影响。
4. 材料
4.1 压力容器用材料的选用必须考虑容器的使用条件（设计温度、设计压力、介质特性）和操作特点、材料的焊接性能和冷热加工性能、容器的制造工艺和经济合理性。
4.2 所选用的材料质量和规格应符合国家标准、行业标准和有关技术条件的要求，并应有材料生产单位提供的质量证明书。
4.3 使用未列入GB150等标准的压力容器主要受压元件的材料，必须经过全国锅炉压力容器标准化技术委员会的评审，并获得该委员会出具的准许试用的证明文件。
4.4 选用国外材料时，应是国外相应最新标准规范所允许使用且国外已有使用实例的材料，其使用范围不应超出该标准规范的规定，且不得低于GB150第4章和JB/T4735第4章中相近成分和技术要求的材料规定，并应有该材料的质量证明书。
4.5 长期在450℃～850℃使用的耐腐蚀用铬镍奥氏体不锈钢当需要考虑防止碳化铬析出发生晶间腐蚀时应采用含稳定化元素。
4.6 含铬在12%以上的铁素体和马氏体不锈钢（如0Cr13Al、0Cr13等）在操作温度大于350℃时，有可能产生475℃脆性，不宜用于容器受压元件。
4.7 用于一般内构件的材料，其使用温度范围可以放宽到抗氧化极限温度。各种材料的抗氧化极限温度范围见表11。
表11 各种材料的抗氧化极限温度
材料抗氧化极限温度℃
碳素钢560
15CrMo 590
12Cr2Mo1 635
1Cr5Mo 650
0Cr18Ni9、0Cr18Ni10Ti、0Cr17Ni12Mo2 850
Cr25Ni20 1100
4.8 双相钢不适用于操作温度大于250℃容器的受压元件。
4.9 用于容器壳体的高合金钢或有色金属复合板优先采用爆炸成型的复合板。
4.10 当环烷酸腐蚀较严重时应选用含钼不锈钢，钼含量不宜低于2.5%。
4.11 处于湿硫化氢腐蚀环境的容器，受压元件选用碳钢或低合金钢时，厚度大于20mm的钢板应按JB/T4730《承压设备无损检测》逐张进行100%超声检测，碳钢板Ⅱ级、低合金钢板Ⅰ级为合格。4.12 对常减压装置低温H2S-HCl-H2O的腐蚀环境的容器，当采用“一脱三注”的工艺防腐措施时可选用碳钢或铁素体不锈钢。若选用耐腐蚀材料防腐时可选用双相不锈钢、Monel合金或钛材等。
4.13 对HCN-H2S-H2O的腐蚀环境采取工艺防腐措施（采用水洗法或注入有机缓蚀剂）时，可选用碳钢，且符合本标准第4.11条的要求。
4.14 对有可能发生连多硫酸（H2SXO6，X=3-5）应力腐蚀开裂的容器，可选用铁素体不锈钢、马氏体不锈钢或奥氏体-铁素体双相不锈钢。如选用奥氏体不锈钢，停工时可采用碱溶液中和清洗。但对于超低碳（C≤0.03%）或带稳定化元素的奥氏体不锈钢，且操作温度低于454℃时可不进行碱溶液中和清洗。
4.15 有氢氟酸（HF）腐蚀的设备应按下列要求选用材料：
a）不允许采用沸腾钢和半镇静钢；
b）氢氟酸浓度为80～98%、温度低于65℃时，可选用碳钢；
c）氢氟酸为任意浓度、温度大于171℃时，应选用Monel合金；
d）碳当量大于0.43%的材料不能使用，推荐计算碳当量的公式为：
e）用于氢氟酸系统的无缝钢管含碳量不应大于0.25%；
f）厚度超过20mm的钢板应按JB/T4730逐张进行100%超声检测，碳钢板Ⅲ级、低合金钢板Ⅱ级为合格。
g）不得使用高铬不锈钢。
4.16 标准法兰用锻件的级别见有关法兰标准，其余容器用锻件的级别见表12.
表12 锻件级别
锻件公称厚度mm 锻件级别
压
力
容
器
用碳钢、低合金钢≤300 Ⅱ
＞300 Ⅲ
铬钼钢≤300 Ⅱ
＞300 Ⅲ
高合金钢≤200 Ⅱ
＞200 Ⅲ
圆筒形、封头用锻件Ⅱ或Ⅲ
临氢、循环操作Ⅲ或Ⅳ
常压容器用碳钢、低合金钢Ⅰ
高合金钢Ⅱ
注：
1. 一般非承压锻件可选用Ⅰ级；
2. 使用毒性程度为极度或高度危害介质的锻件及质量大于500kg的锻件应不低于Ⅲ级。
4.20 压力容器受压元件用钢板的材料应不低于Q235-B，与压力容器受压元件直接相焊的零部件材料按如下要求：
a）容器的鞍座、支耳、支腿等均宜带垫板，垫板材料应与壳体材料相同或相近；
b）平台梯子的连接板、塔盘固定件、塔顶吊柱的垫板及其它与壳体直接相焊的内部或外部构件，当壳体材料为碳钢时一般采用Q235-B或与壳体相同的材料，当壳体材料为其它钢号时，一般采用与壳体相同或相近的材料。
4.21 盛装毒性程度为极度或高度危害介质（包括苯）的压力容器不得选用Q235-B。
4.22 塔式容器裙座材料的确定：
a）当塔式容器符合下列条件时，裙座顶部应设置过渡段。过渡段的长度不应小于300mm。当塔体的设计温度小于等于-20℃或大于350℃时过渡段的长度为保温层（或保冷层）厚度的4～6倍，且不小于500mm。过渡段的材料与塔体相同或相近。
1）塔体设计温度小于等于-20℃，或大于350℃；
b）当裙座需要设置过渡段且裙座的高度低于2500mm时，可将整个裙座壳体按过渡段材料考虑。c）当裙座本体的设计温度大于-20℃时，裙座壳体（不含过渡段）的材料一般取Q235-B。
d）当裙座本体的设计温度小于等于-20℃时，裙座壳体材料取20R或16MnR。
e）裙座壳体上的开孔补强元件（如出入孔等）和地脚螺栓座元件（基础环、盖板和筋板等）的材料宜与裙座壳体材料一致。
5. 焊接
5.1 焊接材料
5.1.1 焊接材料应根据母材的化学成份、力学性能和焊接性能，结合容器的使用条件和结构特点综合考虑，保证焊接接头金属的性能不低于相应标准规定的基本金属性能，必要时通过试验确定。
5.1.2 在承受动载荷或冲击载荷的工况下除了要求保证抗拉强度外，通常对焊缝金属的冲击韧性和延伸率提出较高要求。
5.1.3 对于母材是耐热钢、耐腐蚀钢时，从保证焊接接头的特殊性出发，则要求焊缝金属的主要合金成分与母材相近或相同。
5.1.4 低合金钢焊接时，不允许提高焊接材料的强度等级。
5.1.5 碳素钢与低合金钢或低合金钢之间的异种钢焊接接头，一般选用与钢材相应的抗裂性较好的焊接材料，并应考虑以下几点：
a）强度等级不同的异种钢焊接，应按低强度一侧的母材选用焊接材料；
b）焊接工艺以高要求一侧为准；
c）对需预热的焊接件，根据其中可焊性差的材料选择预热温度；
d）从化学成分角度考虑，一般按合金成分低的一侧母材选用焊接材料。
5.1.6 用于湿硫化氢腐蚀环境的碳钢和低合金钢容器，不允许选用含镍的焊接材料。
5.1.7 焊接碳素钢、低合金钢或铬钼钢时，不允许选用奥氏体焊条来代替焊后热处理。
5.1.8 对进口钢材选用国产或进口焊接材料时，要考虑焊接材料与母材的化学成分和力学性能相近，并需进行焊接试验，经焊接工艺评定合格后方可正式焊接。如若改变焊接材料及焊接工艺，则必须重新做焊接工艺评定。
5.1.9 常用钢号焊接材料和不同钢号焊接材料的选用见JB/T4709《钢制压力容器焊接规程》表1和表2。
5.1.10 推荐常用钢板预热温度和焊后热处理要求见JB/T4709《钢制压力容器焊接规程》表3和表4。
5.2 焊接类型
5.2.1 容器的焊接接头形式与尺寸应符合GB985《气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸》或GB986《埋弧焊焊缝坡口的基本形式和尺寸》的规定。
5.2.2 容器的管口接管焊接形式应按HG20583《钢制化工容器结构设计规定》进行选用。
5.2.3 凡是要求进行100%无损检测和介质为液化烃的压力容器，接管与管口法兰的对接接头及受压接管之间的对接接头当不能采用双面焊时均采用氩弧焊打底的单面焊全焊透结构。
6. 筒体和封头
6.1 钢板卷制的筒体其公称直径指筒体内径，一般按GB9019《压力容器公称直径》选取，优先选用偶数值，也可参照JB/T4746《钢制压力容器用封头》直径系列选取，必要时可采用系列外的直径。
6.2 无缝钢管制作的筒体其公称直径指钢管外径，见表14。
6.3 标准封头应按JB/T4746《钢制压力容器用封头》选取。其中包括如下形式：
EHA椭圆形封头（以内径为基础）
EHB椭圆形封头（以外径为基础）
DHA碟形封头（r=0.15Di）
DHB碟形封头（r=0.10Di）
CHA折边锥形封头(大端折边,α=300)
CHC折边锥形封头(大、小端折边，α=300)
PSH球冠形封头
6.4 非标准折边锥形封头或折边锥形变径段的直边高度按表13选取。
表13 折边锥形封头或折边锥形变径段的直边高度mm
折边和直边段直径≤2000＞2000
直边高度25 40
7. 容器管口接管、补强圈、管嘴、管塞
7.1 管口接管用的钢管规格一般按表14选取。
7.2 为便于制造，在不影响内件安装且无特殊要求时，一般应优先选用伸入容器内壁30mm的结构。
7.3 下列管口法兰接管必须沿容器内表面切齐（见图11a、b）：
a）除特殊要求外容器的最上部和最下部排空和排液的管口；
b）换热器壳程的管口；
c）影响内部构件安装的管口。
表14 开口接管规格表
序号公称
直径
DN
mm 碳钢、低合金钢高合金钢开口外伸高度H
mm 最小弯曲半径R
mm
A系列
外径×壁厚mm B系列
外径×壁厚mm 壁厚系列号A系列
外径×壁厚mm B系列
外径×壁厚mm 壁厚系列号
1 10 17×3.5 14×3.5 Sch80 17×2.5 14×2.5 Sch40S 150 50
2 15 22×3.5 18×3.5 Sch80 22×
3 18×3 Sch40S 150 70
3 20 27×
4 25×4 Sch80 27×3 25×3 Sch40S 150 80
4 2
5 34×4.5 32×4.5 Sch80 34×3 32×3 Sch40S 150 110
5 32 42×5 38×5 Sch80 42×3.5 38×3.5 Sch40S 150 130
6 40 48×5 45×5 Sch80 48×3.5 45×3.5 Sch40S 150 150
7 50 60×5.5 57×5.5 Sch80 60×4 57×4 Sch20 150 190
8 65 76×5.5 76×5.5 Sch40 76×4.5 76×4.5 Sch20 150 230
9 80 89×6 89×6 Sch40 89×4.5 89×4.5 Sch20 150 270
10 100 114×6 108×6 Sch40 114×5 108×5 Sch20 150 350
11 125 140×6.5 133×6.5 Sch40 140×5 133×5 Sch20 200 420
12 150 168×7 159×7 Sch40 168×5.5 159×5.5 Sch20 200 520
13 200 219×8 219×8 Sch40 219×6 219×6 Sch20 200 700
14 250 273×9 273×9 Sch40 273×6.5 273×6.5 Sch20 200 850
15 300 325×10 325×10 Sch40 325×7 325×7 Sch20 200 1100
16 350 356×11 377×11 Sch40 356×8 377×8 Sch20 250
17 400 406×12 426×12 Sch40 406×8 426×8 Sch20 250
19 500 508×12 530×12 508×9 530×9 250
20 550 559×12 559×9 250
21 600 610×12 630×12 610×10 630×10 250
注：
1、A系列钢管配GB法兰、SH法兰、HG法兰（欧洲体系A系列、美洲体系）。
2、B系列钢管配JB法兰、HG法兰（欧洲体系B系列）。
3、DN≤400时一般采用无缝钢管，DN≥450时可采用钢板卷制，厚度由计算确定，表中厚度仅供参考。
4、设计压力较高或腐蚀严重时根据计算可增大壁厚，选用更高壁厚系列号的钢管。
5、管口外伸高度H指法兰密封面至容器外表面的距离。
6、管口外伸高度H已考虑了外保温厚度100mm，如外保温厚度超过100mm时H值可适当加大。
7、当管口法兰高度较高，接管两端焊接接头的间距小于50mm时H值可适当加大。.
7.4 管口接管小于或等于DN50mm时，应设加强筋加强，或采用厚壁管。
7.5 补强圈采用JB/T4736《补强圈》标准。当补强圈的厚度或直径与标准不符时，应在图上说明。
7.6 立式容器或卧式容器有顶平台时，应把顶部管口（管嘴除外）的法兰加高至平台以上，且法兰密封面尽可能平齐。
7.7 管嘴的伸出高度，对无保温的容器，取50mm；对有保温的容器，取保温层厚度加20mm。特殊情况另行考虑。
7.8 带颈对焊钢制管法兰（美洲体系）与各种壁厚（Sch）系列号钢管连接的内径尺寸详见表15。
8. 弯管、三通等管件
8.1 无缝钢管的最小弯曲半径R一般按表14尺寸选取。
8.2 常用管件采用下列标准：
GB/T12459 《钢制对焊无缝管件》
GB/T1340 《钢板制对焊管件》
8.3 虾米腰弯头的强度计算参照HG20582《钢制化工容器强度计算规定》中的斜接弯管（虾米管）的强度计算。计算的适用范围：设计压力小于或等于2.5MPa，设计温度小于或等于2000C，其它限制条件见标准。
8.4 焊制三通的计算应符合GB9222《水管锅炉受压元件强度计算》的规定，计算的适用范围：管子外径小于或等于660mm。
表15 带颈对焊钢制管法兰内径尺寸表（美洲体系）
公称直径钢管外径A 钢管壁厚规格
NPS（in）DN Sch.5S Sch.10S Sch.10 Sch.20 Sch.30 STD Sch.40S Sch.40 Sch.60 XS Sch. 80S Sch.80 Sch.100 Sch.120 Sch.140 Sch.160 XXS
法兰内径B
1/2 15 21.3 18 17 15.5 15.5 15.5 14 14 14 12 7
3/4 20 26.9 23.5 22.5 21 21 21 18.5 18.5 18.5 15.5 10.5
1 25 33.7 30.5 27.5 27 27 27 24.5 24.5 24.5 21 16
1 1/4 3
2 42.5 39 36.5 35 35 35 32 32 32 29.5 22
1 1/
2 40 48.
3 45 42.5 41 41 41 38 38 38 3
4 28
2 50 60.
3 57 54.5 53.5 52 52 52 49 49 49 42.5 33
2 1/2 65 76.1 72 69.5 67 66 66 66 61.5 61.5 61.5 56 47.5
4 100 114.3 110 107.
5 104 101.5 101.5 101.5 96.5 96.5 96.5 92 85.5 79
5 125 139.7 133.5 132.5 129.5 127 127 127 119.5 119.5 119.5 114.5 107.5 99.5
6 150 168.3 162.5 161 15
7 154 154 154 146 146 146 139.5 133 123.5
8 200 219.1 213 211 206.5 204.5 203 203 203 199 194 194 194 187 184 179 174.5 174.5
10 250 273 265.5 265 260 257 255 255 255 248 248 248 241 238 228.5 223 217 223
12 300 323.9 315.5 314.5 311 306 303.5 303.5 303.5 295.5 298.5 298.5 288.5 279.5 273.5 267.5 259.5 273.5
14 350 355.6 347.5 345.5 343 339.5 335.5 335.5 335.5 333.5 323.5 330.5 330.5 315.5 305.
5 299.5 291.5 283.5
16 400 406.4 398 396 393.5 390 386 386 386 381 371 381 381 362 350 346 334 326
18 450 457 449 447 444 441 435 437 437 428.5 417 432 432 407 397 385 377 367
20 500 508 498 496.5 495 488 483 488 488 476 468 483 483 452 444 428 418 408
22 550 559 549 547.5 546 539 534 539 539 509 534 534 503 487 479 459 449
24 600 610 598.5 597 597 590 581.5 590 590 575 560 585 585 546 530 520 500 490 注：壁厚系列号（Sch.No.）后缀加S者，仅用于奥氏体不锈钢钢管。
9. 人、手孔
9.1 压力容器人、手孔的设置应符合《压力容器安全技术监察规程》第45、46、47条的规定。
9.2 常用的碳素钢、低合金钢人、手孔标准如下：
HG/T21514《钢制人孔和手孔的类型与技术条件》
HG/21515《常压人孔》
HG/21516《回转盖板式平焊法兰人孔》
HG/21517《回转盖带颈带平焊法兰人孔》
HG/21518《回转盖带颈对焊法兰人孔》
HG/21519《垂直吊盖板式平焊法兰人孔》
HG/21520《垂直吊盖带颈平焊法兰人孔》
HG/21521《垂直吊盖带颈对焊法兰人孔》
HG/21522《水平吊盖板式平焊法兰人孔》
HG/21523《水平吊盖带颈平焊法兰人孔》
HG/21524《水平吊盖带颈对焊法兰人孔》
HG/21525《常压旋柄快开人孔》
HG/21526《椭圆形回转盖快开人孔》
HG/21527《回转拱盖快开人孔》
HG/21528《常压手孔》
HG/21529《板式平焊法兰手孔》
HG/21530《带颈平焊法兰手孔》
HG/21531《带颈对焊法兰手孔》
HG/21532《回转盖带颈对焊法兰手孔》
HG/21533《常压快开手孔》
HG/21534《旋柄快开手孔》
HG/21535《回转盖快开手孔》
9.3 常用的不锈钢人、手孔除按HG/T21514～21535标准选取外，还可按如下标准选用：
HG21594《不锈钢人、手孔分类与技术条件》
HG21595《常压不锈钢人孔》
HG21596《回转盖不锈钢人孔》
HG21598《水平吊盖不锈钢人孔》
HG21599《垂直吊盖不锈钢人孔》
HG21600《椭圆快开不锈钢人孔》
HG21601《常压快开不锈钢人孔》
HG21602《平盖不锈钢手孔》
HG21603《回转盖快开不锈钢手孔》
HG21604《旋柄快开不锈钢手孔》
9.4 人、手孔的压力等级及其法兰型式应符合下列要求：
a）人、手孔的压力等级，一般可比相应的管口法兰低，但不得低于考虑温度折算后的设计压力值。法兰型式与管口法兰相同。
b）当容器顶部有通大气的管口或安装呼吸阀时，可采用常压人、手孔。
9.5 人孔型式的选用及布置应符合如下要求：
a）容器侧面的人孔，一般采用垂直吊盖人孔；
b）容器顶部人孔，一般采用水平吊盖人孔；
c）有衬里的容器侧面人孔，采用垂直吊盖人孔或回转盖人孔；
d）人孔应尽量不开设在筒体锥形变径段上；
e）采用垂直吊盖或回转盖人孔时，应注意人孔盖打开的方向不得存在障碍物或打开不得妨碍人员通过。无特殊要求时设置成右开。
9.6 除特殊需要较大人孔外，容器上所开人孔的大小宜按表16选取。
表16 人孔公称直径mm
容器公称直径DN 人孔公称直径
＜1000 400
1000～1600 450
1700～3000 500
＞3000 600
注：寒冷地区（见附录A）的人孔直径不应小于500mm
9.7 人孔应设置在便于出入的地方。立式容器的人孔中心至平台面的距离以800～1000mm为宜。9.8 凡有可拆卸内件的立式容器至少应在上部和下部各开设一个人孔。对设有双溢流塔盘的塔式容器，人孔应开设在有中间降液板的塔盘板上方。在开设多个人孔时，人孔间距一般取5m左右。
9.9 对设置联合平台的塔式容器，人孔应尽量开设在检修侧。
9.10 直径较小的塔式容器当人、手孔数量较多时，为了避免焊接后引起塔体弯曲应尽量把人、手孔交叉排列在两侧。
9.11 卧式容器的人孔，一般应开设在容器的上部；为便于检修也可开设在侧面或端部。当卧式容器筒体长度大于等于6000mm时宜设置二个人孔。
9.12 当容器直径大于等于2600mm且有内部构件时至少开设2个人孔。
10. 法兰和法兰盖
10.1 常用的管法兰和法兰盖标准如下：
HG20592《钢制管法兰型式、参数（欧洲体系）》
HG20593《板式平焊钢制管法兰（欧洲体系）》
HG20594《带颈平焊钢制管法兰（欧洲体系）》
HG20595《带颈对焊钢制管法兰（欧洲体系）》
HG20596《整体钢制管法兰（欧洲体系）》
HG20597《承插焊钢制管法兰（欧洲体系）》
HG20598《螺纹钢制管法兰（欧洲体系）》
HG20599《对焊环松套钢制管法兰（欧洲体系）》
HG20601《钢制管法兰盖（欧洲体系）》
HG20602《不锈钢衬里法兰盖（欧洲体系）》
HG20616《带颈平焊钢制管法兰（美洲体系）》
HG20617《带颈对焊钢制管法兰（美洲体系）》
HG20618《整体钢制管法兰（美洲体系）》
HG20619《承插焊钢制管法兰（美洲体系）》
HG20620《螺纹钢制管法兰（美洲体系）》
HG20621《对焊环松套钢制管法兰（美洲体系）》
HG20622《钢制管法兰盖（美洲体系）》
HG20623《大直径钢制管法兰（美洲体系）》
JB/T81《凸面板式平焊钢制管法兰》
JB/T82.1《凸面对焊钢制管法兰》
JB/T82.2《凹凸面对焊钢制管法兰》
JB/T82.3《榫槽面对焊钢制法兰》
JB/T82.4《环连接面对焊钢制管法兰》
JB/T86.1《凸面钢制管法兰盖》
JB/T86.2《凹凸面钢制管法兰盖》
GB9115《平面对焊钢制管法兰》
GB9116《平面带颈平焊钢制管法兰》
GB9119《平面板式来焊钢制管法兰》
GB9123《平面钢制管法兰盖》
GB9125《钢制管法兰技术条件》
SH3046《石油化工钢制管法兰》
10.2 管法兰的型式、公称压力和材质应根据容器的操作条件和介质按表17选用（有内保温或有衬里的容器除外）。管法兰应优先采用HG系列法兰；受《压力容器安全技术监察规程》监察的压力容器管口接管法兰应采用HG系列法兰，特殊情况下可采用非标准法兰（详见本标准10.5条）。
10.3 压力容器法兰采用下列标准：
JB/T4700《压力容器法兰分类与技术条件》
JB/T4701《甲型平焊法兰》
JB/T4702《乙型平焊法兰》
JB/T4703《长颈对焊法兰》
10.4 压力容器法兰的型式、公称压力和材质应根据容器的操作条件和介质按表18选用（有内保温或有衬里的容器除外）。
10.5 非标准法兰的设计
10.5.1 法兰应按GB150的规定进行计算。
10.5.2 法兰、螺栓（柱）、螺母及垫片的材质按表17、18、19选取。
10.5.3 法兰计算厚度不应包括以下部分：
a）腐蚀裕量，其中包括法兰厚度（法兰密封面不考虑腐蚀裕量）和整体法兰颈部厚度的腐蚀裕量。
b）突面法兰的凸出部分高度f1；
c）凸面法兰和榫面法兰的凸出高度f2；
d）凹面法兰和槽面法兰的凹面和槽面深度f3；
e）环槽连接面法兰和环槽深度E。
10.6 非标准人孔的法兰小于或等于DN600mm时，宜选用管法兰；大于DN600mm时，宜选用压力容器法兰。
10.8 换热器固定管板两侧管箱法兰和壳体法兰的设计温度及设计压力不相等时，设计计算应符合下列要求：
a）管箱法兰的设计温度取管箱的设计温度，壳体法兰的设计温度取壳体的设计温度，螺栓的设计温度取管箱设计温度和壳体设计温度中的较高者。
b）管箱法兰的设计压力取管箱的设计压力，壳体法兰的设计压力取壳体的设计压力。
c）计算时应分别计算出两个法兰各自的操作状态下和预紧状态下需要的最小螺栓载荷，分别各取较高者以确定操作状态下和预紧状态下需要的最小螺栓载荷，用来计算统一的螺栓设计载荷。
10.9 法兰锻件级别应符合GB150、JB4726～4728《压力容器用钢锻件》和本标准第4.19条的要求，并在图样中注明。
11. 紧固件
11.1 常用的螺栓、双头螺栓、螺母和垫圈的标准如下：
GB/T41 《I型六角螺母—C级》
GB/T91 《开口销》
GB/T93 《标准型弹簧垫圈》
GB/T95 《平垫圈C级》
GB/T97.1 《平垫圈A级》
GB/T97.2 《平垫圈倒角型A级》
GB/T882 《销轴》
GB/T901 《等长双头螺柱B级》
GB/T902.1 《手工焊用焊接螺柱》
GB/T3098 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》
GB/T3098.2 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》
GB/T3098.4 《紧固件机械性能螺母细牙和螺柱》
GB/T3098.6 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》
GB/T3098.15《紧固件机械性能不锈钢螺母》
GB/T5779.1 《紧固件表面缺陷螺栓、螺钉和螺柱一般要求》
GB/T5779.3 《紧固件表面缺陷螺栓、螺钉和螺柱特殊要求》
GB/T5779.2 《紧固件表面缺陷螺母一般要求》
GB/T5780 《六角头螺栓C级》
GB/T5782 《六角头螺栓A级、B级》
GB/T6170 《I型六角螺母—A和B级》
GB/T6171 《I型六角螺母—细牙》
JB/T4707 《压力容器法兰用等长双头螺柱》
HG20613 《钢制管法兰用紧固件（欧洲体系）》
HG20614 《钢制管法兰、垫片、紧固件选配规定》
HG20634 《钢制管法兰用紧固件（美州体系）》
HG20635 《钢制管法兰、垫片、紧固件选配规定》
11.2 压力容器法兰用螺栓（螺柱）和螺母的材质按表17选取，管法兰用螺栓（螺柱）和螺母的材质应根据容器的操作条件按表18选取，其它操作条件下的螺栓（螺柱）和螺母的材质一般可按GB150表4-7选取，商品级紧固件按表19选取。
介质公称压力
PN（MPa）工作温度
（℃）法兰螺栓螺母垫片
法兰型式密封型式钢号型式钢号型式材料
油品
油气
溶剂≤1.6 ≤200 甲、乙型平焊RF Q235-B，20R 等长双头螺柱35 25 非金属软垫片合成纤维橡胶
201～250 长颈对焊RF 20，16Mn 40MnB，40Cr 35 缠绕垫片，金属包垫片08F+柔性石墨
2.5 ≤200 乙型平焊RF Q235-B，20R 等长双头螺柱35 25 非金属软垫片合成纤维橡胶
201～350 长颈对焊20，16Mn 40MnB，40Cr 35 缠绕垫片，金属包垫片0Cr13+柔性石墨
4.0 ≤200 长颈对焊MFM 20，16Mn
15CrMo 等长双头螺柱40MnB，40Cr
40MnVB 40Mn 缠绕垫片
金属包垫片08F+柔性石墨
201～350 0Cr13+柔性石墨
0Cr18Ni9+柔性石墨
351～450 35CrMoA 30CrMoA
6.4 ≤200 长颈对焊RJ
MFM 20，16Mn
15CrMo 等长双头螺柱40MnB 40Cr 40MnVB 40Mn 缠绕垫片
金属包垫片
金属环垫08F+柔性石墨、08、10
201～350 0Cr13+柔性石墨、0Cr18Ni9+柔性石墨
0Cr13、0Cr18Ni9、00Cr19Ni10
351～450 35CrMoA 30CrMoA
氢气
氢气油气混和物 4.0 ≤450 长颈对焊MFM Cr-Mo 等长双头螺柱35CrMoA
25Cr2MoVA 30CrMoA
35CrMoA 缠绕垫片、金属包垫片0Cr13+柔性石墨、0Cr18Ni9+柔性石墨
6.4 ≤450 长颈对焊RJ 金属环垫0Cr13、0Cr18Ni9、00Cr19Ni10
氨≤2.5 ≤150 乙型平焊MFM Q235-B，20R 等长双头螺柱35 25 非金属软垫片合成纤维橡胶
压缩空气≤1.6 ≤150 甲、乙型平焊RF Q235-B，20R 等长双头螺柱35 25 非金属软垫片合成纤维橡胶
惰性气体≤1.6 ≤60 甲型平焊RF Q235-B，20R 等长双头螺柱35 25 非金属软垫片合成纤维橡胶
2.5 ≤60 乙型平焊RF Q235-B，20R 等长双头螺柱35 25 非金属软垫片合成纤维橡胶
4.0～6.4 ≤60 长颈对焊MFM 20，16Mn 等长双头螺柱40MnB，40Cr，40MnVB 40Mn 缠绕垫片、金属包垫片08F+柔性石墨
蒸汽≤1.6 ≤200 甲、乙型平焊RF Q235-B，20R 等长双头螺柱35 25 非金属软垫片合成纤维橡胶
2.5 ≤280 长颈对焊RF 20，16Mn 等长双头螺柱40MnB，40Cr 35 缠绕垫片、金属包垫片08F+柔性石墨
4.0～6.4 ≤400 长颈对焊MFM
RJ 20，16Mn 等长双头螺柱40MnB，40Cr，40MnVB 40Mn 缠绕垫片、金属包垫片
≤450 35CrMoA，25Cr2MoVA 30CrMoA、35CrMoA
液化烃
（存储容器） 1.6 ≤50 长颈对焊RF 20，16Mn 等长双头螺柱40MnB，40Cr 35 缠绕垫片
金属包垫片08F+柔性石墨
2.5 ≤50 长颈对焊RF、MFM 20，16Mn 等长双头螺柱
弱酸、弱碱≤1.6 甲、乙型平焊RF Q235-B，20R 等长双头螺柱35 25 非金属软垫片合成纤维橡胶
水≤1.6 ≤100 甲、乙型平焊RF Q235-B，20R 等长双头螺柱35 25 非金属软垫片合成纤维橡胶
剧毒介质≥1.6 长颈对焊MFM 20，16Mn 等长双头螺柱40MnB，40Cr 35 非金属软垫片08F+柔性石墨
表18 接管法兰、螺栓、螺母及垫片选用表
介质公称压力
PN（MPa）工作温度
（℃）法兰螺栓（螺柱）螺母垫片
法兰型式密封面型式钢号型式钢号钢号型式材料
油品
油气
溶剂 1.6、2.0 ≤200 带颈对焊
（WN）突面（RF）20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 非金属平垫片合成纤维橡胶
201～250 柔性石墨复合垫片、缠绕式垫片08+柔性石墨
2.5 ≤350 带颈对焊
（WN）突面（RF）20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 柔性石墨复合垫片
缠绕式垫片、齿形组合垫08+柔性石墨
351～450 20、16Mn、Cr-Mo 0Cr18Ni9+柔性石墨
451～540 Cr-Mo 25Cr2MoVA
4.0、
5.0 ≤350 带颈对焊
（WN）突面（RF）
凹凸面（MFM）
20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 柔性石墨复合垫片
缠绕式垫片
齿形组合垫08+柔性石墨
351～450 20、16Mn、Cr-Mo 0Cr18Ni9+柔性石墨
451～540 Cr-Mo 25Cr2MoVA
6.3、10.0 ≤350 带颈对焊
（WN）突面（RF）
凹凸面（MFM）
环连接面(RJ) 20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 缠绕式垫片
齿形组合垫
金属环垫08+柔性石墨、08、10
451～540 Cr-Mo 25Cr2MoVA
低温油气 1.6～5.0 0～-20 带颈对焊
（WN）突面（RF）20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 非金属平垫片橡胶（PN≤2.0）合成纤维橡胶
液化烃
（存储容器） 1.6、2.0 ≤50 带颈对焊
（WN）突面（RF）
凹凸面（MFM）20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 缠绕式垫片08+柔性石墨
2.5、5.0
氢气、氢气与油气混合物4.0、5.0 ≤250 带颈对焊
（WN）突面（RF）
凹凸面（MFM）20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA
30CrMoA 柔性石墨复合垫片
缠绕式垫片
齿形组合垫08+柔性石墨
251～400 Cr-Mo 0Cr18Ni9+柔性石墨
401～450 14Cr1Mo、12Cr2Mo1
1Cr5Mo 25Cr2MoVA
451～540
6.3 ≤250 带颈对焊
（WN）突面（RF）
凹凸面（MFM）
环连接面(RJ) Cr-Mo 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA
30CrMoA 齿形组合垫
金属环垫08+柔性石墨
251～400 14Cr1Mo、12Cr2Mo1
1Cr5Mo 0Cr18Ni9+柔性石墨
0Cr13、0Cr18Ni9、00Cr19Ni10
401～450 25Cr2MoVA
451～540
10.0 ≤250 带颈对焊
（WN）突面（RF）
凹凸面（MFM）
环连接面(RJ) Cr-Mo 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 齿形组合垫
金属环垫08+柔性石墨
251～400 0Cr18Ni9+柔性石墨
0Cr13、0Cr18Ni9、00Cr19Ni10
401～450 凹凸面（MFM）
环连接面(RJ) 14Cr1Mo、12Cr2Mo1
451～540 25Cr2MoVA
注：1.当DN≤50mm的非剧烈循环场合（温度、压力交变载荷）时允许使用承插焊法兰(SW)；2.齿形组合垫包括波齿复合垫；
3.除介质为液化烃的存储容器外，金属包覆垫片的使用范围与缠绕式垫片相同；
4.采用非金属平垫片时允许采用其他材料，但应注意其使用条件（温度、压力）的限制。
续表18 接管法兰、螺栓、螺母及垫片选用表
介质公称压力
PN（MPa）工作温度
（℃）法兰螺栓（螺柱）螺母垫片
法兰型式密封面型式钢号型式钢号钢号型式材料
0.3MPa蒸汽≤2.0 ≤200 板式平焊（P.L）突面（RF）Q235-B 六角头螺栓8.8级8级非金属平垫片合成纤维橡胶
带颈平焊（S.O）突面（RF）20 10级
1.0MPa蒸汽1.6～
2.0 ≤200板式平焊（P.L）突面（RF）Q235-B 六角头螺栓8.8级8级非金属平垫片合成纤维橡胶
带颈平焊（S.O）突面（RF）20 10级
2.5 201～280 带颈对焊（W.N）突面（RF）20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 柔性石墨复合垫片、缠绕式垫片
齿形组合垫08+柔性石墨
2.5MPa蒸汽4.0～6.3 ≤300 带颈对焊（W.N）突面（RF）
凹凸面（MFM）20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 柔性石墨复合垫片、缠绕式垫片
齿形组合垫08+柔性石墨
3.5MPa蒸汽6.3～10.0 ≤350 带颈对焊（W.N）突面（RF）
凹凸面（MFM）
环连接面(RJ) 20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 缠绕式垫片
齿形组合垫
金属环垫08+柔性石墨、08、10
351～450 20、16Mn
Cr-Mo 0Cr18Ni9+柔性石墨
0Cr13、0Cr18Ni9、00Cr19Ni10
压缩空气≤2.0 150 板式平焊（P.L）突面（RF）
Q235-B 六角头螺栓8.8级8级非金属平垫片合成纤维橡胶
带颈平焊（S.O）20 10级
惰性气体
除氧水≤2.0 ≤60
(惰性气体)
≤150
(除氧水) 板式平焊（P.L）突面（RF）
Q235-B 六角头螺栓8.8级8级非金属平垫片合成纤维橡胶
带颈平焊（S.O）20 10级
2.5～5.0 带颈对焊（W.N）突面（RF）20、16Mn 等长双头螺柱
（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 非金属平垫片合成纤维橡胶
6.3～10.0 突面（RF）、凹凸面（MFM）、环连接面(RJ) 缠绕式垫片、齿形组合垫、金属环垫08+
76～98％酸渣≤2.0 ≤120 板式平焊（P.L）突面（RF）Q235-B 六角头螺栓8.8级8级非金属平垫片合成纤维橡胶
带颈平焊（S.O）20 10级
10～40％碱渣
25％碱渣≤2.0 ≤80 板式平焊（P.L）突面（RF）Q235-B 六角头螺栓8.8级8级非金属平垫片合成纤维橡胶
带颈平焊（S.O）20 10级
软化水
除盐水≤2.0 ≤60 板式平焊（P.L）突面（RF）Q235-B 六角头螺栓8.8级8级非金属平垫片合成纤维橡胶
带颈平焊（S.O）20 10级
新鲜水、循环水
含油污水≤2.0 ≤100 板式平焊（P.L）突面（RF）Q235-B 六角头螺栓8.8级8级非金属平垫片合成纤维橡胶
带颈平焊（S.O）20 10级
氨≤5.0 ＞150 带颈对焊（W.N）突面（RF）
凹凸面（MFM）20、16Mn 等长双头螺柱（全螺纹螺柱）35CrMoA 30CrMoA 非金属平垫片合成纤维橡胶
油品
、
油气真空容器
法兰 1.6～2.0 ≤200 板式平焊（P.L）突面（RF）20、16Mn 六角头螺栓8.8级8级非金属平垫片合成纤维橡胶
带颈平焊（S.O）等长双头螺柱（全螺纹螺柱）10级
201～300 带颈对焊（W.N）35CrMoA 30CrMoA 柔性石墨复合垫片
缠绕式垫片、齿形组合垫
齿形组合垫08+柔性石墨
≥2.5 301～450
容器内部
法兰0.6 板式平焊（P.L）突面（RF）Q235-B 六角头螺栓 4.6级5级非金属平垫片
0Cr18Ni9 A2-50、70（A2-70）A2-50、70（A2-70）
表19 商品级紧固件材料及配合选用表
螺栓螺母垫圈
标准名称材料等级标准名称材料等级标准名称材料等级
GB/T5780-2000
六角头螺栓
C级4.6 GB/T41-2000
六角螺母
C级5 GB/T95-2002
平垫圈
C级100HV
GB/T5782-2000
六角头螺栓 5.6 GB/T6170-2000I型六角螺母 6 GB/T97.2-2002平垫圈倒角型
A级200HV
低温压力容器设计要点
低温压力容器 目前我国没有专门的低温压力容器标准，JB4732都不划分低温与常温的温度界限。 ★低温管壳式换热器见GB151-1999附录A ★低温压力容器见GB150.3-2011附录E(老版150为附录C) ●为什么低温压力容器需要关注： 温度低，材料的韧性降低，会产生低温脆性破坏，而低温脆性破坏前应力远未到达材料的屈服极限（或许用应力），破坏时没有明显的征兆，所以低温压力容器的设计、选材、制造和检验等各个环节要求都有不同程度的提高。 ●低温压力容器的定义 设计温度为＜－20℃(新标准GB150-2011第3.1.15条定义，老标准为≤－20℃)的碳素钢、低合金钢、双相不锈钢和铁素体不锈钢制容器，以及设计温度低于-196℃的奥氏体不锈钢制容器。 相关两个定义 ●最低设计金属温度（MDMT） GB150.1-2011第4.3.4d条：在确定最低设计金属温度时，应
当充分考虑在运行过程中，大气环境低温条件对容器金属温度的影响。大气环境低温条件系指历年来月平均最低气温（指当月各天的最低气温值之和除以当月天数）的最低值。 ●低温低应力工况 GB150.3-2011附录E第E1.4条：低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于-20℃，但设计应力（在该设计条件下，容器元件实际承受的最大一次总体薄膜和弯曲应力）小于或等于钢材标准常温屈服强度的1/6，且不大于50Mpa时的工况。（注：一次应力为平衡压力与其他机械载荷所必须的法向应力或且应力） 这个定义与老标准有差别，设计应力与环向应力的区别，用设计应力更严谨。 新标准明确了在进行容器的“低温低应力工况”判定时，除了对壳体元件进行一次总体薄膜应力的核定外，还应对承受一次弯曲应力的容器元件进行考查，如平封头、管板、法兰等。 ●关于低温低应力工况下，选材按照设计温度加50℃（或者，加40℃）的规定 GB150.3-2011附录E第E2.2条：当壳体或受压元件使用在“低温低应力工况”下，可以按设计温度加50℃（对于不要求焊后热处理的设备，加40℃）后的温度值选择材料，但不适用于：
压力容器设计方法分析对比.docx
压力容器设计方法分析对比 目前我国压力容器设计所采用的标准规范有两大类：一类是常规设计标准，以GB150-2011《压力容器》标准为代表；另一类是分析设计,以JB4732-1995《钢制压力容器--分析设计标准》为代表。两类标准是相互独立的、自成体系的、平行的压力容器规范, 绝对不能混用, 只能依据实际的工程情况而选其一。 设计准则比较 常规设计主要依据是第一强度理论，认为结构中主要破坏应力为拉应力，限定最大薄膜应力强度不超过规定许用应力值，当结构中某最大应力点一旦进入塑性, 结构就丧失了纯弹性状态即为失效。常规设计是基于弹性失效准则,以壳体的薄膜理论或材料力学方法导出容器及其部件的设计计算公式。一般情况它仅考虑壁厚中均布的薄膜应力，对于边缘应力及峰值应力等局部应力一般不作定量计算，如对弯曲应力。 分析设计的主要依据是第三强度理论，认为结构中主要破坏应力为剪切力。采用以极限载荷、安定载荷和疲劳寿命为界限的“塑性失效”与“弹塑性失效”的设计准则，对容器的各种应力进行精确计算和分类。对不同性质的应力, 如：总体薄膜应力、边缘应力、峰值应力等；同时还考虑了循环载荷下的疲劳分析, 在设计上更合理。 标准适用范围对比 常规设计标准GB150-2011适用于设计压力大于或等于且小于35MPa，及真空度高于。对于设计温度，GB150-2011规定为-269℃-900℃，是按钢材允许的使用温度确定设计温度范围, 可高于材料的蠕变温度范围。 " 分析设计标准JB4732-1995适用于设计压力大于或等于且小于100MPa，及真空度高于。对于设计温度，JB4732-1995 将最高的设计许用温度限制在受钢材蠕变极限约束的温度。 应力评定对比 常规设计标准GB150-2011，采用统一的许用应力，如容器筒体，是采用“中径公式”进行应力校核，最大应力满足许用应力即可。 分析设计标准JB4732-1995的核心是将压力容器中的各种应力加以分类，根据所考虑的失效模式比较详细地计算了容器及受压元件的各种应力。根据各种应力本身的性质及对失效模式所起的不同作用予以分类如下： 一次应力
压力容器设计基础
压力容器设计基础 压力容器设计基础 一、基本概念 压力容器的设计，就是根据给定的性能要求、工艺参数和操作条件，确定容器的结构型式，选择合适的材料，计算容器主要受压元件的尺寸，最后给出容器及其零部件的图纸，并提出相应的技术条件。正确完整的设计应达到保证完成工艺生产。正确完整的设计应达到保证完成工艺生产，运行安全可靠，保证使用寿命、制造、检验、安装、操作及维修方便易行，经济合理等要求。压力容器设计中的关键问题是力学问题，即强度、刚度及稳定性问题。在本节中，主要讨论压力容器设计中的有关强度问题。 所谓强度，就是结构在外载荷作用下，会不会因应力过大而发生破裂或由于过度性变形而丧失其功用。具体来讲，就是在外载荷作用下，容器结构内产生的应力不大于材料的许用 应力值，即： ζ≤K〔ζ〕t （1） 这个式子就是强度问题的基本表达式。压力容器的设计计算就是围绕这一关系式而进行 的。 公式（1）中的左端项是结构内的应力，它是人们最为关心的问题。求解结构的应力状态，它们的大小，是一个十分复杂的问题，常用的方法有解法（如弹性力学法、弹型性分析法等）、试验法（如电阻应变计测量法、光弹法、云纹法等）及数值解法（如有限元法、边界元法等）。应用这些方法可以精确或近似地求出结构的应力，然而，每一种结构的应力都有其特殊性，目前可求解的只是问题的绝大部分，仍有许多复杂结构的应力分析有等人们进一步探讨。求出结构内任一点的应力后，所遇到的问题就是怎样处理这些应力。一点的应力状态最多可含有6个应力分量，哪个应力起主要作用，这些应力对失效起什么作用，对它们如何控制才不致发生破坏，解决这一问题，就要选择相应的强度理论计算当量应力，以便与单向拉伸试验得到的许用应力相比较，将应力控制在许可的范围内。 公式（1）中的右端项是强度控制指标，即材料的许用应力。它涉及到材料强度指标（如抗拉强度ζb、屈服强度ζs 等）的确定及安全系数的选用等问题。当采用常规设计法，且只考虑静载问题时，系数K=1.0；如果考虑动载荷，或采用应力分析设计法，K≥1.0，此时 设计计算将更加复杂。 把强度理论（公式(1)）具体应用到压力容器专业，就称这为压力容器的强度理论，它又增加了一些具体的规定和特殊要求，由此产生了一系列容器的设计规定和标准等。 1、强度理论及其应用 在对结构进行强度分析时，要对危险点处于复杂应力状态的构件进行强度计算，首先要知道是什么因素使材料发生某一类型破坏的。长期以来，人们根据对材料破坏现象的分析，提出了各种各样的假说，认为材料的某一类型破坏现象是由哪些因素所引起的，这种假说通常就称为强度理论。一种类型的破坏是脆性断裂破坏，第Ⅰ、Ⅱ强度理论依据于它；一种类型的破坏是型性流动破坏，第Ⅲ、Ⅳ强度理论以此为依据。 建立强度理论的目的就是要找出一种材料处于复杂应力状态下强度条件，即使是什么样的条件材料不会破坏失效。根据不同的强度理论可以得到复杂应力状况下三个元应力的某种组合，这种组合应力ζxd和轴向拉伸时的单向拉应力在安全程度上是相当的，具有可比性，可以与单向屈服应力相比较而得出强度条件，因此，通常称ζxd为相当应力或当量应力。
压力容器设计条件的编制与审查
- B6 o- h# I+ z0 f, J2 压力容器设计条件的编制与审查 1 范围 8 L* k& y7 }! I+ u, K 本标准规定了压力容器设计条件 （包括条件图、 任务书或委托书等） （以下简称为设计条件） 的编制内容和审查要求。 "r0 o$ V% x3 \7 w/ u 本标准 适用于公司压力容器产品各设计阶段的设计条件 。&r. E C6 Q6 c7 a 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。 凡是注日期的引用文件， 其随后 的修改单（不包括勘误的内容） 或修订版均不适用于本标准， 然而，鼓励根据本标准达成协 议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。 凡是不注日期的引用文件， 其最新版本适用 于本标准。 《设计系统质量控制表》 6 M ） x （ @1 I- f" q* ~, n; d+ x" P 《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》 XXXXXXXX 《压力容器设计条件图编制细则》 3 总则 3．1 设计条件是进行设计的基础和依据，是保证设计质量及产品安全可靠运行的基础，各 级责任人必须认真执行。 3 e& H S1 R2 a# |4 @: p ） y/ h 3. 2设计条件系指设计条件图（见XXXXXX 附录 A 、B 、c 、D （标准的附录））、设 计任务书［见本标准附录A （标准的附录）］或委托书。 3. 3 所编制的设计条件，一律采用国家规定的计量单位（ SI 制）。 4 设计条件的编制和签署 q （ g. o4 q6 I9 N* v. Y ） q （ @） o 4.1相关部门向设计部提交的设计条件， 必须采用统一的设计条件图的格式 （符合本标准 3.2 条的规定），并认真、准确地填写有关内容与数据。 4 f9 }, k4 c/ D* ~- z* H# } 4. 2 顾客委托的设计，也须提供符合本标准要求的设计条件图（如有困难，可委托设计部 进行），并在其上加盖单位公章后方可生效。 # {, ~' |/ @&c2 @ 4. 3 设计条件图应一式两份，一份由提条件部门保存备查，另一份提交设计部。 - B/ c& t ） |- J# u# B8 O XXXXXXXX 4. 4 各部门自行编制的设计条件图，属一般性的压力容器应编制人和部门负责人签署，重 要的压力容器，还应由设计技术负责人审核签署，方可生效。 4. 5 外单位委托的压力容器设计，必须由需方提供完整、准确的书面设计条件，经签字盖 ■八、厶 章方有效。 5 设计条件的审查 % @3 L ） }（ q! l: {: A （ T 设计部按下列程序对设计条件进行审查。 5. 1 审查内容 a ） 是否按设计条件图中规定的内容与要求填写； ）人9 t# P7 e9 T9 x1 r （ v' W1 U b ）" b3 l6 ］3 V9 H/ R7 |3 Q7 E 图形与结构尺寸，设计参数是否清楚、明确、齐全，能否满足设计要求； c) 签署是否齐全。 -Q! M* k! 14 v4 r.人0 X. [( x 5. 2首先由设计部长进行初审，并编制设备图号。对于不满足设计要求的条件，则应返回 提出部门重新编制，对无签署或签署不全的设计条件，设计部应拒绝接受。 * J7 V9 s' M8R%s$ O& U7 T k$ C% p" F 5. 3初审或设计过程中，如发现设计条件有问题时，通过设计部长与设计条件提出方协商 解决。当双方无法统一时，由设计技术负责人研究处理。 6 设计条件的修改与签署 1 P3 d4 y3 k! Z0 c& F7 q; Z
容器设计的基本知识
第二章 容器设计的基本知识 本章重点：容器的分类 本章难点：对容器的基本感性认识 建议学时：2学时 第一节容器的分类与结构 一、结构 二、分类 第一种：按压力等级分类 按承压方式，压力容器可分为内压容器与外压容器。内压容器又可按设计压力（P ）大小分为四个压力等级 外压容器中，当容器的内压力小于0.1Mpa 时又称为真空容器。 第二种：按用途（即作用原理）分类 第三种：按安全综合分类 第四种：按容器壁温分类，可分为常温、中温、高温和低温容器四种。 第五种：按壁厚分类，分为薄壁容器（()1.0max ≤R δ）和厚壁容器()1.0max >R δ 第二节容器零部件的标准化 一、容器零部件的标准化 1.标准化的意义 ①组织现代化生产的重要手段之一。实现标准化，有利于成批生产，缩短生产周期，提高产品质量，降低成本从而提高产品的竞争能力。 ②标准化为组织专业化生产提供了有利条件。有利于合理地利用国家资源，节省原材料，能够有效地保障人民的安全与健康；采用国际性的标准化．可以消除贸易障碍提高竞争能力，
实现标准化可以增加零部件的互换性。有利于设计、制造、安装和检修，提高劳动生产率。我国有关部门已经制定了一系列容器零部件的标准，例如圆简体、封头、法兰、支座、人孔、手孔、视镜和液面计等。 二、容器零部件标准化的基本参数 1、公称直径 是将容器及管子直径加以标准化以后的标准直径。 A．压力容器(筒体、封头)的公称直径：由钢板卷制的筒体，公称直径是指它的内径；当筒体的直径较小，直接采用无缝钢管制作时，容器的公称直径应是指无缝钢管的外径；封头的公称直径与筒体一致。 B．管子：公称直径既不是它的内径，也不是外径，而是小于管于外径的一个数值。只要管子的公称直径一定，它的外径也就确定了，而管子的内径则根据壁厚的不同有多种尺寸，它们大都接近于管子的公称直径。 C．其它零部件的公称直径：有些零部件的公称直径，如压力容器法兰，鞍式支座等就是指与它相配的筒体与封头的公称直径。而管法兰、手孔等则是指与它相配的管子的公称直径。 2、公称压力 是将所能承受的压力范围分为若干个等级，因为公称直径相同的同类零件，只要它们的工作压力不相同，那么它们的其他尺寸也就不会一样。所以规定了若干个压力等级，这种规定的标准压力等级就是公称压力，以PN表示。 第三节压力容器的安全监察 一、安全监察的意义与监察范围 二、压力容器相关的法规和标准 1、技术性标准 2、法规性标准 三、我国压力容器常用法规标准简介 相关标准与规定近300个，其中GB150-2011《压力容器》是我国压力容器标准体系中的核心标准。 在压力容器的标准与规定中，一部分是技术性的规定，另一部分是法规性的规定（有强制性），目前法规性规定的标准有3个。 第四节容器设计的基本要求 在进行压力容器机械设计时,它的总体尺寸、零部件尺寸由工艺条件决定或由经验所得，因此我们这里主要是指结构设计。要求有以下几个方面。
压力容器的设计步骤..
储气罐——压力容器的设计步骤 1.确定压力容器设备的各项参数：压力，介质，温度 最高工作压力为1.5MPa，工作温度为常温20℃，工作介质为压缩空气，容积为2m3 确定压力容器的类型 容器类别的划分在国家质量技术监督局所颁发的《压力容器安全技术监察规程》（以下简称容规）第一章中有详细的规定，主要是根据工作压力的大小、介质的危害性和容器破坏时的危害性来划分。 储气罐为低压（<1.6MPa）且介质无毒不易燃，应为第Ⅰ类容器。 2.确定设计参数 （1）确定设计压力 容器的最高工作压力为1.5MPa，设计压力取值为最高工作压力的1.05～1.10倍。取1.05还是取1.10，取决于介质的危害性和容器所附带的安全装置。 介质无害或装有安全阀等就可以取下限1.05，否则上限1.10。 介质为压缩空气，管路中有泄压装置，符合取下限的条件，则得到设计压力为Pc=1.05x1.4 （2）确定设计温度 一般是在用户提供的工作温度的基础上，再考虑容器环境温度而得。 如在室外在工作，无保温，容器工作温度为30℃，冬季环境温度最低可到－20℃，则设计温度就应该按容器可能达到的最恶劣的温度确定为－20℃。《容规》提供了一些设计所需的气象资料供参考。 假定在容器在室内工作，取常温为设计温度。 （3）确定几何容积 按结构设计完成后的实际容积填写。 （4）确定腐蚀裕量 根据受压元件的材质、介质对受压元件的腐蚀率、容器使用环境和容器的使用寿命来确定。 先选定受压元件的材质，再确定腐蚀裕量。 《容规》对一些常见介质的腐蚀裕量进行了一些规定。工作介质对受压元件的腐蚀率主要按实测数据和经验来确定，受使用环境影响很大，变数很多，目前无现成的数据。 介质无腐蚀的容器，其腐蚀裕量取1～2mm即可满足使用寿命的要求。
压力容器设计人员综合考试题及答案(二)
2013年压力容器设计人员综合考试题姓名：得分 一、填空（本题共20 分，每题2 分） 1 、当载荷作用时，在截面突变的附近某些局部小范围内，应力数值急剧增加，而离开这个区域稍远时应力即大为降低，趋于均匀，这种现象称为_应力集中。 点评：这是弹性力学的基本概念。常见于压力容器的受压元件。 2、在正常应力水平的情况下，Q245R 钢板的使用温度下限为-20℃。 点评：该题出自GB150.2，表4，考查设计人员对材料温度使用范围的掌握。 3、对于同时承受两个室压力作用的受压元件,其设计参数中的 计算压力应考虑两室间可能出现的最大压力差。 点评：考查设计压力与计算压力的概念，GB150 .1 4.3.3 规定。 4、焊接接头系数的取值取决于焊接接头型式_和无损检测长度比例。 点评：考查设计人员对焊接接头系数选取的理解。 5、整体补强的型式有：a. 增加壳体的厚度，b.厚壁管，c. 整体补强锻件__ 。 点评：GB150.3 6.3.2.2 的规定 6、椭圆封头在过渡区开孔时，所需补强面积A 的计算中，壳体的计算厚度是指椭圆封头的_ 计算_厚度。 点评：明确开孔部位不同，开孔补强计算所用的厚度不同，见公式5-1（P116），开孔位于。 7、奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过 25mg/L 。试验合格后，应立即将水渍去除干净。 点评：见GB150.4 11.4.9.1 8、压力容器的对接焊接接头的无损检测比例，一般分为全部（100%）和局部（大于等20%）两 种。对碳钢和低合金钢制低温容器，局部无损检测的比例应大于等于50% 。 点评：《固容规》第4.5.3.2.1 条。 9、换热器设计中强度胀中开槽是为了增加管板与换热管之间的拉脱力而对管孔的粗糙度要求 是为了密封。 点评：考察设计者对标准的理解和结构设计要求的目的。 10、压力容器专用钢中的碳素钢和低合金钢钢材的P≤%、S ≤% 二、选择（本题共20 分，每题 2 分，以下答案中有一个或几个正确，少选按比例得分，选 错一个不得分） 1 、设计温度为600℃的压力容器，其壳体材料可选用的钢板牌号有a、b. a.S30408, b.S31608, c.S31603 点评：奥氏体不锈钢当温度超过525℃时，含碳量应不小于0.04%，超低碳不锈钢不能适用，因热强性下降，此题是考查此概念。 2 、外压球壳的许用外压力与下述参数有关b，d 。 a.腐蚀裕量 b.球壳外直径 c.材料抗拉强度 d.弹性模量 点评：本题为基本概念试题，考查影响许用外压力的的有关因素 3、外压计算图表中，系数A 是（a，c，d ）。 a. 无量纲参数 b. 应力 c. 应变 d 应力与弹性模量的比值
压力容器设计许可条件
1.基本条件 (1)配备与压力容器设计许可范围相适应的设计、校核、审核、批准人员(注1)； (2)具有专门的设计工作机构、场所； (3)具有必要的设计装备和设计手段，具备计算机辅助设计和出图的能力，具备在互联网上传递图样和文字所需的软件和硬件； (4)具有一定设计经验和独立承担设计的能力。 注1：审核与批准人员统称为审批人员。 2.人员 2.1任职条件 从事压力容器设计、校核、审批的人员应当具备相应专业设计能力，能够正确使用压力容器设计相关的软件，由鉴定评审机构通过理论知识考试、设计答辩等方式，对其进行压力容器设计专业能力评价。 理论知识考试包括压力容器设计相关的理论基础知识、压力容器设计制造使用中常见的工程实践知识、压力容器设计相关的法规标准等内容。设计答辩时应当针对相应许可范围产品的压力容器设计文件(或者试设计文件)，对设计文件及其所涉及的相关技术问题从基础理论、法规标准、技术要求、结构设计、制造加工、计算方法等方面进行考核答辩。 2.1.1技术负责人 由单位主管设计工作的负责人担任，具有高级工程师职称和压力容器相关专业知识，了解压力容器相关的法律、法规、规章、安全技术规范及相关标准的规定，对重大技术问题能够作出正确决定。 2.1.2批准人 (1)从事本专业工作，具有较全面的相应设计专业技术知识；
(2)能够正确运用压力容器相关的法律、法规、规章、安全技术规范及相关标准，并且能够组织、指导各级设计人员贯彻执行； (3)熟知相应设计工作和国内外有关技术发展情况，具有综合分析和判断能力以及对关键技术问题的处理能力； (4)具有3年以上相应设计审核经历及相关业绩； (5)具有高级工程师职称。 2.1.3审核人 (1)能够认真贯彻执行压力容器相关的法律、法规、规章、安全技术规范及相关标准，具有较全面的相应设计专业技术知识，能够保证设计质量； (2)能够指导设计、校核人员正确执行压力容器相关的法律、法规、规章、安全技术规范及相关标准，能够解决设计中的技术问题； (3)具有5年以上相应设计校核经历及相关业绩； (4)具有工程师职称。 2.1.4校核人 (1)能够运用压力容器相关法律、法规、规章、安全技术规范及相关标准，指导设计人员的设计工作，能够保证设计文件质量； (2)具有相应设计专业知识； (3)具有应用计算机进行设计的能力； (4)具有3年以上相应设计经历及相关业绩； (5)具有助理工程师职称。 2.1.5设计人 (1)具有相应设计专业知识；
2020年压力容器设计人员考试大纲
（情绪管理）压力容器设计人员考试大纲
压力容器设计人员考核大纲 (2012) SummaryofCheckingContentforDesignerandApproverofPressu reVesselDesign 全国锅炉压力容器标准化技术委员会 2012年02月20日 目录 第壹章总则 (1) 第二章常规设计审批人员考试内容 (1) 第三章分析设计人员考试内容 (4) 第四章附则 (5) 压力容器设计人员资格考试大纲 第一章总则 第壹条为规范压力容器设计人员资格考试工作，依据为国家质量监督检验检疫总局锅炉压力容器安全监察局颁布的TSGR1001-2008《压力容器压力管道设计许可规则》（以下简称规则）及全国锅炉压力容器标准化技术委员会制定的《压力容器设计人员考试规则》（2012），制定本规则。 第二条本规则适用于A、C、D类压力容器设计（以下称常规设计）审批（含审核、审定人）人员及SAD类压力容器分析设计（以下称分析设计）设计人、审批人的考核工作。
第二章常规设计审批人员考试内容 第三条A、D类压力容器设计审批人考试内容： （壹）理论考试要求： 1．应熟悉压力容器设计关联的基本基础知识，包括材料、结构、力学基础、设计计算方法、热处理、腐蚀、焊接、无损检测等； 2．应熟练掌握压力容器设计关联的法规、安全技术规范、标准、文件；3．能够正确解决压力容器设计、制造中常见的实际工程问题； 4．熟悉且及时掌握压力容器行业关联的标准信息 （二）关联的安全技术规范文件： TSGR0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》 TSGR1001-2008《压力容器压力管道设计许可规则》等 （三）关联的标准规范： GB150.1~GB150.4《压力容器》 GB151《管壳式换热器》 GB12337《钢制球形储罐》 GB50009《建筑结构载荷规范》 GB50011《建筑抗震设计规范》 JB/T4710《钢制塔式容器》
压力容器设计条件图(表)编写制度-cyx
八、压力容器设计条件图（表）编写制度 1、设计条件图（表）的内容 设计条件图（表）是设计人员进行压力容器设计的重要依据之一，至少包括下列内容：操作参数（包括工作压力、工作温度范围、液位高度、接管载荷等）；压力容器使用地及其自然条件（包括环境温度、抗震设防烈度、风和雪载荷等）；介质组分与特性；预期使用年限；几何参数和管口方位；设计需要的其他必要条件等，该设计条件图（表）应由设计委托方的技术代表确认签章方为有效。 2、设计条件图（表）的格式 为便于填写和表达，设计条件图（表）一般常用的有下列四种： 容器条件图（表）（详见附表1） 换热器条件图（表）（详见附表2） 塔器条件图（表）（详见附表3） 搅拌容器条件图（表）（详见附表4） 其他压力容器，可根据设计条件要求，选用四种格式之一，或自行编制。 3、设计条件图（表）编制要求 3.1简图 （1）简图用单线图，要求视图正确、线条清晰。 （2）简图应包括容器本体、主要内件形状、结构尺寸、接管位置、支座型式及其它需要表达的图形。 （3）简图中难以表达清楚时，允许用文字补充说明。 （4）管口方位允许另附管口方位图，但必须在简图中注明，管口位置不得与其它结构件相碰撞。 3.2设计参数及要求 （1）各设计条件图（表）通用的设计参数填写内容如下 a.工作介质：名称填写介质学名或分子式。组分为主要组分，对非主要组分但对产品设计质量有影响者，应另加说明。密度填写设计温度下的密度。介质特性指毒性、可燃性、渗透性及挥发性等。 b.压力和温度：工作压力、设计压力、工作温度范围、设计温度均按GB150《钢制压力容器》相应定义的规定填写。环境温度填写该地区历年月平均温度的最低值。对有保温层的容器可以不填写。壁温指容器壳体的金属温度。 c.容积：全容积填写包括容器两端封头在内的容积，操作容积是指正常操作情况下，介质所占的最大容积。 d.材料、腐蚀速率、设计寿命：材料填写壳体推荐材料和特殊要求材料的牌号，必要时注明材料标准号；腐蚀速率按年腐蚀的毫米数计；设计寿命指设计使用年限。 e.操作方式与要求：注明连续操作或间歇操作，以及压力、温度是否稳定。对压力、温度有突变时，应注明变动频率（次数/小时）及变化范围。对开车、停车频繁的容器应注明每年的开车、停车次数。 f.压力容器使用地及其自然条件（抗震设防烈度、风和雪载荷）。 （2）安全装置填写说明如下 a.位置：填写在容器上或在管道上。 b.型式：填写安全阀或可爆破片。 c.规格和数量：规格应按安全阀或爆破片标准和样本规定填写。
包装容器结构设计毕业论文
包装容器结构设计毕业论文 目录 第一章绪论 (1) 圣1.1商品包装概述 (1) 圣1.1.1关于包装的若干知识 (1) 怪1.1.2包装的演化与发展 (3) 圣1.2包装工程与包装结构设计 (5) 圣1.2.1包装工程 (5) 圣1.2.2包装容器结构设计 (6) 圣1.3玻璃容器与瓦楞纸板 (7) 虽1.3.1玻璃包装 (7) 虽1.3.2瓦楞纸板 (9) 互1.4本文的主要工作.............................................n 第二章.包装容器冲击理论与试验 (12) 圣2.1冲击经典理论 (12) 圣2.1.1冲击易损度 (12) 荟2.1.2损坏边界曲线.....................................……巧 荟2.2.试验方法测定易损度.......， (16) 圣2.2.1冲击试验机法 (16) 圣2.2.2缓冲衬垫法 (19) 第三章.啤酒瓶跌落仿真应力分析 (22) 虽3.1研究工况 (22) 荟3.2建模与计算参数 (22) 圣3.3跌落仿真计算 (24) 虽3.3.1垂直跌落计算 (24) 圣3.3.2斜跌落计算............................，. (27) 圣3.4分析和讨论......................................，. (28) 圣3.4.1强度分析.........................................……2S 圣3.4.2.应力时间规律 (29) 第四章.瓦楞纸板防护下的啤酒瓶跌落分析 (33) 圣4.1瓦楞纸板 (33) 圣4.2.研究工况二，...........................，.............‘ (33) 圣4.3建模与计算参数 (33) 华 士学位论文(2007) 圣4.4.跌落仿真计算 (34) 圣4.4.1垂直跌落计算 (34) 圣4.4.2.平跌落计算 (39) 圣4.5分析和讨论 (44) 圣4.5.1强度分析 (44) 荟4.5.2应力时间规律 (45) 第五章.瓶身结构分析 (49) 圣5.1玻璃容器的结构强度分析 (49)
压力容器设计单位许可规则
TSG特种设备安全技术规范TSG R1001-2004 压力容器设计资格许可与监督管理规则 Licesing & Administration Rugulation for Design Certificate of Pressure Vessel （征求意见稿） 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局颁布 2005年月日
目录 第一章总则 (1) 第二章设计单位与设计人员 (3) 第三章设计许可程序 (5) 第一节申请与受理 (5) 第二节试设计 (6) 第三节鉴定评审 (6) 第四节审批与发证 (7) 第四章换证 (8) 第五章监督与管理 (9) 第六章附则 (10) 附件1 特种设备设计许可证（压力容器）（样式） (11) 附件2 设计资格印章格式 (12)
第一章总则 第一条为了加强对压力容器设计单位的质量监督和安全监察，保证压力容器的设计质量，根据《中华人民共和国行政许可法》和国务院《特种设备安全监察条例》的有关规定，制定本规则。 第二条从事压力容器设计的单位（以下简称设计单位），应当具有相应级别的设计资格，取得《特种设备设计许可证（压力容器）》（样式见附件1）。 第三条《特种设备设计许可证（压力容器）》类别的划分： (一) A级： 1.A1级（注1）系指超高压容器、高压容器； 2.A2级系指第三类低、中压容器； 3.A3级系指球形储罐； 4.A4级系指非金属压力容器。 (二) C级： 1.C1级系指铁路罐车； 2.C2级（注2）系指汽车罐车或长管拖车； 3.C3级系指罐式集装箱。 (三) D级: 1.D1级系指第一类压力容器； 2.D2级系指第二类低、中压容器。 (四) SAD级： 系指压力容器应力分析设计。 （注1）：当只具备其中一项资格时，应当注明超高压容器或高压容器。 （注2）：当只具备其中一项资格时，应当注明汽车罐车或长管拖车。 第四条《特种设备设计许可证（压力容器）》按分级管理的原则，分别由国家质量监督检验检疫总局（以下简称国家质检总局）和省级质量技术监督部门进行审批。由国家质检总局统一发证。A级、C 级和SAD级压力容器设计单位由国家质检总局负责受理、鉴定评审和批准；D级压力容器设计单位由省级质量技术监督部门负责受理、鉴定评审和批准，报国家质检总局发证。 第五条《特种设备设计许可证（压力容器）》有效期为4年，有效期满当年，持 - 1 -
压力容器结构设计要点分析及解读
压力容器结构设计要点分析及解读 压力容器属于特种设备，为保障压力容器的安全使用，预防和减少事故，保护人民生命和财产安全，促进社会经济发展，压力容器结构设计工作十分重要。由于压力容器的工作介质具有复杂多样性，操作压力、操作温度随不同的工艺单元更是不同，随着现在生产技术的飞速升级，高温、高压、低温、深冷各种工况频出，因此在结构设计中必须要注重安全性问题，需要设计者掌握压力容器结构设计要点，不断提高设计质量。基于此，本文重点对压力容器结构设计要点进行分析。 标签：压力容器;结构设计;要点;分析 0 引言 压力容器设计中，合理的结构设计是设计工作的重中之重，必须要确保结构的设计质量，由于现有压力多在高温、高压、低温、疲劳及腐蚀介质等各种苛刻工况下工作，安全使用寿命要长达20年甚至更久，国家也加强了对压力容器各环节的管理特别是结构设计的管理工作，使得压力容器在制造、安装、使用、维修中的质量得到了保证。现如今，压力容器结构设计也在逐渐摆脱传统思想的束缚，彰显了现代化工艺设计理念，以安全性、时效性、经济性和谐统一为基础，全面加强压力容器结构设计的合理性。 1 压力容器结构设计要求 压力容器，特别是化工压力容器，其内部结构带有装配内件，设计工作十分繁琐、复杂，如果压力内部结构设计不当就会直接影响压力容器的性能，甚至会造成安全隐患，对设备及工艺单元的安全正常运行会造成极大的影响。这就需要结合压力容器的具体使用条件：使用介质、工作压力、工作温度、连接管口、工作环境等，根据现行有效的压力容器的设计法规、标准进行系统风险评估后方可始设计工作，这样才能够充分考虑潜在的风险因素，在设计的过程予以规避，保障设计质量，满足日益苛刻的使用要求，使得压力容器在设计使用寿命期间，设备能够安全可靠的运行。 2 压力容器结构设計要点分析 2.1 主体结构设计 在进行压力容器的主体设计时，要根据设备使用条件，按规则设计或应力分析设计的方法，对设备进行综合风险评估，确定合理的设备长径比及焊接结构。在保证强度安全的前提下，从本质上保证结构安全。一般情况下，低压容器直径大，壳体多为单层且较薄，易于加工制造。高压超高压容器则直径小，壳体较厚，且多为多层，目前多采用层板包扎的结构，具有良好的加工工艺性及经济性。
塑料容器结构设计
塑料容器结构设计 从包装容器结构而言，塑料容器可以分为箱、瓶、罐、管、袋以及大型容器等；从成型方法考虑，又可分为注射、压制、压铸、中空和真空成型容器等。 塑料容器主要根据包装要求进行设计。由于塑料有其特殊的物理机械性能，因此设计时必须充分发挥其性能上的优点，避免或补偿其缺点，在满足使用要求的前提下，容器形状应尽可能地做到简化模具结构，符合成型工艺特点。塑料容器结构设计的主要内容包括容器的形状、尺寸、壁厚、斜度，以及加强是筋支承面、圆角、螺纹、嵌件、文字和商标等。 一、塑料容器常见类型 1、箱式 塑料箱一般用热塑性塑料加工而成，箱壁常采用加强筋来强化。其形状可以是矩形或其他形状，同时还可以设置箱盖或隔档，广泛用于食品、饮料、啤酒等玻璃容器包装商品的周转或小型产品毛坯、半成品、配套产品及零件的厂里运输和贮存等。 2 、盘式 盘式容器一般具有加强筋，常用压铸或挤压方法制成。它主要用于贮存和运输一些小型、易变形、怕挤压的商品，如糕点、水果、鸡蛋以及厂内小件物品的输送。 3 、销售用塑料包装容器 直接用于销售商品的塑料包装容器常见的有罐式、桶式和盒式等，一般用注射成型、压制成型和压铸成型等方法制造，多为一次性使用。 4 、中空塑料包装容器 中空塑料包装容器一般采用中空吹塑成型，常见的有瓶式、小口桶式，主要作为饮料、中低档化妆品以及液体化工产品的包装。 5 、大型塑料包装桶 大型塑料包装桶的容积从5L到250L 不等，成型方法常采用旋转模塑、注塑和挤出成型。其结构有小盖密封桶、大盖密封桶和敞口盖桶。 6 、塑料包装软管 塑料包装软管的管体一般采用挤出成型，而管肩管颈采用注射成型，然后将两部分熔接。主要用于化妆品、医药、食品、水彩、油墨以及家用化工产品等膏体、乳剂或液体的包装。 7 、塑料袋包装 用塑料薄膜制作的包装袋和用塑料编制而成的编织袋，常用于包装食品、粮食和化工产品。 二、塑料包装容器结构设计需考虑的因素 1、 塑料的特性 1）、机械性能：包括拉伸、压缩、弯曲、剪切、冲击强度、硬度、耐磨性、疲劳特性、蠕变载荷变形等； 2）、热特性：包括成型温度范围、热膨胀率、热变形温度、燃烧性、脆化温度、低温特性等； 3）、电特性：包括绝缘性、表面静电等； 4）、化学特性：包括耐药品化学性、吸水吸湿性、透气性、毒性、与内装物的化学相容性等； 5）、光学特性：包括光线透过率、透明度、耐光性、放射线变化； 6）、其他特性：包括收缩性、比重、流动性、着色性、适印性等。 2 、塑料容器的成型性 1）、成型条件：包括成型温度、成型压力、成型周期； 2）、外观质量：包括微孔、裂痕、灼伤等； 3）、变形性：包括变形后加工及矫正措施等。
压力容器设计管理条件
压力容器设计管理 制度 二OO四年三月
目录 第一章、压力容器各级设计人员的条件 2 第二章、压力容器各级设计人员的业务考核 4 第三章、压力容器各级设计人员的岗位责任制 6 第四章、压力容器设计工作程序9 第五章、压力容器设计条件的编制与审查12 第六章、压力容器设计文件的签署14 第七章、压力容器设计文件的标准化审查18 第八章、压力容器设计文件的质量评定19 第九章、压力容器设计文件的管理22 第十章、压力容器设计文件的更改24 第十一章、压力容器设计文件的复用26 第十二章、压力容器设计条件图编制细则27 第十三章、压力容器设计资格印章的使用与管理28
第一章、压力容器各级设计人员的条件 一、总则 1、为满足我厂压力容器设计工作需要，加强各级设计人员的管理，并作为上岗依据，特制定本规定。 2、压力容器各级设计人员包括：单位技术总负责人，单位压力容器设计技术负责人、审核人员、校核人员和设计人员。 二、条件 1、共同条件 ⑴认真贯彻执行国家的技术方针、政策，遵守职业道德。 ⑵刻苦钻研业务技术，掌握专业知识，充分发挥设计技能，提高设计成品质量。 ⑶严格执行单位其他各项制度，分工协作，共同完成设计任务。 2、人员条件 ⑴设计单位技术总负责人 由单位主管压力容器工作的行政负责人担任。 ⑵单位压力容器设计技术负责人 ①从事本专业工作，且具有较全面的压力容器专业知识。 ②熟知并能正确运用有关规程、标准等技术规，能组织、指 导各 级设计人员正确贯彻执行。 ③熟知压力容器设计工作和国外有关技术的发展情况，具有 综合 分析和判断能力，在关键技术问题上能做出正确决断。
最新压力容器设计基本知识
压力容器设计基本知识 （讲稿） 北京 二零零六年三月制订
目录 一．基本概念 1．1 压力容器设计应遵循的法规和规程 1．2 标准和法规（规程）的关系。 1．3 压力容器的含义（定义） 1．4 压力容器设计标准简述 1．5 D1级和D2级压力容器说明 二．GB150-1998《钢制压力容器》 1．范围 2．标准 3．总论 3．1 设计单位的资格和职责 3．3 GB150管辖的容器范围 3．4 定义及含义 3．5 设计参数选用的一般规定 3．6 许用应力 3．7 焊接接头系数 3．8 压力试验和试验压力 4．对材料的要求 4．1 选择压力容器用钢应考虑的因素 4. 2 D类压力容器受压元件用钢板 4．3 钢管 4．4 钢锻件 4. 5 焊接材料 4．6 采用国外钢材的要求 4．7 钢材的代用规定 4．8 特殊工作环境下的选材 5．内压圆筒和内压球体的计算 5. 1 内压圆筒和内压球体计算的理论基础5．2 内压圆筒计算 5．3 球壳计算 6．外压圆筒和外压球壳的设计 6．1 受均匀外压的圆筒（和外压管子）6．2 外压球壳 6．3 受外压圆筒和球壳计算图的来源简介6．4 外压圆筒加强圈的计算 7．封头的设计和计算 7．1 封头标准 7．2 椭圆形封头 7. 3 碟形封头 7．4 球冠形封头 7．5 锥壳
8．开孔和开孔补强 8．1 开孔的作用 8．2 开检查孔的要求 8．3 开孔的形状和尺寸限制 8．4 补强要求 8．5 有效补强范围及补强面积 8．6 多个开孔的补强 9 法兰连接 9．1 简介 9．2 法兰连接密封原理 9. 3 法兰密封面的常用型式及优缺点 9．4 法兰型式 9．5 法兰连接计算要点 9．6 管法兰连接 10．压力容器的制造、检验和验收 10．1 制造许可 10．2 材料验收及加工成形 10. 3 焊接 10．4 D类压力容器热处理 10．5 试板和试样 10．8 无损检测 10. 9 液压试验 10．10 容器出厂证明文件。 11．安全附件和超压泄放装置 11．1 安全附件 11．2 超压泄放装置 11．3 压力容器的安全泄放量 11．4 安全阀 GB151-1999《管壳式换热器》 01 简述 02 标准与GB150-1998《钢制压力容器》的关系。03基本章节 1 适用范围 2 组成 3 型号表示法 4 有关参数的确定 5焊接接头系数 6试验压力和试验温度 7 其它要点 8 管板计算 9 制造、检验与验收
压力容器设计人员考试大纲
压力容器设计人员考核大纲 (2012) SummaryofCheckingContentforDesignerandApproverofPre ssureVesselDesign 全国锅炉压力容器标准化技术委员会 2012年02月20日 目录 第一章总则 (1) 第二章常规设计审批人员考试内容 (1) 第三章分析设计人员考试内容 (4) 第四章附则 (5) 压力容器设计人员资格考试大纲 第一章总则 第一条为规范压力容器设计人员资格考试工作，依据为国家质量监督检验检疫总局锅炉压力容器安全监察局颁布的TSGR1001-2008《压力容器压力管
道设计许可规则》（以下简称规则）及全国锅炉压力容器标准化技术委员会制定的《压力容器设计人员考试规则》（2012），制定本规则。 第二条本规则适用于A、C、D类压力容器设计（以下称常规设计）审批（含审核、审定人）人员及SAD类压力容器分析设计（以下称分析设计）设计人、审批人的考核工作。 第二章常规设计审批人员考试内容 第三条A、D类压力容器设计审批人考试内容： （一）理论考试要求： 1．应熟悉压力容器设计相关的基本基础知识，包括材料、结构、力学基础、设计计算方法、热处理、腐蚀、焊接、无损检测等； 2．应熟练掌握压力容器设计相关的法规、安全技术规范、标准、文件；3．能够正确解决压力容器设计、制造中常见的实际工程问题； 4．熟悉并及时掌握压力容器行业相关的标准信息 （二）相关的安全技术规范文件： TSGR0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》 TSGR1001-2008《压力容器压力管道设计许可规则》等 （三）相关的标准规范： GB150.1~GB150.4《压力容器》 GB151《管壳式换热器》
压力容器设计基础知识讲稿
压力容器设计基础知识讲稿 （20140325） 目录 一．基本概念 1．1 压力容器设计应遵循的法规和规程 1．2 标准和法规（规程）的关系。 1．3 压力容器的含义（定义） 1．4 压力容器设计标准简述 1．5 D1级和D2级压力容器说明 二．GB150-1998《钢制压力容器》 1．围 2．标准 3．总论 3．1 设计单位的资格和职责 3．3 GB150管辖的容器围 3．4 定义及含义 3．5 设计参数选用的一般规定 3．6 许用应力
3．7 焊接接头系数 3．8 压力试验和试验压力 4．对材料的要求 4．1 选择压力容器用钢应考虑的因素 4. 2 D类压力容器受压元件用钢板 4．3 钢管 4．4 钢锻件 4. 5 焊接材料 4．6 采用国外钢材的要求 4．7 钢材的代用规定 4．8 特殊工作环境下的选材 5．压圆筒和压球体的计算 5. 1 压圆筒和压球体计算的理论基础5．2 压圆筒计算 5．3 球壳计算 6．外压圆筒和外压球壳的设计 6．1 受均匀外压的圆筒（和外压管子）6．2 外压球壳 6．3 受外压圆筒和球壳计算图的来源简介6．4 外压圆筒加强圈的计算 7．封头的设计和计算 7．1 封头标准
7．2 椭圆形封头 7. 3 碟形封头 7．4 球冠形封头 7．5 锥壳 8．开孔和开孔补强 8．1 开孔的作用 8．2 开检查孔的要求 8．3 开孔的形状和尺寸限制 8．4 补强要求 8．5 有效补强围及补强面积 8．6 多个开孔的补强 9 法兰连接 9．1 简介 9．2 法兰连接密封原理 9. 3 法兰密封面的常用型式及优缺点9．4 法兰型式 9．5 法兰连接计算要点 9．6 管法兰连接 10．压力容器的制造、检验和验收 10．1 制造许可 10．2 材料验收及加工成形 10. 3 焊接