标准层剪力墙模板计算书讲解
《建筑施工计算手册》江正荣
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、
(GB50017-2003)等规范。
（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙
2.00kN/m2；
基本参数
(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm；
(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm；
(mm):M14；
主楞信息
:钢楞；截面类型：圆形钢管48×3.0
I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；
:1；
次楞信息
:木楞；截面类型:矩形；
(mm):60mm；高度(mm):80mm；
:2；
面板参数
:胶合面板；面板厚度(mm):18.00mm；
(N/mm2):9500.00N/mm2；
f
(N/mm2):13.00N/mm2；
(N/mm2):1.50N/mm2；
木方参数
f
(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量
2):9500.00N/mm2；
f
(N/mm2):1.50N/mm2；
E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值
N/mm2:205N/mm2；
:
γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；
新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)
5.714h；
混凝土的入模温度，取20.00℃；
混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；
模板计算高度，取3.00m；
--外加剂影响修正系数，取1.20；
--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
F；
65.83kN/m2、72.00kN/m2，取较小值65.83kN/m2作为本工程计算荷载。
F1=65.83kN/m2；
F
=2.00kN/m2。
,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考
挠度验算只考虑新浇混凝土侧
,按支撑在内楞上的三跨连
抗弯强度验算
:
M--面板计算最大弯距(N.mm)；
计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；
作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
q
:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m，其中0.90
q
:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；
+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；
M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm；
σ--面板承受的应力(N/mm2)；
面板计算最大弯距(N.mm)；
面板的截面抵抗矩:
面板截面宽度，h:面板截面厚度；
×18×18/6=0.22×105mm3；
面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；
σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2；
σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值
2，满足要求！
抗剪强度验算
:
V--面板计算最大剪力(N)；
计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；
作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
q
:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m；
q
:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；
+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；
V=0.6×29.45×200.0=3534N；
:
τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
面板计算最大剪力(N)：V=3534N；
构件的截面宽度(mm)：b=400mm；
--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；
--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；
:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2；
:[f
]=1.50N/mm2；
T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值
2，满足要求！
挠度验算
:
q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.83×0.4=26.33
N/mm；
计算跨度(内楞间距):l=200mm；
面板的弹性模量:E=9500N/mm2；
面板的截面惯性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；
:[ω]=0.80mm；
:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×
5)=0.152mm；
:ω=0.152mm小于等于面板的最大允许挠度值
ω]=0.80mm，满足要求！
一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨
I和截面抵抗矩W分别为:
W=64.00cm3；
I=256.00cm4；
内楞的抗弯强度验算
M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；
计算跨度(外楞间距):l=400mm；
作用在内楞上的线荷载，它包括:
q
:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90
q
:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；
；
M=0.1×7.36×400×400=1.18×105N.mm；
σ--内楞承受的应力(N/mm2)；
内楞计算最大弯距(N.mm)；
内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；
内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；
σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2；
:[f]=130N/mm2；
σ=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值
2，满足要求！
内楞的抗剪强度验算
:
V--内楞承受的最大剪力；
计算跨度(外楞间距):l=400mm；
作用在内楞上的线荷载，它包括:
q
:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90
q
:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；
0.90为折减系数。
+q2)/2=7.36kN/m；
V=0.6×7.36×400=1766.8N；
:
τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
内楞计算最大剪力(N)：V=1766.8N；
内楞的截面宽度(mm)：b=60mm；
--内楞的截面高度(mm)：hn=80mm；
--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.5N/mm2；
f
=3×1766.8/(2×60×80)=0.55N/mm2
:[f
]=1.5N/mm2；
τ=0.55N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值
2，满足要求！
内楞的挠度验算
ω--内楞的最大挠度(mm)；
作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m；
计算跨度(外楞间距):l=400mm；
内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；
内楞截面惯性矩(cm4)，I=256cm4；
:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×
4)=0.05mm；
:[ω]=1.60mm；
ω=0.05mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.60mm，
二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续
外龙骨采用钢楞,截面类型圆形钢管48×3.0,截面惯性矩I和截面
W分别为:
W=4.49cm3；
I=10.78cm4；
外楞抗弯强度验算
作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.54kN；
(对拉螺栓水平间距):l=600mm；
:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm；
σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)
外楞的最大弯距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；
外楞的净截面抵抗矩；W=0.04×105mm3；
外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=130N/mm2；
:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2；
:[f]=205N/mm2；
σ=153.01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值
2,满足要求！
外楞的抗剪强度验算
:
V--外楞计算最大剪力(N)；
计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600mm
；
作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN；
V=0.65×6540=4.25×103N；
:
τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；
外楞计算最大剪力(N)：V=4.25×103N；
外楞的截面宽度(mm)：b=80mm；
--外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；
--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；
:τ=3×4.25×103/(2×80×60)=1.33N/mm2；
:[f
]=1.5N/mm2；
τ=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值
]=1.5N/mm2，满足要求！
外楞的挠度验算
ω--外楞最大挠度(mm)；
内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m；
计算跨度(水平螺栓间距):l=600mm；
外楞弹性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；
外楞截面惯性矩(mm4)，I=10.78×104；
:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×
4)=0.58mm；
:[ω]=1.5mm；
ω=0.58mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.5mm，
:
N--穿墙螺栓所受的拉力；
穿墙螺栓有效面积(mm2)；
穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；
:M14；
:11.55mm；
:A=105mm2；
:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；
:N=65.83×0.6×0.4=15.8kN。
N=15.8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值
，满足要求！
350×600梁模板计算书
JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规
(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
:L1。
模板支撑及构造参数
B(m):0.35m；
D(m):0.6m；
(mm):180mm；
La(m):0.8m；
a(m):0.1m；
(m):1.5m；
H(m)：2.9m；
(m):0.8m；
:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；
Lb(m):1m；
Φ48×3.0；
:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减
:0.8；
荷载参数
(kN/m2):0.35kN/m2；
(kN/m3):1.5kN/m3；
(kN/m2):2.5kN/m2；
(kN/m2):7.2kN/m2；
(kN/m2):2kN/m2；
(kN/m2):2kN/m2
材料参数
E(N/mm2)：10000N/mm2；
fm(N/mm2)：16N/mm2；
fv(N/mm2)：1.7N/mm2；
E(N/mm2)：210000N/mm2；
fm(N/mm2)：205N/mm2；
E(N/mm2)：9500N/mm2；
fm(N/mm2)：13N/mm2；
梁底模板参数
2；
(mm)：18mm；
梁侧模板参数
(mm)：600mm；
(mm)：600mm；
(mm)：600mm；
(mm)：600mm；
(mm)：M12mm；
,截面类型：矩形
60mm，高度80mm；
2
,截面类型：矩形
60mm，高度：80mm；
2
梁侧模板荷载
挠度验算只
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，
:
γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；
新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)
5.714h；
混凝土的入模温度，取20.00℃；
混凝土的浇筑速度，取1.50m/h；
模板计算高度，取0.30m；
--外加剂影响修正系数，取1.20；
--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
F；
7.20kN/m2、50.99kN/m2，取较小值7.20kN/m2作为本工程计算荷载。
,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土
挠度验算只
考虑新浇混凝土侧压力。计算的原
,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
抗弯验算
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
面板的最大弯距(N.mm)；
面板的净截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.40cm3；
面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
q--作用在模板上的侧压力，包括:
:q
=1.2×0.6×7.2×0.90=4.67kN/m；
:q
=1.4×0.6×2×0.90=1.51kN/m；
+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；
(内楞间距):l=600mm；
M=0.1×6.18×600.002=22.24×104N.mm；
面板的受弯应力计算值:σ=22.24×104/3.24×104=6.86N/mm2；
:[f]=13N/mm2；
σ=6.86N/mm2小于面板的抗弯强度设计值
2，满足要求！
挠度验算
作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=7.2×0.6=4.32N/mm；
计算跨度(内楞间距):l=600mm；
面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；
面板的截面惯性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；
:ω=0.677×4.32×6004/(100×9500×2.92×
5)=1.37mm；
:[ω]=600/250=2.40mm；
ω=1.37mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=2.40mm，
内楞计算
(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁
I和截面抵抗矩W分别为:
60mm，高度：80mm；
W=64.00cm3；
I=256.00cm4；
1）.内楞强度验算
:
σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
内楞的最大弯距(N.mm)；
内楞的净截面抵抗矩；
内楞的强度设计值(N/mm2)。
q=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×
；
(外楞间距):l=600mm；
:M=0.1×3.09×6002=11.12×104N.mm；
σ=11.12×104/6.40×
4=1.74N/mm2；
:[f]=16.00N/mm2；
σ=1.74N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于
2，满足要求！
2）.内楞的挠度验算
E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；
作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=7.2×600/1000/2=2.16N/mm；
计算跨度(外楞间距)：l=600mm；
木楞的截面惯性矩：I=2.56×106N/mm2；
:ω=0.677×2.16×6004/(100×10000.00×2.56×
6)=0.074mm；
:[ω]=600/250=2.40mm；
ω=0.074mm小于内楞的最大容许挠度值
ω]=2.40mm，满足要求！
外楞计算
(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计
外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形，宽度：60mm，高度：80mm；
3；
4；
1）.外楞抗弯强度验算
σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)
外楞的最大弯距(N.mm)；
外楞的净截面抵抗矩；
外楞的强度设计值(N/mm2)。
M按下式计算：
:P=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×600/1000
600/1000/2.00=1.85kN；
(对拉螺栓竖向间距):l=600mm；
M=0.175×1.85×600=19.46×104N.mm
外楞的受弯应力计算值:σ=19.46×104/6.40×104=3.04N/mm2；
:[f]=16.00N/mm2；
σ=3.04N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值
2，满足要求！
2）.外楞的挠度验算
E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；
作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=7.2×600/1000×
；
计算跨度(拉螺栓间距)：l=600mm；
木楞的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；
:ω=1.146×1.30×103×6003/(100×10000.00×
×106)=0.125mm；
:[ω]=1.50mm；
ω=0.125mm小于外楞的最大容许挠度值
ω]=2.40mm，满足要求！
:
N--穿梁螺栓所受的拉力；
穿梁螺栓有效面积(mm2)；
穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；
:M12mm；
:9.85mm；
:A=76.00mm2；
:N=7.2×600/1000×600/1000×2=5.18kN。
:[N]=170.000×76.00/1000=12.92kN；
N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值
，满足要求！
,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支
,按支撑在底撑上的单跨连续梁计算。
新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢
I和截面抵抗矩W分别为:
×104mm3；
×105mm4；
抗弯强度验算
σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
计算的最大弯矩(kN.m)；
计算跨度(梁底支撑间距):l=350.00mm；
作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
:1.2×（24+1.5）×0.8×0.3×0.90=6.61kN/m；
:1.2×0.35×0.8×0.90=0.30kN/m；
:1.4×2×0.8×0.90=2.02kN/m；
+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m；
:
×8.93×0.352=0.11kN.m；
=0.11×106/4.32×104=2.53N/mm2；
σ=2.53N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值
2，满足要求！
挠度验算
《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作
:
q--作用在模板上的压力线荷载:
（(24+1.5)×0.3+0.35）×0.8=6.40KN/m；
；
面板的弹性模量:E=9500N/mm2；
:[ω]=350.00/250=1.40mm；
:ω=0.677×6.40×350.004/(100×9500×3.89×
5)=0.1760mm；
:ω=0.1760mm小于面板的最大允许挠度
:[ω]=1.40mm，满足要求！
新浇混凝土自重荷载、钢筋自重
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自
荷载的计算：
钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
=(24+1.5)×0.3×(0.35/(2.00-1))=2.68kN/m；
模板的自重线荷载(kN/m)：
=0.35×(0.35/(2.00-1))×(2×0.6+0.35)/0.35=0.54kN/m；
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
P1=(2.5+2)×(0.35/(2.00-1))=1.58kN/m；
方木的支撑力验算
q=1.2×2.68+1.2×0.54=3.86kN/m；
P=1.4×1.58=2.21kN/m；
I和截面抵抗矩W分别为:
3；
4；
:
计算公式如
:
q=3.86+2.21=6.07kN/m；
M=0.1ql2=0.1×3.86×0.8×0.8=0.25kN.m；
σ=M/W=0.25×106/64000.00=3.86N/mm2；
[f]=16N/mm2；
3.86N/mm2小于方木抗弯强度设计值16N/mm2,满足要
!
:
:
:V=0.6×3.86×0.8=1.85kN；
τ=3×1854.72/(2×60×80)=0.58N/mm2；
[τ]=1.7N/mm2；
0.58N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.70N/mm2,满足
!
:
计算公式如
:
；
ω=0.677×3.22×800.004/(100×10000×256.00×
4)=0.35mm；
[ω]=0.8×1000/250=3.20mm；
ω=0.35mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.20mm，满
支撑钢管的强度验算
钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2；
模板的自重(kN/m2)：
=0.35kN/m2；
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
=(2.5+2)=4.50kN/m2；
×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2；
n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑
P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。
n=2时：
n＞2时：
(kN)
(m.m)
(kN.m)
RA=RB=1.214kN；
Mmax=0.546kN.m；
Vmax=1.726mm；
σ=0.546×106/4493.0=121.523N/mm2
[f]=205.0N/mm2；
121.523N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度
2,满足要求!
:
5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载
0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
(规范
≤Rc
Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.21kN；
小于6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
:
梁两侧立杆稳定性验算:
N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
N1=1.21kN；
N2=1.2×0.129×2.9=0.45kN；
N3=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×
；
:
×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.18×(1.5+24)=3.20kN；
；
--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；
立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；
立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；
--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；
计算长度(m)；
计算长度附加系数，取值为：1.155；
计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.70；
Lo=k1uh=1.16×1.70×1.5=2.95m；
；
lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.21；
σ=5101.70/(0.21×424.12)=57.56N/mm2；
σ=57.56N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值
2，满足要求！
180厚楼板模板计算书
JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规
(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
:
脚手架参数
:1.00m；纵距:1.00m；步距:1.50m；
:0.10m；脚手架搭设高度:2.90m；
:Φ48×3.0mm；
:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
:方木支撑；
荷载参数
0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3；
:180.00mm；
:1.000；
楼板参数
:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；
:5；每平米楼板截面的钢筋面积:1440.000mm2；
:5.40m；楼板的计算厚度:180.00mm；
:4.50m；施工平均温度:25.000℃；
木方参数
E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2
1.40N/mm2；木方的间隔距离:300.00mm；
:60.00mm；木方的截面高度:80.00mm；
2楼板支撑架荷载计算单元
:
I和截面抵抗矩W分别为:
×8.000×8.000/6=64.00cm3；
×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；
荷载的计算：
钢筋混凝土板自重(kN/m)：
=25.000×0.300×0.180=1.350kN/m；
模板的自重线荷载(kN/m):
=0.350×0.300=0.105kN/m；
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN；
方木抗弯强度验算:
计算公式如
:
q=1.2×(q
+q2)=1.2×(1.350+0.105)=1.746kN/m；
p=1.4×0.900=1.260kN；
M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.746×1.0002/8=0.533kN；
N=P/2+ql/2=1.260/2+1.746×1.000/2=1.503kN；
σ=M/W=0.533×106/64000.00=8.328N/mm2；
[f]=13.0N/mm2；
8.328N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,
!
方木抗剪验算：
:
:
:Q=1.746×1.000/2+1.260/2=1.503kN；
T=3×1.503×103/(2×60.000×80.000)=0.470N/mm2；
[T]=1.400N/mm2；
0.470N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，
!
方木挠度验算:
计算公式如
:
q=q
+q2=1.455kN/m；
p=0.900kN；
V=5×1.455×1000.04/(384×9500.000×
×1000.03/(48×2560000.000×9500.000)=1.550mm；
[V]=1000.0/250=4.000mm；
1.550mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要
!
:
P取纵向板底支撑传递力，P=1.746×1.000+1.260=3.006kN；
(kN.m)
Mmax=0.803kN.m；
Vmax=0.0003mm；
Qmax=6.815kN；
σ=12.547N/mm2；
[f]=205.000N/mm2；
12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值
2,满足要求!
1000.0/150与10mm,满足要求!
:
P96
16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实
12.80kN。
(规范
≤Rc
Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
R取最大支座反力,R=6.815kN；
所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
(轴力):
静荷载标准值包括以下内容：
脚手架的自重(kN)：
=0.129×2.900=0.374kN；
模板的自重(kN)：
=0.350×1.000×1.000=0.350kN；
钢筋混凝土楼板自重(kN)：
=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN；
N
=NG1+GG2+GG3=5.224kN；
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
N
=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
+1.4NQ=10.469kN；
:
,立杆的稳定性计算公式
N--立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.469kN；
--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L
/i查表得到；
计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；
立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：4.49cm3；
--钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；
--计算长度(m)；
=h+2a
立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；
L
=h+2a=1.5002×0.100=1.700m；
/i=1700.000/15.945=107
L
/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；
σ=10469.000/(0.537×489.000)=39.868N/mm2；
σ=39.868N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值
2，满足要求！
:
楼板强度计算说明
,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载
,配置
面积As=1440mm2,fy=300N/mm2。
b×h=5400mm×180mm,截面有效高度ho=160mm。
5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的
验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
4.5m,短边为5.4m；
×1.2×(0.350+25.000×0.180)+1×1.2×(0.374×5×6/4.5/5.4)+1.4
(1.000+2.000)=16.394kN/m2；
q=4.5×16.394=73.774kN/m；
=0.0616×73.774×5.4002=132.431kN.m；
25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
5天龄期混凝土强度达到63.01%,C30混凝土强度在5天龄期近似等效为
。
fcm=9.010N/mm2；
:
=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300/(5400.000×160.000×
=0.053
:
=αs×b×ho2×fcm=0.053×5400.000×160.0002×9.010×
-6=66.014kN.m；
M
=M1+M2=66.014<=Mmax=132.431
5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
2层以下的模板支撑必须保留。
验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
4.5m,短边为5.4m；
×1.2×(0.350+25.000×0.180)+2×1.2×(0.374×5×6/4.5/5.4)+1.4
(1.000+2.000)=16.949kN/m2；
q=4.5×16.949=76.269kN/m；
=0.0616×76.269×5.4002=136.910kN.m；
25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
10天龄期混凝土强度达到80.00%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效
C24.000。
fcm=11.440N/mm2；
:
=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300/(5400.000×160.000×
=0.043
:
=αs×b×ho2×fcm=0.043×5400.000×160.0002×11.440×
-6=68.003kN.m；
M
=M1+M2=66.014+68.003=134.017<=Mmax=136.910
10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
3层以下的模板支撑必须保留。
验算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求
4.5m,短边为5.4m；
×1.2×(0.350+25.000×0.180)+3×1.2×(0.374×5×6/4.5/5.4)+1.4
(1.000+2.000)=17.503kN/m2；
q=4.5×17.503=78.763kN/m；
=0.0616×78.763×5.4002=141.387kN.m；
25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
15天龄期混凝土强度达到89.13%,C30混凝土强度在15天龄期近似等效
C26.740。
fcm=12.746N/mm2；
:
=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300/(5400.000×160.000×
=0.038
:
=αs×b×ho2×fcm=0.038×5400.000×160.0002×12.746×
-6=66.956kN.m；
M
=M1+M2=66.014+68.003+66.956=200.973>Mmax=141.387
15天楼板强度足以承受上面楼层传递下来的荷载。