承载能力极限状态包括结构构件或连接因强度超过而破坏结构
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承载能力极限状态：包括①结构构件或连接因强度超过而破坏。②结构或其一部分作为刚体而失去平衡(如倾覆、滑移)③在反复荷载下构件或连接发生疲劳破坏。
正常使用的极限状态：包括①构件在正常使用条件下产生过度变形，导致影响正常使用或建筑外观。②构件过早产生裂缝或裂缝发展过宽。③动力荷载下结构或构件产生过大振幅等。
预应力混凝土构件的混凝土最低强度等级不应低于C40。
细长压杆的临界力公式柱的一端固定一端自由时，L0=2L，L为杆件的实际长度;两端固定时，L0=0.5L;一端固定一端铰支时，L0=0.7L;两端铰支时，L0=L.均布荷载作用下悬臂梁的最大变形公式(),矩形截面梁的惯性矩
要求设计使用年限为50年的钢筋混凝土及预应力混凝土结构，其纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于钢筋的公称直径，一般为15~40mm(保护层最小厚度：一类环境，板墙壳≤C20的20mm，≥C25的15mm;梁≤C20的30mm，≥C25的25mm;柱均为30mm)
一类环境设计年限50年的结构混凝土：最小保护层厚度，最大水灰比0.65，最小水泥用量225kg/m3，最低混凝土强度等级C20，最大氯离子含量点水泥用量1.0%，最大碱含量(kb/m3)(不限制) M抗≥(1.2～1.5)M倾
现行抗震设计规范适用于抗震设防烈火度为6、7、8、9度地区。三个水准“小震不坏，中震可修，大震不倒”。抗震设计根据功能重要性分为甲，乙，丙，丁四类。大量的建筑物属于丙类。
多层砌体房屋的抗震构造措施：①设置钢筋混凝土构造柱;②设置钢筋混凝土圈梁与构造柱连接起来，增强房屋的整体性;③墙体有可靠的连接，楼板和梁应有足够的搭接长度和可靠连接④加强楼梯间的整体性
框架结构的抗震构造措施：框架结构震害的严重部位多发生在框架梁柱节点和填充墙处;一般柱震害重于梁，柱顶震害重于柱底，角柱震害重于内柱，短柱震害重于一般柱。框架设计成延性框架，遵守强柱、强节点、强锚固，避免短柱、加强角柱，框架沿高度不宜突变，避免出现薄弱层，控制最小配筋率，限制配筋最小直径等原则。构造上采取受力筋锚固适当加长，节点处箍筋适当加密等措施。
导热系数小于0.25W/(m.K)的材料称为绝热材料
防水隔离层：楼板四周除门洞外，混凝土翻边高度不应小于120mm。防水隔离层不得做在与墙交接处，应翻边高度不宜小于150mm。孔洞四周和平台临空边缘，翻边高度不宜小于100mm。
楼梯平台上部及下部过道处的净高不应小于2米，梯段净高不应小于2.2米.楼梯踏步
最小宽度和最大宽度：住宅共用楼梯0.25m,0.18m;幼儿园小学校等楼梯0.26m,0.15m。
散水的坡度可为3%~5%。散水宜为600~1000mm，无组织排水，散水宽度可按檐口线放出200~300mm。散水与外墙之间宜设缝，缝宽可为20~30mm，缝内应填弹性膨胀防水材料。
女儿墙：与屋顶交接处必须做泛水(高度≥350mm)，压檐板上表面应向屋顶方向倾斜10%，并出挑≥60mm。
防火门、防火窗应划分为甲、乙、丙三级。其耐火极限：甲级为1.2h，乙级为0.9h，丙级为0.6h。
六大常用水泥的初凝时间均不得短于45min，硅酸盐水泥的终凝时间不得长于6.5h，其他五类常用水泥的终凝时间不得长于10h。初凝时间不符合规定者为废品，终凝时间不符合规定者为不合格品。
钢筋混凝土结构工程中，粗骨料的最大粒径不得超过结构截面最小尺寸的1/4，同时不得大于钢筋间最小间距的3/4。对于混凝土实心板，可允许采用最大粒径达1/3板厚的骨料，但最大粒径不得超过40mm。对于采用泵送的混凝土，碎石的最大粒径不大于输送管径的1/3，卵石的最大粒径不大于输送管径的1/2.5。
影响混凝土强度的因素：水泥强度与水灰比，集料(骨料的种类、质量和数量，外加剂和掺合料)，搅拌与振捣，养护温度、湿度和龄期。
强屈比(σb/σs)评价钢材可靠性的参数。一般不低于1.2，用于一、二级抗震等级的框架，纵向受力钢筋实测的强屈比应不低于1.25。
干压陶瓷按材质分：瓷质砖(吸水率≤0.5%)，炻瓷砖(0.5%，吸水率≤3%)细炻砖(3%<吸水率≤6%)，炻质砖(6%<吸水率≤10%)、陶质砖(吸水率>10%)。
按环保控制标准，Ⅰ类民用建筑的室内装修必须采用E1类。E1类的甲醛释放量(≤0.12mg/100g)，采用气候箱法测试。
天然花岗石板材的技术要求包括规格尺寸，外观质量和物理力学性能，其中，物理力学性能参数应包括：体积密度、吸水率、干燥压缩强度、弯曲强度和水饱和压缩强度、弯曲强度、耐磨性
大理石的物理性能有体积密度、吸水率、干燥压缩强度、弯曲强度，耐磨度、镜面板材的镜向光泽值。
经纬仪由照准部、水平度盘和基座三部分组成。水准仪由望远镜、水准器和基座三部分组成。全站仪由电子经纬仪、光电测距仪和数据记录装置组成。
基坑开挖，人工挖土预留15~30cm。铲运机、推土机保留土层厚度15~20cm，正铲、反铲或拉铲挖土时为20~30cm。
基坑挖至基底设计标高并清理后，施工单位必须会同勘察、设计、建设(或监理)等共同验槽，合格后方能进行基础工程施工。
验槽时就重点观察柱角、墙角、承重墙下或其他受力较大部位，如有异常部位，要会同勘察、设计等单位进行处理。
位于同一区段内的受拉钢筋搭接接头面积百分率为25%。当受拉钢筋的直径(d>28mm)及受压钢筋的直径(d>32mm)时，不宜采用绑扎接头，宜采用焊接或机械连接接头。
大体积混凝土浇筑完毕后，应在12小时内加以覆盖和浇水。普通硅酸盐水泥拌制的混凝土养护时间不得少于14d，矿渣水泥、火山水泥等拌制的混凝土养护时间不得少于21d。
混凝土的养护方法：应在终凝前(通常混凝土浇筑完毕后8~12h)开始进行自然养护。混凝土采用覆盖浇水养护的时间，对硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥拌制的混凝土，不得小于7d，对火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥拌制的混凝土，不得小于14d，对掺有缓凝型外加剂、矿物掺合剂或有抗渗性要求的混凝土，不得小于14d。
导墙的作用是：挡土、作为测量的基准、作为重物的支撑、存蓄泥浆。泥浆的作用是：护壁、携渣、冷却和润滑。
影响梁斜截面受力性能的主要因素：剪跨比和高跨比;混凝土的强度等级;箍筋和弯起钢筋的数量。
梁的截面高度一般按跨度确定，宽度一般是高度的1/3。纵向受力钢筋宜优先选用HRB335、HRB400钢筋，常用直径为10~25mm，钢筋之间的间距不应小于25mm，也不应小于直径。保护层一般为25~40mm。板的厚度与计算跨度有关。屋面板一般不小于60mm，楼板一般不小于80mm。板的保护层厚度一般为15~30mm。受力钢筋直径常用6、8、0、12mm，间距不小于250mm。梁、板混凝土的强度等级一般采用C20以上。
施工缝的位置(可与案例结合)：在浇筑前确定，宜留置在剪力较小且便于施工的部位。柱宜留在基础、楼板、梁的顶面，梁和吊车梁牛腿、无梁楼板柱帽的下面。与板连成整体的大截面梁(高超过1m)，留置在板底面以下20~30mm处，当板下有梁托时，留在梁托下部。单向板，留置在平行于板的短边的任何位置。有主次梁的楼板，施工缝就留置在次梁跨中1/3范围内。墙留置在门洞口过梁跨中1/3范围内，也可留在纵横墙的交接处。
对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度应为跨度的1/1000~3/1000。
混凝土浇筑时，混凝土自高处倾落的自由高度不宜超过2m。在浇筑竖向结构混凝土前，应先在底部填以50~100mm厚与混凝土内砂浆万分相同的水泥砂浆，浇筑中不得发生离析现象，当浇筑高度超过3m时，应采用串筒、溜槽、溜管或振动溜管，使混凝土下落。
底模拆除时的混凝土强度要求：板2~8m，梁、拱、壳≤8m，为≥75%。
钢筋下料长度=外包尺寸+钢筋末端弯钩或弯折增长值-钢筋中间部位弯折的量度差值
铺浆法砌筑时，铺浆长度不得超过750mm，施工期间气温超过300C时，铺浆长度不得超过500mm。砌筑前，砖应提前1~2d浇水湿润，砖含水率宜为10%~15%。，灰缝宽度宜为10mm，且不应小于8mm，也不应大于12mm。
不得在下列墙体或部位设置脚手眼：120mm厚墙、料石清水墙和独立柱;过梁上与过梁成60度角的三角形范围及过梁净跨度1/2的高度范围内;宽度小于1m的窗间墙;砌体门窗洞口两侧200mm(石砌体300mm)和转角处450mm(石砌体600mm)的范围内;梁或梁垫下及其左右500mm范围内;设计不允许设置脚手眼的部位。
空心砖的孔洞应沿墙呈水平方向砌筑，上下皮垂直灰缝相互错开1/2砖长。空心砖墙中不得留置脚手架。
钢筋混凝土圈梁的宽度宜与墙厚相同，当墙厚h≥240mm时，其宽度不宜小于2h/3。圈梁高度不应小于120mm。纵向钢筋不应小于4ф10，绑扎接头的搭接长度按受拉钢筋考虑，箍筋间距不应小于300mm。
卷材的铺设方向按照屋面的坡度确定：屋面坡度小于3%时，卷材宜平行屋脊铺贴;屋面坡度3%~15%时，卷材可平行或垂直屋脊铺贴;屋面坡度大于15%或屋面受振动时，沥青防水卷材应垂直屋脊铺贴，高聚物改性沥青防水卷材和合成高分子防水卷材可平行或垂直屋脊铺贴;上下层卷材不得相互垂直铺贴。
卷材的铺贴方法：卷材防水层上有重物覆盖或基层变形较大时，应优先采用空铺法、点粘法、条粘法或机械固定法，但距屋面周边800mm内以及叠层铺贴的各层卷材之间应满粘。满粘法施工时，找平层的分格缝处宜空铺，空铺的宽度宜为100mm。在坡度大于25%的屋面上采用卷材作防水层时，变采取防止卷材下滑的固定措施。
铺贴卷材应采用搭接法。平行于屋脊的搭接缝，应顺流水方向搭接;垂直于屋脊的搭接缝，应顺年最大频率风向搭接。对高聚物改性沥青防水卷材搭接宽度：满粘法80mm，空铺、点粘、条粘法100mm。
防水混凝土结构的施工要点：(1)防水混凝土的配合比应符合：水泥用量不得少于300kg/m3;水灰比不得大于0.55;普通防水混凝土坍落度不宜大于50mm，泵送时入泵坍落度宜为100~140mm。(2)必须采用机械搅拌，搅拌时间不应小于2min;必须用高频机械振捣密实，振捣时间宜为10~30S。(3)应连续浇筑，宜少留施工缝。当留施工缝时，墙体水平施工缝不应留在剪力与弯矩最大处或底板与侧墙的交接处，应留在高出底板表面不小于300mm的墙体上;拱(板)墙结合的水平施工缝，宜留在拱(板)墙缝线以下150~300mm处;墙体有预留孔洞时，施工缝距孔洞边缘不应小于300mm;垂直施工缝应避开地下水和裂隙水较多的地段，并宜与变形缝相结合。(4)终凝后应立即进行养护，养护时间不得少于14d。
卷材防水层施工中，铺贴高聚物改性沥青卷材采用热熔法施工，铺贴合成高分子卷材采用冷粘法施工。应符合下列规定：(1)底板垫层混凝土平面部位的卷材宜采用空铺或点粘法，其他与混凝土结构相接触的部位采用满粘法。(2)厚度小于3mm的高聚物改性沥青卷材，严禁采用热熔法施工。(3)两幅卷材短边和长边的搭接宽度均不应小于100mm。采用多层卷材时，上下两层和相邻两幅卷材的接缝应错开1/3~1/2幅宽，且两层卷材不得相互垂直铺贴。
(4)卷材接缝口应用材性相容的密封材料封严，宽度不应小于10mm。
厕浴间、厨房防水施工先做立墙，后做地面。以单组分聚氨酯防水涂料为例，而厕浴、厨房防水工程涂膜防水的施工工艺流程：清理基层、细部附加层施工、第一遍涂膜防水层、第二遍涂膜防水层(对平面与第一遍相垂直)、第三遍涂膜防水层、第一次蓄水试验(24h，蓄水高度最高处为20~30mm)、保护层饰面层施工、第二次蓄水试验(24h)、工程质量验收。
抹灰用的水泥应为强度等级不小于32.5MPa的普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥以及白水泥、彩色硅酸盐水泥。抹灰总厚度大于或等于35mm时，应采取加强措施。水泥砂浆抹灰层应在湿润条件下养护，一般应在抹灰24h后进行养护。
室内墙面、柱面和门洞口的阳角做法应符合设计要求。设计无要求时，应采用1：2水泥砂浆做暗护角，其高度不应低于2m，每侧宽度不应小于50mm。
饰面板安装工程一般适用于内墙饰面板安装工程和高度不大于24m，抗震设防烈度不大于7度的外墙饰面板安装工程。饰面砖粘贴工程一般适用于内墙饰面砖粘贴工程和高度不大于100m，抗震设防烈度不大于8度，采用满沾法施工的外墙饰面砖粘贴工程。采用湿作业法施工的天然石材饰面板应进行防碱背涂处理。
混凝土或抹灰基层涂刷溶剂型涂料时，含水率不得大于8%，涂刷乳液型涂料时，不得大于10%。木材基层的含水率不得大于12%。
主龙骨吊点间距，起拱高度应符合设计要求，当设计无要求时，应按房间短向跨度的1‰~3‰起拱。吊点间距应小于1.2m，吊杆应通直，吊杆距主龙骨端部距离不得大于300mm，当大于300mm时，应增设吊杆;当吊杆长度大于1.5m时，应设置反支撑，当吊杆与设备相遇时，应调整并增设吊杆。
室内地面的水泥混凝土垫层，应设置纵向缩缝和横向缩缝，纵向缩缝间距不得大于6m，横向缩缝不得大于12m。
水泥混凝土散水、明沟，应设置伸缩缝，其间距不得大于10m，房屋转角处应做450缝。
隐框、半隐框和明框玻璃幕墙的隐框的开启窗的玻璃与铝合金框的连接部位;全玻幕墙玻璃面板与玻璃肋的连接部位;倒挂玻璃顶的玻璃与框架的连接部位，必须采用硅酮结构密封胶。
丁基热熔密封胶用于中空玻璃的第一道密封，聚硫密封胶用于明框玻璃幕墙中空玻璃的第二道密封。干挂石材幕墙用环氧胶粘剂用于石板与金属挂件之间的粘结。
平板形预埋件锚板宜采有Q235级钢，锚筋应采用HPB235、HRB335或HRB400级热轧钢筋，严禁使用冷加工钢筋。
玻璃板块应在洁净、通风的室内注胶。温度宜在15~300C之间，相对湿度不宜低于50%。板块在打注硅酮结构密封胶后，应在温度200C、湿度50%以上的干净室内养护。单组分固化时间一般需14~21d，双组分一般需7~10d。
双组分硅酮结构密封胶应进行混匀性(蝴蝶)试验和拉断(胶杯)试验。
隐框、半隐框玻璃幕墙的硅酮结构密封胶粘结宽度和厚度应根据计算确定：厚度不应小于6mm，且不应大于12 mm;宽度不应小于7 mm，也不宜大于厚度的2倍。
进入现场的每一批钢材，应在建设单位代表或监理工程师的见证下，按每一批量不超过60t进行见证取样，封样送检复试，检测钢材的物理机械性能(抗拉性、抗冲击性、抗疲劳性)(有时还需做化学性能分析：，进口的钢材必须做化学成分分析检测，对质量有怀疑的，焊接性不好，有脆断现象的，力学性能显著不正常的)，合格后方可使用。
进入现场的每一批水泥应在建设单位代表或监理工程师的见证下，按袋装水泥每一批量不超过200t(散装水泥每一批量不超过500t)进行见证取样，封样送检复试;主要是检测水泥安定性、强度和凝结时间。进口的水泥、对水泥的质量有怀疑时、过期的水泥(普通水泥超过3个月，早强水泥超过1个月的，还需化学成分分析检测，合格后方可使用。
装饰装修材料复验的主要项目：(1)水泥的凝结时间，安定性和抗压强度;(2)人造木板的游离甲醛含量或游离甲醛释放量;结果分E1和E2类，I类民用工程只能用E1级木板。检验批：大于500m2，进行复验。(3)室内用天然花岗石石材或瓷质砖(≥200m2)的放射性，外墙陶瓷面砖吸水率(寒冷地区抗冻性)。一般地区吸水率≤10%，寒冷地区≤5%。
钢筋分项工程质量控制包括钢筋进场检验、钢筋加工、钢筋连接、钢筋安装等。重点检查：原材料进场合格证和复试报告、成型加工质量、钢筋连接试验报告及操作者合格证。钢筋安装包括纵向、横向钢筋的品种、规格、数量、位置、连接方式、锚固和接头位置、接头数量、接头面积百分率、搭接长度、几何尺寸、间距、保护层厚度等。验收合格并按有关规定填写“钢筋隐蔽工程检查记录”后，方可浇筑混凝土。
钢筋隐蔽验收要点是：按施工图核查纵向受力钢筋，检查钢筋的品种、规格、数量、位置、间距、形状;检查混凝土保护层厚度，构造钢筋是否符合构造要求;钢筋锚固长度，箍筋加密区及加密间距;检查钢筋接头：如绑扎搭接，要检查搭接长度，接头位置和数量(错开长度、接头百分率);焊接接头或机械连接，要检查外观质量，取样试件力学性能试验是否达到要求，接头位置(相互错开)数量(接头百分率)。
建筑幕墙的“三性试验”：风压变形性能、气密性能、水密性能。检测试件的材质、构造、安装施工方法应与实际工程相同。应在幕墙工程构件大批量制作、安装前完成。
复验材料：(1)铝塑复合板的剥离强度;(2)石材的弯曲强度、寒冷地区石材的耐冻融性、室内用花岗石的放射性;(3)幕墙用结构胶的邵氏硬度，标准条件下拉伸粘结强度;(4)石材用密封胶的污染性;(5)幕墙用结构密封胶、耐候密封胶与其相接触材料的相容性和剥离粘结性试验(使用前必须进行)
后置埋件应进行承载力现场试验，必要时应进行极限拉拔试验。
淋水试验方法：将幕墙淋水装置安装在被检幕墙的外表面，喷水水嘴离幕墙的距离不应小于530mm，并应在被检幕墙表面形成连续水幕。每一检验区域喷淋面积应为1800mm*1800mm，喷水量不应小于4L/(m2·min)，喷淋时间应持续5min，在室内观察有无渗
漏现象发生。
建筑屋面防水等级分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ级，防水层合理使用年限分别规定为25年、15年、10年、5年。检查屋面有无渗漏、积水和排水系统是否畅通，应在雨后或持续淋水2h 后进行。有可能作蓄水检验的屋面，其蓄水时间不应小于24h。
工程质量事故的分类：
可划分为：一般质量事故、严重质量事故和重大质量事故三类。
1一般质量事故：直接经济损失在5000元(含5000元)以上，不满5万元的;影响使用功能和工程结构安全，造成永久质量缺陷的。
2严重质量事故：直接经济损失在5万元(含5万元)以上，不满10万元的;严重影响使用功能和工程结构安全，存在重大质量隐患的;事故性质恶劣或造成2人以下重伤的。
3重大质量事故：工程倒塌或报废;由于质量事故，造成人员死亡或重伤3人以上;直接经济损失10万元以上的。
(1)一级重大事故：死亡30人以上;直接经济损失300万元以上。
(2)二级重大事故：死亡10人以上，29人以下;直接经济损失100万元以上，不满300万元。
(3)三级重大事故：死亡3人以上，9人以下;重伤20人以上;直接经济损失30万元以上，不满100万元。
(4)四级重大事故：死亡2人以下;重伤3人以上，19人以下;直接经济损失10万元以上，不满30万元。
混凝土表面麻面、露筋、蜂窝、孔洞、裂缝等质量通病、成因及防治措施：
(1)麻面部位用清水刷洗，充分湿润后用水泥浆或1：2水泥砂浆抹平。
(2)将外露钢筋上的混凝土和铁锈清洗干净，再用1：2水泥砂浆抹压平整。如露筋较深，应将薄弱混凝土剔除，清理干净，用高一级的豆石混凝土捣实，并认真养护。
(3)小蜂窝可先用水冲洗干净，用1：2水泥浆修补;大蜂窝，先将松动的石子和突出颗粒剔除，并剔成喇叭口，然后用清水冲洗干净湿透，再用高一级豆石混凝土捣实后认真养护。
(4)孔洞需要与设计单位共同研究制定补强方案，然后按批准后的方案处理。在处理梁中孔洞时，应在梁底用支撑支牢，然后再将孔洞处的不密实的混凝土凿掉，要凿成斜形(外口向上)，以便浇筑混凝土。用清水冲刷干净，并保持湿润72h，然后用高一等级的微膨胀豆石混凝土捣实认真养护。，有时因孔洞大需支模板后才浇筑混凝土。
防水工程常见质量通病：
(1)卷材屋面开裂：用盖缝条补缝(对基层伸缩变形有要求);用干铺卷材作延伸层;用防水油膏补缝。
(2)屋面卷材起鼓：①直径100mm以下的中小鼓泡可用抽气灌胶法治理，并压上几块砖，几天后将砖移去即成。②直径100~300mm的鼓泡可先铲除鼓泡处的保护层，再用刀将鼓泡按斜十字形割开，放出鼓泡内气体，擦干水分，清除旧胶结料，用喷灯把卷材吹干。随后按顺序把旧卷材分片重新粘贴好，再新贴一块方形卷材(其边长比开刀范围大100mm)，压入卷材下;最后，粘贴覆盖好卷材，四边搭接好，并重新做保护层。上述分片铺贴顺序是按屋面流水方向先下再左右后上。③直径更大的鼓泡用割补法治理。先用刀把鼓泡卷材割除，按上一作法进行基层清理，再用喷灯烘烤旧卷材槎口，并分层剥开，除去早胶结料后，依次粘贴好旧卷材，上铺一层新卷材(四周与旧卷材搭接不小于100mm)，然后贴上旧卷材。再依次粘贴旧卷材，上面覆盖第二层新卷材，最后粘贴卷材，周边压实刮平，重做保护层。
(3)山墙、女儿墙部位漏水的治理：①清除卷材张口脱落处的旧胶结料，烤干基层，重
新钉上防腐木条，将旧卷材贴紧钉牢，再覆盖一层新卷材，收口处用防水油膏封口。②凿除开裂和剥落的压顶砂浆，重抹1：(2~2.5)水泥砂浆，并做好滴水线。最好换上预制钢筋混凝土压顶板(地震地区不宜)。③将转角处开裂的卷材割开，旧卷材烘烤后分层剥离，清除旧胶结料，将新卷材分层压入旧卷材下，并搭接粘贴牢固。再在裂缝表面增加一层卷材，四周粘贴牢固。
(4)施工缝渗漏水治理：①根据渗漏、水压大小情况，采用促凝胶浆或氰凝灌浆堵漏。
②不渗漏的施工缝，可沿缝剔成八字形凹槽，将松散石子剔除，刷洗干净，用水泥素浆打底，抹1：2.5水泥砂浆找平压实。
单独编制安全专项施工方案。
(1)开挖深度超过5m(含5m)的基坑、槽支护与降水工程 ;或是基坑虽未超过5m，但地质条件和周围环境复杂，地下水位在坑底以上的基坑支护与降水工程。(2)开挖深度超过5 m(含5m)的基坑、槽的土方开挖工程。(3)各类工具式模板工程;水平混凝土构件模板支撑系统及特殊结构模板工程。(4)现场临时用电工程。(5)现场外电防护工程;地下供电、供气、通风、管线及毗邻建筑物防护工程。(6)脚手架工程：高度超过24m的落地式钢管脚手架，附着式升降脚手架，。。。(7)塔吊、施工电梯等特种设备安拆工程。
(8)起重吊装工程。(9)采用人工、机械拆除或爆破拆除的工程。(10)其他危险性较大的工程：建筑幕墙的安装工程;预应力结构张拉施工;大型设备安装施工;网架和索膜结构施工;6m以上的边坡施工;采用新技术、新工艺、新材料等。
安全专项施工方案必须有设计、有计算、有详图、有文字说明。应由施工企业专业工程技术人员编制，由施工企业技术部门的专业工程技术人员及监理单位专业监理工程师审核，审核合格，由施工企业技术负责人、监理单位总监理工程师审批后执行。
安全技术交底要求：作业前，书面文字材料，签字手续，施工负责人、生产班组、现场安全员三方各留一份。内容应包括(施工方案细化和补充;讲明安全注意事项，保证操作者的人身安全)：1)工作场所或工作岗位可能存在的不安全因素。2)所接触的安全设施、用具和劳动防护用品的正确使用。3)施工任务及安全技术操作规程。4)安全注意事项等。
基坑开挖时，两人操作间距应大于2.5m。多台机械开挖，挖土机间距应大于10m。挖土应由上而下，逐层进行，严禁先挖坡脚或逆坡开挖。
脚手架搭设完毕，应由施工经理组织，项目施工、技术、安全、作业班组长等有关人员参加，按照施工方案和技术规范、技术交底等有关技术文件，分段进行逐项检查验收，确认符合要求后，方可投入使用。
构件、设备运输时，与高压线净距不得小于2m，与低压线净距不得小于1m。吊装作业使用行灯照明时，电压不得超过36V。
洞口的防护设施要求：楼板、屋面和平台等面上短边尺寸小于25cm但大于2.5cm的孔口，必须用坚实的盖板盖严，盖板应防止挪动移位。边长为25~50cm的洞口、安装预制构件时的洞口及缺件临时形成的洞口，可用竹、木等作盖板，盖住洞口，盖板要保持四周搁置均衡，固定牢靠，防止挪动移位。边长为50~150cm的洞口，必须设置一层扣件扣接钢管而形成的网格，并在其上满铺竹笆或脚手板。也可采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网格，钢筋网格间距不得大于20cm。边长在150cm以上的洞口，四周必须设安全防护栏杆，洞口下张设安全平网。墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口应加装开关式、固定式或工具式防护门，门栅网格的间距不应大于15cm，也可采用防护栏杆，下设挡脚板。
物料提升机架体外侧应沿全高用安全立网进行防护。各层通道口处都应设置常闭型的防护门。组装后应按规定进行验收，并进行空载、动载和超载试验。每班开机前应对卷扬机、钢丝绳、地锚、缆风绳进行检验，并进行空车运行，合格后方可使用。在安全装置可靠的情况下，装卸料人员才能进入到吊篮内工作，在任何情况下都不准许人员乘吊篮上下。卷扬机
操作工必须持证上岗，离岗时，应降下吊篮，并切断电源。
施工现场主要入口的醒目位置除设置企业标志外，应设置工程概况牌、安全纪律牌、防火须知牌、安全无重大事故计时牌、安全生产文明施工牌、施工总平面图、项目组织机构及主要管理人员名单图的“五牌二图”。
施工现场必须实施封闭管理，一般路段的围挡高度不得低于1.8m，市区主要路段的围挡高度不得低于2.5m。
房屋建筑工程造价由直接费(直接工程费(人材机)和措施费)、间接费(企业管理费和规费)、利润(直接费和间接费乘利润率)和税金(直接费间接费利润乘税率)构成。
工程变更14天。索赔28天。
挣值法：已完工程预算成本(费用)BCWP(挣得值);计划完成工程预算成本BCWS;已完工程实际成本ACWP。
成本偏差CV=BCWP-ACWP，负超，正节;成本绩效指数CPI=BCWP/ACWP，小于1超，大于1节。
进度偏差SV=BCWP-BCWS，负误，正前;进度绩效指数SPI=BCWP/BCWS，小于1误，大于1前。
要约邀请：业主的投标邀请书(招标文件);要约：投标文件;承诺：中标通知书。
废标的情形：①无单位盖章并无法人代表人或法定代表人授权的代理人签字或盖章的;
②未按规定的格式填写，内容不全或关键字迹模糊、无法辨认;③投标人递交两份或多份内容不同的，或对同一招标项目有两个或两个以上报价，且未声明哪一个有效，按招标文件规定提交备选投标方案的除外;④投标人名称或组织结构与资格预审时不一致的;⑤未按招标文件规定提交投标保证金的;⑥联合体招标未附联合各方共同投标协议的。
违法分包：①总包将工程分包给不具备相应资质的单位;②建设工程总承包合同中未有约定，又未经建设单位认可，进行分包的;③施工承包单位将主体结构的施工分包的;④分包单位将其承包的工程再分包的。
施工合同文件的组成及解释顺序：本合同协议书;中标通知书;投标书及其附件;本合同专用条款;本合同通用条款;标准、规范及有关技术文件;图纸;工程量清单;工程报价单或预算书。
不可抗力发生风险承担的原则是：①工程本身的损害由业主承担;②人员伤亡由其所在方负责，并承担相应费用;③施工方的机械设备损坏及停工损失，由施工方承担;④工程所需清理修复费用，由业主方承担;⑤延误的工期顺延。
设计总平面图步骤：设置大门，引入场外道路→布置大型机械(塔吊)→布置仓库、堆放场→布置加工厂→布置内部临时运输道路→布置临时房屋→布置临时水电管管网其他动力设置→绘制图例。
单位工程施工平面图的设计步骤：确定起重机的位置→确定仓库、堆场、加工场地的位置→布置运输道路→布置临时房屋→布置水电管线→计算技术经济指标。
主干道应有排水措施，路面要硬化。主干道宽度单行道不小于 3.5m，双车道不小于5.5~6m。木材场两侧应有6m宽道路，端头处应有12m×12m回车场。消防车道的净宽度不应小于4m，载重车转弯半径不宜小于15m。
临时搭设的建筑区域内每100m2，配备2只10L灭火器。临时木工间、油漆间、木机具间等，每25 m2配备一只灭火器。大型临时设施总面积超过1200m2的，应备有消防用的太平桶、黄沙等。24m高度以上高层建筑的施工现场，设置高压水泵。
室外消火栓之间的距离不应大于50m(装修)。临时用水中消火栓间距不大于120m，距拟建房屋不小于5m，不大于25m，距路边不大于2m。
乙炔发生器与氧气瓶存放间距不得小于2m，使用时工作距离不得小于5m，与明火作业点(焊、割)距离不小于10m，与易燃易爆品的距离不得少于50m。
手提式灭火器设置在挂钩、灭火器内，其顶部离地面高度应小于1.50m，底部离地面高度不宜小于0.15m。
电、气焊作业，要有操作证和用火证，配备看火人员和灭火器具。用火证当日有效。
施工现场存放易燃可燃材料的库房、木工加工场所、油漆配料间及防水作业场所不得使用明露高热光源灯具(碘钨灯，白炽灯)。
施工现场临时用电工程电源中性点直接接地的220/380V三相四线制低压电力系统，必须：采用TN-S接零保护系统，三级配电系统(总配电柜，分配电箱，开关箱)，二级漏电保护系统。
①隧道、人防工程、高温、有导电灰尘、比较潮湿或灯具离地面高度低于2.5m等，电源电压不大于36V;②潮湿和易触及带电体场所的照明，电源电压不大于24V;③特别潮湿场所，导电良好的地面，锅炉或金属容器内的照明，电源电压不大于12V。
电缆要用五芯电缆，必须包含淡蓝、绿/黄两种绝缘芯线。淡蓝芯线必须用作N线，绿/黄双色芯线必须用作PE线，严禁混用。
三级配电系统中，分配电箱与开关箱的距离不得超过30m，开关箱与其控制的固定式用电设备的水平距离不宜超过3m。每台用电设备须有各自专用的开关箱，严禁用同一个开关箱直接控制2台及2台以上用电设备(含插座)。
消防进水平管直径不小于100mm;消防进水竖管直径不小于65mm。每隔一层设一处消火栓口。
装修工程防火的有关规定：①安装在钢龙骨上燃烧性能达到B1级的纸面石膏板、矿棉吸声板，可作为A级使用。②当胶合板表面涂覆一级饰面型防火涂料时，可作为B1级装修材料使用。③图书室、资料室、档案室和存放文物的房间，其顶棚、墙面应采用A级装修材料，地面应采用不低于B1级的装修材料。④建筑物内的厨房，消防水泵、排烟机房、固定灭火系统钢瓶间、配电间、变压器室、通风和空调机房，无自然采光楼梯间、封闭楼梯间、防烟楼梯间，地下民用建筑的疏散走道和安全出口的门厅，其顶棚、墙面、地面均应采用A 级装修材料。⑤电视塔等特殊高层建筑的内部装修，装饰织物应不低于B1级，其他均应采用A级装修材料。
对隐蔽工程的施工，应在施工过程中及完工后进行抽样检验。现场阻燃处理后的纺织织物，每种取2m2抽样检验燃烧性能。B1级木质材料、现场进行阻燃处理所使用的阻燃剂及防火涂料进场应进行见证取样检验。抽样检验：现场阻燃处理后的木质材料，表面进行加工后的B1级木质材料，每种取4m2检验燃烧性能。
室内环境污染物浓度，抽检数量不得少于5%，并不得少于3间;现场检测点(<50m2 时，取一个点)应距内墙面不小于0.5m、距楼地面高度0.8~1.5m。
设计要求全焊透的一、二级焊缝应采用超声波探伤进行内部缺陷的检验，超声波探伤不能对缺陷作出判断时，应采用射线探伤。焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷。一级、二级焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂纹、电弧擦伤等缺陷。且一级焊缝不得有咬边、未焊满、根部收缩等缺陷。
持久状况承载能力极限状态计算
持久状况承载能力极限状态计算 在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破坏，下面验算这两类截面的承载力。 ① 2.4.1 正截面抗弯承载力计算 荷载基本组合表达式按《桥规》式（4.1.6-1） )(1111 00k Q Q k G n i Gi sd M M M γγγγ+=∑= 现以边梁弯矩最大的跨中截面为例进行正截面承载力计算。 1）求受压区高度x 先按第一类T 形截面梁，略去构造钢筋的影响，由式x b f A f A f f cd p pd S sd ' =+计算受压区高度x ： mm h mm b f A f A f x f f cd S sd p pd 1803.802100 4.221900 33025021260''=<=??+?= += 受压区全部位于翼缘板内，说明确实是第一类T 形截面梁。 2）正截面承载力计算 跨中截面的预应力钢筋和非预应力钢筋的布置见图2-12和图2-17，预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边的距离（a ）为 mm A f A f a A f a A f a s sd p pd s s sd p p pd 1601900 3302502126060 190033018025021260=?+???+??= ++= 所以mm a h h 184016020000=-=-= 按《公预规》式（5.2.2-3），钢筋采用钢绞线，混凝土标准强度为C50，查《公预规》表5.2.1得相对界限受压区高度4.0=b ξ。 mm h x b 73618404.00=?=≤ξ 从表2-10序号⑦知，边梁跨中截面弯矩组合设计值m kN M d ?=01.6612，由式子： )2/(0'0x h x b f M f cd d +≤γ )2/3.801840(3.8021004.22)2/(0'-???=+=x h x b f M f cd u )01.66120.1(595.67980m kN M m kN d ??=≥?=γ 可见边梁弯矩最大的跨中截面正截面承载力满足要求。以下为各个截面的验算，见表
承载力极限值、标准值、特征值与设计值的区别
单桩极限承载力标准值、承载力设计值、特征值单桩承载力设计值：=单桩极限承载力标准值/ 抗力分项系数（一般1.65左右）单桩承载力特征值：=静载试验确定的单桩极限承载力标准值/ 安全系数2 94桩基规范中单桩承载力有两个：单桩极限承载力标准值和单桩承载力设计值。单桩极限承载力标准值由载荷试验（破坏试验）或按94规范估算（端阻、侧阻均取极限承载力标准值），该值除以抗力分项系数（1.65、1.7，不同桩形系数稍有差别）为单桩承载力设计值，确定桩数时荷载取设计值（荷载效应基本组合），荷载设计值一般为荷载标准值（荷载效应标准组合）的1.25倍，这样荷载放大1.25倍，承载力极限值缩小1.65倍，实际上桩安全度还是2（，为了荷载与设计值对应，引入了单桩承载力设计值，在确保桩基安全度不低于2的前提下，规定桩抗力分项系数取1.65左右。所以，单桩承载力设计值是在当时特定情况下（所有规范荷载均取设计值），人为设定的指标，并没有实际意义。 02规范中地基、桩基承载力均为特征值，该值为承载力极限值的1/2（安全度为2），对应荷载标准值。同一桩基设计，分别执行两本规范，结果应该是一样的。 单桩承载力特征值×1.25=单桩承载力设计值； 单桩承载力特征值×2=单桩承载力极限值； 单桩承载力设计值×1.6=单桩承载力极限值。 “单桩承载力设计值”与“单桩承载力特征值”是两个时代的两个单桩承载力指标，没有可比性。犹如关公和秦琼。 当代的工程师忘了“单桩承载力设计值”这个没有意义的概念吧。 承载力特征值 在地基设计里，大多采用特征值，而不是设计值或标准值。实际上，这里的，同时具备了设计值和的含义。地基承载力特征值，指由载荷试验测定的地基土压力变形曲线线性变形内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。[1]
船舶与海洋工程结构极限强度分析
船舶与海洋工程结构极限强度分析 【摘要】本文研究了基于简单非线性有限元分析的极限强度计算方法，这种方法适用于船舶与海洋工程等箱型梁结构的极限强度计算。加筋板是主要组成构件。箱型梁可以分为若干加筋板单元和角单元，利用非线性有限元法逐一计算加筋板单元的应力-应变关系曲线，最终得到极限弯矩。同时说明了为了合理评估船舶与海洋工程结构物的安全性，有必要做极限强度分析。 【关键词】极限强度；加筋板；应力应变曲线；非线性有限元 1 概述 极限强度指的是船体结构所能接受的抵抗整体崩溃的最大强度，然而船体结构会在特殊载况或恶劣环境下受到注意增加的外荷载作用，随着荷载的不断增加，船体的主要构件会遭到破坏，手拉部分会因屈服失效，受压部分会发生屈曲失效，这种情况下，船体仍可以继续承受荷载，随着荷载的继续增加，达到屈服和屈曲的构件越来越多，最终无法承受荷载而破坏，这是剖面所承受的荷载就叫做极限荷载，也叫做极限承载力，这就是极限强度，极限强度需要我们来估算，无法得到精确值。 极限状态分析是船舶结构设计的基本任务之一。如何合理的评估初始挠度、几何非线性等对船体的极限承载能力的影响，考虑循环加载作用下的动态损伤过程，需要研制更加简洁、实用、准确的计算方法和计算程序。穿在加载过程中会受到极大地弯矩威胁，如果加压载不当就会出现船体收到的弯矩急剧增加从而使船体受到破坏的影响，甚至会出现更加严重的后果。 2 船舶与海洋工程结构极限强度分析 船舶与海洋工程结构极限强度的计算是最复杂、计算量最大的一部分，它包含多种三维结构构件，崩溃形式也包含塑性变形和构件屈曲的多种形式组合，所以说有限元分析计算是获得船体模块极限强度最精确的一种方法。然而这种方法计算量非常庞大，费用高。所以这种方法很少被应用在实际中，现如今运用最多的还是传统的逐步破坏法。通过分析逐步破坏法可以得到，在整个船体模块中，存在一个相邻横向钢架之间的临界分段，由于它的破坏就会把船体结构的极限强度合理的简化为计算船体某一部分的极限强度，即可以简化运算又能保证计算结果的准确性。 逐步破坏分析法，船舶与海洋工程结构的崩溃是一个极其复杂的过程，要想得到它的精确值那是不可能的，这就需要我们采取简化和近似的方法来进行计算。我们主要运用有限元法，也就是我们所说的逐步破坏分析法来进行有限元的模拟分析，得出加筋板单元的应力-应变曲线，然后通过逐步破坏法计算整体结构的极限强度。它的基本流程包括分段模型的建立和分段基本假定，我们对船体模块每次只需考虑一个分段，只需要对其中承受较大荷载的分段进行分析，通过
承载能力极限状态计算
一，为什么进行承载能力极限状态计算？？ 答：承载能力极限状态是已经破坏不能使用的状态。正常使用极限状态是还可以勉强使用，承载能力极限状态是根据应力达到破坏强度，为了使建筑避免出现这种状态从而进行计算，使建筑数值高于极限承载能力状态的数值。 二，承载能力极限状态计算要计算那些方面？？ 答：1作用效应组合计算；2正截面承载力的计算；3斜截面承载力计算；4扭曲截面承载力计算；5受冲击切承载力计算；6局部受压承载力计算。 三，1作用效应组合计算所用到的公式及其作用： 其效应组合表达式为： ) (2 111 00∑∑==++=n j QjK Qj C K Q Q m i GiK Gi ud S S S S γψγγγγ 跨中截面设计弯矩 M d =γG M 恒+γq M 汽+γq M 人 支点截面设计剪力 V d =γG V 恒+γG1V 汽+γG2V 人 2正截面承载力的计算所用到的公式及其作用：
（1）T形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。 翼缘板的平均厚度h′f =(100+130)/2=115mm ①对于简支梁为计算跨径的1/3。 b′f=L/3=19500/3=6500mm ②相邻两梁轴线间的距离。 b′f = S=1600mm ③b+2b h+12h′f，此处b为梁的腹板宽，b h为承托长度，h′f为不计承托的翼缘厚度。 b′f=b+12h′f=180+12×115=1560mm （2）判断T形截面的类型 设a s=120mm，h0=h－a s=1300－120=1180mm；
mm N M mm N h h h b f d f f f cd -?=>-?=- ??='- ''60601022501000.2779) 2 115 1180(11515608.13)2(γ 故属于第一类T 形截面。 （3）求受拉钢筋的面积A s mm h mm x x x x h x b f M f f cd d 11517.92:) 2 1180(15608.13102250) 2(:600='<=-?=?-'=解得根据方程γ 2 708728017 .9215608.13mm f x b f A sd f cd s =??= '= 满足多层钢筋骨架的叠高一般不宜超过0.15h~0.20h 的要求。 梁底混凝土净保护层取32mm ，侧混凝土净保护层取32mm ，两片焊接平面骨架间距为： ?? ?=>>=?-?-mm d mm mm 4025.1404.448.352322180 §2.2正截面抗弯承载力复核 ⑴跨中截面含筋率验算 mm a s 60.1137238) 4.188.35432(804)8.35232(6434=+?++?+= h 0=h －a s =1300－113.60=1186.40mm ???=>>=>=?== %19.0/45.0%2.0%39.340.11861807238 min 0sd td s f f bh A ρρ ⑵判断T 形截面的类型 N A f N h b f s sd f f cd 331064.202628072381072.247511515608.13?=?=>?=??=''
建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计
第一章概述 建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。前者指结构或构件达到最大承载力或达到不适于继续承载的变形时的极限状态；后者为结构或构件达到正常使用的某项规定限值时的极限状态[1]。钢结构可能出现的承载能力极限状态有：①结构构件或连接因材料强度被超过而破坏；②结构转变为机动体系；③整个结构或其中一部分作为刚体失去平衡而倾覆；④结构或构件丧失稳定；⑤结构出现过度塑性变形，不适于继续承载；⑥在重复荷载下构件疲劳断裂。其中稳定问题是钢结构的突出问题，在各种类型的钢结构中，都可能遇到稳定问题，因稳定问题处理不利造成的事故也时有发生。 1.1钢结构的失稳破坏 钢结构因其优良的性能被广泛地应用于大跨度结构、重型厂房、高层建筑、高耸构筑物、轻型钢结构和桥梁结构等。如果钢结构发生事故则会造成很大损失。 1907年，加拿大圣劳伦斯河上的魁北克桥，在用悬臂法架设桥的中跨桥架时，由于悬臂的受压下弦失稳，导致桥架倒塌，9000t钢结构变成一堆废铁，桥上施工人员75人罹难。大跨度箱形截面钢桥在1970年前后曾出现多次事故[2]。 美国哈特福德市（Hartford City）的一座体育馆网架屋盖，平面尺寸92m×110m，该体育馆交付使用后，于1987年1月18日夜突然坍塌[3]。由于网架杆件采用了4个等肢角钢组成的十字形截面，其抗扭刚度较差；加之为压杆设置的支撑杆有偏心，不能起到预期的减少计算长度的作用，导致网架破坏[4]。20世纪80年代，在我国也发生了数起因钢构件失稳而导致的事故[5]。 科纳科夫和马霍夫曾分析前苏联1951—1977年期间所发生的59起重大钢结构事故，其中17起事故是由于结构的整体或局部失稳造成的。如原古比雪夫列宁冶金厂锻压车间在1957年末，7榀钢屋架因压杆提前屈曲，连同1200 m2屋盖突然塌落。 高层建筑钢结构在地震中因失稳而破坏也不乏其例。1985年9月19日，墨西哥城湖泊沉淀区发生8.1级强震，持时长达180s，只隔36h又发生一次7.5级强余震。震后调查表明，位于墨西哥城中心区的Pino Suarez综合楼第4层有3根钢柱严重屈曲（失稳），横向X形支撑交叉点的连接板屈曲，纵向桁架梁腹杆屈曲破坏[6]。1994年发生在美国加利福尼亚州Northridge的地震震害表明,该地区有超过100座钢框架发生了梁柱节点破坏[7],对位于Woodland Hills地区的一座17层钢框架观察后发现节点破坏很严重[8],竖向支撑的整体失稳和局部失稳现象明显。1995年发生在日本Hyogoken-Nanbu的强烈地震中，钢结构发生的典型破坏主要有局部屈曲、脆性断裂和低周疲劳破坏[9]。 对结构构件，强度计算是基本要求，但是对钢结构构件，稳定计算比强度计算更为重要。强度问题与稳定问题虽然均属第一极限状态问题，但两者之间概念不同。强度问题关注在结构构件截面上产生的最大内力或最大应力是否达到该截面的承载力或材料的强度，因此，强度问题是应力问题；而稳定问题是要找出作用与结构内部抵抗力之间的不稳定平衡状态，即变形开始急剧增长的状态，属于变形问题。稳定问题有如下几个特点： （1）稳定问题采用二阶分析。以未变形的结构来分析它的平衡，不考虑变形对作用效应的影响称为一阶分析（FOA—First Order Analysis）；针对已变形的结构来分析它的平衡，则是二阶分析(SOA—Second Order Analysis)。应力问题通常采用一阶分析，也称线性分析；稳定问题原则上均采用二阶分析，也称几何非线性分析。 （2）不能应用叠加原理。应用叠加原理应满足两个条件：①材料符合虎克定律，即应力与应变成正比；②结构处于小变形状态，可用一阶分析进行计算。弹性稳定问题不满足第二个条件，即对二阶分析不能用叠加原理；非弹性稳定计算则两个条件均不满足。因此，叠加原理不适用于稳定问题。 （3）稳定问题不必区分静定和超静定结构。对应力问题，静定和超静定结构内力分析方法
集装箱船船体结构极限强度研究
集装箱船船体结构极限强度研究 发表时间：2018-04-02T14:59:18.193Z 来源：《红地产》2017年7月作者：王振伟[导读] 随着社会的发展以及国民安全意识的提升，人们对船舶的安全要求逐渐提高，因此船体结构的极限强度问题渐渐出现在大众的视线之中。 一、集装箱船概述 集装箱船是目前航运界三大主力船型之一，随着世界经济的全球化，国际贸易需求量不断扩大，各国集装箱载运量不断上升，集装箱运输不断朝着集约化、大型化的方向发展。自世界上第一艘改装集装箱船于 1957 年问世以来，经过五十多年的发展，已从1000 箱以下的第一代集装箱船发展为 8 000 箱以上的第六代超大型集装箱船，甚至 18 000 箱以上的集装箱船也已投入运营。根据最新的船舶定制和建造数据，目前国内外各主要航运公司均在建造万箱以上集装箱船。与其他货运船型相比，集装箱船具有独特的线型、大开口结构以及较高的航速等特点，因此对这种船的船体结构强度进行设计时需要特别关注。 二、集装箱船船体结构极限强度的重点 2.1 水动力砰击对总强度与局部强度的影响超大型集装箱船具有较大的首外飘以及较平坦的尾部线型等特点，并且航速较高，在恶劣海况下，由于自身的大幅摇荡运动，很容易发生首尾底部以及首部舷侧外飘区域的水动力砰击现象。瞬间而剧烈的船舶砰击会使船体发生强烈的颤振现象，使船体梁非线性波浪弯矩增加而导致总强度丧失。另外，砰击最直接的作用是对局部船体的猛烈冲击而导致局部结构的损伤破坏，严重的甚至危及船舶航行安全和船员生命安全。因此，对超大型集装箱船的船体水动力砰击问题无论从总强度还是局部强度上都应给予充分的关注。目前，民船规范通常对集装箱船首底及首部舷侧大外飘区域的砰击载荷及结构加强提出了要求，但根据国际船舶力学会议 ISSC2009 及 ISSC2012 的对比研究，发现不同船级社规范对船底砰击及外飘冲击下的构件尺寸要求有很大的差别。因此，对万箱以上的超大型集装箱船的现有规范适用性问题，必须针对局部水动力砰击问题进行深入研究，以确定合理的结构强度计算校核方法，并完善现有规范体系。另外，对大型集装箱船尾部结构的砰击问题，目前规范还没有涉及，需在研究中予以解决。 2.2 波激振动与颤振导致的船体疲劳与砰击现象中的船体梁颤振不同，波激振动是在具有与船体梁一阶振动频率相近的波浪成分持续激励作用下的船体梁谐振现象。由于船体结构是一个小阻尼系统，谐振现象持续时间较长，波激振动导致的船体应力的衰减非常缓慢，从而导致严重的疲劳强度问题。低海况下，大型船舶的船体容易激起线性的波激振动；在中高海况下，船体又可能会出现非线性波激振动现象，同时砰击引起的颤振也往往会随着海况的增大而频繁发生。如果砰击事件频繁发生，将对区分波激振动还是颤振带来很大的困难。对砰击引起的颤振来说，往往是由于恶劣的海况所致，因而人们更倾向于关注其引起的船体结构的极限强度问题。而大型船舶研究波激振动现象往往也需关注其引起的结构疲劳损伤。随着集装箱的大型化，以及高强度钢的大量使用导致船体结构的柔性增加，考虑到集装箱船本身的航速较高，波激及砰击振动现象的发生概率显著增大，由此导致的疲劳效应显著增加，因此在评估集装箱船的疲劳强度时，需要对波激及砰击振动引起的疲劳损伤特别关注。目前，民船规范对船体梁强度的处理基于 IACS 的统一强度要求 UR S11，其中并没有包含颤振与波激振动导致的船体波浪载荷的增加以及船体疲劳强度问题。因此，对超大型化的集装箱船船体颤振与波激振动问题，需要船级社和研究机构共同努力解决。目前美国船级社（ABS）已就集装箱船的颤振与波激振动的预报及强度评估明确给出了相关的指导性文件，中国船级社（CCS）的相关研究工作也在进行中。 2.3 固定航线对系固惯性载荷的影响目前，集装箱船的装箱量是根据全球无限航区的海况条件进行配载和系固，海况条件是可能遭遇的最恶劣情况，而实际操作情况下，集装箱船基本为班轮运输，航线相对固定，如亚洲经太平洋到美国西海岸，亚洲经地中海到欧洲的航线等，海况条件也相对可以预报，比原设计情况下遭遇的海况和波浪条件要好，因此作用在集装箱上的惯性载荷有减少的可能。所以在其他结构强度、航行视线要求能满足的前提条件下，如何根据特定航线海况条件，制定更灵活的集装箱装载和系固方案，使得现有集装箱船在不过多改变原有结构基础上，能多装载集装箱或增加集装箱的箱重，成为在目前航运市场下的一个提高集装箱船运输效能的较好方法。由于航运市场的激烈竞争，航运公司会提出需求，希望在原有装箱量的基础上增加装箱量或提高装载量。因此，日本船级社（NK）和德国船级社（GL）等为了争取客户，纷纷提出固定航线下集装箱船增加装箱量的评估服务。中国船级社（CCS）为了适应市场需求，提高服务竞争能力，近期也开展了固定航线系固计算方法研究。 三、对集装箱船船体结构极限强度进行设计时要注意的事项 在船舶的全生命周期内，船体结构需要承担多种载荷的作用。船体的设计载荷考虑了船舶可能遭遇到的大部分载荷，但某些极端载荷超出了设计载荷的考虑范围。过去，船舶结构的设计主要是基于许用应力法，再采用简化公式校核屈曲强度。现在看来，这种线弹性的设计方法很难确定船体结构的真实安全冗余度，而基于极限状态的设计方法受到越来越广泛地关注。极限状态的设计需要明确考虑各种极限载荷工况、材料的弹塑性大变形、结构的初始几何缺陷和焊接残余应力、结构的边界条件等等。极限状态设计能够确定结构失效时的极限强度，比许用应力法给出的安全系数更加合理、更加准确。计算船体结构极限强度的主要方法包括：理想结构单元法、逐步崩溃法和非线性有限元法等等。一般通过载荷位移曲线的极值来确定船体结构的极限强度。随着船体结构高强度钢的广泛应用，船体钢板的厚度明显减薄，船舶结构的应力水平比过去明显提高。相比普通钢，高强度钢仅仅是屈服强度有所提高，它们的抗疲劳、抗腐蚀的能力并没有相应地提高。因此需要评估裂纹和腐蚀为代表的破坏因素的消极影响，分析含损伤的船舶结构的剩余极限强度。 四、结束语 集装箱船是现阶段重要的发展船舶，因为集装箱船具有强大的运输性并且运载量极大，因此此种船只的制造与研发被广泛重视。由于集装箱船的运载量特别大，因此船体结构的极限强度在集装箱船之中发挥着重要作用，它可以作为衡量集装箱船相关数据的标准，所以保障集装箱船得以发展的重要条件就是对船体极限强度进行更深层次的研究与发展，从而保障集装箱船的发展与创新。 参考文献： [1] 高本国 . 船体极限强度与破损剩余强度非线性有限元分析 [D]. 武汉理工大学，2012. [2] 师桂杰 . 集装箱船船体结构极限强度研究 [D]. 上海交通大学，2011. [3] 刘维勤 , 宋学敏 , 吴卫国 , 铃木克幸 . 基于一个二维水弹塑性方法和极限强度评估的集装箱船结构优化研究（英文）[J]. 船舶力学，2017(06).
什么是结构的极限状态
1什么是结构的极限状态？ 答：整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能个特定状态就称为该功能的极限状态； 2什么是混凝土徐变？ 答：混凝土在荷载长期作用下，它的应变随时间继续增长的现象称为混凝土的徐变。3换算面积等效矩形应力图的合力大小等于C，形心位置与y c一致的截面 4单筋截面只在受拉区布置纵向受力受力钢筋，在受压区不布置任何受力钢筋的界面称为单筋截面 5永久荷载永久作用在设计基准期内其量值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计的作用 6无条件屈服点取残余应变为0.2%所对应的应力称为条件屈服强度 7结构可靠性 是指结构在规定的时间内，在规定的条件下，完成预定功能的能力。 8约束扭转 在超静定结构，扭矩是由相邻构件的变形受到约束而产生的，扭矩大小与受扭构件的抗扭刚度有关，称为约束扭转 9单向板 单向板——在荷载作用下，只在一个方向弯曲或者主要在一个方向弯曲的板 10内力包络图 将同一结构在各种荷载的最不利组合作用下的内力图(弯矩图或剪力图> 叠画在同一张图上，其外包线所形成的图形称为内力包络图 1什么叫配筋率 纵向受拉钢筋与截面有效面积的比值。 12什么是钢筋混凝土梁的最小刚度？ 在简支梁全跨范围内，可按弯矩最大处的截面弯曲刚度，亦即按最小的截面弯曲刚度。 13什么是控制应力σcon ? 预应力钢筋在进行张拉时所控制达到的最大应力值 14什么叫“塑性内力重分布”？ 指超静定结构截面内力间关系不再服从线弹性分布规律的内力分布形式 15什么荷载标准组合 永久荷载及第一个可变荷载用标准值、其他可变荷载均采用组合值 16.混凝土立方体抗压强度以边长为150mm的立方体在20±3?C的温度和相对湿度在90% 以上的潮湿空气中养护28天，依照标准实验方法测得的具有5%保证率的抗压强度作为混凝土的强度等级 17锚固长度 进行拔出实验时，受拉钢筋达到屈服的同时发生粘结破坏，该临界情况的锚固长度称为 基本锚固长度 18结构上的作用 结构上的作用—施加在结构上的集中力或分布力和引起结构外加变形或约束变形的原因。 19承载能力极限状态 —结构或结构构件达到最大承载能力或不适于继续承载的变形
6容许应力法和承载能力极限状态法在钢结构设计中的区别
容许应力法和概率（极限状态）设计法 在钢结构设计中的应用 中铁五局集团公司经营开发部肖炳忠 内容提要 本文简要介绍了容许应力法、破坏阶段法、极限状态法、概率（极限状态）设计法四个结构设计理论，并且列出了我们经常用的容许应力法和概率（极限状态）设计法的实用表达式和参数选用，通过对上述两种方法参数的比较，总结出我们在工程施工中临时结构设计的实用办法和注意事项，以期望提高广大现场施工技术人员的设计水平的目的。 1、前言 我们在钢结构设计中经常用到容许应力法和概率（极限状态）设计法，有些没有经验的技术人员在设计计算中经常将二者混淆，因此有必要将两种设计计算方法进行介绍和比较，供广大技术人员参考。 2、四种结构设计理论简述 、容许应力法 容许应力法将材料视为理想弹性体，用线弹性理论方法，算出结构在标准荷载下的应力，要求任一点的应力，不超过材料的容许应力。材料的容许应力，是由材料的屈服强度，或极限强度除以安全系数而得。 容许应力法的特点是： 简洁实用，K值逐步减小； 对具有塑性性质的材料，无法考虑其塑性阶段继续承载的能力，设计偏于保守； 用K使构件强度有一定的安全储备，但K的取值是经验性的，且对不同材料，K值大并不一定说明安全度就高； 单一K可能还包含了对其它因素（如荷载）的考虑，但其形式不便于对不同的情况分别处理（如恒载、活载）。 、破坏阶段法 设计原则是：结构构件达到破坏阶段时的设计承载力不低于标准荷载产生的构件内力乘以安全系数K。 破坏阶段法的特点是： 以截面内力（而不是应力）为考察对象，考虑了材料的塑性性质及其极限强度； 内力计算多数仍采用线弹性方法，少数采用弹性方法； 仍采用单一的、经验的安全系数。 、极限状态法 极限状态法中将单一的安全系数转化成多个（一般为3个）系数，分别用于考虑荷载、荷载组合和材料等的不定性影响，还在设计参数的取值上引入概率和统计数学的方法（半概率方法）。 极限状态法的特点是： 在可靠度问题的处理上有质的变化。这表现在用多系数取代单一系数，从而避免了单一系数笼统含混的缺点。 继承了容许应力法和破坏阶段法的优点； 在结构分析方面，承载能力状态以塑性理论为基础；正常使用状态以弹性理论为基础； 对于结构可靠度的定义和计算方法还没法给予明确回答。 、概率（极限状态）设计法
第七章 受拉构件承载力计算
第七章受拉构件承载力计算 一、填空题： 1、受拉构件可分为和两类。 2、小偏心受拉构件的受力特点类似于，破坏时拉力全部由 承受；大偏心受拉的受力特点类似于或构件。破坏时截面混凝土有存在。 3、偏心受拉构件的存在，对构件抗剪承载力不利。 4、受拉构件除进行计算外，尚应根据不同情况，进行、、 的计算。 5、偏心受拉构件的配筋方式有、两种。 二、判断题： 1、对于小偏心受拉构件，无论对称配还非对称配筋，纵筋的总用钢量和轴拉构件总用钢量相等。（） 2、偏心受拉构件与双筋矩形截同梁的破坏形式一样。（） 三、选择题： 1、偏心受拉构件破坏时，（）。 A远边钢筋屈服 B近边钢筋屈服 C远边、近边都屈服 D无法判定 2、在受拉构件中，由于纵向拉力的存在，构件的抗剪能力将（）。 A提高 B降低 C不变 D难以测定 3、下列关于钢筋混凝土受拉构件的叙述中，（）是错误的。 A钢筋混凝土轴心受拉构件破坏时，混凝土已被拉裂，全部外力由钢筋来承担 B当轴向拉力N作用于合力及合力点以内时，发生小偏心受拉破坏 C破坏时，钢筋混凝土偏心受拉构件截面存在受压区 D小偏心受拉构件破坏时，只有当纵向拉力N作用于钢筋截面面积的“塑性中 心”时，两侧纵向钢筋才会同时达到屈服强度。 四、简答题： 1、简述钢筋混凝土大小偏心受拉构件的破坏特征。 2、轴向拉力对钢筋混凝土偏心受拉构件斜截面抗剪承载力有什么影响？计算公式中如何体现？对N值有无限制条件？ 参考答案 一、填空题： 1、小偏心受拉大偏心受拉
2、轴拉钢筋受弯路大偏压受压区 3、轴向拉力N 4、正截面承载能力抗剪抗裂度裂缝宽度 5、对称配筋非对称配筋 二、判断题： 1、√ 2、× 三、选择题： 1、B 2、B 3、C 四、简答题： 1、（1）当纵向力N作用在钢筋合力点及合力点之间（）时，为小偏心受拉。 在小偏心拉力作用下，构件破坏时，截面全部裂通，混凝土退出工作，拉力完全由钢筋承担，钢筋及的拉应力达到屈服。 （2）当纵向力N作用在钢筋与范围以外时，为大偏心受拉。 与大偏心受压构件的破坏基本相似，构件在纵向力拉力作用下，受拉截面部分开裂，受拉区的应力全部由承担，并首先达到屈服，然后压区的混凝土被压碎，受压钢筋也达到屈服。 2、偏心受拉构件同时承受较大的剪力作用时，需验算截面受剪承载力。纵向拉力N的存在，使截面的受剪承载力降低。纵向拉力引起的受剪承载力的降低，与纵向拉力几乎是成正比的。 对N值无限定条件。
1承载能力极限状态
1承载能力极限状态：包括①结构构件或连接因强度超过而破坏。②结构或其一部分作为刚体而失去平衡（如倾覆、滑移）③在反复荷载下构件或连接发生疲劳破坏。 2正常使用的极限状态：包括①构件在正常使用条件下产生过度变形，导致影响正常使用或建筑外观。②构件过早产生裂缝或裂缝发展过宽。③动力荷载下结构或构件产生过大振幅等。 3预应力混凝土构件的混凝土最低强度等级不应低于C40。 4细长压杆的临界力公式柱的一端固定一端自由时，L0=2L，L为杆件的实际长度；两端固定时，L0=0.5L；一端固定一端铰支时，L0=0.7L；两端铰支时，L0=L.均布荷 载作用下悬臂梁的最大变形公式（）,矩形截面梁的惯性矩 5要求设计使用年限为50年的钢筋混凝土及预应力混凝土结构，其纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于钢筋的公称直径，一般为15~40mm（保护层最小厚度：一类环境，板墙壳≤C20的20mm，≥C25的15mm；梁≤C20的30mm，≥C25的25mm；柱均为30mm）6一类环境设计年限50年的结构混凝土：最小保护层厚度，最大水灰比0.65，最小水泥用量225kg/m3，最低混凝土强度等级C20，最大氯离子含量点水泥用量1.0%，最大碱含量(kb/m3)(不限制) M抗≥（1.２～１.５）M倾 7现行抗震设计规范适用于抗震设防烈火度为6、7、8、9度地区。三个水准“小震不坏，中震可修，大震不倒”。抗震设计根据功能重要性分为甲，乙，丙，丁四类。大量的建筑物属于丙类。 8多层砌体房屋的抗震构造措施：①设置钢筋混凝土构造柱；②设置钢筋混凝土圈梁与构造柱连接起来，增强房屋的整体性；③墙体有可靠的连接，楼板和梁应有足够的搭接长度和可靠连接④加强楼梯间的整体性 框架结构的抗震构造措施：框架结构震害的严重部位多发生在框架梁柱节点和填充墙处；一般柱震害重于梁，柱顶震害重于柱底，角柱震害重于内柱，短柱震害重于一般柱。框架设计成延性框架，遵守强柱、强节点、强锚固，避免短柱、加强角柱，框架沿高度不宜突变，避免出现薄弱层，控制最小配筋率，限制配筋最小直径等原则。构造上采取受力筋锚固适当加长，节点处箍筋适当加密等措施。 导热系数小于0.25W/（m.K）的材料称为绝热材料 防水隔离层：楼板四周除门洞外，混凝土翻边高度不应小于120mm。防水隔离层不得做在与墙交接处，应翻边高度不宜小于150mm。孔洞四周和平台临空边缘，翻边高度不宜小于100mm。 楼梯平台上部及下部过道处的净高不应小于2米，梯段净高不应小于2.2米.楼梯踏步最小宽度和最大宽度：住宅共用楼梯0.25m,0.18m；幼儿园小学校等楼梯0.26m,0.15m。 散水的坡度可为3%~5%。散水宜为600~1000mm，无组织排水，散水宽度可按檐口线放出200~300mm。散水与外墙之间宜设缝，缝宽可为20~30mm，缝内应填弹性膨胀防水材料。 女儿墙：与屋顶交接处必须做泛水（高度≥350mm），压檐板上表面应向屋顶方向倾斜10%，并出挑≥60mm。 防火门、防火窗应划分为甲、乙、丙三级。其耐火极限：甲级为1.2h，乙级为0.9h，丙级为0.6h。 六大常用水泥的初凝时间均不得短于45min，硅酸盐水泥的终凝时间不得长于6.5h，其他五类常用水泥的终凝时间不得长于10h。初凝时间不符合规定者为废品，终凝时间不符合规定者为不合格品。
极限状态承载力计算
极限状态承载力计算 1）和载效应组合计算 承载能力极限状态组合（基本组合）： 00(1.2 1.4) 1.0(1.210.35 1.413.20)30.90()d Gk Qk M M M kN m γγ=+=-??+?=-? 00(1.2 1.4) 1.0(1.215.20 1.438.83)72.60()d Gk Qk V M M kN γγ=+=??+?= 作用短期效应组合（不计冲击力）： 0.710.350.713.2019.59()sd Gk Qk M M M kN m =+=+?=? 作用长期效应组合（不计冲击力）： 0.710.350.513.2016.95()ld Gk Qk M M M kN m =+=+?=? 承载能力极限状态组合（偶然组合，不同时组合汽车竖向力）： 10.3588.5898.93()d Gk ck M M M kN m =+=+=? 2）正截面抗弯承载力 ①基本组合 对于矩形截面其正截面抗弯承载能力应符合《公预规》式（5.2.1-1）规定： 00()2 ud cd x M f bx h γ≤- sd s cd f A f bx = 受压区高度应符合0b x h ξ≤，查看《公预规》表5.2.1得0.56b ξ=。设0223h mm =可得到： 020*******.90 =0.2230.22322.41000 6.27()121.5ud cd b M x h h f b mm h mm γξ=-- ?-- ?=<= 2s 1000 6.2722.4 502()280 A mm ??= = 其中1000b mm =，0217h mm =，33s a mm =，22.4cd f MPa =，280cd f MPa =。 实际每延米板配10束2根12φ，则222262502s A mm mm =>，满足要求。 ②偶然组合 对于矩形截面其正截面抗弯承载能力应符合《公预规》式（5.2.1-1）规定：
砌体构件承载力计算【最新版】
砌体构件承载力计算 第五章砌体构件承载力计算 学习本章的意义和内容:无筋砌体受压构件的破坏形态和影响受压承载力的主要因素，无筋砌体受压构件的承载力计算方法，梁下砌体局部受压承载力和梁下设置刚性垫块时的局部受压承载力验算方法以及有关的构造要求，无筋砌体受弯、受剪以及受拉构件的破坏特征及承载力的计算方法。 通过本章学习可以掌握土木工程中砌体结构构件计算的基本理论，为砌体结构设计奠定基础。 本章习题内容主要涉及:无筋砌体受压构件承载力的主要因素及承载力计算公式的应用;局部受压构件破坏的类型及公式的应用;砌体受拉、受弯、受剪构件的计算及应用范围。 一、概念题 (一)填空题: 1.无筋砌体受压构件按高厚比的不同以及荷载作用偏心矩的
有无，可分为____________、____________、____________、____________、____________。 2.在截面尺寸和材料强度等级一定的条件下，在施工质量得到保证的前提下，影响无筋砌体受压承载力的主要因素是____________和____________。 3.在设计无筋砌体偏心受压构件时，《砌体规范》对偏心距的限制条件是___________。为了减少轴向力的偏心距，可采用____________或____________等构造措施。 4.通过对砌体局部受压的试验表明，局部受压可能发生三种破坏，即____________、____________、____________。其中，____________是局部受压的基本破坏形态;____________是由于发生突然，在设计中应避免发生，____________仅在砌体材料强度过低时发生。 5.砌体在局部受压时，由于未直接受压砌体对直接受压砌体的约束作用以及力的扩散作用，使砌体的局部受压强度_______________________。局部受压强度用____________表示。 6.对局部抗压强度提高系数进行限制的目的是__________________________________。 7.局部受压承载力不满
船舶与海洋工程结构极限强度的研究
船舶与海洋工程结构极限强度的研究 【摘要】在船舶的结构开发、生产以及应用的过程当中，工作人员为了能够将其稳定性和安全性提升上去，都必须对船舶的结构进行有效的评价，而伴随着如今海洋工程行业的不断发展与进步，对于船舶的生产也提出了更高的要求。为了全面的保障海洋工程的安全性，应该使用进强度比较高的建设材料，而这也是保证质量的有效依据。本文就对船舶与海洋工程结构极限其强度进行分析，供参考。 【关键词】船舶;海洋工程结构;极限强度 在实际的施工过程当中，必须考虑到船舶的安全性和强度，假如在运行的时候，船舶出现了搁浅现象，若船舶没有较好的强度，就会导致船舶没有办法承受巨大的冲击或撞击而出现故障，因此，为了彻底解决这一问题，就必须对船舶和海洋工程的结构强度进行精确的计算。 一、海洋工程结构极限的具体状态 船舶和海洋工程结构极限状态有一个比较明显的表示方式就是，总体结构遭到破坏和崩溃，而这和结构的强度有着直接的关系，也和其承载能力有着很大的联系，一般情况下，成本的外壳中包含了飞机的机身，和潜艇的外表，其荷载一般都存在于薄膜之上，对于这样的结构框架，其极限荷载一般都可以直接用对应的公式去计算出来，也可以进行大致的估算。但是，因为船舶和海洋工程的结构当中，有很多的零件和小部件，这些都是实现船舶与海洋工程结得以运行的重要组成部分。这些部件都承担着非常大的弯矩，再加上在运行的时候会受到很多外力的干扰，有的部件难免会受到损伤，这样一来，就使得部件的强度受到了影响。但是，因为这样的损伤并不是在一瞬间就造成的，需要一定的时间，其斜率也不会在短时间内降到零，所以，船舶和海洋工程结构当中的一些部件还是可以继续承担受力。随着运行时间的增长，损伤程度也会渐渐增加，其斜率也会上升，当达到没有办法承担的量时，结构就会坍塌。这个时候，把船舶和海洋工程当中部件的几何和非线性材料所生产的影响考虑进去的话，就可以使用到对应的荷载量上，增强原本的荷载量，再把原先就存在的结构模型进行了优化，并同时将部件的损伤情况具体考虑进去，工作人员就可以得到一个较为完整且具体的极限强度数值。 二、船舶与海洋工程结构极限强度的逐步破坏法 (一)分段模型的建立
承载能力极限状态包括结构构件或连接因强度超过而破坏结构
一级建造师建筑实务学习资料 承载能力极限状态：包括①结构构件或连接因强度超过而破坏。②结构或其一部分作为刚体而失去平衡(如倾覆、滑移)③在反复荷载下构件或连接发生疲劳破坏。 正常使用的极限状态：包括①构件在正常使用条件下产生过度变形，导致影响正常使用或建筑外观。②构件过早产生裂缝或裂缝发展过宽。③动力荷载下结构或构件产生过大振幅等。 预应力混凝土构件的混凝土最低强度等级不应低于C40。 细长压杆的临界力公式柱的一端固定一端自由时，L0=2L，L为杆件的实际长度;两端固定时，L0=0.5L;一端固定一端铰支时，L0=0.7L;两端铰支时，L0=L.均布荷载作用下悬臂梁的最大变形公式(),矩形截面梁的惯性矩 要求设计使用年限为50年的钢筋混凝土及预应力混凝土结构，其纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于钢筋的公称直径，一般为15~40mm(保护层最小厚度：一类环境，板墙壳≤C20的20mm，≥C25的15mm;梁≤C20的30mm，≥C25的25mm;柱均为30mm) 一类环境设计年限50年的结构混凝土：最小保护层厚度，最大水灰比0.65，最小水泥用量225kg/m3，最低混凝土强度等级C20，最大氯离子含量点水泥用量1.0%，最大碱含量(kb/m3)(不限制) M抗≥(1.2～1.5)M倾 现行抗震设计规范适用于抗震设防烈火度为6、7、8、9度地区。三个水准“小震不坏，中震可修，大震不倒”。抗震设计根据功能重要性分为甲，乙，丙，丁四类。大量的建筑物属于丙类。 多层砌体房屋的抗震构造措施：①设置钢筋混凝土构造柱;②设置钢筋混凝土圈梁与构造柱连接起来，增强房屋的整体性;③墙体有可靠的连接，楼板和梁应有足够的搭接长度和可靠连接④加强楼梯间的整体性 框架结构的抗震构造措施：框架结构震害的严重部位多发生在框架梁柱节点和填充墙处;一般柱震害重于梁，柱顶震害重于柱底，角柱震害重于内柱，短柱震害重于一般柱。框架设计成延性框架，遵守强柱、强节点、强锚固，避免短柱、加强角柱，框架沿高度不宜突变，避免出现薄弱层，控制最小配筋率，限制配筋最小直径等原则。构造上采取受力筋锚固适当加长，节点处箍筋适当加密等措施。 导热系数小于0.25W/(m.K)的材料称为绝热材料 防水隔离层：楼板四周除门洞外，混凝土翻边高度不应小于120mm。防水隔离层不得做在与墙交接处，应翻边高度不宜小于150mm。孔洞四周和平台临空边缘，翻边高度不宜小于100mm。 楼梯平台上部及下部过道处的净高不应小于2米，梯段净高不应小于2.2米.楼梯踏步
桩基承载力特征值极限值设计值的区别
桩基设计中的特征值、设计值、标准值 2008-09-03 16:46 这是一个关于桩基础设计的概念问题，希望搞清楚单桩竖向承载力特征值Ra、复合基桩或基桩的竖向承载力设计值R和单桩竖向极限承载力标准值Qk之间的关系。下面列出规范提及的Ra、R、Qk。 1.单桩竖向承载力特征值Ra 《建筑地基基础设计规范ＧＢ５０００７－２００２》8.5.5给出了初步设计时单桩竖向承载力特征值Ra估算式: Ra=qpaAp+upΣqsiali 并说明偏心竖向力作用下，单桩承载力Ra应符合下列两式规定: Qk≤Ra Qikmax≤1.2Ra 2.复合基桩或基桩的竖向承载力设计值R 《建筑桩基技术规范JGJ 94-94》5.2.2.2给出了桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力设计值R计算公式: R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp+ηcQck/γc 并说明偏心竖向力作用下，单桩承载力R应符合下述极限状态计算表达式:γoN≤R γoNmax≤1.2R 其中N和Nmax为按5.1计算。 ３.单桩竖向极限承载力标准值Qk 《建筑桩基技术规范JGJ 94-94》5.2.４给出了各种方法下单桩竖向极限承载
力标准值Qk计算公式。
问题: 1.特征值Ra和设计值R是同一个概念吗？ 2.《建筑地基基础设计规范ＧＢ５０００７－２００２》和《建筑桩基技术规范JGJ 94-94》分别给出的验算单桩承载力方案是否矛盾？ 3.针对桩基的设计，这两套验算方案如何选用？ 4.单桩竖向极限承载力标准值Qk和特征值Ra、设计值R是什么关系？ 华南理工大学杨小平老师的回复（基础工程授课教师）: 关于你的问题，不是一两句话说得清，附件是我给研究生上高等基础工程的部分讲稿，供参考。下面简单回答你的问题。 1.设计值是89年《建筑地基基础设计规范》和94桩基规范的叫法，2002规范改叫特征值。二者属同一概念。 2.94桩基规范是从极限状态设计出发，引入了分项系数，并考虑群桩效应和承台效应。实践证明在岩土工程中不应采用这种设计法，而应采用安全系数法，故2002规范取安全系数K=2。二者在不考虑群桩效应的情况下计算结果相当。 3.目前应采用国标2002规范。 4.Ra近似等于R，后者的计算可看89规范。
构件的截面承载能力—强度
第 3 章构件的截面承载能力——强度 3.1轴心受力构件的强度及截面选择 3.1.1轴心受力构件的应用和截面形式 一、轴心受力构件的应用 1.主要承重钢结构，如平面、空间和架和网架等。 2.工业建筑的平台和其他结构的支柱 3.各种支撑系统 二、轴心受力构件的截面形式 1. 轴心受力构件的截面分类 第一种：热轧型钢截面：圆钢、圆管、方管、角钢、工字钢、 T 型钢和槽钢等，如图3-1（a）。 第二种：冷弯薄壁型钢截面：带卷边或不带卷边的角形、槽形截面和方管等，如图3-1（b）。 第三种：用型钢和钢板连接而成的组合截面：实腹式如图3-1（c），格构式如图3-1（d）。
2.对轴心受力构件截面形式的共同要求是 （1）能提供强度所需要的截面积 ; （2）制作比较简便 ; （3）便于和相邻的构件连接 ; （4）截面开展而壁厚较薄，以满足刚度要求：对于轴心受压构件，截面开展更具有重要意义，因为这类构件的截面积往往取决于稳定承载力，整体刚度大则构件的稳定性好，用料比较经济。对构件截面的两个主轴都应如此要求。 根据以上情况，轴心压杆除经常采用双角钢和宽翼缘工字钢截面外，有时需采用实腹式或格构式组合截面。格构式截面容易使压杆实现两主轴方向的等稳定性，同时刚度大，抗扭性能好，用料较省。轮廓尺寸宽大的四肢或三肢格构式组合截面适用于轴心压力不甚大，但比较长的构件以便满足刚度、稳定要求。在轻型钢结构中采用冷弯薄壁型钢截面比较有利。 3.1.2轴心受拉构件的强度 由钢材的应力应变关系可知，轴心受拉构件的承载极限是截面的平均应力达到钢材的抗拉强度。但拉杆达到此强度极限时会发生突然的断裂，缺少必要的安全储备。另外，当构件毛截面的平均应力超过钢材的屈服强度时，由于构件塑性变形的发展，会使结构的变形过大以致不符合继续承载的要求。因此，拉杆毛截面上的平均应力应以不超过屈服强度为准则。 对于有孔洞的受拉构件，孔洞附近有如图3-2（a）所示的应力集中现象。孔壁边缘最大应力可能达到弹性阶段的3～4倍。当孔壁边缘的最大应力达到屈服强度以后．应力不再增加而塑性变形持续发展。此后，由于应力重分布，净截面的应力可以均匀地达到屈服强度，如图3-2(b)。如果拉力仍继续增加．不仅构件的变形会发展过大，而且孔壁附近因塑性应变过分发展而有首先被拉断的可能性。